DJ40150安全系数及支座反力计算

简支梁支座反力计算公式

简支梁支座反力计算公式在我们的力学世界里，简支梁支座反力计算公式可是个相当重要的家伙！想象一下，有一根长长的梁，就像一座简单的小桥，它两端被支撑着，这两端的支撑力可有着自己的计算规律，这规律就是简支梁支座反力计算公式。

先来说说简支梁到底是个啥。

简单来讲，简支梁就是两端可以转动，但不能移动的梁。

这就好比你把一根木棒放在两个石头上，木棒可以在石头上稍微转动，但不会沿着木棒的方向滑动。

那支座反力又是什么呢？比如说，你站在地上，地面对你的脚就有一个向上的支持力，这个力就是反力。

对于简支梁来说，支座反力就是梁两端的支撑给梁的力。

简支梁支座反力的计算公式是这样的：如果梁上作用着均布荷载q ，梁的长度为 L ，那么支座 A 的反力 RA = 0.5qL ，支座 B 的反力 RB = 0.5qL 。

要是梁上还有一个集中力 P 作用在距离支座 A 为 x 的地方，那支座 A 的反力 RA = 0.5qL - P(1 - x/L) ，支座 B 的反力 RB = 0.5qL +P(x/L) 。

我给您讲个我曾经在课堂上的事儿吧。

有一次，我给学生们讲这个简支梁支座反力计算公式，有个学生特别迷糊，怎么都搞不明白。

我就拿出了一个小木板，模拟成简支梁，又找了几个砝码当作荷载，给他实际演示了一下。

我一边演示，一边给他解释公式里每个部分的含义。

嘿，您猜怎么着？这孩子一下子就开窍了，那兴奋的小眼神，让我觉得自己的努力特别值！在实际工程中，这个公式可太有用啦。

比如说建桥的时候，工程师们得算清楚桥梁两端的支座反力，才能确保桥能稳稳地立在那里，让车辆和行人安全通过。

如果算错了，那后果可不堪设想。

咱们再回到公式上来，要想熟练运用这个公式，得多做几道练习题才行。

可别一看到题就头疼，把它当成一个小挑战，每次做对一道题，就给自己点个小赞。

总之，简支梁支座反力计算公式虽然看起来有点复杂，但只要咱们耐心琢磨，多练习，多结合实际情况去理解，就一定能把它拿下！就像我们解决生活中的其他难题一样，只要用心，没有什么是做不到的。

支座计算

支座计算原桥台支座型号：GYZF 4 d250×65 现选用GYZF 4 d400×65 原桥墩支座型号：GYZ d350×66 现选用GYZ d500×70一、桥台支座1、确定支座的平面尺寸现选用GYZF 4 d400×65mm ，上下层橡胶片单层厚2.5mm ，中间层橡胶片单层厚t es =9.5mm ，加劲钢板单层厚t 0=4mm ，四氟滑板厚t f =2mm 。

支座反力R ck =964KN R Gk =626.18KN①、计算支座的平面形状系数S ：圆形支座S=est d 40d 0=d-5×2=400-10=390mmS=5.94390⨯=10.26S=10.26符合规范规定的“5≤S ≤12”②计算橡胶支座的弹性模量：抗压弹性模量Ee=5.4G e S 2 Ee=5.4×1.0×10.262=568.45Mpa③验算支座的承压强度δcδc =eck A R A e =42d πδc =23)10390(14.34964-⨯⨯⨯ =8073.8Kpaδc =8073.8Kpa ＜[]c δ=10000Kpa 符合规范要求2、确定支座的厚度①、主梁的计算温差本桥地处寒冷地区，公路桥梁结构的最高有效温度标准值为34℃ 最低有效温度标准值为-10℃。

主梁的计算温差为Δt=34-(-10)=44℃。

温差变形由两端桥台的支座均摊，则每个支座承受的水平位移Δg=0.5αc •Δt •LΔg=0.5×10-5×44×(2500×3+18)=1.65cm②、汽车荷载制动力引起的水平位移Δp一个设计车道上公路—Ⅰ级车道荷载总重为：（260+10.5×75）×10％=104.75KN 。

根据《桥规》，公路—Ⅰ级汽车荷载制动力标准值不得小于165KN 。

经比较，汽车荷载制动力取165KN 参与计算。

工程中常见静定结构的支座反力计算(工程力学课件)

之矩的代数和
最常用的应用形式
Fy
F
o
l
Fx
求力矩的两种方法
(1)定义
MO(F) F d
F
o
l
d
(2)合力矩定理
M O (F ) M O (Fx ) M O (Fy )
Fy
F
o
l
Fx
【例 1 】解: (1)直接按定义 (2)按合力矩定理
【例 2】求土压力使挡土墙倾覆的力矩？
（求力FR对A点的力矩）
力偶的表示符号
M F d
力偶的等效性
只要保持M不变，可任意改变F和d的大小只要保持力偶矩M不变，力偶可在其作用面内任意移动和转动
力偶的性质
力偶在任一轴上的投影的代数和恒等于零力偶对其作用面内任一点之矩恒等于力偶矩
y
o
F O
x
F’
MO (F ) MO (F ) F (x d ) F x Fd
F4x F4 cos 45 250 cos 45 176.78 (N)
F4
y
F4 sin 45 250 sin 45 176.78
(N)
平面汇交力系的平衡
y
FR F 0
Fx 0
Fy 0
x
平衡方程
【例 2】
平面三角支架，F=100kN，求AB、AC杆的受力？
都是二力构件的物体系统
FA
Fx Fy
0 0
MFx Fy
O00 0
MO 0
FBx FBy
平面力系平衡计算总结
平面力系
平面汇交力系平面
基本力系
平面力偶系
平面特殊力系
平面平行力系
平面一般力系

DJ150架桥机稳定性计算

DJ150架桥机稳定性计算1.架桥机过孔纵向稳定性计算：1.1各总成重量：q ——机臂均布荷载 1t/mP1 ——0#柱重量 P1=2.75tP2 ——1#柱曲梁重 P2=17.9tP4 ——2#柱、曲梁及横移轨道重 P3=25.8tP3——吊梁小车 P4=8.75tP5——3#柱重量 P5=5.65t1.2稳定性计算：倾覆力矩：M倾=P1*33.1+q*34.12/2=2.75*33.1+1*34.12/2=672.43tm平衡力矩：当R B=0时M平=q*19.92/2+P4*17+P3*17+P5*19.5+P6*22.6=1*19.92/2+25.8*17+8.75*17+5.65*19.5+3.2*22.6=967.85tm 稳定系数：n=M平/M倾=967.85/672.43=1.44＞1.32.架桥机横向稳定性计算2.1空载状态2.1.1工况条件：一、二号柱走行轮中心距3000mm一、二号柱走行轮高差3480mm一、二号柱中心距35900mm横移轨道高差50mm机臂横移750mm 2.1.2.各总成重量及重心高位置（自2号柱横移轨道轨面）2.1.2.1机臂：重量54t，重心高5826mm2.1.2.2曲梁及横移机构：重量5.8t，重心高6720mm2.1.2.3吊梁小车：重量8.75t，重心高5200mm2.1.2.4零号柱：重量2.75t，重心高980mm2.1.2.5一号柱：重量12.1t，重心高1900mm2.1.2.6二号柱：重量12t，重心高3530mm2.1.2.7三号柱：重量5.65t，重心高2900mm2.1.3架梁简支状态重心位置2.1.3.1架桥机重心高(距2号柱横移轨道轨面)HH=（54*5826+5.8*2*6720+8.75*2*5200+2.75*980+12.1*1900+12*3530+5.65*2900+3.2*5700）/（54+5.8*2+8.75*2+2.75+12.1+12+5.65+3.2）=586226/118.8=4934.6mm2.1.3.2架桥机重心纵向位置(距2号柱中心)LL=(2.75*36400+12.1*35900+5.8*35900+8.75*32500+54*10400+8.75*5900 —5.65*16130-3.2*19100/118.8=14880555/118.8=12525.72mm2.1.3.3架桥机重心横向位置(距架桥机中心)EE=(54+5.8*2+8.75*2+5.65+3.2+2.75)*750/118.8=595mm2.1.3.4架桥机重心距一、二号柱走行轮踏面连线垂直距离S=6120.1mm2.1.4架桥机横向稳定性计算：2.1.4.1架桥机侧向迎风面积：AA=80（机臂）+1.6（行车）+6（曲梁）+5.6（二号柱）+7.6（一号柱）+2.9（三号柱）5.6（尾部托架）+2（零号柱）=111.3m22.1.4.2空载稳定性计算：条件：轨道高差50mm；机臂横移750mm；风力作用点为机臂中心；工作状态计算风压qⅡ=150N/m2；非工作状态计算风压qⅢ=600N/m2；风力系数C=1.7；高度系数K h=1.0；2.1.4.2.1工作状态稳定性F风=1.7*150*1.0*111.3=28381.5NQ机=118.8tM倾= F风*6.914=2.84*6.914=19.64tmM平=118.8*0.819=97.3tm稳定系数n=97.3/19.64=4.95＞1.32.1.4.2.2非工作状态稳定性（机臂横移750mm）F风=1.7*600*1.0*111.3=113526NQ机=118.8tM倾= F风*6.914=11.35*6.914=78.5tmM平=118.8*0.819=97.33tm稳定系数n=97.3/78.5=1.24＜1.3需与走行轨道固定2.1.4.2.3非工作状态稳定性（机臂不横移）F风=1.7*600*1.0*111.3=113526NQ机=118.8tM倾= F风*6.914=11.35*6.914=78.5tmM平=118.8*1.4=166.32tm稳定系数n=166.32/78.5=2.1＞1.32.2重载状态2.2.1工况条件：一、二号柱走行轮中心距3000mm一、二号柱走行轮高差3480mm一、二号柱中心距35900mm横移轨道高差50mm32m（2201）梁重量168t梁重心距一、二号柱走行轮踏面连线垂直距离4545mm梁侧向迎风面积：A=32.6*2.8=91.28mmM倾= F风机*6.802+ F风梁*4.55=2.84*6.802+1.7*91.28*0.015*4.55 =29.9tmM平=118.8*1.4+168*1.42=404.88tm稳定系数n=404.88/29.9=13.54＞1.3。

游泳馆支座反力及用钢量

计算结果一. 结构参数节点数2395杆件数9410支承节点数42荷载工况11二. 计算条件网架结构设计与施工规程JGJ7-91材料Q345钢节点类型焊接球强度设计值240考虑温差30 （度）自重系数 1.25三. 计算结果杆件用钢量380.59 (t)最大杆件设计拉力807.54 kN 杆件号：6711 ( 1629 1696 ) 最大杆件设计压力-4928.17 kN 杆件号：1550 ( 384 386 ) 最大X向位移-112.2 mm 节点号：2369 最大Y向位移-89.4 mm 节点号：2393 最大Z向位移-184.3 mm 节点号：2370钢构件规格及数量编号截面类型面积(cm2)杆件总数总长(m)总重(Kg)Pipe1D89X410.68698825683.06215350.2Pipe2D114X517.1216005926.279651.27Pipe3D133X727.716022223.5648365.75Pipe4D159X837.9590337.2610047.22Pipe5D159X1255.4233108.024699.29Pipe6D180X1473.011977.564445.1Pipe7D203X16941346.193408.28Pipe8D245X18128.371443.464378.91Pipe9D299X18158.91443.035367.1Pipe10D325X24226.95929.45238.34BC1P850X30772.831928513.84311731.3总计692682.6支座编号见下图。

支座编号（1）.最不利荷载作用下支座反力设计值(kN)支承节点号X方向反力Y方向反力Z方向反力131900-97/40 107000-101/63 84800-105/74 63800-130/153 43200-212/411 2175-90/1056-372/173-1189/144 2313-77/513-46/170-516/93 48900-679/-3 325-18/35-38/74-715/266 2334-152/220-721/4 9321/23-144/-8-811/-131 171900-127/173 171000-101/104 178200-95/68 157900-94/33 169600-242/443 384-1169/26-422/134-1277/55 397-478/107-69/151-496/107 2070-28/18-37/59-581/261 702-34/112-24/79-1658/441 786-4/34-129/14-1156/53 2279-137/-138/86-846/-139 2060-21/8-57/155-765/135 51100-1163/63 11810/130-82/-6-823/-126 2199-83/39-90/192-1077/366 2044-33/22-69/45-664/334 1506-6/-1-123/-20-620/-176 2005-105/28-20/74-1547/357 187700-655/30 1310-44/89-102/206-1150/429 1671-9/21-64/156-767/165 10611/1417/89-868/-129 337-21/33-70/45-675/328 2195-155/35-44/191-1616/284 1744-33/6-125/23-1125/124 1640-23/-2-829/-10-390/-116 12451/6-125/-14-627/-156 184400-1161/48 986-44/152-54/188-1588/368 2301-129/0-82/0-817/-69 1-16/1520-719/-21现在有一问题，柱子计算长度按1.5倍几何长度取值，这样最长柱截面满足刚度要求850x20(用钢量里标注壁厚30)，30厚的稳定应力最大只有40MPa左右。

跨津浦铁路立交桥40m钢箱梁DJ40型架桥机施工技术

跨津浦铁路立交桥40m钢箱梁DJ40型架桥机施工技术提要:本文主要介绍DJ40型步履式单导梁架桥机架设跨津浦铁路桥钢箱梁施工技术及架桥机的概况及其技术指标。

关键词:钢箱梁架设技术;架桥机概况;架桥机技术指标1、工程概况沧黄高速公路跨津浦铁路立交桥主桥上部结构为(40+60+40)m梁,主梁截面由预制开口钢箱梁和现浇预应力砼桥面板组成,其中第五孔(60m段)与津浦铁路在沧州捷地火车站的南端交叉,交叉铁路里程桩号为K128+800,设计角度124.717°。

共有5股道铁路,桥下净空为8.02m。

公路左偏平曲线半径R=2800m,桥面超高横坡3%,纵坡 2.2%。

钢箱梁共分5个制作段安装,分别为(25+25+40+25+25)m,在每道钢箱梁接口处均设临时支墩一个。

在临时支墩上联接各段钢箱梁。

双幅桥共6个40m分段钢梁跨越津浦铁路,每片钢梁吊装重62t,采用导梁架桥机架设2#、3#临时墩间铁路线上40m钢梁。

半幅桥横断面由3片钢梁组成,每片钢梁底宽 2.1m,中到中距离 4.075m,梁高1.75m。

2、临时支墩临时支墩由挖孔桩、承台及钢管柱组成,其刚度和稳定性经检算能够保证架桥机架梁施工安全。

临时支墩承台外侧距相邻线路中心最小距离≥4.0m,临时支墩承台顶面高出邻线轨顶0.6m。

墩身为D=400mm钢管柱结构,平均高7.520m,4个钢柱之间用32a工字钢横梁连接加固。

相邻承台的钢墩之间用150×150×10角钢斜杆连接加固,各钢墩顶面用32a工字钢横梁把单幅钢墩连接成整体,在每个墩顶焊接口3000×2200×20钢板把4个圆柱顶联接成一个整面,以利放置钢砂箱和千斤顶调节架梁标高并栓接分段钢箱。

形成分段钢梁的接口处的工作面。

3、跨津浦铁路桥40m钢箱梁导梁架设施工3.1 DJ40型步履式单导梁架桥机架梁方法3.1.1架桥机概况及技术指标DJ40型步履式单导梁架桥机属单臂简支型,可架设梁片最大跨度为40米,最大额定起重能力140t(本次架设40m梁每片重62t)。

国家电网 C系列铁塔设计参数

国家电网公司110～500kV输电线路典型设计500kV C方案方案介绍国家电网公司输电线路典型设计工作组二〇〇五年十一月十六日目录第一章概述按照《国家电网公司110～500kV输电线路典型设计工作会议》西南电力设计院负责500kV典型设计模块C的设计工作。

该模块为海拔1000m以内、设计风速30m/s、导线为4XLGJ-630/45的单回路铁塔，按平地和山区分别规划设计。

平地直线塔设计了一套猫头塔和一套中相V串的酒杯塔，山区直线塔设计了一套中相V串的酒杯塔，耐张塔为干字型铁塔。

平地铁塔按平腿设计，山区铁塔按全方位长短腿设计。

全部铁塔共25个。

本次典型设计采用以下规程、规范：《110～500kV架空送电线路设计技术规程》（DL/T5092-1999）《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T 5154-2002）第二章设计条件2.1气象条件本模块气象条件及组合见下表：2.2导地线型式本次线路典型设计采用的导线按照国标《铝绞线及钢芯铝绞线》GB1179-83选取，根据2005年8月9日国家电网公司召开的《国家电网公司110～500kV输电线路典型设计工作会议》精神500kV典型设计模块C导线型号选用LGJ－630/45型钢芯铝绞线；地线型号选用铝包钢绞线JLB4－150。

导线和地线的参数如下表：第三章杆塔规划为使典型设计塔型规划更加合理，我们对以往我院设计的一些500kV送电线路工程的水平档距、垂直档距、垂直档距系数、转角度数分布等进行了统计，在对统计结果进行分析、整理的基础上进行杆塔规划。

模块C平地塔型规划表模块C山区塔型规划表第四章绝缘配合绝缘子型式及片数绝缘子片数根据不同的污秽等级，采用不同的片数和型式，即I、II级污区基本片数采用28片160kN、26片210kN绝缘子，III级污区采用180kN、240kN合成绝缘子；在确定塔头尺寸时，还考虑线路的地形因素（即下倾△f）的影响。

主要绝缘子串型式、片数、长度见下表：绝缘子串型式、片数、长度空气间隙塔头空气间隙考虑工频电压、操作过电压、外过电压和带电作业情况。

塔吊附墙计算

塔吊附墙计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固（一）：支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: W K=W OхµZхµsхβz其中W O——基本风压（Kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：W O=0.75kN/m2；µZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：µZ=1.170；µs————风荷载体型系数：µs=0.065；βz——-高度Z处的风振系数，βz =0.70风荷载的水平作用力N W =W KχBχK S其中W K——风荷载水平压力，W K=0.04kN/m2B ——塔吊作用宽度，B=0.00mK s——迎风面积折减系数，K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力q=0.00kN/m风荷载实际取值q=0.03kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=2358kN.m风荷载取值 q=0.10kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=1335kN.m26.0m 26.0m 24.0m 26.0m qM计算结果: Nw=75.351kN(二)：附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:本项目塔吊计算参数为：C=1.60米,b1=8.50米,a2=9.10米(三)：第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：259.23 kN杆2的最大轴向压力为：204.32 kN杆3的最大轴向压力为：132.65 kN杆1的最大轴向拉力为：259.23 kN杆2的最大轴向拉力为：204.32 kN杆3的最大轴向拉力为：132.65 kN（四）：第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。

钢管和铸铁管水力计算表

1.99 2.19 2.39 2.59 2.78
2.98
580 692 815 953 1105
1268 1443 1629 1827 2035
2255 2729 3247 3811 4420
5074
0.48 0.53 0.58 0.63 0.67
0.72 0.77 0.82 0.87 0.91
0.96 1.06 1.15 1.25 1.35
15 8809000 8.809 175 18.96 500 0.06222
20 1643000 1.643 200 9.273 600 0.0115
25 436700 0.4367 225 4.822 700 0.005665
32
93860 0.09386 250 2.583 800 0.003034
水煤气管
中等管径
大管径
公称直径
公称直径
公称直径
DN A（Q米3/ A（Q升/ DN A（Q米3/ DN A（Q米3/
（毫米）秒）秒）（毫米）秒）（毫米）秒）
8 2.26E+08 225.5 125 106.2 400 0.2062
10 32950000 32.95 150 44.95 450 0.1089
-
0.95 0.96 0.97 0.98 0.99
1
1.01
450
-
0.96 0.97 0.97 0.98 0.99
1
1.01
500
-
0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 Nhomakorabea1
1.01
600
-
0.97 0.97 0.98 0.99 0.99

反力架计算方案

（一）工程概况由于盾构机在始发推进过程中，前方地质情况发生了变化，造成了盾构机始发推力过大，从而使反力架发生局部变形过大的情况。

由于本区间反力架设计承受的最大推力为1800T ，目前已无法满足盾构推进需求，因此需要对反力架进行加固处理。

（二）加固计算及方法材质A3钢[σ]=215Mpa 一、反力架所受载荷管片总受力取值2000吨，取1.2的保险系数，即总推力为2400吨，反力架所受载荷简化成三个支撑点，每个支撑点所受外力为F=8000KN ，不考虑自重。

二、计算 1、立柱P=8000KNP=8000KNP=8000KNN 1N 27#杆件5#杆件P 12P 东侧立柱2#杆件1）受力分析东侧立柱各杆件：700=2340mm c=3040mm a mm =，b ，22622800070023403.32103040A PabM KN mm l ⨯⨯===⨯ 22522800070023409.93103040B Pa b M KN mm l⨯⨯===⨯B 点：1B Pl M Pb +=，则51()(800023409.9310)58323040B Pb M P KN l-⨯-⨯===212168P P P KN =-=7#杆件117728cos 41P N KN==︒5#杆件21415070N P tg KN =︒= 2#杆件322168N P KN==P=8000KNP=8000KNP=8000KNN4N56#杆件5#杆件西侧立柱1#杆件西侧立柱各杆件算法同东侧，6#杆件与水平杆件夹角为35︒， 6#杆件与5#杆件的内力分别为N4、N5，则6#杆件147120cos35P N KN ==︒5#杆件51354084N P tg KN =︒=1#杆件322168N P KN ==2）强度计算东侧立柱7＃杆件抗压强度： 314N 772810===235Mpa A 2164.410σ-⨯⨯⨯ 东侧立柱5＃杆件抗拉强度： 324N 507010===154Mpa < []A 2164.410σσ-⨯⨯⨯ 西侧立柱6＃杆件抗压强度： 344N 712010===217Mpa A 2164.410σ-⨯⨯⨯ 西侧立柱5＃杆件抗拉强度： 354N 560210===170Mpa < []A2164.410σσ-⨯⨯⨯1＃、2＃杆件抗压强度： 334N 216810===66Mpa < []A 2164.410σσ-⨯⨯⨯综上，由于6#、7#杆件强度不能达到设计要求，需要增加杆件，如下图P=8000KNP3N5N67#杆件5#杆件P 45P 东侧立柱4P 加入的三榀20型钢与7#杆件平行2#杆件加入三榀I20型钢，与7#杆件平行，此杆件最大承受的压力为46N=A []=3581021510=3740KN σ-⨯⨯⨯⨯ ，承受水平方向的力为3740cos 412823KN ︒= 取抵消2500KN 的外力，则外力P3=5500KN ，此时，7#杆件抗压强度： 5500=235=162Mpa < []8000σσ⨯P=8000KNP3N5N65#杆件P 45P 4P 加入的三榀20型钢与7#杆件平行西侧立柱6#杆件1#杆件同理，6#杆件抗压强度： 5500=217=150Mpa < []8000σσ⨯ 3）稳定性计算材质A3钢λ1为：λ1=(π2E/σp)1/2=(π2×210×109/200×106)1/2=100 λ2=(a-σs)/b(其中a=304，σs=235，b=1.12)=61.6 λ=μl/i[i=7.03cm （最小），μ=0.7] 7＃杆件：λ=0.7×5.349/0.0703=53.36λ＜λ2＜λ1，属于小柔度杆，查《材料力学》下册表12-4，稳定系数为Φ=0.838,N/ΦA=194Mpa[σ]。

【精品】钢结构课程设计 (35)

钢结构课程设计学生姓名：学号：所在学院：工程学院专业班级：09级土木（2）指导教师：中国·大庆2011年11月目录1.设计资料................................................... 错误!未指定书签。

2。

屋架形式,尺寸,材料选择.................................... 错误!未指定书签。

3．荷载和内力计算............................................ 错误!未指定书签。

3．1荷载计算............................................. 错误!未指定书签。

3。

2荷载组合 (1)3。

3.内力计算............................................ 错误!未指定书签。

4。

杆件截面选择. (2)4.1上弦 (2)4。

2下弦.................................................................................................. 错误!未指定书签。

4。

3斜腹杆J-F斜腹杆I-D,杆H—D (3)4.4杆C—I杆E—J杆斜G-K腹杆A-H................................................................................................................... 错误!未指定书签。

4。

5斜腹杆H-B，杆B—I，杆H-K (4)5节点设计 (5)5.1下弦节点b (6)5.2上弦节点H (7)5.3屋脊节点D (8)5。

4支座节点a (9)5.5跨中下弦节点d (13)6主要参考资料 141。

设计资料某车间跨度24m ，长度96m ，柱距6m ，采用梯形钢屋架，屋面材料为压型钢板复合板，檩条间距1.5m ，屋面坡度i 1/10=，屋面活荷载标准值为20.5kN/m ，当地雪荷载0。

支座反力估算

支座反力估算支座反力估算是结构力学中常见的计算问题，用于确定支座在结构受力时所产生的反力大小和方向。

在工程设计和建筑施工中，准确估算支座反力对于保证结构的稳定性和安全性至关重要。

本文将介绍支座反力估算的基本原理和常见方法。

首先，我们需要了解支座反力的概念。

在结构受力时，支座承受结构的荷载，并通过产生反力来保持结构的平衡。

支座反力一般包括水平方向的水平力和竖直方向的垂直力。

水平力是由结构的水平受力引起的，而垂直力是由结构的重力和其他垂直受力引起的。

支座反力估算的基本原理是利用结构的平衡条件和受力平衡方程。

根据牛顿第一定律，结构处于静止或匀速运动时，受力平衡条件必须满足。

因此，我们可以通过编写受力平衡方程组来求解支座反力。

在实际计算中，支座反力估算方法有很多种，下面介绍几种常见的方法：1. 图解法：利用结构荷载和几何形状的图示进行推导和计算。

这种方法适用于简单的结构和荷载情况，可以直观地理解和计算支座反力。

2. 切割法：将结构切割成若干部分，分别计算每个部分的受力情况，然后将各部分受力合成得到支座反力。

这种方法适用于复杂结构和荷载情况，可以通过逐步切割和计算来简化问题。

3. 变位法：通过变换结构的位移或变形情况，利用结构刚度和变形关系求解支座反力。

这种方法适用于需要考虑结构变形和位移影响的情况，可以更准确地估算支座反力。

4. 力矩法：利用结构的受力平衡条件和力矩平衡条件求解支座反力。

这种方法适用于需要考虑结构力矩平衡的情况，可以通过编写受力平衡方程组和力矩平衡方程组来求解支座反力。

在实际应用中，根据具体情况选择合适的支座反力估算方法非常重要。

不同的方法适用于不同的结构和荷载情况，需要综合考虑结构形式、荷载类型、计算精度等因素。

此外，支座反力估算还需要考虑结构的约束条件和边界条件。

在实际工程中，支座通常有不同类型的约束，如铰接支座、固定支座等。

这些约束条件会对支座反力产生影响，需要在计算中进行合理处理。

压力容器中ansys分析支座反力的命令流

FINISH/CLEAR/FILN, E43/TITLE, FEA OF CONNECTING ZONE OF SUPPORT OF EVAPERATOR! ********* 参数设定*********DCI=5000 !筒体内径TC=40 !筒体壁厚TCON=40 !锥形封头壁厚ALFA=30 !锥形封头半锥角LC=2500 !筒体长度*AFUN,DEG !角度单位设定LCON=DCI/2/TAN(ALFA) !锥形封头全锥长度LRAT=0.5 !模型中锥形封头经线方向长度系数LCON=LCON*LRAT !模型中锥形封头经线方向长度NS=4 !支座个数H0=1500 !支座垂直方向安装位置DIS=DCI+TC !支座水平方向安装位置TS=20 !支座筋板、腹板厚度WS=500 !筋板宽度HS=1300 !筋板高度BB=800 !底板长度W1=250 !腹板位置PI=0.1 !内压值GRA=9.81 !重力加速度，M/S2DENSTELL=7850 !钢材密度，KG/M3DENWATER=1000 !水的密度，KG/M3M1=58.1E3 !容器自重，KGHY1MAX=13 !锥形封头部分平均液面高度HY0MAX=15.0 !最大液面高度PY1=HY1MAX*DENWATER*GRA/1E6 !锥形封头部分平均液柱静压力PY0=HY0MAX*DENWATER*GRA/1E6 !容器最大液柱静压力SCON=(DCI/2*LRAT*2+TCON*COS(ALFA))*TCON !模型中锥形封头端面面积/?PCON=(PI+PY0)*(DCI/2*LRAT)**2/SCON/COS(ALFA) !模型中锥形封头端面平衡面载荷PCM1=M1*GRA/(3.1415927*((DCI+2*TCON)**2-DCI**2)) !自重在筒体端面引起的面载荷PC=PI*DCI**2/((DCI+2*TCON)**2-DCI**2)-PCM1 !筒体端面平衡面载荷!****************前处理***************************/PREP7ET,1,45 !定义单元类型MP,EX,1,2E5 !定义材料的弹性模量MP,NUXY,1,0.3 !定义材料的泊松比!****************建立模型***************************K,1,0,0,0 !定义回转轴中心关键点K,2,0,LC,0 !定义回转轴中心关键点BLC4,DCI/2,0,TCON,-LCON !生成锥形封头子午面母体LOCAL,11,1,DCI/2 !定义局部坐标系AGEN,2,1,,,,-ALFA,,,,1 !旋转母体得到旋转锥形封头子午面BLC4,DCI/2,0,TCON,LC !生成筒体子午面NUMMRG,ALL, , , ,LOW !合并相同项KSEL,S,LOC,Y,-TCON,0 !选择筒体与封头焊接区关键点*GET,K1,KP,,NUM,MIN !提取焊接区关键点KSEL,U,,,K1*GET,K2,KP,,NUM,MIN*GET,K3,KP,,NUM,MAXKSEL,A,,,K1A,K1,K2,K3 !生成焊接区子午面ALLS !全选VROTA T,ALL,,,,,,1,2,360/2/NS !生成筒体、封头及焊缝区1/8回转体WPOFF,0,0,-BB/2 !移动工作面BLC4,,-H0,DIS/2,HS,TS !生成筋板母体BLC4,DIS/2-W1,-H0,-TS,HS,BB/2 !生成腹板母体BLC4,,-H0,DIS/2,TS,BB/2 !生成底板母体VSEL,S,,,4,6 !选择筋板、腹板及底板母体VSBA,ALL,5 !用锥形封头外表面切割筋板、腹板及底板VDELE,7,,,1 !删除筋板母体多余部分VDELE,10,,,1 !删除腹板母体多余部分VDELE,11,,,1 !删除底板母体多余部分WPOFF,DIS/2-WS !移动工作面WPROT,,,90 !旋转工作面VSBW,ALL !再次切割筋板与底板VDELE,4,,,1 !再次删除筋板多余部分VDELE,6,,,1 !再次删除底板多余部分VPTN,ALL !筋板、腹板及底板互分ALLS!***********划分网格******************************KWPAVE,23 !将坐标平面移至关键点23 WPROT,,,90 !旋转工作平面VSBW,ALL !采用工作平面剖分体KWPAVE,19 !将坐标平面移至关键点19VSBW,ALL !采用工作平面剖分体WPROT,,90, !旋转工作平面VSBW,ALL !采用工作平面剖分体VPTN,ALL !体互分ALLS !全选择LGLUE,ALL !粘合各线LESIZE,36,,,3,,,,, !设定线分段数LESIZE,55,,,3,,,,, !设定线分段数LESIZE,45,,,3,,,,, !设定线分段数ESIZE,40 !设定单元大小VSWEEP,ALL !映射划分NUMMRG,ALL !合并所有项NUMCMP,ALL !压缩编号FINISH!****************求解***************************/SOLUWPCSYS,-1,0 !转换到原始坐标系ASEL,S,LOC,Z,0 !选择在Z=0的面DA,ALL,SYMM !施加对称约束LOCAL,12,1,,,,,-90 !定义局部柱坐标系ASEL,S,LOC,Y,360/NS/2 !选择1/8位置截面DA,ALL,SYMM !施加对称约束CSYS,0 !激活整体直角坐标系ASEL,S,LOC,Y,-H0 !选择支座底面ASEL,R,LOC,X,DIS/2-WS,DIS/2DA,ALL,ALL !约束底面各项位移ASEL,S,LOC,Y,LC !选择筒体端面SFA,ALL,1,PRES,-PC !施加平衡面载荷ASEL,S,LOC,Y,-LCON*COS(ALFA)-TCON,-LCON*COS(ALFA) !选择锥形封头端面SFA,ALL,1,PRES,-PCON !施加平衡面载荷ASEL,S,AREA,,83,87,4 !选择筒体内表面ASEL,A,AREA,,42,SFA,ALL,1,PRES,PI !在筒体内表面施加内压ASEL,S,AREA,,44,46,2,1 !选择封头内表面ASEL,A,AREA,,93,95,1ASEL,A,AREA,,91SFA,ALL,1,PRES,PI+PY1 !在锥形封头内表面施加内压及液柱静压力ALLSSOLVE !求解!****************后处理***************************/POST1PLNSOL,S,INT,0,1 !显示应力云图FINI。

LYJ40150型架桥机计算书

LYJ40-150型架桥机计算书一、设计规范及参考文献<一）、重机设计规范<GB3811-83）<二）、钢结构设计规范<GBJ17-88）<三）、公路桥涵施工规范<041-89）<四）、公路桥涵设计规范<JTJ021-89）<五）、梁体按40MT梁150吨计二、架桥机设计荷载<一）、垂直荷载梁重：Q1=150t天车重：Q2=7.5t<含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行>主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边>，1.29×1.1=1.42 t/节(单边>0号支腿总重: Q4=5.6t1号承重梁总重：Q5=14.6t2号承重梁总重：Q6=14.6t纵向走行横梁<1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁<2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1<二）、水平荷载1、风荷载a、设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b、非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压：q2=66kg/m22、运行惯性力：Ф=1.1三、架桥机倾覆稳定性计算<一）、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1<单位m）。

图1P1=5.6t<前支柱自重）P2=1.42×<25+9）=48.28t<导梁后段自重）P3=1.42×36=51.12t<导梁前段自重）P4=14.6t (2#承重横梁自重>P5= P6=14.8t<天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算。

第4章结构构件上的荷载及支座反力计算

4、可变荷载频遇值定义：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间
为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值（总的持
续时间不低于50年），称为可变荷载频遇值。
可变荷载频遇值可表示为ψ fＱk。其中ψ f为可变荷载频遇值系数，其值按表1.1.1查取。
8
荷载的设计值
1、荷载的分项系数
用于结构承载力极限状态设计中，目的是保证在各种可能的荷载组合出现时，结构均能维持在相同的可靠度水平上。永久荷载分项系数γG和可变荷载分项系数γQ 其值见P84表4.1
F
C
MC (F ) 0: FAx a FAy a 0
解得：
FCx
FAx
A
FCy
FAx FAy 1 qa 1 F 4 2
FBx 1 F 1 qa 2 4
F
FAy
q C A a
B a
18
a
例2 求图示多跨静定梁的支座反力。
解：先以CD为研究对象，受力如图。
F B
（民用楼面均布活荷载标准值按下表采用）
民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合)
组合值系
Ψc
频偶值系
Ψf
准永久值系数
Ψq
1
（1）住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿园（2）教室、实验室、阅览室、会议室、医院门诊室食堂、办公楼中的一般资料档案室（1）礼堂、剧场、影院、有固定座位的看台（2）公共洗衣房（1）商店、展览厅、车站、港口、机场大厅及其旅客等候室（2）无固定座位的看台
可变荷载准永久值可表示为ψqＱk ，其中Ｑk为可变荷载标准值，ψq为可变荷载准永久值系数。ψq值见附表C2、C3。

高支模方案设计附计算书

高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况 (3)二、、编制依据及设计计算1、编制依据 (3)2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm 空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。

龙骨布置2道，龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.0双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。

木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距0.8(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。

板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。

脚手架搭设高度9.00m，步距1.80m，有板排距0.85m，纵向间距0.85m，无板梁排距0.9m，纵向间距0.9m.。

二、编制依据1、钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DJ/TJ08-16-2011）2、建质（2009）254号（建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001）4、《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）6、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）9、《钢结构设计规》（GBJ17-88）10、《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规》（GB50205-2001）2、设计计算见附页三、施工工艺1 架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

反力架受力计算

反力架受力计算一、反力架的结构形式1、反力架的结构形式如图一所示。

图一反力架结构图2、各部件结构介绍2.1 立柱：立柱为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，具体形式及尺寸见图二。

图二立柱结构图2.2 上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，其结构与立柱相同。

2.3 下横梁：箱体结构，主受力板为30mm，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A，箱体结构截面尺寸为250mmX500mm，其结构如图三所示。

图三下横梁结构图2.4 八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm，下部八字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。

图四八字程接头结构图二、反力架后支撑结构形式后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上横梁后支撑、下横梁后支撑。

1、立柱支撑：材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管，内部浇灌混凝土提高稳定性。

始发井西侧立柱支撑是2根直撑(中心线长度为3875mm)，始发井东侧立柱是2根斜撑(中心线长度分别为8188mm和4020mm，与水平夹角分别是29度和17度)。

如下图所示西侧立柱直撑型式东侧立柱斜撑型式2、上横梁支撑：材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管，内部浇灌混凝土提高稳定性，中心线长度分别为4080mm、4141mm、4201mm，其轴线与反力架轴线夹角为15度。

3、下横梁支撑：材料均采用250X250H钢，每个支撑由2根H钢组成，共6个直撑。

三、支撑受力计算1、支撑的截面特性（1）250X250H钢截面特性：弹性模量E=196X105，最小惯性矩=10800/cm4，截面积=92.18cm2。

（2）直径500mm，壁厚9mm钢管截面特性：弹性模量E=205X105，最小惯性矩=41860/ cm4，截面积=138.76 cm2。

支座反力的计算公式：

（1）支座反力的计算公式：0A A V V = 0
B B V V =
f M H H C B A 0== 式中 A V ——相应剪支梁支座A 的反力。

B V ——相应剪支梁支座B 的反力。

0
C M ——相应剪支梁截面C 的弯矩。

f ——三铰拱的矢高。

（2）内力计算公式：弯矩的计算公式：K K K y H M M ⋅-=0 剪力的计算公式：K K K K H Q Q ϕϕsin cos 0
-=
轴力的计算公式：K K N K H N N ϕϕcos sin 0+= 式中 0K M ——相应剪支梁截面K 的弯矩。

0K
Q ——相应剪支梁截面K 的剪力。

0K N ——相应剪支梁截面K 的轴力。

K ϕ——截面处拱轴切线与x 轴的夹角。

（3） K y ——截面K 的形心纵坐标。

内力计算公式：弯矩的计算公式：
K K K y H M M ⋅-=0
剪力的计算公式：K K K K H Q Q ϕϕsin cos 0
-=
轴力的计算公式：K K N K H N N ϕϕcos sin 0+= 式中 0K M ——相应剪支梁截面K 的弯矩。