脱硫塔计算
双碱法烟气脱硫计算
双碱法计算过程标态：h Nm Q /4000030=65℃：h m Q /49523400002736527331=⨯+= 还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa ，出口压力约-200Pa ，如果精度高一点，考虑以上两个因素。
1、脱硫塔⑴ 塔径及底面积计算：塔内流速：取s m v /2.3=m v Q r r v vs Q 17.12.314.33600/49532121=⨯==⇒⋅⋅==ππ D=2r=2.35m 即塔径为2.35米。
底面积S=∏r 2=4.3m 2塔径设定为一个整数，如2.5m⑵ 脱硫塔高度计算：液气比取L/G= 4，烟气中水气含量设为8%SO 2如果1400mg/m3，液气比2.5即可，当SO2在4000mg/m3时，选4① 循环水泵流量：h m m l HG Q G L Q /1821000)08.01(495324)/(100033=-⨯⨯=⨯⨯= 取每台循环泵流量=Q 91m 。
选100LZ A -360型渣浆泵，流量94m 3/h ，扬程22.8米， 功率30KW ，2台② 计算循环浆液区的高度：取循环泵8min 的流量，则H 1=24.26÷4.3=5.65m如此小炉子，不建议采用塔内循环，塔内循环自控要求高，还要测液位等，投资相应大一点。
采用塔外循环，泵的杨程选35m ，管道采用碳钢即可。
③ 计算洗涤反应区高度停留时间取3秒，则洗涤反应区高度H2=3.2×3=9.6m④除雾区高度取6米H3=6m⑤脱硫塔总高度：H=H1+H2+H3=5.65+9.6+6=21.3m塔体直径和高度可综合考虑，直径大一点，高度可矮一点，从施工的方便程度、场地情况，周围建筑物配套情况综合考虑，可适当进行小的修正。
如采用塔内循环，底部不考虑持液槽，进口管路中心线高度可设在2.5m，塔排出口设为溢流槽，自流到循环水池。
塔的高度可设定在16~18m2、物料恒算每小时消耗99%的NaOH 1.075Kg。
脱硫计算公式比较全
湿法脱硫系统物料平衡计算基础数据(1)待处理烟气烟气量：1234496Nm3/h(wet)、1176998 Nm3/h(dry)烟气温度：114C烟气中SO2浓度：3600mg/Nm3烟气组成：石灰石浓度：96.05%平衡计算(1)原烟气组成计算（2）烟气量计算1、①-②（增压风机出口 T GGH 出口）：取GGH 的泄漏率为0.5%,则GGH 出口总烟气量为1234496 Nm 3/h （1-0.5%）=1228324Nm 3/h=1629634kg/h泄漏后烟气组分不变，但其质量分别减少了 0.5%，见下表。
温度为70 C 。
2、⑥-⑦（氧化空气）：假设脱硫塔设计脱硫率为95.7%，即脱硫塔出口二氧化硫流量为 3778 X(1-95.7%) =163 kg/h ,二氧化硫脱除量=(3778-163) /64.06=56.43kmol/ho取 O/S=4需空气量=56.43 4/2/0.21=537.14kmol/h 28.36 (空气分子量)=15499.60kg/h,约 12000Nm 3/ho其中氧气量为 537.14 kmol/h 0.21=112.80 kmol/h 32=3609.58kg/h 氮气量为 537.14 kmol/h 0.79=424.34 kmol/h 28.02=11890.02kg/h= 氧化空气进口温度为20r ，进塔温度为80^03、②-③（GGH 出口-脱硫塔出口）：烟气蒸发水量计算：(40C)=0.2520 kcal/kg.r 。
Cp 烟气=(0.2536+0.2520) /2=0.2528 kcal/kg.C氧化空气进口温度为 80r ，其比热约为 0.2452 1）假设烟气进塔温度为70C ，在塔内得到充分换热, 由物性数据及烟气中的组分，可计算出进口烟气的比热约为出口温度为40^00.2536kcal/kg.r, Cpkcal/kg.r, Cp ( 40r)=0.2430kcal/kg.C 。
7000Nm3煤气湿法脱硫设备计算11
7000Nm3/h煤气湿法脱硫设备计算2019-9-24分享到：QQ空间新浪微博开心网人人网一、工艺流程二、设计计算定额333℃6.脱硫塔煤气进口压力11000Pa7.脱硫塔煤气出口压力10000Pa三、设备计算1.脱硫塔：(见图一)进脱硫塔湿煤气体积为V=7000×[(273+35)/273]×[(1.0 1325×105)/(1.01325×105+11000-5720)]=7506m3/h (式中5720为35℃时饱和水蒸气压力Pa)脱硫塔进口吸收推动力为△p1=[11000/101325+1]×0.8×(22.4/34)×(1/1000)×101325=59.2Pα脱硫塔出口吸收推动力为△p2=[10000/101325+1]×0.02×(22.4/34)×(1/1000)×101325=1.5Pα硫化氢的吸收量为G=7000×[(800-20)/(1000×1000)]=5. 46kg/h脱硫塔的传质系数K取为17×10-5kg/(m2·h·Pa)，那么需用传质面积为F=5.46/(17×10-5×15.7)=2046m2选用多孔组合洗涤环ZHΦ240，比外表90m2/m33/m3，需填料体积V13。
取每层填料层高1.8m，那么共需N=22.73/(1.8×0.785×2 233/h喷淋密度校核：脱硫塔的喷淋密度为l=27.3/(0.785×223 /(m23/(m2·h)计算得到的喷淋量为27.5×0.785×2233，符合脱硫塔的液气比要求。
2.喷射再生槽(见图二)设备计算a.再生槽直径取空气用量为溶液量的4倍，取空气鼓风强度为80(m3/m 2·h)，那么：空气量A=4×86.4=346m3/h；1.4倍，选为3.4m。
脱硫塔设计
1、 筒体壁厚计算（所选材料为Q235B ）。
筒体承受内压[]c t c p D p i-⨯=φσδ2 式中 δ：计算厚度 mmc p ：计算压力 157.6a MPφ：焊接接头系数 φ=0.85 []tσ：设计温度下的材料许用应力157.6a MP ，在工作压力下材料的许用应力为157.6a MPi D ：筒体内径 3000mm工作压力Pw=1010.353毫米汞柱=1010.353×13.6×9.8=0.135MPa ，所以设计压力P=1.1Pw=0.1485MPa ，Pc=P=0.1485MPa[]mm p D p c t c i 07.2.148505.806.157230001485.02=-⨯⨯⨯=-⨯=φσδ由《塔器设计技术规定》中有关规定，mm 6.51000/22800min =⨯=δ，所以mm 6.5=δ。
负偏差 mm C 8.01=腐蚀裕量 mm C 22=名义厚度为mm C C n 4.821=++=δδ，做塔设备时综合考虑取mm n 12=δ.2、塔顶处封头壁厚计算（所选材料为Q235B ）选用半顶角为α=45°的折边锥型封头，由公式[]αcos 12cc t c p D p -=φσδ 式中 Dc —锥壳计算内直径，mmδ—锥壳计算厚度，mmα—锥壳半顶角，（°）。
mm 03.245cos 11485.05.806.157230001485.0=︒⨯-⨯⨯⨯=δ因mm 6.5min =δ，所以mm 6.5=δ。
名义厚度为mm C C n 4.821=++=δδ，选取锥形封头壁厚与筒体的壁厚相同，mm n 12=δ，由《化工设备机械基础》表8-30查得，公称直径为2800mm 的折边锥形封头，H=0.562×2800=1573.6mm ，直边高度为mm h 25=。
3、各管管径的计算1）半水煤气进口u ：半水煤气流速，取u =14 m/sVs ：半水煤气流量，Vs=16866.57 m 3/h m u d i 65.01414.3360057.1686643600V s 4=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅==∴π 管子规格：φ720×8mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN700-0.6 RF2）半水煤气出口u ：半水煤气流速，取u =13 m/sVs ：半水煤气流量，Vs=16866.57 m 3/h m u d i 68.01314.3360057.1686643600V s 4=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅==∴π 管子规格：φ720×8mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN700-0.6 RF3）人孔的设计由《化工设备设计全书》中关于人孔的有关规定，选取人孔公称直径DN=500mm ，公称压力PN=1.0外伸接管规格：φ530×8mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN500-1.0 RF人孔手柄：选用φ20mm 圆钢4）脱硫液进口u ：脱硫液流速，取u =1m/sV h ：脱硫液流量，V h =333m 3/h m u d i 343.0114.3360033343600V h 4=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅==∴π 管子规格：φ400×4mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN400-0.6 RF5）脱硫液出口u ：脱硫液流速，取u =1 m/sV h ：脱硫液流量，V h =333 m 3/h m u d i 343.0114.3360033343600V h 4=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅==∴π 管子规格：φ400×4mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN400-0.6 RF6）排净口设计根据工艺计算数据，综合考虑各因素，选取排净口公称直径DN=80mm ，公称压力PN=1.0MPa 管子规格：φ89×4mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN80-1.0 RF7）液位计口设计选取公称直径DN=20mm ，公称压力PN=1.0MPa管子规格：φ25×2mm管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN20-1.0 RF。
氨法脱硫计算过程
氨法脱硫计算过程风量（标态）：，烟气排气温度：168℃：工况下烟气量：还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa，出口压力约-200Pa，如果精度高一点，考虑以上两个因素。
1、脱硫塔（1）塔径及底面积计算：塔内烟气流速：取D=2r=6.332m 即塔径为6.332米，取最大值为6.5米。
底面积S=πr2=3.14×3.252=33.17m2塔径设定时一般为一个整数，如6.5m，另外，还要考虑设备裕量的问题，为以后设备能够满足大气量情况下符合的运行要求。
（2）脱硫泵流量计算：液气比根据相关资料及规范取L/G= 1.4（如果烟气中二氧化硫偏高，液气比可适当放大，如1.5。
）①循环水泵流量：较高，脱硫塔喷淋层设计时应选取为4层设计，每层喷淋设计由于烟气中SO2安装1台脱硫泵，476÷4=119m3/h，泵在设计与选型时，一定要留出20%左右的裕量。
裕量为：119×20%=23.8 m3/h, 泵总流量为：23.8+119=142.8m3/h，参考相关资料取泵流量为140 m3/h。
配套功率可查相关资料，也可与泵厂家进行联系确定。
（3）吸收区高度计算吸收区高度需按照烟气中二氧化硫含量的多少进行确定，如果含量高，可适当调高吸收区高度。
2.5米×4层/秒=10米，上下两层中间安装一层填料装置，填料层至下一级距离按1米进行设计，由于吸收区底部安装有集液装置，最下层至集液装置距离为3.7米-3.8米进行设计。
吸收区总高度为13.7米-13.8米。
（4）浓缩段高度计算浓缩段由于有烟气进口，因此，设计时应注意此段高度，浓缩段一般设计为2层，每层间距与吸收区高度一样，每层都是2.5米，上层喷淋距离吸收区最下层喷淋为3.23米，下层距离烟气进口为5米，烟气进口距离下层底板为2.48米。
总高为10.71米。
（5）除雾段高度计算除雾器设计成两段。
每层除雾器上下各设有冲洗喷嘴。
脱硫塔基础计算模板
π
D1 2
2
HL
12
1.1
π
D1 2
+
a1 +
2
a2
+
LL
= 14.363
+
a1 +
2
a2
h2 +
π
D1 2
+
2
a1
( h1 +
0.1)
= 761.271
π
D1 2
2
HL
12 +
G+
G1 +
V
25 +
LL +
Fy +
Fv
...
F1 :=
+
π
D1 2
+
a1
+
a2
2
-
D1 2
+
a1
2
h1
18
π
D1 2
+
a1
+
2
a2
= 203.962
F0 = 220
风压高度系数：
顶出尺寸时产生竖向压力，
Fy :=
π
9 2
2
3
0
入口中心标高：H3 := 18.05 出口中心标高：H4 := 44.35
桁架时两柱脚荷载合计：
Fv :=
π 6.02 0.006 7.85 1.8
10 +
3.012 8
15 11 + 120 0 = 0
基础混凝土量：
V :=
π
D1 2
净烟道桁架活载M4：
D2 M4 := Fv = 0
半干法脱硫塔设计计算
半干法脱硫塔设计计算1.引言脱硫是指将含有二氧化硫(SO2)的烟气中的SO2去除的工艺过程。
半干法脱硫塔是一种常见的脱硫设备，其原理是通过喷淋液将烟气中的SO2吸收并与之发生反应，然后通过除尘设备将脱硫后的烟气排放出去。
本文将详细介绍半干法脱硫塔的设计计算过程。
2.设备基本参数半干法脱硫塔的设计需要考虑以下基本参数：•烟气流量：Qg (m3/h)•烟气中SO2的浓度：Cg (ppm)•除尘效率：ηd (%)•脱硫效率：ηs (%)•脱硫液的进口浓度：Cs (wt%)•脱硫液的流量：Qs (m3/h)•脱硫液的循环比：R (m3/m3)3.设计计算步骤步骤 1: 确定脱硫效率要求根据燃煤机组的排放标准和环境要求，确定脱硫效率的要求。
常见的要求为90%以上。
步骤 2: 计算脱硫液的流量脱硫液的流量由烟气中SO2的浓度和脱硫效率决定。
计算公式如下：Qs = Qg * Cg * (1 - ηs) / (Cs * ηs)步骤 3: 计算脱硫液的循环比脱硫液的循环比是指单位时间内脱硫液循环的次数。
循环比的选择应使得脱硫效率最大化。
计算公式如下：R = Qs / (Qg * Cg)步骤 4: 计算脱硫液的浓缩倍数脱硫液的浓缩倍数是指单位时间内脱硫液中SO2浓度的增加倍数。
浓缩倍数的选择应使得脱硫效率最大化。
计算公式如下：M = (Cg / Cs) * (1 - ηs) / ηs步骤 5: 选择喷淋液根据脱硫液的进口浓度和流量、脱硫液的循环比和浓缩倍数，选择合适的喷淋液。
常见的喷淋液有石灰石浆、石灰石浆和石膏浆的混合液等。
步骤 6: 设计喷淋系统根据喷淋液的流量和喷淋液的性质，设计喷淋系统。
确保喷淋液均匀喷洒在烟气中，以提高脱硫效率。
步骤 7: 设计除尘系统根据烟气流量和除尘效率，设计除尘系统。
确保脱硫后的烟气排放符合环境要求。
4.总结半干法脱硫塔是一种常用的脱硫设备，其设计涉及多个参数的计算和选择。
本文介绍了半干法脱硫塔的设计计算步骤，包括脱硫效率要求的确定、脱硫液流量和循环比的计算、脱硫液浓缩倍数的计算、喷淋液的选择和喷淋系统的设计、除尘系统的设计等。
脱硫计算公式大全，需要的请收藏
脱硫计算公式大全，需要的请收藏烟气量计算序号名称符号单位计算公式或数值来源一烟气量计算1 理论空气量V0Nm3/kg 0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar2 燃烧产物理论体积Vy 0Nm3/kg VN20+VRO20+VH2O1) 氮气VN20Nm3/kg 0.79V0+0.008Nar2) 二氧化物VRO20Nm3/kg 0.01866(Car+0.375Sar)3) 水蒸汽VH2O 0Nm3/kg 0.111Har+0.0124Mar+0.0161V03 燃烧产物实际体积Vy ' Nm3/kg Vy0+0.0161(alfa'-1)V0+(alfa'-1)V04 干烟气量Vgy ' Nm3/kg VRO20+VN20+(alfa'-1)V0烟气含氧量和含湿量计算1) 烟气中的水分VH2O ' Nm3/kg VH2O0+0.0161(alfa'-1)V02) 烟气中的氧量VO2' Nm3/kg 0.21(alfa'-1)V03) 干烟气中含氧量ngo2' % VO2'/Vgy'4) 湿烟气中含氧量nsho2' % VO2'/Vy'5) 湿烟气中含湿量nH2O ' % VH20'/Vy'6) 湿烟气中CO2含量nshCO2' % 0.01866Car/Vy'7) 干烟气中CO2含量ngCO2' % 0.01866Car/Vgy'8) 湿烟气中SO2含量nshSO2' % 0.01866*0.375Sar/Vy'9) 干烟气中SO2含量ngSO2' % 0.01866*0.375Sar/Vgy'10) 湿烟气中N2含量nshN2' % (0.79alfa'V0+0.008Nar)/Vy'11) 干烟气中N2含量ngN2' % (0.79alfa'V0+0.008Nar)/Vgy'6 总燃烧产物实际湿体积VtshyNm3/h Vy'*Bj*10007 总燃烧产物实际干体积VtgyNm3/h Vgy'*Bj*10008总燃烧产物6%O2干体积Vtgy-O2Nm3/h Vtgy*(21-ngo2')/(21-6) 烟气含硫量及脱硫量计算1 脱硫进口SO2量M kg/h Bj*1000*Sy/100*0.7*64/22.41kmol/h M/642 脱硫进口SO2实际浓度Cso2mg/Nm3M/Vtshy（标态，干基，6%O2）ppm Cso2*22.41/643 要求脱硫量Mskg/h M*η*n/100kmol/h Ms/64吸收剂消耗量计算1 石灰石(CaCO3)理论消耗量M3kmol/h Ms/64*(Ca/S)kg/h M3*M12 石灰石(CaCO3)实际消耗量M3' kg/h M3*M1/(P/100)t/h脱硫产物计算1 CaSO4.2H2O生成量M4t/h Ms/64*M10/10003 脱硫产物中飞灰含量M5t/h m2*2/3 引风机出口飞灰总量m2t/h Vtgy-o2*mh4 未反应的CaCO3M6t/h M3/(ca/s)*((ca/s)-1))5 CaCO3带入的杂质M7t/h M3'*(1-P/100)6 脱硫产物总量M8t/h M4+M5+M6+M77 皮带机出口石膏产量M9t/h M8/0.98 石膏纯度n1% M4/M89 总的脱硫产物量M8' t/h M810 皮带机出口的石膏总产量M9' t/h M911 年石膏生成量t/年M9'*H1) 1kg水蒸发需要热量:mshkj/kg (50-10)*4.18+2510脱硫反应热蒸发水量(CaCO3+SO2+1/2O2+H2O----CaSO4.2H2O+339kJ/mol)msh1t/h Ms/64*339/msh2) 烟气降温蒸发水量(未计放热损失)热交换器放热端: 126------t吸热端: 50----85烟气比热kcal/Nm3.℃100℃kcal/Nm3.℃200℃i1kcal/Nm3.℃插值法: tpyi2插值法求85℃比热t ℃t=126-i2*(85-50)/i1 i3kcal/Nm3.插值法: t℃塔内烟气放热量Q1kJ/h V ' * i3*4.18*(t-50)塔内烟气放热蒸发水量msh2t/h Q1/msh3) 单塔蒸发水量Mwe t/h msh1+msh2单塔蒸发水汽体积Vwe Nm3/h Mwe/18*106*22.4/10002 脱硫耗水量1) 脱硫结晶水Mgyc t/h M4/M10*(2*18)2) 石膏表面水Mgys t/h M9*0.13) FGD废水Mwwt/h(Bj *0.063%*1000+(Mgyc+Mgys+Mwe)*1000*0.000018-Vtgy*0.4*0.000001-M9*1000*0.01%)/0.02/10004) 脱硫蒸发水量Mwet/h5) 清洁冲洗水Mgywt/h 估计6) 泵与风机冷却用水Mwqt/h 估计7）单套脱硫装置耗水量Mwt/h Mgyc+Mgys+Mww+Mwe+Mgyw+Mwq8）总的脱硫装置耗水量Mw' t/h n*Mw 氧化空气量计算1 需氧量Vo2kg/h SO2---1/2O2 kmol/h Vo2/322 需空气量Vk Nm3/h Vo2/32*22.41/0.21七主要参数汇总四台炉的数据1 吸收塔进口烟气量V' Nm3/h2 吸收塔出口烟气量V' Nm3/h Vtshy +Vk-Vo2+Vwe-Vso23 脱水机出口石膏M9t/h 含水10%4 旋流站出口石膏浆液量M11t/h M8/0.5(含水50%)5 石膏旋流站出口回流量M12t/h M13-M11-Mww(不包括废水)6 吸收塔排出浆液量M13t/h M8/0.15(含水85%)7 石灰石粉耗量M3' t/h8 工艺水量Mwt/h 包括冷却水等9 FGD废水Mwwt/h八主要设备选择1 吸收塔烟气流速νm/s 取值烟气量Q m3/h V'*(273+50)/273计算直径 D m （4*Q/3.14/ν/3600)0.5液气接触时间S s 取值吸收塔高度H m ν*S液气比L/G 取值浆液循环量Qc m3/h (L/G)*V'/1000浆液停留时间T min 取值吸收塔浆池容积V1 m3Qc*T/60'×7×24/0.92 石灰石粉仓容积m3按7天储量：M33 石灰石浆池容积m3按4小时储量：M'×4/0.3/1.2193。
脱硫塔计算（精品）
q 0400Pa 8度（0.1g)16MnR 第一组[σ]t 162MPa Ⅱρ7850kg/m 3B 类E i 194000MPaαmax 0.08查表8-1C13mm T g 0.35s查表8-2C20.25mm ξ10.02δs1200mm δs20mm 500mm ρs 150kg/m3H53000mmφ0.7D ob 13300mm 下限13160上限13400D ib 12800mm 下限12600上限12840l 488mm 30mm [σ]b 170MPa 16MnRδb 22.45mmn 60[σ]bt 170MPa 16Mn 3mm d 1#NUM!mm M42n 12δG 20mm l k 300mm l 2'140mm [σ]G 147MPa Q235-AE t 194000MPa l 3120mm l 490mm d 360mm d 245mm δc 24mm δz20mm[σ]z147MPaQ235-AD ib =D i -(160~400)地脚螺栓个数基础环计算厚度筋板材料弹性模量垫板宽度垫板上地脚螺栓孔直径盖板厚度地震影响系数最大值场地土的特征周期一阶振型阻尼比烟囱保温层厚度基础环材料的许用应力基础环外径塔体保温层厚度保温层材料密度地脚螺栓座D ob =D i +(160~400)自支撑脱硫塔及烟囱设计计算焊接接头系数计算条件基础环内径两相邻筋板最大外侧间距基础标高无实测，可取0.01~0.03塔器高度基本风压壳体材料弹性模量烟囱钢板附加量塔体钢板附加量壳体材料壳体材料密度设计温度下壳体材料许用应力盖板上地脚螺栓孔直径地脚螺栓腐蚀裕量对应于一个地脚螺栓的筋板数筋板长度（高度方向）筋板宽度（径向尺寸）筋板材料的许用应力筋板内侧间距设防烈度设计地震分组场地土类别地面粗糙度类别基础环名义厚度地脚螺栓材料的许用应力盖板与垫板材料的许用应力地脚螺栓螺纹小径（计算值）筋板厚度垫板厚度m 01310216kg T 10.296sm max 1310216kg m min 374816kg M max1.488E+10N.mm主要计算结果塔器操作重量塔器最大重量基本振型自振周期塔器最小重量塔壳底最大弯矩塔段号123456锥段78910m ikg 735519102249924831564671163472342225768206751758319703操作重h i mm250075001250017500225002650031125373754362549875质心高度m i h i 1.59.194E+10 6.641E+10 1.292E+11 3.622E+11 3.927E+11 1.010E+11 1.415E+11 1.494E+11 1.602E+11 2.195E+11求和N63 1.814E+12m i h i 31.149E+16 4.314E+16 1.806E+178.386E+17 1.325E+18 4.359E+177.770E+17 1.079E+18 1.460E+182.444E+18求和N648.596E+18η1k 2.638E-021.371E-012.950E-01 4.886E-017.123E-019.104E-01 1.159E+00 1.525E+001.923E+002.351E+00αmax 0.08查表8-1设防烈度8度（0.1g)T g 0.35s 查表8-2第一组ξ10.02γ0.95η2 1.3191α10.1238F 1kN235571701633116928091006102588936254382764104956229塔段号1底面2底面3底面4底面5底面6底面7底面8底面9底面10底面h mm 0500010000150002000025000280003425040500467501N.mm 5.89E+072N.mm 1.28E+08 4.25E+073N.mm 4.14E+08 2.48E+088.28E+074N.mm 1.62E+09 1.16E+09 6.96E+08 2.32E+085N.mm 2.26E+09 1.76E+09 1.26E+097.55E+08 2.52E+086锥段N.mm 6.86E+08 5.57E+08 4.27E+08 2.98E+08 1.68E+08 3.88E+077N.mm 1.13E+099.47E+087.66E+08 5.85E+08 4.03E+08 2.22E+08 1.13E+088N.mm 1.43E+09 1.24E+09 1.05E+098.56E+08 6.65E+08 4.74E+08 3.59E+08 1.20E+089N.mm 1.79E+09 1.59E+09 1.38E+09 1.18E+099.70E+087.65E+08 6.41E+08 3.85E+08 1.28E+0810N.mm 2.80E+09 2.52E+09 2.24E+09 1.96E+09 1.68E+09 1.40E+09 1.23E+098.79E+08 5.27E+08 1.76E+08M E i-iN.mm1.23E+101.01E+107.90E+095.86E+094.14E+092.90E+092.34E+091.38E+096.55E+081.76E+08一阶振型阻尼比曲线下降段的衰减系数备注计算地震载荷及地震弯矩-按JB/T4710-2005备注对应基本振型T 1的地震影响系数设计地震分组无实测数据时，可取0.01~0.03基本振型参与系数场地土的特征周期场地土类别阻尼调整系数地震影响系数最大值水平地震力段底截面距地面高度塔段号123456锥段78910起点标高mm 50055001050015500205002550028500347504100047250终点标高mm 5500105001550020500255002850034750410004725053500k 10.70.70.70.70.70.70.70.70.70.7f i B 类1.00001.01651.1514 1.2592 1.35031.39921.49091.57191.64491.7116q 1T 1235.04N.s 2/m 2ξ 2.519997查表8-4H it mm 5000100001500020000250002800034250405004675053000υi B 类0.72350.74100.80200.83600.85000.86440.87720.88720.89000.8950h it /H 0.09430.18870.28300.37740.47170.52830.64620.76420.8821 1.0000φzi 1型0.02670.03780.10450.20000.27880.36920.50600.68300.8303 1.0000k 2i 1.0486 1.0694 1.1834 1.3347 1.4423 1.5747 1.7503 1.9714 2.1321 2.3177l i mm 5000500050005000500030006250625062506250D ei mm 135001350013500135001350098005500550055005500P iN 19819.3620544.8725753.1231763.5836809.0518138.0225115.9829827.0733756.3838182.59塔段号1底面2底面3底面4底面5底面6底面7底面8底面9底面10底面1N.mm 4.955E+072N.mm 1.541E+08 5.136E+073N.mm 3.219E+08 1.931E+08 6.438E+074N.mm 5.559E+08 3.970E+08 2.382E+087.941E+075N.mm 8.282E+08 6.442E+08 4.601E+08 2.761E+089.202E+076锥段N.mm 4.807E+08 3.900E+08 2.993E+08 2.086E+08 1.179E+08 2.721E+077N.mm 7.817E+08 6.562E+08 5.306E+08 4.050E+08 2.794E+08 1.538E+087.849E+078N.mm 1.115E+099.657E+088.165E+08 6.674E+08 5.182E+08 3.691E+08 2.796E+089.321E+079N.mm 1.473E+09 1.304E+09 1.135E+099.663E+087.975E+08 6.287E+08 5.274E+08 3.165E+08 1.055E+0810N.mm1.904E+091.713E+09 1.523E+09 1.332E+09 1.141E+099.498E+088.352E+08 5.966E+08 3.580E+08 1.193E+08M W i-iN.mm 7.664E+096.315E+095.067E+093.934E+092.946E+092.129E+091.721E+091.006E+094.635E+081.193E+08备注体型系数计算风载荷及风弯矩-按JB/T4710-2005备注风压高度变化系数H>20m 查表8-5脉动增大系数m e 10000kg l e6500mmM e 6.377E+08N.mm塔段号1底面2底面3底面4底面5底面6底面7底面8底面9底面10底面N.mm 8.301E+09 6.952E+09 5.704E+09 3.934E+09 2.946E+09 2.129E+09 1.721E+09 1.006E+09 4.635E+08 1.193E+08N.mm 1.488E+101.228E+109.804E+097.483E+09 5.512E+09 4.068E+09 3.411E+092.272E+09 1.409E+098.432E+08M max i-i N.mm 1.488E+101.228E+109.804E+097.483E+095.512E+094.068E+093.411E+092.272E+091.409E+098.432E+08塔段号123456锥段78910D i mm 13000130001300013000130008000/130008000800080008000δei mm 15.7515.7513.7511.7511.759.009.007.00 5.00 5.00m 0kg 66021657469747244737996522349810715083728579603728519703P c MPa 0.2300.1000.1000.1000.1000.1000.1000.1000.1000.100计算压力σ1MPa 47.46020.63523.63627.66027.66041.69822.22228.57140.00040.000σ2MPa 10.0698.7658.2537.767 4.569 3.302 3.631 3.232 2.911 1.538σ3MPa7.1195.874 5.372 4.798 3.534 3.9327.5416.458 5.606 3.355A 2.278E-04 2.278E-041.988E-041.699E-041.699E-042.115E-042.115E-041.645E-041.175E-041.175E-04B MPa 484843403710595797979K 1.2内压容器MPa 17.18814.63913.62512.5658.1037.23411.1729.6908.517 4.893外压容器MPa 64.64835.27437.26240.22535.76348.93133.39438.26148.51744.893[σ]crMPa57.6057.6051.6048.0044.4094.50114.0094.8094.8094.80合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格φ0.7k[σ]t φ136.08MPa 内压容器MPa 44.51017.74420.75524.69026.62542.32726.13231.79742.69541.817外压容器MPa -2.950-2.891-2.881-2.970-1.0350.630 3.910 3.226 2.695 1.817合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格偏心弯矩塔壳轴向应力校核-按JB/T4710-2005备注σ1+σ2+σ3许用拉应力σ1-σ2+σ3载荷组合系数许用轴向压应力计算偏心弯矩-按JB/T4710-2005计算最大弯矩-按JB/T4710-2005偏心质量偏心质量重心至塔中心线的距离JB/T4710-2005 P26,P27按GB150焊接接头系数-σ2+σ3m 01不计液重A=0.094δei /R iσ2+σ3n 12δG 20mm l k 300mm l 2'140mm [σ]G 147MPa Q235-AEt194000MPaF 1-1.808E+04N σG -3.80MPa ρi 5.78mmλ25.95λc 147.34ν 1.521[σ]c 95.47MPa>σG 安全l 3120mm l 490mm d 360mm d 245mm δc24mm δz20mm[σ]z 147MPa Q235-Aσx -33.70MPa<[σ]z安全盖板JB/T4710-2005 P32JB/T4710-2005 P33环形盖板盖板的最大应力λ≤λc 时筋板的临界许用压应力惯性半径对应于一个地脚螺栓的筋板数筋板厚度筋板长度（高度方向）筋板宽度（径向尺寸）临界细长比筋板材料弹性模量筋板材料的许用应力一个地脚螺栓承受的最大拉力筋板的压应力细长比筋板计算地脚螺栓座(2)-按JB/T4710-2005盖板与垫板材料的许用应力筋板内侧间距盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度垫板宽度垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度。
氨法脱硫计算过程
氨法脱硫计算过程风量（标态）：，烟气排气温度：168℃：工况下烟气量：还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa，出口压力约-200Pa，如果精度高一点，考虑以上两个因素。
1、脱硫塔（1）塔径及底面积计算：塔烟气流速：取D=2r=6.332m 即塔径为6.332米，取最大值为6.5米。
底面积S=πr2=3.14×3.252=33.17m2塔径设定时一般为一个整数，如6.5m，另外，还要考虑设备裕量的问题，为以后设备能够满足大气量情况下符合的运行要求。
（2）脱硫泵流量计算：液气比根据相关资料及规取L/G= 1.4（如果烟气中二氧化硫偏高，液气比可适当放大，如1.5。
）①循环水泵流量：较高，脱硫塔喷淋层设计时应选取为4层设计，每层喷淋设计由于烟气中SO2安装1台脱硫泵，476÷4=119m3/h，泵在设计与选型时，一定要留出20%左右的裕量。
裕量为：119×20%=23.8 m3/h, 泵总流量为：23.8+119=142.8m3/h，参考相关资料取泵流量为140 m3/h。
配套功率可查相关资料，也可与泵厂家进行联系确定。
（3）吸收区高度计算吸收区高度需按照烟气中二氧化硫含量的多少进行确定，如果含量高，可适当调高吸收区高度。
2.5米×4层/秒=10米，上下两层中间安装一层填料装置，填料层至下一级距离按1米进行设计，由于吸收区底部安装有集液装置，最下层至集液装置距离为3.7米-3.8米进行设计。
吸收区总高度为13.7米-13.8米。
（4）浓缩段高度计算浓缩段由于有烟气进口，因此，设计时应注意此段高度，浓缩段一般设计为2层，每层间距与吸收区高度一样，每层都是2.5米，上层喷淋距离吸收区最下层喷淋为3.23米，下层距离烟气进口为5米，烟气进口距离下层底板为2.48米。
总高为10.71米。
（5）除雾段高度计算除雾器设计成两段。
每层除雾器上下各设有冲洗喷嘴。
脱硫工程计算
工程计算双碱法 计算过程入口烟气量：4.5×105Nm 3/h ；SO2浓度：2090mg/Nm 3；烟气入口温度：T=160℃、常压标态：h Nm Q /105.4350⨯=160℃：h m Q /713736105.4273160273351=⨯⨯+=脱硫塔（1）塔径及底面积计算：塔内流速：取s m v /2.3=m v Q r r v vs Q 44.42.314.33600/713736121=⨯==⇒⋅⋅==ππ D=2r=8.88m 即塔径为8.88米。
底面积S=∏r 2=61.9 m 2塔径设定为一个整数，如4.5m（2）脱硫塔高度计算：液气比取L/G= 4 烟气中水气含量设为8%SO2如果2090mg/m3，液气比2.5即可，当SO2在2090mg/m3时，选4①循环水泵流量：h m m l HG Q GL Q /28321000)08.01(7137364)/(100033=-⨯⨯=⨯⨯= 取每台循环泵流量=Q 191m 。
选100LZ A -360型渣浆泵，流量194m 3/h ，扬程122.8米， 功率130KW ，3台②计算循环浆液区的高度：取循环泵8min的流量H1=349.735÷61.9=5.65m如此小炉子，不建议采用塔内循环，塔内循环自控要求高，还要测液位等，投资相应大一点。
采用塔外循环，泵的杨程选35m，管道采用碳钢即可。
③计算洗涤反应区高度停留时间取3秒洗涤反应区高度H2=3.2×3=9.6m④除雾区高度取6米H3=6m⑤脱硫塔总高度H=H1+H2+H3=5.65+9.6+6=21.3m塔体直径和高度可综合考虑，直径大一点，高度可矮一点，从施工的方便程度、场地情况，周围建筑物配套情况综合考虑，可适当进行小的修正。
如采用塔内循环，底部不考虑持液槽，进口管路中心线高度可设在2.5m，塔排出口设为溢流槽，自流到循环水池。
塔的高度可设定在16~18m物料恒算每小时消耗99%的NaOH1.075Kg。
脱硫塔计算公式
脱硫塔计算公式
一、锅炉每小时产生的SO2量：
锅炉产生的SO2量（mg/Nm3）= 耗煤量（t/h）×含硫量（%）×2×燃烧率×109
100×干烟气体积（Nm3/h）
我厂锅炉设计的干烟气体积为277920Nm3/h，如锅炉每小时耗煤量为35吨，煤的含硫量为1%，锅炉的燃烧率为95%，那么每台锅炉每小时产生的SO2量则为2393mg/Nm3。
二、每台吸收塔每小时脱除的SO2量：
脱除的SO2量（t）=耗煤量（t/h）×含硫量（%）×2×燃烧率×脱硫率
如锅炉每小时耗煤量为35吨，煤的含硫量为1%，锅炉的燃烧率为95%，设计脱硫率为90%，那么一台塔脱除的SO2量则为0.6吨。
三、脱硫系统每小时消耗的电石渣量：
脱硫系统消耗的电石渣（t/塔）= 脱除的SO2量（t）×56 64×0.65
如锅炉每小时耗煤量为35吨，煤的含硫量为1%，那么一台吸收塔运行，每小时消耗的电石渣为0.8吨。
可以用下式对电石渣耗量进行估算:
脱硫系统消耗的电石渣量(t/h)=80×锅炉（脱硫塔）运行台数×含硫量（%）
四、脱硫系统每小时补充的钠碱量：
脱硫系统补充的钠碱量（kg/塔）= 脱除的SO2量(t)×1000×0.05×40
64×0.3
如锅炉每小时耗煤量为35吨,煤的含硫量为1%,那么一台吸收塔运行,每小时补充的钠碱为62. 34kg。
可以用下式对钠碱量的补充量进行估算：
脱硫系统补充的钠碱时（kg/h）=6234×锅炉（脱硫塔）运行台数×含硫量(%)。
烟气脱硫塔计算
烟气脱硫塔计算60吨三废炉烟气脱硫工艺计算一、已知条件1、引风机名牌参数名牌风量307800m3/h输入出口升压4588Pa输入2、引风机工况参数进口风压-1kPa输入进出口温度130℃输入3、标准大气压101.33kPa输入4、当地大气压100kPa输入5、脱硫塔吸收温度50℃输入6、烟气脱硫前SO2含量3000mg/Nm3输入烟气脱硫后SO2含量200mg/Nm3输入7、石灰浆液浓度20%输入密度1150kg/m3输入8、脱硫系统压降1500Pa输入9、烟气中N278%输入 O2 10%输入 CO212%输入二、计算（一）物料衡算1、引风机风量折标态风量Q=203715.1689Nm3/h计算基准风量取200000Nm3/h输入烟气质量流量270714.2857kg/h烟气平均分子量30.322、SO2产生量：600kg/h3、脱硫量560kg/h4、石膏CaSO4.2H2O生成量1505kg/h5、纯石灰耗量490kg/h6、制取石灰浆液量 2.130434783m3/h7、系统水平衡1）脱硫塔出口烟气带出水蒸汽量50℃时水的饱和蒸汽压12.33kPa输入风机出口压力 3.588kPa 脱硫塔出口压力 2.088kPa烟气带出水蒸气量19410.77446kg/h2）石膏结晶水量315kg/h（二）烟气系统、空气系统8、脱硫塔进口烟道计算流速12m/s输入烟气流量288802.5272m3/h80.22292423m3/s进口烟道直径 2.918258726m取3m输入9、脱硫塔出口烟道计算流速14m/s输入干烟气流量234873.0665m3/h65.24251847m3/s水蒸气流量32264.3654m3/h8.962323723m3/s湿烟气总流量74.20484219m3/s出口烟道直径 2.598467425m取2.6m输入10、实际需氧化空气量计算空气过量系数 1.2输入实际需氧化空气量25kmol/h560Nm3/h11、30℃水蒸气饱和蒸汽压31.82mmHg输入4.242527105kPa氧化空气带入水量24.81075479Nm3/h19.93721367kg/h12、进塔烟气喷淋增湿降温用水量1）烟气进塔温度，取60输入烟气平均温度（130+60）/295℃喷淋水进水温度25℃输入喷淋增湿后水蒸气温度60℃输入喷淋水平均温度42.52）烟气定压比热0.2408kcal/(kg.℃)查N2（78%）比热0.25kcal/(kg.℃)输入O2（10%）0.218kcal/(kg.℃)输入CO2（12%）0.2kcal/(kg.℃)输入水的定压比热0.997kcal/(kg.℃)输入3）水的气化热580kcal/kg输入4）烟气放热量4563160kcal/h 喷淋水量7421.039364kg/h（三）SO2吸收系统13、脱硫塔直径计算脱硫塔内烟气流速，按3.5m/s 输入塔内平均温度，取50℃输入塔内平均压力，取2.838kPa 干烟气流量233160.1316m3/h 水蒸汽流量31763.64987m3/h 湿烟气流量264923.7815m3/h 脱硫塔直径5.175357699m 取5m 输入塔内烟气流速校正 3.75m/s14、脱硫塔吸收区高度：式中ζ-- 平均容积吸收率，由已经有的经验，吸收率范围在5.5-6.5kg/(m3.s), 取6kg/(m3.s)6kg/(m3.s)输入u-- 烟气流速，m/s3.749805824m/sy1-- 进口烟气中SO2摩尔分数，0.00105 η--- 脱硫效率，取95%0.95输入h--为吸收塔内吸收区高度，m； t-- 吸收区平均温度，90℃ 吸收塔内吸收区高度计算4.82237425m 取6m 输入15、喷淋塔除雾区高度3.5m输入设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层3m。
氨法脱硫计算过程及江南氨回收法烟气脱硫技术
一、氨法脱硫计算过程风量（标态）：，烟气排气温度：168℃：工况下烟气量：还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa，出口压力约-200Pa，如果精度高一点，考虑以上两个因素。
1、脱硫塔（1）塔径及底面积计算：塔内烟气流速：取D=2r=6.332m即塔径为6.332米，取最大值为6.5米。
底面积S=πr2=3.14×3.252=33.17m2塔径设定时一般为一个整数，如 6.5m，另外，还要考虑设备裕量的问题，为以后设备能够满足大气量情况下符合的运行要求。
（2）脱硫泵流量计算：液气比根据相关资料及规范取L/G=1.4（如果烟气中二氧化硫偏高，液气比可适当放大，如1.5。
）①循环水泵流量：由于烟气中SO2较高，脱硫塔喷淋层设计时应选取为4层设计，每层喷淋设计安装1台脱硫泵，476÷4=119m3/h，泵在设计与选型时，一定要留出20%左右的裕量。
裕量为：119×20%=23.8m3/h,泵总流量为：23.8+119=142.8m3/h，参考相关资料取泵流量为140m3/h。
配套功率可查相关资料，也可与泵厂家进行联系确定。
（3）吸收区高度计算吸收区高度需按照烟气中二氧化硫含量的多少进行确定，如果含量高，可适当调高吸收区高度。
2.5米×4层/秒=10米，上下两层中间安装一层填料装置，填料层至下一级距离按1米进行设计，由于吸收区底部安装有集液装置，最下层至集液装置距离为3.7米-3.8米进行设计。
吸收区总高度为13.7米-13.8米。
（4）浓缩段高度计算浓缩段由于有烟气进口，因此，设计时应注意此段高度，浓缩段一般设计为2层，每层间距与吸收区高度一样，每层都是2.5米，上层喷淋距离吸收区最下层喷淋为3.23米，下层距离烟气进口为5米，烟气进口距离下层底板为2.48米。
总高为10.71米。
（5）除雾段高度计算除雾器设计成两段。
每层除雾器上下各设有冲洗喷嘴。
烟气脱硫FGD计算说明实例
惠民FGD 计算说明书138C : Q = 250 ,000 m 3 / h标态： Q 0= -------------------------------------- x250 ,000 =166 ,058 .3942 Nm 3/ h273138m e273 - 62362 C ： Q 1 = ------------------ x 250 ,000 = 203 ,771 .2895 Nm / h273 - 1381.脱硫塔塔内流速：v =3m / s2Q 1203,777 .2895 / 3600Q 1 =vs = v % r = r == . = 2.45m二v .3.14 3S=18.85m 2 方形 L XB =5x 4m T v = 2.83H=16m刘老师：此工艺计算把脱硫塔设计成为了方形塔，截面积取20平方米（与计算值18.85基本相同），前边的面积应该是计算错误。
此设计将塔底循环液区用塔外集水池的方式代 替，所以塔内只有吸收区何除雾区，降低了塔的高度，在塔外增加了一个循环浆液池。
2. 循环水泵液气比L/G= 4 （循环液量与烟气量的比值，单位：升/标准立方米） 烟气中水气含 量设为8%总电耗量 =2 76 =152 KW①循环水泵流量:Q HG= _______________________ 一 31000 (l / m )4 203,777 .29 (1 -0.08)10003 .=749 .878 m / h取每台循环泵流量Q =750m 3 /h 扬程 H =30mH 2O2台一用一备② 循环水泵电耗量:_ Q H 0.1635750——30 0.16352 = 601.2 =91.97 KW80%选用90KW 电机实际消耗功率=95 0 . 8= 7 6 K W集水池中PH值控制在5.8-6.2范围内3. 循环水、氧化风机燃煤：18t/h 取煤的平均含硫量0.9%=灰尘量 十 Mg 。
脱硫塔的设计计算
5. 设备计算及选型选塔体材料为Q235-B脱硫塔的设计计算脱硫吸收塔采纳填料塔，填料为φ50×30×聚丙烯鲍尔环，公称直径为50cm ，间隙率为ε=，比表面积为α=m 3,采纳乱堆的方式。
塔径计算泛点气速法泛点气速是填料塔操作气速上限，填料塔的操作空塔气速必需小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。
关于散装填料，其泛点率的体会值为 u/u F = ~ 填料的泛点气速可由贝恩 — 霍根关联式计算：81412.032)()(lg Lg L g F G L K A a g u ρρμρρε-=⨯⨯⨯ 式中 u F —— 泛点气速，m/s ； g —— 重力加速度，s 2 ；a —— 填料总比表面积，m 2/m 3 ； ε —— 填料层间隙率，m 3/m 3 ； ρg 、ρL —— 气相、液相密度，kg/m 3 ；μ —— 液体粘度，mPa·S ；μ= mPa·S L 、G —— 液相、气相的质量流量，kg/h ；A 、K —— 关联常数，与填料的形状及材料有关。
查下表得出A=，K=。
表不同类型填料的A 、K 值其中，8141)()(Lg G L K A ρρ-8141)03.1044869.0()91126869.003.1044711.7(75.1204.0⨯⨯⨯⨯-=0583.1-=因此， 2.0310583.110u a g u LgF ρρε⨯⨯⨯=-因此s m u F 575.2873.0869.003.1044114927.081.9102.0310583.1=⨯⨯⨯=- 取泛点率为，那么s m u u F 751.168.0==依照操作态的每小时气体处置量算出塔径D ，m u / 4V s π=D式中：D ——吸收塔直径，m ； V S ——气体的体积流量，m 3/sD=m 2902.4751.13600911264=⨯⨯⨯π圆整后D 取壁厚的计算 Q235-B当δ在3-4mm的范围内时[]MPa t113=δ，操作压力kpa m kg N kg gh P m c 388.11712/8.9/2.9903=⨯⨯==ρ，设计压力为：Kpa kpa p p c 1293.0126.1291.1===， 选取双面焊无损检测的比例为全数，因此1ϕ=计算壁厚： []21211293.01113243001293.02C C C C ppD td ++-⨯⨯⨯=++-=ϕδδ，取2.01=C ，12=C因此mm d 66.3`12.046.2=++=δ圆整后取mm n 4=δ.强度校核求水压实验时的应力。