大跨径连续刚构桥仿真模型计算分析
大跨度连续刚构桥墩顶块应力仿真及抗裂性能分析
端和使用荷载基本组合下截面 ３ ２号块 的外端截 （ 面） 的内力 ， 并作等效处理后施加于局部空问实体
模型。
分析 。本文使用 ＭＩＡ ／ ｉｌ Ａ Ｓ Ｓ计算 软 Ｄ Ｓ Ｃｖ 和 Ｎ Ｙ ｉ
件 ， 别 建 立 主 桥 的 平 面 杆 系 有 限 元 模 型 和 局 分
部空 间实体 模 型 ， 中 ， 用 Ａ Ｓ Ｓ建立 局 部 其 利 ＮＹ 空 间实体模 型 时 ， 据 圣 维南 原理 ，只考 虑箱 依
足抗 裂要 求 。
关键 词 ： 连 续刚构桥 ； 墩顶 块 ； 仿真 分析 ； 抗裂性 能 中图分类号 ：４ １５ Ｕ ４ ． 文献标识码 ： Ａ
０ 引言
预应力 混 凝 土 连 续 刚构 桥 以其 跨 越 能力 强 、
解墩顶块 的受力状 况， 本文综 合利用 Ｍ Ｄ Ｓ Ｃｖ ＩＡ ／ ｉｌ ｉ 和 Ａ Ｓ Ｓ计算软件 ， ＮＹ 对广东 省境 内某大跨度连续 刚构桥墩顶块在施工 阶段和运营阶段 的应力状况 进行空间分析 ， 对其局 部抗裂 性能及 抗裂措施 并 进行初步的探讨。
平面杆系有限元模型 ， 系采用 Ｍ Ｄ Ｓ Ｃｖ 按 ＩＡ ／ ｉｌ ｉ 正装法建模 ， 主桥共分单元 ７ ８ 个 ， １４ 节点 ５０ 个。 ６５
结构 中仅作安全储 备 ， 计算 时未 考虑竖 向预应力
的作用。
图 ４ ２块 实体计算模型 ０ ～
图 ５ 横 隔板 处局部放大图
・
５・
２ １ 年第 ２ ０１ 期
广东公路交通
总第 １６ １ 期
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图 ２ ０～ ２号块 纵 断 面
图 ３ 横 隔板构造
为 了较 准 确 地 了 解 墩 顶 块 的 受 力 状 况 ， 对
连续刚构桥主桥计算报告+抗震计算
连续刚构主桥计算报告1概述1.1 桥梁概况本桥主桥为连续刚构桥，采用预应力混凝土变高截面箱梁，跨径组合:37.5m+68m+68m+37.5m，采用单箱单室截面，箱梁截面高2m~4.2m，按二次抛物线变化，全桥面标准宽度为25.5m，单幅桥面宽度为12.5m。
主梁采用悬臂浇筑施工，其他详细尺寸见初步设计图纸。
图1.1 主墩处箱梁截面1.2 主要材料1．混凝土标号箱梁混凝土等级：C55，计算容重：26 kN/m3。
2．预应力参数预应力钢绞线抗拉强度标准值：f pk=1860MPa；弹性模量：E p=1.95×105MPa；松弛系数：0.3（低松弛）；张拉控制应力：σcon=0.75×f pk =1395MPa；管道摩阻系数：μ=0.15(塑料波纹管)；偏差系数：k=0.0015；锚具单端回缩量：6mm。
1.3 荷载取值计算采用的设计参数按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的有关规定取值，按照A类预应力混凝土构件计算。
荷载参数取值如下：(1)、汽车荷载：公路-Ⅰ级半幅桥车道按3个车道计，横向折减系数0.78。
(2)、温度荷载：①整体温差：整体升温20℃，整体降温-20℃；②局部温差：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)规定的混凝土箱梁沥青铺装层温度梯度来计算。
(3)、收缩、徐变：按《公路桥规》JTG D62-2004附录F算法取用，收缩徐变天数按3650天考虑。
(4)、基础不均匀沉降:主墩按照1.5cm计，边墩按1cm计。
(5)、二期恒载:二期恒载包括防撞护栏、泄水管、桥面铺装等，按49.5kN/m计。
(6)、汽车冲击力:冲击系数：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中连续梁的计算方法计算。
1.4 主要规范标准(1)、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)(2)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)(3)、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)(4)、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)1.5 主要施工顺序施工工序如下所示：(1)、桥墩浇筑完成以后，在柱墩上进行0#块施工；(2)、箱梁悬臂施工，并张拉预应力钢束；(3)、边墩支架上现浇，张拉预应力钢束进行边跨合龙；(4)、中跨现浇段施工，全桥合龙；(5)、施工桥面铺装、防撞栏等二期恒载。
大跨径连续刚构桥群桩基础等效模拟计算
收稿日期))3作者简介胡铁永()),男,内蒙古乌兰察布人,助理工程师。
大跨径连续刚构桥群桩基础等效模拟计算胡铁永1,丁宪德2,张奎3(1.山东省公路设计咨询有限公司,山东济南250102;2.山东省交通工程监理咨询公司,山东济南250014;3.济南城建工程公司,山东济南250100)摘要:在连续刚构桥的设计中,群桩基础是连续刚构最常用的基础形式之一,考虑桩)土相互作用是建立分析模型的难点,结合套尔河大桥预应力混凝土连续刚构的工程需要,提出了考虑桩)土相互作用的计算方法。
关键词:连续刚构;群桩基础;桩)土作用;计算模型中图分类号:U443.15文献标识码:AEqu i va len t si m u l a ted ca lcu l a ti on of long-span conti nuou s r i gi d -fram ebr i dge p il e group f oundationH U Tie-yong 1,D I NG X i an -de 2,Z HA NG Ku i3(1.Shan d o ng H igh way Desi gn i ng an d Co n s ul ti ng C o .,Lt d.,Shando ng J i nan 250102Ch i na;2.Shand o g T rans po rtatio n E n g ineering C o ns u ltan ts C o .,Shan d o ng J i nan 250014Ch i na;3.J i nan Urb an C o nst ructio n P roje ct C o rpora ti o n ,Shando ng J i nan 250100Ch in a )Ab stract :In the co n ti nuous ri gid -f ra m e b ridge.sdesign ,the group p ile f oundat i on is one of c on ti nuousri g i d -fr a me most co mmon l y used underl y i ng f or ms ,considered t h at t h e p ile -earth i n teraction is t h ed if ficu lty of establish i ng t he anato m ic m ode.l Co mb ined w it h t h e poject need ofTao-er R iver Bri dge prestr essed concrete continuous rigi d -f ra me ,the paper p r oposes t h e calculation m et hod of cons i deri ng p ile-soil i n teraction .K ey word s :con ti nuous ri g i d -f ra me ;p il e groupf oundati on ;p ile -earth interacti on ;calc u lati on m odel1工程概况套尔河大桥主桥为(75+130+75)m 连续刚构,箱梁为三向预应力结构,采用单箱单室截面,箱梁顶板宽1715m ,底板宽9m 。
大跨径连续刚构桥静载试验研究及仿真分析
１７ ３
采用有 限 元 软件 ＡＮＳ ＹＳ进 行 分 析 。试 验 时 ， 桥面 只沿纵 向铺 设 了 ５ ２ 宽 的桥 面 铺 装 ， 能 ． ５ｍ 为 全面反 映结构 的实 际 受 力 情况 ， 铺 设 的桥 面转 化 未 为活 载进行 补 偿 。在有 限元 仿 真 分析 中 ， 用 Ｓ ｌ 采 ｏ—
中 图分 类 号 ： ４ ． Ｕ４ ５ ７ 文献标志码 ： Ａ 文 章 编 号 ：６ １ ６ ８ ２ １ ）５ ０ ３ —０ １７ —２ ６ （０ ０ ０ — １ ６ ７
某 三跨 （ ８ｍ＋ ６ ４ ０ｍ＋ ３ 变截 面 预应 力 砼 ０ｍ）
部 的４ ６ ５ｍ（ ２ ９ ５ ｍ） 梁 高 变 化 规 律 呈 １ ６ ． ２ 或 ． ２ ， ．５ 次 方抛 物线 。箱梁 顶面 设 ２ 单 向横 坡 ， 采用 １ ｍ ５ｃ
截面。
１ ２ 测 点 布 置 ．
图 ２ 挠 度 和应 变 测 点布 置 （ 位 ： 单 ｍ）
（ ）应 变截 面选择 及测 点 布置 。选 取 图 ｌ中的 ２
１ 、 —４及 ７ —１ ４ —７截 面作 为应 变 的测 试 截 面 。采
用外 贴式 电阻 式应 变 片 ， 个 测试 截 面 的应 变 片布 每 置 如 图 ２所示 。采用 应 变采集 仪对 每个 测点 的应 变
连续 刚构 桥 ， 全长 １ ０ ６ 见 图 １ ， 面宽 为 ｏ ５ ４ ． ０ｍ（ ）桥 ． ｍ（ 防撞栏 ） １ ． 行 车 道 ） ． 防撞 栏 ） ＋ １ ５ｍ（ ＋ｏ ５ ｍ（ 。 上部结构 为 变截面 箱 形 梁 ， 箱单 室 双 向预应 力 构 单 造， 箱梁 截面平 均高 度 由跨 中的 １ ４ ５ｍ 渐 变到 根 ． ２
浅谈山区大跨连续刚构桥梁结构计算和设计
1山区桥梁特点在我国云南、贵州、四川、重庆、广西等西南山区修建高速公路时，有以下特点：常常需要跨越横断山脉、纵向坡度较大、桥隧比高、造价高昂。
山区高速桥梁常常需要跨越深谷，桥墩高度很高，对抗震性能要求高，大型施工机械设备进场困难。
结合以上特点及连续刚构桥梁本身的力学特性，在80~200m 跨径范围内，连续刚构桥梁成为目前西南山区高速最广泛采用的结构形式之一。
连续刚构桥梁的桥墩与主梁进行刚性连接，上部常常为变截面箱式梁结构，下部墩高较高，常采用较柔的双薄壁桥墩来吸收上部结构由温度、收缩、徐变等产生的变形。
在设计过程中，要进行承载力分析、耐久性分析、施工阶段分析，保证在整个使用寿命周期范围内结构的安全耐久性满足要求。
另外大跨PC 梁桥跨中下挠已经成为该类桥型的普遍共性问题，前期应预留后期补强所需构造。
2云南某大跨连续刚构桥梁结构计算、设计案例2.1工程概况该桥位于云南西部某高速公路，为跨越澜沧江而设，是该高速的控制性工程。
该桥部分位于整体式的路线段，部分位于分离式的路线段上，单幅桥宽为12.5m ，桥跨布置为：左幅57+主桥（140+180+140）m+57m+（4孔30）m 连续T 梁，桥长697m ；右幅57+主桥（140+180+140）m+57m+（3孔30）m 连续T 梁，主桥墩梁固结，桥长667m 。
本桥平面主要位于直线段。
2.2主要技术标准①公路等级：高速公路；②设计速度：80公里/小时；③桥面布置：净11.5m+2×0.5m=12.5m ；④活载为公路一级荷载；⑤地震基本烈度：Ⅶ度。
本地区地震动峰值水平加速度为0.15g ，场地类别为Ⅱ类。
3主要结构尺寸3.1主桥上部结构———————————————————————作者简介:任朝辉（1990-），男，贵州盘州人，工程师，硕士，主要从浅谈山区大跨连续刚构桥梁结构计算和设计Elementary Discussion on Structural Calculation and Design of Long-span Continuous Rigid Frame Bridgein Mountainous Area任朝辉REN Chao-hui ;张皓ZHANG Hao ;王安民WANG An-min（云南省交通规划设计研究院有限公司，昆明650041）（Broadvision Engineering Consultants ，Kunming 650041，China ）摘要:大跨径预应力混凝土连续刚构桥梁由于其特有结构类型,采用墩梁固结可以适用于山区高速公路的峡谷地形。
大跨径刚构—连续组合梁结构设计与探讨
、
前 言
在 大 跨径 桥 型 方案 比选 中 ，连 续 梁 桥 型仍 具 有 很 强 的 竞争 力 。 连续 梁桥 型在 结构 体 系 上 通 常 可 分 为连 续 梁桥 、 续 刚 构 桥 和 刚 构 连
连续组合梁桥 。后者是前两者的结 合， 通常是在一联连续梁的 中 部 一孔 或 数 孔 采 用墩 梁 固结 的 刚 构 ， 部 数 孔 解 除墩 梁 团结 代 之 以 边 设 置支 座 的连 续 结 构 。 在 结 构 上 又 可 分 为在 主 跨 跨 中 设 铰 、 余 各 其 跨 梁连 续 和 全联 不设 铰 的 组 合 梁桥 两 种形 式 ， 常 称后 者 为刚 构 ～ 通 连 续组 合 梁 。 我 国 已建 成 的 该桥 型 的 比较 典 型 的例 子 有 东 明黄 河 在 大侨 ， 跨径 比之 更 大的 该 类 型桥 现 已初见 尝试 。
４ 结 构 分 析 、 此 该桥 型 在我 国得 到迅 速 的 应 用和 发 展 。具 有 一个 主 孔 的单 孔 跨 径 （ ） 算模式 ： １计 顺桥 向 总体 结 构 静 力 分 析 采 用 平面 杆 系 综 合 程 已达 ２ ０ ７ ｍ， 具 有 多个 主 孔 的单 孔 跨 径 也 达 ２ Ｏ ，最 大 联 长 达 ５ｍ 序 进行 。 接 施 工 阶段 将 结构 分 为 ３ ８个单 元 ３ ５个节 点 ， ６ ２ ２ 共 ３个 １ ６ ｍ。 ０ 随着新材料的开发和 应用 、 ０ 设计和施工技术 的进步 ， 具有一 施工 阶 段 。 由于 地质 条件 相 对 较 好 ， 此 未按 等 刚度 原理 将 桩 基 础 因 个 主孔 的 单孔 跨 径 有望 突 破 ３ ０ 的潜 力 。而对 于 多 跨 ～联 的连 续 ０ｍ 进行模拟 ， 即不 计桩 基础 的影 响 ， 近似 按 承 台底 固结 考 虑 。中主 墩 与 网 构是 不 是 也 能在 联 长 上 有 更 大 的发 展 呢 ？ 众 所 周 知 ， 身 内力 与 主梁 固结 ， 墩 边墩为单向交承 ， 计算中计 八了边主墩 。 其 顺桥 向抗 推 刚度 和 距 主 梁 顺 桥 向 水 平 位 移 变 形 零 点 的距 离 密 切 （ 计 算 荷 载 ： 车 ： 幅 桥 横 向按 布 置 ４个 车 队 数 考 虑 ， 向 ２） 汽 半 横 相 关 。抗 推 刚度 小 的薄 壁 式墩 身 能有 效 地 降低 其 内 力 ， 随 着联 长 折减 系数 为 ０６ ， 向 折减 系数 为 Ｏ９ 偏 载 系数 １１ 。挂 车 ： 全 但 ．７ 纵 ． ７， ．５ 按 的加 大 ，墩 身 距主 梁 顺 桥 向 水平 位 移 变形 零 点 的 距 离 亦将 加大 ， 桥 布 置 一 辆 考虑 ， 载 系数 １１ 。 布 人群 ： Ｋ ／ 方 米。二部 恒 在 偏 ５ 满 ３５ Ｎ 平
大跨径连续刚构桥梁施工控制与仿真分析
成桥前 后 的各项标 高值 。以这些 观测值 为依据 ， 按 并 照合 理的施 工预拱度 施工 各块段 ， 以保 证桥 梁合龙 可
精度 和桥面线 形 。 桥 梁施工 过程 中施 工 预拱度 为
Ｆ 一 ／ 桥 ＋ ／ 期 变＋ ／， 裁 坝 徐 ’活 １ ２ （） １
洞和横 隔板等结 构 的影 响 。但 为 了使 结 构计 算 更接
浇筑后 、 拉 预 应 力 钢 束 和 挂 篮 移 动 的标 高 进 行 监 张
桥 梁行业 的快速 发 展 。连 续 刚 构 桥 梁 的结 构 特 点 是
梁 体连续 、 梁 固结 ， 利 用 高 墩 的柔 度 来 适 应 结 构 墩 并
预 应力 、 凝 土 收 缩 、 变 和 温 度 变 化 所 产 生 的 位 混 徐
＿ ’ 、 口：
图 ２ 截 面 应 力计 布 置 图
２ 施 工 控 制 方 法 及 措 施
为 了保 证桥 梁建 成 时 尽 可 能 地 接 近理 想 设 计 状
态， 同时也 确 保 施 工 过 程 安 全 并 保 证 施 工 质 量 和 工
收 稿 日期 ：０ ００ —２ 收 稿 日期 ：０ ００ ２ ２ １—３１ ； ２ １ ４１ 作 者 简 介 ： 华 强 （ ９ ５ ）男 ， 徽 肥 东 人 ， 肥 工 业 大 学 硕 士 生 ； 叶 １８一 ， 安 合 李 凡 （ ９ ７ ）男 ， １ ６ 一 ， 安徽 明光 人 ， 士 ， 肥 工 业 大 学 副 教 授 博 合
中 图分 类 号 ： ４ ． １ ； ４ ． ３ Ｕ４ ５ ４ Ｕ４８ ２ ５Ｕ４ ８ ２ ； ４ ． 文献标识码 ： Ａ 文 章 编 号 ：６ ３５ ８ （０ ０ ０ ８ ９０ １ ７—７ １ ２ １ ）６０２ ３
高墩大跨径连续刚构(梁)桥梁静力、动力性能和弹性屈曲分析
等 级高 。桥 梁结 构复 杂。因此 很有必 要对 高墩 大 跨
径 桥 梁 的 静 力 、动 力 和 弹 性 屈 曲性 能 作 一 详 细分
析 ，以优 化设 计 ，保证 结构 的安 全性 能 。
本 文将 以磨 子潭 １ 桥作 为 工 程 实例 对 高 墩 大 号 跨 径连 续 刚 构 （ ） 梁 桥梁 的结 构受 力 性 能 加 以分 析 。
Ｗ Ｕ ｉｇ ｐｎ ， Ｚ ｉｐｎ ，ＪＡＮＧ Ｘｕ —ｉｇ Ｐｎ — ｉｇ ＨＵ Ｚ— ｉ ｇ Ｉ ｅｌ ｎ
（ ｎ ｕ Ｐ ｏ ｉｃ ｌＨ ｇ ｗ ｙ Ｓ ｒｅ ＆ Ｄ ｓ ｎ Ｉ ｓｔｔ ，Ｈｅ ｉ２ ０ ４ ，Ｃ ｉａ Ａ ｈ ｉ ｒｖ ｉ ｉｈ ａ ｕｖ ｙ ｎ ａ ｅ ｉ ｎ ｔｕｅ ｇ ｉ ｆ ３ ０ １ ｈｎ ） ｅ Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｔ ｅ ｃ ｌｕ ａ ｉ ｎ ａ ｄ ａ ａｙ ｉ ｒ ｓ ｌ ｎ ｓａ ｉ ｎ ｙ ａ ｃ ｐ ｒ ｒ ｎ ｅ ａ ｄ ｅａ ｔ ｕ ｋ ｉ ｇ ｓ ｒ ｃ ： ｈ ａ ｃ ｌ ｔ ｎ ｎ ｌ ｓｓ ｅ ｕ ｔ ｏ ｔ ｔ ａ ｄ ｄ ｎ ｍｉ ｅ ｏ ｍａ ｃ ｎ ｌｓｉ ｂ ｃ ｌ ｏ ｓ ｃ ｆ ｃ ｎ ｏ ｉｈ ｐ ｅ ｓ ｂ ｇ ｓ ａ ｃ ｎ ｉ ｕ ｕ ｇｄ ｆａ ｂ ｄ ｅ ｆ Ｍｏ ｉ ｎ Ｎｏ ｂ ｄ ｅ， ｗ ｌ ｐ ｏ ｉｅ ｆ ｌ ａ ｄ ａ ｃ — ｆ ｈ ｇ － ｉ ｒ ｉ — ｐ ｎ ｏ ｔ ｏ ｓ ｒ ｉ ｒ ｍｅ ｒ ｇ ｓ ｏ ｚｔ ｒ ｇ ｎ ｉ ｉ ａ ｌ ｉ ｉ ｒｖｄ ｕｌ ｎ ｃ ｕ ｌ ｒ ｔ ｏ ｎ ａ ｉｎ ｏ ｕ ｕ ｅ ｈ ｏ ｉ ｇ ａ ｄ ｓｒ ｃｕ ｅ ａｃ ｌｔ ｇ ｏ ｉ ｈ ｐ ｅ ｓ ｓｒ ｃｕ ｅ ｔ ｌ ｉ ｕ ｔｉ ｒ ａ ｅ ｆ ｕ ｄ ｔ ｓ ｆ ｒ ｆ ｔ ｒ ｃ ｏ ｓｎ ｎ ｔ ｔ ｒ ｃ ｌ ｕ ａ ｉ ｆ ｈ ｇ － ｉｒ ｔ ｔ ｒ ｓ ｅ ｎ ｍｏ ｎ ａ ｎ ａ — ｏ ｕ ｎ ｕ ｙ
大跨径桥梁施工控制理论分析
大跨径桥梁施工控制理论分析摘要：介绍了大跨径桥梁施工控制的内容和方法，分析对比了模拟桥梁施工过程的正装法、倒装法、无应力法、倒装法与正装法的联合应用以及基于迭代方法的正装法等施工控制计算方法，认为对连续梁桥采用正装法计算工作量小，适应于人们习惯的正向思维，如果采用基于迭代的正装计算方法，对理论模型中的初始标高做适当修正，计算精度将足以满足工程要求。
关键词：连续梁桥施工控制正装法倒装法无应力法一、桥梁施工过程模拟分析方法大跨径桥梁的施工通常采用分节段逐步完成的施工方法，结构的最终形成必须经历一个漫长而又复杂的施工过程以及结构体系转换过程，对施工过程中每个阶段的变形计算和受力分析，是桥梁结构施工控制中最基本的内容。
现阶段施工控制中桥梁结构的计算方法主要包括：正装分析法、倒装分析法和无应力状态计算法。
在大跨度桥梁结构的施工控制中，虽然正装计算法、倒装计算法和无应力状态计算法都能用于各种形式的桥梁结构分析，但是，由于不同形式的桥梁结构所采用的施工方法不同，因而这三种计算方法对于不同形式的桥梁结构分析是有所侧重的，同时三种计算方法也有其各自的特点。
二、桥梁施工过程模拟分析方法简述1．正装计算法正装计算法按照桥梁结构实际施工加载顺序来进行结构变形和受力分析，它能较好地模拟桥梁结构的实际施工历程，能得到桥梁结构在各个施工阶段的位移和受力状态，这不仅可以用来指导桥梁的设计和施工，而且为桥梁的施工控制提供了依据。
同时在正装计算中能较好地考虑一些与桥梁结构形成历程有关的因素，如结构的非线性问题和混凝土的收缩、徐变问题。
正因为如此，正装计算法在桥梁的计算分析中占有重要位置，对于各种形式的大跨度桥梁，要想了解桥梁结构在各个阶段的位移和受力状态，都必须首先进行正装计算。
2．倒装计算法倒装计算法是按照桥梁结构实际施工加载顺序的逆过程来进行结构行为分析。
倒装计算的目的就是要获得桥梁结构在各施工阶段理想的安装位置（主要指标高）和理想的受力状态。
曲线段大跨径连续刚构桥梁工程施工技术分析
曲线段大跨径连续刚构桥梁工程施工技术分析作者：赵幸福来源：《城市建设理论研究》2013年第14期摘要：本文对云南大丽高速公路曲线段高墩大跨径预应力连续刚构桥的施工方法进行总结、完善，为曲线段高墩大跨径预应力连续刚构桥的施工提供理论依据和施工经验。
关键字：分析控制要求中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：随着经济的快速发展，以及国家加大对西部高等级公路建设的投入，为满足交通通行的方便，越来越多的刚构大桥采用了高墩、大跨、曲线的结构形式，此类结构形式对施工控制要求更高，特别是对梁体的线性控制，另外大跨梁体不平衡偏重对高墩身结构受力影响较大，所以在施工过程中要严密监控墩身的应力监控，施工前做好方案，施工中按照既定施工流程施工，严把质量关。
一、云南大丽高速公路白玉村特大桥刚构部分基本情况云南大丽高速公路白玉村特大桥主桥采用65＋120＋65m变高度预应力混凝土连续刚构，单箱单室直腹板横断面，主墩高71.95m，边墩高度为49m～60m，位于半径R=970m的平曲线上。
单幅桥箱梁顶板宽12m，两侧翼缘板悬臂长3m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm；顶板厚0.3m，底板厚度由箱梁根部的0.8m变化至跨中0.25m。
顺桥向梁高采用抛物线变化，根部梁高7.0m，跨中及边跨直线段梁高均为3.0m，变截面段梁底曲线为1.6次抛物线，合拢段及边跨施工段均为直线段。
箱梁采用直腹板，腹板宽0.5～0.8m，箱梁底宽6.0m。
主桥节段施工共分为0～15号节段、边跨托架现浇段及合龙段。
0号节段长度为12m，1～5号节段长度为3.0m，6～9号节段长度为3.5m，10～15号节段长度为4.0m，合龙段长度2.0m，边跨支架现浇段长度3.84m。
主梁采用三向预应力体系，纵向预应力钢束设置了腹板束、顶板束和底板束，采用15Φs15.2、19Φs15.2和21Φs15.2钢绞线，标准强度Rby =1860Mpa，Ep=1.95×105MPa，锚下控制应力为1395 Mpa。
高墩大跨径连续刚构桥设计与计算分析
高墩大跨径连续 刚构桥设 计与计算分析
吴少亮 江名 宝
（ 河南省交通规 划勘察设计院有限责任公 司， 河南 郑 州 ４ ５ ０ ０ ５ ２ ）
摘 要： 依托 高 山峡谷 高墩 大跨 径 连 续 刚 构桥 实 际工程 案 例 ， 介 绍 该桥 的 工程 概 况 、 总体 设 计 、 结 构设 计 、 计 算分 析 ， 并 对 关键 技
术 问题 给 出对策措 施 。 关键词： 高墩 ； 大跨 径 ； 连 续 刚构 桥 ； 桥 梁设 计
引言 １ ４ ％， 温降梯度为一 ７ 。 ｃ ， 整体温降为－ ２ ５ ％， 整体温升为 ２ ５ ％； 基础不均匀 本桥 是山 区高速 公路上 的一座 高墩连 续刚构桥 ，主桥 上部构 造为 沉降 １ ０ ｍ ｍ ； 风荷载计算根据《 公路桥梁抗风规范（ Ｊ Ｔ Ｄ ６ ０ － ０ １ － ２ ０ ０ ４ ） ） ） ８ ５ ｍ ＋ ３ ￣ １ ６ ０ ｍ ＋ ８ ５ ｍ连续 刚构 ， 主墩最高达 １ ０ ４ ． ５ ｍ， 是山 区桥梁跨 径较大 、 进行计算 ， 设计基 本风速 Ｖ １ ０ ＝ ２ ２ ． ９ ｍ ／ ｓ 。 墩高较高 的曲线不对称连 续刚构桥 。 将以上作用分别按短暂状况和持久状况下短期效应组合并考虑长 目 ５ ０ ０ １ ６ 口 口 ０ １ Ｂ ０ ｑ ｑ １ Ｂ ０ ０ ０ 期效应影响计算 ，计算结果表 明，上缘应力最大值 １ ７ ． ７ Ｍ Ｐ ａ 、最小值 ０ ． ３ Ｍ Ｐ ａ ， 下缘应力最 大值 １ ２ ． ８ Ｍ Ｐ ａ 、 最小值 ２ ． ２ ３ ＭＰ ａ ， ｉ部 结构能满 足规 范 中全预应力结构正常使用极限状态和承载能力极限状态要求 。 墩底计算 裂缝宽度 ０ ． １ ｌ ｍ ｍ，下部结构亦满 足正常使用 极限状态 和承载能力 极限 状态要求 。 图 １主跨 布置示意 图 ５关键技术 及对策措施 桥位 区为 高 山峡 谷地貌 ， 桥 位 区地 形起伏较 大 ， 两岸 桥 台均 位于 山 ５ ． １稳定性 分析 体 斜坡 亡 。大桥两 岸山坡 Ｅ 第 四系覆 盖层 较薄 ， 强～ 弱风化 基岩埋藏较 主墩高 达 ９ ４ ． ５ ｍ， 稳定性 问题突出 ， 为了保证薄壁高墩 在施工阶段 和 必须对施工 阶段的最 大双悬臂状 态以及成桥 阶段进行 浅 。本 区属 温带大陆 『 生 季风性气候 ， 年平均气温 １ ４ ． ３ 。 Ｃ ， 极端最低气 温 一 使用 阶段的安全 ， ２ ０ ℃。 Ｃ ， 极端最高气 温 ４ ３ ． ３ 。 Ｃ 。 稳定性 分析。 １技术 标准 为此 ， 采用了 ｍ ｉ ａ ｓ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ 进行全桥稳定性分析， 计算分别分析 了第 （ １ ） 设计车速 ： ８ ０ ｋ ｍ ／ ｈ ； （ ２ ） 设计荷载： １ ． ３ 倍公路 级 ； （ ３ ） 桥梁宽度 ： 类稳 定和第二类稳定 。计 算结果表 明 ， 施 工阶段最 大双悬臂 状态和成 本 桥为分离式双 幅桥 ， 单 幅桥宽 １ ２ ． ２ ５ ｍ， 组成为 ０ ． ５ ｍ （ 防撞 护栏 ） ＋ １ １ ． ２ ５ ｍ 桥 阶段 叵载作 用下结构第一 类稳定系数 分别为 １ ７ ． ７ ５ ４和 ３ ２ ． ０ ２ ５ ，第二 （ 行 车道 ） ＋ ０ ． ５ ｍ （ 防撞护栏 ） ； （ ４ ） 设计水位 ： Ｓ Ｗ１ ／ ３ ０ ０ ＝ ４ ０ ７ ． ７ ８ ８ ｍ； （ ５ ） 地震 基 类 稳定系数也达 ２ ． ５ ８ ７和 ４ ． ５ ７ ２ ， 主桥结构具有 一定的安全储备 。 本烈度： 地震动峰值加速度 ０ ． ０ ５ ｇ ， 地震动反应谱特征周期为 ０ ． ３ ５ Ｓ ； （ ６ ） 基 ５ ． ２高墩抗风稳定性 本风速： 根据抗 十 规范 十 基准风速 ２ ２ ． ９ ｒ Ｎ ｓ 。 通过 Ｍｉ ｄ ａ ｓ 计 算软件对该桥 ７ ＃ 墩最大悬臂状 态进行静 风荷载下 的 ２总体设计 稳定分析 。本文列 出了上 述三种加载方式 的稳 定系数 。 大桥跨越 典型 的 ｖ型 山谷 ， 路线 与谷底 高差达 １ ４ ０ 多米 ， 桥梁规模 ７ ＃ 墩各加载方式下 最大悬臂屈 曲表 大、 设计复杂 。高墩连续 刚构桥 以其造 价经济 、 施浇工 工艺成熟 、 养 护费 阶次 特征值 用较少 ， 在此具有 比较 明显 的竞争优势 ， 从 经济性 和施 工方便考 虑 ， 主桥 加载方式 ｌ 加载方式 ２ 加载方式 ３ 推荐采用 １ ６ ０ ｍ桥跨方 案。同时 ， 由于主桥边跨过渡墩较 高 ， 为避 免边跨 １ ９ ． ８ ８ ９ ． ８ 现浇 段支架 式施工 ， 尽量减小 边跨现 浇段 的长度 ， 以适 应导 梁或托 架式 ２ ｌ ５ ． ４ １ ５ ｌ ４ １ ５ ． ４ 施工 ， 边跨 与主跨 的比值 以边墩不 出现拉力 为原则采用偏 小的 ０ ． ５ ３ 。故 ３ ３ ９ ． ５ ３ ９ ５ ３ ９ ． ３ 主桥桥跨 布置设 计为 ８ ５ ｍ ＋ １ ６ ０ ｍ ＋ ８ ５ ｍ 。 ４ ６ ９ ． ２ ６ ２ ６ ９ ＿ ３ ３结构设计 ３ ． １上部 结构 般认为稳定 系数为 ６ 时， 结构具有足 够的安全储 备。三种加 载方 大桥上部构造采用 ８ ５ ｍ ＋ １ ６ ０ ｍ ＋ ８ ５ ｍ预应力混凝土连续刚构箱梁 ， 式的临界稳定系数均为 ９ ． ８ ， 说明结构在静风稳定性分析中， 风荷载的加 为单 箱单 室箱形截面 。 上部箱梁 顶宽 １ ２ ． ２ ５ ｍ， 底宽 ６ ． ２ ５ ｍ， 悬臂长 ３ ｍ 。 根 载方式对桥 梁的稳定性影 响很小 ，对结构稳 定性起 控制作用 的是恒载 、 部梁 高 １ ０ ｍ， 合拢段 断面高度 ３ ． ５ ｍ， 其间梁 高按 １ ． ８ 次抛 物线变 化 ， 箱梁 施工荷载等 。 根 部底板 厚 １ ３ ０ ｃ ｍ， 合 拢段断 面底板 厚 ３ ２ ｅ ｍ， 其 间底 板厚度 按 １ ． ８ 次抛 ５ ． ３腹板斜 裂缝问题 物线 变化 。顶板跨 中厚 度 ３ ２ ｅ ｍ， 腹 板厚度 ５ ０ ｅ ｍ 一 ８ ０ ￣ ｍ 。 腹 板斜裂缝 主要发 生在 剪应力 大而 截 面抗 剪能 力不 足 的支座 — Ｌ ４ 『 主桥上部构造按纵 向全预应力混凝 土设 计 ， 预 应力采用 高强低松弛 区域 ， 造成 腹板 出现斜裂缝 的最主要 、 最 直接 的原因是主拉 应力过大 ， 竖 预应 力 钢 绞 线 ，标 准 强度 １ ８ ６ ０ Ｍ ｐ ａ ，设 计 锚 下 张 拉 控 制 应 力 均 为 向预应 力的有效 『 生 不 足等 因素 。首先 ， 大桥设计 中从根部到接 近跨 中均 １ ３ ９ ５ Ｍ ｐ ａ 。 箱 梁纵 向钢束每股 直径 １ ５ ． ２ ｍ ｍ， 大 吨位群锚体系 ， 规格分 １ ５ — 布置 了下弯钢束 。 通过对布置较多 下弯束 和布置较少下 弯柬进行 比较 可 １ ２ 、 １ ５ 、 １ ７、 １ ９、 ２ １五种 。 知， 布置较 多下弯束能有 效减少截 面的主拉 应力 ， 提高箱梁 的抗裂 、 抗 剪 ３ ． ２下部构造 能力。 其次， 大桥竖 向预应力采用 二次张拉钢绞线技 术。 二次张拉低 回缩 生 好， 从构造上讲 ， 双肢 薄壁墩总体抗弯 刚度 大 、 纵 向抗推 刚度容易调 整 、 钢绞线 竖向预应力锚 固系统施工工艺 以安全稳 定性强 ，工 程安全 Ｉ 箱梁的截 面刚度 远大于桥墩 的截面刚度 ，能确保梁对墩 的有效嵌 固 ， 对 低回缩 ， 高效率 ， 可有效减小 腹板 主拉应 力 ， 避免腹板斜裂缝 。 高墩 的稳定性 有利 ， 综合 考虑 主墩采用 双肢薄 壁空心墩 ， 主桥桥 墩采 用 ５ ． ４跨中下挠问题 双薄壁箱 型墩身 。双 薄壁墩 身外 缘宽 ｌ Ｏ ｍ， 单 壁断 面尺寸 ６ ． ２ ５ ￣ ３ ． ５ ｍ， 长 跨 中下挠是预应力混凝 土梁桥一个较普遍 的现象 ， 虎门大桥辅航 道 ６ ｅ ｍ 。 主 因在 于混凝 土箱梁收缩 及徐 变 、 因开裂 边厚 ０ ． ８ ｍ， 短 边厚 按墩 高不 同分为 ０ ． ６ 和０ ． ８ ｍ 两种 ， 墩高 ５ ３ － ９ ４ ． ５ ｍ， 墩 桥跨 中最大下挠 已达到 ２ 顶、 墩底分 别设置 ２ ． ５ ｍ、 ３ ｍ实心段 ， 桥墩 按高度设置 横隔板 。在 ７ １ ｍ以 而导致的箱梁刚度变化 、 箱梁纵向预应力有效胜降低、 由施工偏差及车 上 的高墩 （ ６ 、 ７ 号墩 ） 的桥墩 中间设 置一 道横 系梁 ， 系 梁尺寸 为 ６ ． ２ ５ ｘ ３ ￣ 辆超载引起的荷载增加等。大桥采取了增加顶板负弯矩钢束 、 采用塑料 真空辅 助压浆 工艺等措施 ， 并规定 箱梁所 有预应 力施 工都应 在 １ ． ５ ｍ 。主墩承 台平 面尺寸为 １ ４ ． ７ ￣ ２ ０ ． ２ ｍ， 厚４ ． ５ ｍ； 下设横桥 向 ４ 排、 顺 桥 波纹管 、 向３ 排共 １ ２ 根２ ． ２ ｍ直 径的基桩 。 混凝土养护龄期不小于 ７ ｄ ， 混凝土达到设计强度 ９ ０ ％以上才能施工。 ４结构计算 ６结束语 采用 ｍ ｉ ｄ ａ ｓ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ 软件对 主桥进行 了结 构计算分 析。连续 刚构 上部 高墩 大跨连 续刚构桥 相对技 术成熟 、 适 应性 强 、 施 工方 便 、 投 资省 、 构 造施工 工艺流程 为 ： 墩 台基 桩等下 部构造 施工完成 后 ， 在 主墩托架 上 后期养护费用 少 ， 是 山区交通项 目中具有强竞 争力 的桥 型方案 。但 同��
大跨径预应力连续刚构桥常用分析方法的评述
Ｗ ＡＮＧ Ｙｕ － ｏ Ｚ ｎ ｔ ， ＨＡＮＧ Ｘｕ － ｎ ａ ｅ ｓ ｇ，ＧＵ Ａｎ ｂ ｎ ｏ －ａ ｇ
（ｃｏｌ ｆ ｉ ｌ ｎ ｎｅ ｎ Ａ ｃｉ ｃ ｒ，Ｃ ｏｇｉｇＪ ｏ ｎ ｎｖｒｉ ， ｈｎ ｑ ｇ ００ ４ Ｃ ｎ ） Ｓｈｏ ｖ ｇ ｅｒ ｇ＆ ｒｈ ｅｔ ｅ ｈ ｎｑｎ ｉ ｔ ｇＵ ｉ ｓｙ Ｃ ｏ ｇｉ ０ ７ ， ｈ ａ ｏ Ｃ ｉＺ ｉ ｉ ｔ ｕ ａｏ ｅ ｔ ｎ４ ｉ Ａｂｔ ｃ： ａｅ ｎｔ ｌｔ ｆｒ ｃｓ ｈ ｒｓｎ ｒ ｅｒｈｓ ｕｔ ｎａｏ ｔｈ ａ ｉ ｔ ｓ ａａ ｓ ｆ ｏｔ ｕ ｕ ｇ ｓ ａ ｔＢ ｓｄｏ ｅｒ ａ ｄｒ ｅ ｎ ｅ，ｔ ｐｅｅｔ ｅ ａｃ ｉ ａ ｏ ｂｕ ｅｓ ｃ ｓ ｅｓ ｎｌ ｉｏ ｎ ｎｏ ｓ ｉ ｒ ｈ ｅ ｅ ｅ ｅ ｅ ｓ ｔｉ ｔ ｐ ａ ｒ ｙｓ ｃ ｉ ｌ ｉ ｒ ｄ
目前我 国 已建 成 和 在 建 跨 径 在 ２０ｍ 以上 的 ０
连续刚构桥近 ２ 座 ， ０ 其中跨径在 ２０ｍ以上的就达 ４ ｌ ２座之 多． 在 实 践 过 程 中所 发 现 的 问 题 却 不 但
少 引．
梁专用软件均采用平 面杆系单 元 ， 不能直接计算扭 转的影响 ， 往往采取将弯 曲应力乘以增大系数 的方 法， 这种近似处理显然是不可靠的． 这些 问题 产生 的关 键在 于我们 没有 完全 掌 握桥 梁作为大型空间结构的受力变形行为． 连续刚构桥 的空间效应明显 ， 仍按平面分 析的设计理论进行设 计是不合理的． 所以， 应对连续刚构桥展开空 间受力 状态 和施 工全 过 程 仿 真分 析 的研究 ， 现 有 桥 梁空 对 间应力分析研究成果进行整理 ， 进而展开基于三维 空间应力分析的桥梁设计理论研究．
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大跨径预应力混凝土连续刚构桥施工技术分析
大跨径预应力混凝土连续刚构桥施工技术分析摘要：大跨径预应力混凝土连续刚构桥是桥梁施工的关键节点，直接影响桥梁结构的施工质量。
本文以实际工程为背景，对大跨径预应力混凝土连续刚构桥的施工技术进行分析，包括桥墩基础与系梁及拱肋的施工等，并提出了具体技术措施。
关键词：大跨径；预应力混凝土；连续刚构桥；施工技术大跨径连续刚构桥施工技术是近年来桥梁工程领域的研究热点，本文主要针对大跨径预应力混凝土连续刚构桥施工中存在的问题进行分析，以某公路工程为例，结合实际项目对大跨径预应力混凝土连续刚构桥施工技术进行研究和应用，旨在为今后类似工程提供参考。
一、大跨径预应力混凝土连续刚构桥的施工特点采用现场浇注法进行大跨度预应力连续刚构桥的施工，是一种十分经济的方法。
在混凝土搅拌时，应注意温度、油石比和物料级配。
按照合理的、科学的方式来完成每一步。
再采用电子称重仪来控制油石比，将每一种物料分类称重。
分级控制采用二级控制，第一阶段监测各冷库的出料口和输送带的速度，然后通过输送带和升降机进行筛选，最后由振动筛进行筛分；筛网的选型也很关键，筛的大小不宜过大或过小，应与规格要求的筛网大小大致相符。
随着技术的进步，混合机的种类也越来越多，能够根据网络和操作间的指示进行合理的调节。
二、工程概况某桥位于某市，采用单跨预应力混凝土连续刚构式。
该桥梁结构主要由主跨为180m的3×40m预应力混凝土连续刚构桥、桥面系、附属工程组成，主跨为180m。
主要建设内容包括：（1）主墩墩柱结构与引桥T梁结构，其中，主墩墩柱基础采用C50现浇厚桩基础；（2）桥台部分设置在墩顶（包括桥塔）下方。
（3）引桥部分：上部结构采用连续刚构式，预应力混凝土连续刚构桥梁，下部结构采用现浇桩基础，上部桥梁采用钢管桩+预应力混凝土连续刚构桥梁。
三、主桥结构方案该桥采用（62+1×80+62）m连续刚构+3×30m连续刚构，其中主跨径为64米，采用钢筋混凝土箱梁结构。
大跨径连续刚构桥顶推力优化计算
一 徐 受 ＋升温
一 徐 受 ＋降盟
＇ ０＼ ｌ ２ 彗０
＇ 叵
＼
．
定顶推 力 为 ３００ｋ ０ Ｎ。
吞３ 一 ０
努 ・０ ５
—
．
：
∞
３ 位移、 内力 和应 力 的计算 分 析
（ ）不 同顶 推 力 作 用 时 不 利 工况 下 墩 顶纵 向化 １
７ ０
＾ — 目．
移 的计算分析。考虑体系升温 、 降温， 正负温度梯度
和 汽车 活载 对墩 顶纵 向变形 的影 响 。０ ６０ ０ｋ ～ ０ Ｎ 顶 推力 作用 下 ， 墩 顶 纵 向 位 移 按 两 种 不 利 工 况 计 将
算 ， 况 １徐 变 ３年 ＋活 载最 大 ＋温 度 最 大 ＋温 梯 工 ：
…７ ９ ． ８
—１ ． ２ —１ ． ｌ ２ ２ ８ ７
３１ ６ — ３ ．１ ．８ ８ ７
３年＋降温
不 同顶 推力 下墩 顶纵 向位移 ， 图 ３ 示 。 如 所
４ ０
由图 ３可 以看 出 ， 条线 交 点 对 应 的 ３０ ０ ｋ 两 ０ Ｎ 顶推力 能很 好 的满足 墩顶 纵 向位 移控 制要求 ， 步确 初
大跨 径 连 续 刚构 桥 顶 推 力优 化 计 算
周 明 高
（ 安徽路 和工程设计 咨询有 限公 司， 安徽 合肥 ２００） ３ ６ １
摘
要： 文章通过对某大跨 径连续 刚构桥顶推力优化计算研究 ， 到该桥在不同顶推力作用下墩顶 位移以及控制截 面最不利 内力 得
和应力 的变化规律 ， 可得到分 别以墩顶位移和 以应力为控制 目标 的理论合理顶推力 ， 以期为工程设计 和施工控制阶段采取适 当加 强措施和监测措施提供依据 ， 改善墩 身的受力状态 ， 增加结构安全性 。 关键词 ： 连续刚构 ； 温度 ； 顶推力； 位移 ； 内力 ； 应力
大跨径预应力混凝土连续刚构桥设计指南条文
目 录1 总则 (2)2 作用 (3)2.1 作用及其组合 (3)2.2 设计中必须重点考虑的几个作用 (3)3 持久状况承载能力极限状态计算 (6)3.1 永久作用内力的计算 (6)3.2 主梁正截面承载能力极限状态计算 (6)3.3 主梁斜截面承载能力极限状态计算 (6)3.4 箱梁的剪力滞效应 (6)4 持久状况正常使用极限状态计算 (8)4.1 抗裂验算 (8)4.2 挠度的计算与控制 (10)4.3 计算参数的取用 (12)5 持久状况和短暂状况构件的应力计算 (13)5.1正截面应力计算与控制 (13)5.2主拉应力计算与控制 (13)5.3箱梁横向计算 (15)5.4必要时进行有效预应力不足的敏感性分析 (16)6 构造及施工措施 (17)6.1箱梁一般构造尺寸的规定 (17)6.2墩身一般构造尺寸的规定 (19)6.3普通钢筋的构造要求 (21)6.4预应力的构造要求 (24)6.5施工措施 (26)6.6其他方面 (30)7 条文说明 (23)附件1 (52)附件2 (57)11.1 目的为避免大跨径预应力混凝土连续刚构桥在运营期出现跨中下挠、腹板斜裂缝、底板裂缝等病害，特制定本指南。
在制订时，充分吸取了现有大跨径混凝土连续刚构存在的跨中下挠、腹板斜裂缝、底板裂缝等病害教训，从而提出主梁的一些应力控制指标，以及改进缺陷的一些经验措施，作为《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的补充。
1.2 适用范围本指南适用于新的大跨径、变截面、预应力混凝土连续刚构桥的设计，有关旧桥加固设计见《大跨径预应力混凝土连续刚构加固指南》。
22.1 作用及其组合按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中的相关条款进行。
2.2 设计中必须重点考虑的几个作用2.2.1结构自重和预应力考虑结构自重和预应力时，宜计入施工规范容许范围内的误差对结构的影响。
2.2.2 活载活载按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）取用。
大跨径连续刚构桥的桥墩抗震计算分析
式 ，通 过对 总体 空 间模 型 的分析 确定 结 构 的空 间耦 联 地
震 反应 特性 和地 震 最不 利输 入方 向。
（ ）局部 空 间模 型应 根据 总体 模 型 的计 算 结 果 ，取 ２ 出 部分 桥梁 结 构进 行计 算 ，局部 模 型应 考 虑相 邻 、结 构
和边 界 条件 的 影响 。
（ ）计 算模 型 应考 虑相 邻 结构 和边 界 条件 的影 响 。 ４ 在 Ｅ地 震 作 用下 ，宜 采 用总 体 空 间模 型计 算 桥 梁 的 １
地 震 反 应 ：在 Ｅ 地 震 作 用 下 ，可 采 用 局 部 空 间模 型 计 ２ 算 。总体 和局 部空 间模 型应满 足 以下 要求 ： （ ）总体 空间 模 型宜包 括 所有 桥 梁结 构 及 其连 接 方 １
１ 桥 梁 抗震 计 算建 模原 则
桥 梁墩 台和 基 础 的 震 害 是 由于 受 到 较 大 的水 平 力 ， 瞬 时 反复振 动 在相 对 薄 弱的截 面 产 生破 坏而 引起 。根 据 大量 震 害 实例 ，长 细 比较 大 的柔 性墩 多 为弯 曲破 坏 ，即
延性 破 坏 ，表 现 为 ：混凝 土 的开 裂 、压溃 、钢 筋裸 露 与
（Ｉ ＤＸ，为 了安全 期 间 ，认 为顺 桥 向为 自由活 动 ，过 Ｉ）３
混 凝 土 抗 压强 度 标 准 值３ ． ａ ５５ ＭＰ ，混 凝 土 抗 压 强 度设 计
值２． ａ ４４ ＭＰ ，线 膨 胀 系数 为 １ ０ ×１ ，混凝 土材 料 的收 缩
梁 结 构 的空 间动 力计 算 模 型 。计 算 模型 应 反映 实际 桥 梁
结 构 的动 力特 性 。
徐 变特 性 全部 按照 规 范规 定取 值 。工 程场 地 地 震动 峰 值 加 速 度 为 ００ ｇ ． ，中硬 土 场 地特 征 周 期 为 ０３ ｓ ５ ．５ ，场 地 类
大跨径连续刚构桥施工过程力学性能分析的开题报告
大跨径连续刚构桥施工过程力学性能分析的开题报告题目：大跨径连续刚构桥施工过程力学性能分析一、选题的背景和意义大跨径连续刚构桥是近年来国内外桥梁建设的一个重要领域。
这种桥梁结构具有结构简单、施工方便、经济实用等优点，同时也存在一定的技术难点和施工风险。
因此，对大跨径连续刚构桥施工过程的力学性能进行分析研究，对于提高大跨径连续刚构桥的施工质量和安全性具有重要的理论和实践意义。
二、选题的研究内容大跨径连续刚构桥施工过程中，桥梁系统受到的荷载和外力条件都发生了变化，需要对其力学性能进行分析研究。
本文将从以下两个方面进行研究：1. 大跨径连续刚构桥施工过程中的力学模型建立大跨径连续刚构桥施工过程的力学模型，包括桥梁结构、施工工艺和材料特性等方面。
通过有限元方法对模型进行计算和分析，得到桥梁结构在不同施工阶段的变形和内力等力学参数。
2. 大跨径连续刚构桥施工过程中的力学性能分析根据所建立的力学模型，通过数学方法对桥梁系统在不同的施工阶段进行力学性能分析，包括变形特性、内力分布、承载能力等方面。
分析结果可以供施工过程中的质量控制和安全监测使用。
三、选题的预期目标和意义本研究的目标是通过分析大跨径连续刚构桥施工过程中的力学性能，提出一种优化的施工方案，以确保桥梁施工的顺利进行和安全性能的保证。
同时，本研究还可以为后续的大跨径连续刚构桥施工提供一定的参考和借鉴。
总之，大跨径连续刚构桥施工过程的力学性能分析是一个重要的课题，通过深入研究并提出优化施工方案，可以有效提高大跨径连续刚构桥施工质量和安全性，有着重要的理论和实践意义。
多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析
多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析摘要：连续刚构桥的混凝土主梁在收缩徐变和温差作用下，梁体会产生回缩或伸长，使得边跨支座中心线偏离设计位置。
本文以某在建的预应力混凝土连续刚构桥为工程依托，采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，计算分析该桥梁在施工和成桥两阶段的支座位移量和预偏量。
关键词：连续刚构边跨支座预偏量引言：支座预偏量是预防在桥梁的施工和运营阶段，支座中心偏离理论位置而造成偏心受力所设置的偏距。
连续刚构桥由于墩高、多跨等结构特点，常以高强度混凝土作为结构主梁，且施工周期漫长，使得桥梁在内外温差和收缩徐变作用下产生纵桥向变形，造成支座偏离乃至脱空现象。
因此，在桥梁墩顶设置合理的支座预偏量，有助于保障结构的安全运营。
1工程概况该在建桥梁的跨径布置为（96+5×180+96）m，桥面净宽为15.25m，沿纵桥向分别设置 1.95%和 2.85%的纵坡。
该桥的上部结构采用三向预应力砼连续刚构，下部结构采用双肢实体墩及空心薄壁墩，具体形式根据墩高优化选择。
该桥的主梁为单箱单室箱梁，顶板宽16.25m，底板宽8.5m，两侧的侧悬臂长度均为3.875m。
箱梁的梁高从根部的11.5m沿1.5次抛物线渐变至跨中梁高的4.0m，箱梁的底板厚度也以相同趋势从根部的1.7m厚渐变至跨中及边跨支点截面的0.35m厚。
主梁的零号块腹板厚度为1.2m，其余箱梁节段的腹板厚度从根部截面的0.9m线性变化至跨中或边跨支点截面的0.5m。
箱梁采用挂篮悬臂对称浇筑施工，梁段浇筑长度分为3.0m、4.0m、4.5m三种级别。
桥面铺装选择在防水层上铺设10cm 沥青混凝土。
该桥的立面布置参见下图 1所示。
图 1 某在建桥梁立面布置图2有限元模型该桥采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，主梁和桥墩部分均采用梁单元模拟，上部结构与下部结构的边界条件参见下表 1.表 1 边界条件设置表上部结构下部结构边界条件箱梁主桥桥墩（5#~10#）弹性连接-刚性箱梁主桥过渡墩（4#、11#）弹性连接/桥墩-承台一般支撑-固结/双肢薄壁墩-横梁弹性连接-刚性全桥共划分为678个节点，662个单元，箱梁与桥墩的单元长度与施工节段长度保持一致，以契合现场实际施工状况，具体详见下图 2所示。
基于多点激励的大跨径高墩连续刚构桥行波效应分析
基于多点激励的大跨径高墩连续刚构桥行波效应分析雷敏【摘要】Based on a railway pre-stressed concrete continuous rigid frame bridge with span arrangement of (68+128+68)m, a spatial dynamic model is established by finite element software to study the dynamic characteristics of the bridge. The internal forces and displacements of the continuous rigid frame bridge under the uniform excitation as well as the traveling wave effect are analyzed. The displacement results of the multi-support excitation is larger than those of the uniform excitation and the results of the bridge is reduced gradually with the increase of the seismic wave velocity. The traveling wave effect has significant impact on the moment and shear of the pier's top and bottom section. The research results of this paper can provide reference for seismic design of long-span railway continuous rigid frame bridge with high piers.%依托跨径布置为（68+128+68）m的某铁路预应力混凝土连续刚构桥，采用通用有限元软件建立空间动力模型研究了该桥的动力特性，对该桥在一致激励和行波效应下的内力和位移进行了对比分析。
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桥面 纵坡 ： 本桥 全桥位 于 竖 曲线 上 。 设 计 合拢 温度 ：０—１￣ １ ５Ｃ。计 算 时按 均 匀 温变 ± ２ 桥面板 升温和 降温按英 国规范 《 Ｓ４０ １￣ Ｃ， Ｂ ５０ ￣ ）
经 地段 无 断层通 过 ， 地质 构造 较简 单 。
（） 型 长度 单 位 为 ｍ， 的单位 ｔ温 度单 １模 力 ，
位℃ ， 它单位 均 由 以上 单位换 算 而得 。 其 （） ２ 主梁 、 墩 采用 空 间实 体 单元 ， 桥 预应 力 筋用
预应力钢束模拟 ， 主梁两端模拟为具有竖向约束 将 的铰 支座 ， 中墩 与主梁 刚结 。 两 （） ３ 全桥 模 型分 为 ６ 个 阶段 ， １ 截 面 ， 个 １ ３ ３个 每
第 １ Ｏ期
北 方 交 通
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大 跨径连 续刚构桥 仿 真模 型计 算分析
赵 越
２３１） １０ ６ （ 江苏 省常州建设高等职业技术学校 ， 常州 摘
要： 利用 ＢｉｇＫ ｒ ｅ Ｆ系统建立 大跨径 弯连 续刚构桥在施 工阶段 的仿 真分析模 型 ， ｄ 分析 了最 大悬臂 阶段 和成
桥 阶 段 主 梁荷 载 效应 ， 得 出一 些 规 律 和 结 论 。 并
关键词 ： 大跨 径 ； 弯连 续刚构桥 ； 仿真分析 ； ｒ ｇＫ Ｂ ｉ ｅ Ｆ系统 ｄ
中 图分 类 号 ： ４ ８ ２ １ Ｕ ４ ．３ 文 献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ ３—６５ （ ０２ １ ０ ５ ０ １７ ０ ２ ２ １ ）０— ０ ９— ３
桥面 宽度 ：．ｍ（ ０ ５ 防撞护 栏 ）＋１．ｍ（ １Ｏ 车行 道 ） ＋１５ 中 央 分 隔 带 ）＋１． ｍ（ 行 道 ）＋０ ５ ． ｍ（ １Ｏ 车 ．ｍ
（ 防撞 护栏 ）＝ ４ ５ ２ ． ｍ。 地 震 裂度 ： 基本 裂度 为 Ⅵ度 ， Ⅶ度设 防 。 按
通过 对多 种 曲线 连 续 刚 构 桥 梁 的施 工 阶 段 仿 真 分 析 ， 究 曲线半 径 对 曲线 连 续 刚 构 桥 梁 施 工 阶段 的 研 影 响效应 ， 出规 律 ， 于 积 累 技术 资料 ， 进 大跨 找 对 促
图 ３ 空 Ｉ 真 分 析 计 算 模 型平 面 图 司仿
该桥 有 限元模 型 主要 包 括主梁 、 墩 、 应力 钢 桥 预
筋几 个部 分 。用 Ｂ ｉ ｅ Ｆ系统 建立有 限元 模 型 ： ｒ ｇＫ ｄ
向坡 ， 岸较缓 ， 右 为顺 向坡 ， 谷 呈 “ ” 。沙 银 沟 河 Ｖ 型 大桥 即位 于右岸 沙 银沟地 带 。该桥 位 区位 于罗 秧河 向斜 的北 翼近轴 部 ， 岩层 呈单 斜产 出 ， 向坡 。受其 顺 构 造影 响 ， 区陡倾 节理 裂 隙发育 ， 桥 表层 岩体 受 到地 形 节 理 、 隙 切割 、 裂 破坏 ， 岩体 完 整 性较 差 。大桥 所
当前 对 大跨径 预应 力混 凝 土 曲线 连续 刚构 桥 的 施工 阶段 分析 只是 针 对 某 个 特 定 桥梁 而 言 的 ， 方 这
面 尚缺乏 系统 性 的研究 。因此 ， 以实 际工程 为 基础 ，
设计 荷载 ： 车一超 ２ 汽 ０级 ， 挂车 一 １０ ２。 设计 车速 ：０ ｍ／ 。 ８ ｋ ｈ
部薄壁 墩 采用 翻模施 工方 法 。沙银 沟 大桥桥 型 布置
如 图 １所示 。
图 ２ 空间仿真分析计算模型立面图
图 １ 沙 银 沟 大 桥 布 置 图
该 桥桥址 处平 均 风 速 １ ｍ ｓ 右 ， 大 瞬 时 风 ５／ 左 最 力 达 ３ ．ｍ ｓ ２ ７ ／ 。年平 均气 温为 １ ． ℃ 。最冷 月 １ ６２ 月 平均 ６ ５ ， 热月 ７月 平 均 ２ ． 。桥 位 区 山体 ．℃ 最 ３６ 呈东 西 向连绵起 伏 ， 沟谷 深切 。左 岸地 形较 陡 ， 为逆
（９ ２ 设 置 。 １８ ）
沙银 沟大 桥为 上瑞 线贵 州镇 胜公 路第 十一 合 同 段上 一座 弯连续 刚 构桥 。该 桥主跨 径 １０ 平 曲线 ２ ｍ，
半径 ６ ０ 主墩 高 ８ ｍ。上 部为 变截 面单 箱 单 室形 ２ ｍ， ０ 式 ， 内设 置纵 、 、 三 向预应力 ； 部为 双薄 壁实 箱 横 竖 下 心墩 ， 桩基 础 。上部 箱梁 采用 悬臂 浇筑 施工 方法 ； 下
本 文 利用 ＢｉｇＫ ｒ ｅ Ｆ系 统 建 立 了本 桥 在 施 工 阶 ｄ
段 的仿 真 分 析 模 型 。依 据 设 计 图 纸及 实 际 施 工 过 程 ， 助 Ｂｉ ｅ Ｆ系统 结构 分析 软 件建 立 该 大跨 度 借 ｒ ｇＫ ｄ 预应力 混 凝土连 续 刚构桥 的空 间计算 模 型 。空 间仿 真分析 计算 模型 立 面图和 平面 图见 图 ２和 图 ３ 。