燃料组分对含硼富燃料推进剂一次燃烧性能的影响
提高含硼富燃料推进剂能量的技术途径
b t r p l nsa ec n it n .Aco dn ot ec luae e u t ,t eb s l efr lto fb r n b s d fe— oh p o el t r o sse t a c r ig t h ac ltd r s ls h a ei o muain o o o a e u l n
该推进 剂的 比冲 , 而添加 F 化合物可将 比冲提高 到 9 0 N ・ k 一。 3 2 5 s・ g 关键词 : 应用化学 ; 富燃 料推进剂 ; ; 硼 能量 ; 固体 火箭冲压发动机
中 圈分 类 号 : 1 ; J5 V5 2 T 5 文献标识码 : A 文 章 编 号 :0 77 1 (0 6 0 0 40 1 0 —8 2 20 )60 5 4
王利 军,孙翔 宇 ,李学军,储 强 ,杨 成 ,吴 岳
( 内蒙古合成化工研究所 , 内蒙古 呼和浩特 0 0 1 ) 1 00 摘 要: 为提高含硼推进剂 的能量 , 在确定基础 配方 的情 况下 , 采用热力 学计算软件 。 计算 了含硼富燃 料推进剂 的
理论能量 , 了提高含硼富燃料推进剂能量 的技术途 径 。计算结果表 明 , 讨论 当推进 剂中其 他组分含量一 定时 , 增加
硼 含 量 、 少 AP含 量 或 以 HTP 减 B代 替 B AMO/ THF黏 合 剂 , 提 高 含 硼 富 ห้องสมุดไป่ตู้ 料 推 进 剂 的 比 冲 。发 动 机 试 验 结 果 表 可 明 , 配 方 中添 加 质 量 分 数 5 ~ 8 的镁 粉 , 在 推进 剂 的 一 次 喷 射 效 率 大 于 9 , 粒 度 硼 粉 和 F类 化 合 物 可 以 提 高 8 细
b r n b s d f e — ih p o e l n n s o to a e e a o a e c 8 o o a e u lrc r p l ti p u f s g n r t r c n r a h 9 a g wh l d i g 5 一 ma n su p wd r i a dn 8 e g e i m o e
提高含硼富燃料推进剂在氧弹内燃烧效率的研究
提高含硼富燃料推进剂在氧弹内燃烧效率的研究王英红;何长江;李葆萱;刘林林【摘要】The experimental heat value of the boron based fuel-rich propellant is usually lower than the theoretical value because of the imperfect combustion of the propellant, which makes it difficult to represent the real heat value of the propellant. In order to solve this problem, the effects of the sample mass and the initial pressure of oxygen bomb on the experimental heat value of the boron based fuel-rich propellant were studied. Results show that the tested heat value of the propellant increases with the increasing mass of the sample and the initial pressure of the oxygen bomb under the safe level of the oxygen bomb. The boron based fuel-rich propellant with the size about 20 mesh was mixed with ZS combustion improver by the solver and the final sample was made after a series of treatment process. The special W crucible was made according to the combustion characteristics of the boron based fuel-rich propellant, and the improved oxygen bomb calorimeter was used to test the heat value of the sample. The result indicates that it is effective to test the heat value of the boron based fuel-rich propellant by the use of the combustion improver, which solve the problem that the propellant can not combust completely, and the result has high accuracy and reliability.%为了解决含硼富燃料推进剂在氧弹内燃烧效率低、实验测试值不能正确表征实际燃烧热值的问题,研究了含硼富燃料推进剂燃烧热值测试过程中试样质量和充氧压强对测试结果的影响,在氧弹安全承载范围内,试样质量越大、充氧压强越大,含硼富燃料推进剂燃烧越完全.使用有机溶剂溶解后挥发的混合方式,将作为助燃剂的自制ZS与加工成20目含硼富燃料推进剂实现紧密结合,经过一系列工艺处理制得试样.根据含硼富燃料推进剂在氧弹内的燃烧特点设计加工了专用钨坩埚,使用改进型氧弹式量热仪对试样进行热值测试.实验结果表明,助燃法测试含硼富燃料推进剂的燃烧热值较为有效,解决了含硼富燃料推进剂在氧弹内燃烧不完全以及测试值不能正确表征理论燃烧热值的问题,具有较高的准确性和可靠性.【期刊名称】《固体火箭技术》【年(卷),期】2012(035)006【总页数】5页(P782-786)【关键词】含硼富燃料推进剂;硼;热值;助燃剂;氧弹【作者】王英红;何长江;李葆萱;刘林林【作者单位】西北工业大学燃烧、热结构与内流场重点实验室,西安710072;西北工业大学燃烧、热结构与内流场重点实验室,西安710072;西北工业大学燃烧、热结构与内流场重点实验室,西安710072;西北工业大学燃烧、热结构与内流场重点实验室,西安710072【正文语种】中文【中图分类】V5120 引言为适应现代军事技术发展需要,高性能固体火箭冲压发动机应用需求正逐步提高,为富燃料推进剂的研制工作提出了更高要求[1]。
氧化剂和团聚硼粒度对富燃料推进剂燃速特性的影响
固 体 火 箭 技 术
第 3 卷第 4期 l
Jun l fS l c e e h oo y o r a oi Rok t c n lg o d T
V 13 o 4 2 o 0. 1N . 0 8
氧 化 剂 和 团聚 硼 粒 度 对 富 燃 料 推 进 剂 燃 速 特 性 的 影 响①
Efe to x d z r a d a g o e a e r n p r i l ie f c f o i i e n g l m r t d bo o a tce sz
o u n n a e o u lrc r p l n s n b r i g r t ff e - ih p o el t a
高东磊 3 ( 国防 科 技 大 学 航 天 与 材料 工 程 学 院 , 沙 长
摘要 : 考察 了细 A P和 团聚硼含量对含硼 富燃料推进剂燃速 特性的影响。结果表 明, 随细 A P含 量和 团聚硼含 量的增
大, 推进剂燃速 增加 , 燃速 压强指数也呈增加趋势。同时, B P模 型为基础 , 以 D 将硼粒度 对推进剂燃速 特性的影 响引入 燃
Ab t a t T e e e t o o tn ff e AP a d a go rtd b r n o h u i g r t o r n-a e u l c r p l t sr c : h f cs fc ne t n n g lmea e o n t e b r n ae fb o ・ s d f e ・ h p el s o i o n o b - i r o n a w r x e i nal n e t ae .T e rs l h w t a u i g r t d p e s r x o e t fte p p l n c e s t h o - eeep r me tl i v si t y g d h e u t s o h tb r n ae a r su e e p n n r el ti ra e wi te c n s n n o h o a n h tn c a e o n d a g o r td b r n e t n r s f e AP a g l me ae o .At h a i i e i f n o e s me t t me,b e n B o u t n mo e ,t e e e t fb r n p r c e s a d o DP c mb si d l h f c o at l o o o i s e o u i gr t o ef e - c r p l n a nr d c d i t e e p e so b r i gr t.T e e p e s n h w a n i nb r n e ft lr h p el t s it u e n ot x rs in o u n e h x r s i s s o t t e AP z n a h u i o a W o h f n a o h f i n g lme ae b o r a o a l o r iig te r t o i ie u f e a e t tl mb si ra.w i h C r v un a d a go r t rn ae fv r b e t asn h ai f x dz rs r c ra t oa o u t n a e d o o o a o c o hc a i o eb r - n mp ig r t fp p l n s n ae o r el t. o a Ke r s fe - c rp l n ; u i g r t ; g lme td b r n y wo d : lr h p e l t b r n ae a go r e o u i o a n a o
B CuO 复合燃料的制备及其对 Mg PTFE 富燃料推进剂的影响
doi:10.3969/j.issn.1001 ̄8352.2018.05.002B/CuO复合燃料的制备及其对Mg/PTFE富燃料推进剂的影响❋刘㊀厅㊀陈㊀昕㊀韩爱军㊀叶明泉㊀潘功配南京理工大学化工学院(江苏南京ꎬ210094)[摘㊀要]㊀为了研究纳米氧化铜(CuO)改性硼(B)对镁/聚四氧乙烯(Mg/PTFE)富燃料推进剂的影响ꎬ利用球磨法制备了B/CuO复合燃料ꎬ将其添加到Mg/PTFE富燃料推进剂中ꎬ利用混合模压成型法制备含有不同比例的复合燃料的推进剂药柱ꎮ利用扫描电镜㊁TG ̄DSC分别测试了B/CuO复合燃料的微观形貌和热反应性能ꎻ利用红外测温仪㊁X射线衍射㊁TG ̄DSC分别测试了推进剂的燃烧速度㊁燃烧温度㊁反应产物以及热反应性能ꎮ结果表明:复合燃料混合较为均匀ꎬ局部有团聚ꎻn(B)︰n(CuO)=32︰3的复合燃料的放热量高于B的放热量ꎬ燃烧效率最高ꎬ为73.1%ꎬ点火温度比B低66ħꎮ含此复合燃料的推进剂的燃烧速度和质量燃烧速度均高于Mg/PTFEꎬ分别提高了25.6%和3.1%ꎬ平均燃烧温度降低了16ħꎬ最高燃烧温度则提高了6ħꎬ但是相对于含B的Mg/PTFE推进剂ꎬ含此复合燃料的推进剂的燃烧速度和质量燃烧速度分别下降2.91%和19.51%ꎬ平均燃烧温度下降了94ħ和121ħꎻ复合燃料推进剂一次燃烧的凝聚相产物主要有MgF2㊁MgO㊁C㊁Cu以及Mg3F3(BO3)ꎻ一次燃烧反应过程主要是PTFE的分解以及F2和Mg的反应ꎬ二次燃烧反应过程则主要为C㊁Mg以及复合燃料的氧化ꎮ[关键词]㊀硼粉ꎻ富燃料推进剂ꎻ燃烧[分类号]㊀TQ517.2PreparationofB/CuoCompositeFuelandItsInfluenceonMg/PTFEFuel ̄richPropellantLIUTingꎬCHENXinꎬHANAijunꎬYEMingquanꎬPANGongpeiSchoolofChemicalEngineeringꎬNanjingUniversityofScienceandTechnology(JiangsuNanjingꎬ210094)[ABSTRACT]㊀Inordertostudytheeffectofboronmodifiedbynano ̄CuOonMg/PTFEfuel ̄richpropellantꎬB/CuOcompositefuelwaspreparedbyball ̄millingmethodandputintoMg/PTFEfuel ̄richpropellantasadditivesꎬandthenthreekindsofMg/PTFEfuel ̄richpropellantswithdifferenttypesofB/CuOcompositefuelwerepreparedbymixingandmoldingtechnology.MicrostructureandthermalreactivitypropertyofB/CuOcompositefuelweretestedbySEMandTG ̄DSCrespectively.Burningrateꎬburningtemperatureꎬreactionproductandthermalreactivityperformancesweretestedbyther ̄malinfraredimagerꎬX ̄raydiffractionandTG ̄DSC.Resultsshowthatthefuelismixedrelativelyuniformꎬbutaggregatespartially.HeatgenerationofB/CuOcompositefuelꎬinwhichn(B)︰n(CuO)is32︰3ꎬishigherthanboronpowderꎬitscombustionefficiency(73.1%)isthehighestꎬandignitiontemperatureis66ħlowerthanthatofboronpowder.Com ̄paredwithMg/PTFEpropellantꎬcombustionvelocityandmasscombustionvelocityofMg/PTFEfuel ̄richpropellantcontai ̄ningthiscompositefuelincreaseby25.6%and3.1%respectivelyꎬaveragecombustiontemperaturedecreasesby16ħꎬandthehighestcombustiontemperatureimprovesby6ħ.WhilecomparedwithMg/PTFEpropellantcontainingBꎬcom ̄bustionvelocityandmasscombustionvelocityofMg/PTFEfuel ̄richpropellantcontainingthiscompositefueldecreaseby2.91%and19.51%respectivelyꎬandaveragecombustiontemperatureandthehighestcombustiontemperaturedecreaseby94ħand121ħ.TheprimarycombustionproductsofpropellantcontainingcompositefuelpowderwereMgF2ꎬMgOꎬCꎬCuandMg3F3(BO3).TheprimarycombustionreactionsarePTFEdecompositionandreactionbetweenF2andMg.WhilethesecondarycombustionreactionsinvolveoxidationsofCꎬMgꎬandcompositefuel.第47卷㊀第5期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Vol.47㊀No.5㊀2018年10月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ExplosiveMaterials㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Oct.2018❋收稿日期:2017 ̄11 ̄15基金项目:国家部委科研项目(40406010201)作者简介:刘厅(1989-)ꎬ男ꎬ博士ꎬ主要从事固体推进剂的研究ꎮE ̄mail:liutingzhongyangju@163.com通信作者:陈昕(1972-)ꎬ女ꎬ讲师ꎬ主要从事军事化学与烟火技术研究ꎮE ̄mail:137****1795@163.com㊀㊀㊀[KEYWORDS]㊀boronpowderꎻfuel ̄richpropellantꎻcombustion引言硼(B)以其高的质量热值和体积热值成为富燃料推进剂最具发展潜力的固体添加剂ꎬ被认为是当前满足固体火箭冲压发动机高比冲要求的理想燃料之一[1 ̄2]ꎮ但是B的熔点和沸点非常高ꎬ存在点火和燃烧过程复杂㊁燃烧效率偏低的问题ꎬ使其潜在的热值在实际应用中不能够充分发挥[3 ̄5]ꎻ因此ꎬ对B进行改性是提高其燃烧性能的重要手段之一ꎮ国内外对B燃烧的研究结果表明ꎬ利用某些添加剂对B进行改性处理是常用的方法ꎬ包括4类:1)在B表面包覆能够与B2O3氧化膜反应并能将其除去的物质ꎬ来增强B的点火性能ꎮ有学者用氟化锂(LiF)和氟橡胶(VitonA)对B进行包覆来达到缩短点火时间的作用ꎬ提高了B的点火性能[6 ̄7]ꎮ2)在B表面包覆氧化剂ꎬ提高B周围的氧浓度ꎬ从而提高燃烧效率ꎮ李疏芬等[8]利用AP和KP来包覆B并制备成推进剂ꎬAP和KP热分解能够释放出大量的氧ꎬ从而提高燃面的温度和火焰温度ꎮ3)在推进剂中加入金属燃烧剂ꎬ可提高燃烧温度ꎬ使氧化B比较容易蒸发ꎬ从而提高B的燃烧效率ꎮ刘迎吉等[9]研究配方对含B富燃料推进剂的绝热火焰温度的影响ꎻ配方中增加镁铝合金之后ꎬ提高了含B推进剂的绝热火焰温度ꎮ4)利用金属氧化物与B制备成复合粒子ꎬ利用金属氧化物的催化氧化作用ꎬ来提高B的应用性能ꎮ文献[10 ̄11]分别研究了氧化铅和氧化铜(CuO)对B燃烧性能的影响ꎬ这两种物质均能提高B的点火性能ꎮ笔者利用纳米CuO与B制备成复合燃料ꎬ通过调整B和CuO的比例ꎬ使复合燃料既保持优良的点火性能ꎬ又保持较高的燃烧效率和放热量ꎬ并测试其性能ꎬ然后将复合燃料添加到镁/聚四氟乙烯(Mg/PTFE)富燃料推进剂中ꎬ比较其对富燃料推进剂的燃烧性能的影响ꎬ最后研究推进剂的燃烧产物以及热分解过程ꎮ1㊀实验部分1.1㊀实验材料与仪器纳米CuOꎬ粒径30nmꎬ阿拉丁试剂公司ꎻBꎬ纯度为95.7%ꎬ粒径d50为5.71μmꎬ唐山威豪镁粉有限公司ꎻ球形镁ꎬ粒径45μmꎬ纯度99.81%ꎬ唐山威豪镁粉有限公司ꎻ聚四氟乙烯ꎬ纯度为95%ꎬ粒径140μmꎬ上海三爱富新材料有限公司ꎻ酚醛树脂ꎬ纯度为96.4%ꎬ济宁汇德化工有限公司ꎻ正己烷ꎬ分析纯ꎬ国药集团化学试剂有限公司ꎮOTF ̄1200X型真空管式炉ꎬ温度范围为25~1300ħꎬ真空度为0~-0.1MPaꎬ安徽科晶科飞仪器有限公司ꎻDZF ̄250型真空干燥箱ꎬ温度范围为25~160ħꎬ真空范围为0~-0.1MPaꎬ郑州长城科工贸公司ꎻQM ̄QX2型全方位球磨机ꎬ转速为0~600r/minꎬ南京大学仪器厂ꎮSDT ̄Q600型热分析仪ꎬ美国TA公司ꎻS ̄4800型场发射扫描电子显微镜ꎬ日本日立公司ꎻD8Advance型X射线衍射仪ꎬ德国Bruk ̄er公司ꎻSC7000型红外热像仪ꎬ美国Flir公司ꎮ1.2㊀样品的制备1.2.1㊀复合燃料的制备将B和纳米CuO加入到玛瑙球磨罐中ꎬB和纳米CuO的摩尔比分别为2︰3(复合燃料Ⅰ)㊁8︰3(复合燃料Ⅱ)㊁32︰3(复合燃料Ⅲ)ꎬ采用直径6㊁10㊁20mm的玛瑙球ꎬ3种玛瑙球的数量比为1︰10︰100ꎬ球料质量比为20︰1ꎬ加入正己烷为冷却剂ꎮ球磨混合6hꎬ转速为300r/minꎮ将球磨后的产物于120ħ下低压真空干燥2hꎬ得到复合燃料Ⅰ㊁Ⅱ㊁Ⅲꎮ1.2.2㊀药柱的制备将50gMg和30gPTFE混合均匀ꎬ然后过60目筛ꎻ将复合燃料20g加入到混合物之中ꎬ混合均匀ꎬ过60目筛3次ꎻ然后选取复合燃料/Mg/PTFE混合物10gꎬ向其中加入5%(质量分数)的酚醛树脂的乙醇溶液ꎬ将湿的药品过40目筛ꎬ造粒ꎬ晾干ꎮ选取其中的5g来测试药剂的性能ꎮ选取30g分为3组ꎬ每组加入0.5g的点火药ꎬ利用直径为18mm的模具压制成药柱ꎬ用医用胶带包覆表面ꎬ以备测试其燃烧性能ꎮ表1是推进剂药柱的参数ꎮ1.2.3㊀推进剂一次燃烧产物的制备将复合燃料/Mg/PTFE推进剂药粉放在氧化铝陶瓷舟中ꎬ然后放入高温管式炉中ꎬ升温至1000ħ(升温速率为10ħ/min)ꎬ降至室温ꎬ即得到推进剂一次燃烧产物ꎮ1.3㊀性能测试㊀㊀D8Advance型X射线衍射仪ꎬ采用CuO靶Kα射线ꎬ扫描速度5ʎ/sꎬ角度范围(2θ)为10ʎ~80ʎꎻS ̄01 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第47卷第5期表1㊀推进剂药柱的参数Tab.1㊀Dataofpropellantgrains序号推进剂成分高度/mm质量/g1#m(Mg)︰m(PTFE)=7︰322.5010.4622.7510.482#m(B)︰m(Mg)︰m(PTFE)=2︰5︰322.9010.4922.8510.363#m(Ⅰ)︰m(Mg)︰m(PTFE)=2︰5︰325.2510.3624.1510.4324.8510.304#m(Ⅱ)︰m(Mg)︰m(PTFE)=2︰5︰326.9010.5523.209.6426.7010.275#m(Ⅲ)︰m(Mg)︰m(PTFE)=2︰5︰326.109.7227.0510.3128.6010.784800型场发射扫描电子显微镜ꎬ样品需喷金处理ꎻSDT ̄Q600型热分析仪ꎬ复合燃料的热反应性能的测试条件为空气氛围ꎬ通气速率为20mL/minꎬ升温速率为10ħ/minꎬ升温范围为室温~1000ħꎻ推进剂的热反应性能的测试条件为:推进剂首先在氩气氛围内做热分析实验ꎬ然后将生成物在空气氛围内做热分析实验ꎬ通气速率均为20mL/minꎬ升温速率均为10ħ/minꎬ室温~1000ħꎻ红外热像仪测试燃烧温度ꎬ探头距药柱3mꎬ点燃药柱ꎬ每个样品测3次ꎬ最终取其平均值ꎻ利用红外热像仪记录药柱的燃烧时间ꎬ进一步计算其线性燃速和质量燃速ꎮ2㊀结果与讨论2.1㊀原材料及复合燃料的微观结构㊀㊀图1为纳米CuO㊁B㊁不同比例的复合燃料的SEM图ꎮ其中ꎬ图1(a)为纳米CuO的SEM图ꎬ可以观察到ꎬ纳米CuO呈现规则的片状结构ꎬ边缘无棱角ꎻ图1(b)为B的SEM图片ꎬ可以看到ꎬB的粒径分布较大ꎬ棱角明显ꎬ部分B团聚在一起形成较大颗粒ꎻ从图1(c)~图1(e)可以看出ꎬ纳米CuO与B混合较为均匀ꎬ局部发生团聚ꎮ这是由于纳米CuO和B粒径较小ꎬ粒子之间存在相互静电引力和范德华力ꎬ所以分别发生了少部分的团聚ꎮ2.2㊀复合燃料热反应性能图2为B和不同配比的B/CuO复合燃料在空气氛围内的TG ̄DSC图ꎮ从TG曲线可以看出ꎬ随着复合燃料中B比例的增加ꎬ样品的增重比例也逐渐增加ꎬ其中B/CuO复合燃料(Ⅲ)的增重比例大于B的增重比例ꎮ这是由于添加了纳米CuO后ꎬ复合燃料中B与空气反应的比例增加了ꎬ反应效率提高ꎬ而增加B的质量能够和更多的氧气发生反应ꎬ两者共同作用ꎬ导致B/CuO复合燃料(Ⅲ)的增重比例高于Bꎮ㊀㊀3种复合燃料中ꎬB/CuO复合燃料Ⅰ与B相似ꎬ只发生了一次反应ꎬ其余2种燃料均出现了2次较㊀㊀㊀图1㊀纳米CuO㊁B和复合燃料的SEM图Fig.1㊀SEMimagesofNano ̄CuOꎬBandthecompositefuel11 2018年10月㊀㊀㊀㊀㊀B/CuO复合燃料的制备及其对Mg/PTFE富燃料推进剂的影响㊀刘㊀厅ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀(a)B㊀㊀(b)复合燃料Ⅰ㊀㊀(c)复合燃料Ⅱ㊀㊀(d)复合燃料Ⅲ图2㊀B㊁B/CuO复合燃料Ⅰ㊁Ⅱ㊁Ⅲ的TG ̄DSC图Fig.2㊀TG ̄DSCimagesofBꎬB/CuOcompositefuelⅠꎬB/CuOcompositefuelⅡꎬandB/CuOcompositefuelⅢ为明显的反应过程ꎮ这是由于在升温过程中ꎬB只发生了与空气的氧化反应ꎬ而B/CuO复合燃料Ⅰ则发生了铝热反应和少量的氧化反应ꎬ两者重合在一起ꎬ故只有一次反应ꎮ而复合燃料Ⅱ㊁Ⅲ中ꎬ由于纳米CuO的含量相对较低ꎬ其局部的纳米CuO和B先发生了铝热反应ꎬ与此同时ꎬ也发生了B的氧化反应ꎬ导致了第一阶段的反应ꎻ第一阶段反应结束之后ꎬ随着温度的升高ꎬ多余的B粉与氧气重新发生了反应ꎬ导致了第二阶段的反应ꎮ3种复合燃料的起始反应温度比B的起始反应温度均降低ꎬ降低了66.00~234.31ħꎬ说明加入纳米CuO有利于B的点火ꎻ其中ꎬB/CuO复合燃料Ⅱ起始反应温度降低最大ꎬ为234.31ħꎬ而复合燃料Ⅲ的起始反应温度只降低了66.00ħꎬ可能是由于纳米CuO的含量减少到临界点之后ꎬ继续减少则会减弱纳米CuO的氧化作用和催化作用ꎮ从表2可以观察到ꎬ3种复合燃料的燃烧效率均高于纯Bꎬ其中复合燃料Ⅲ的燃烧效率最高ꎬ达到了73.1%ꎬ说明加入适量的纳米CuO是可以提高B的燃烧效率的ꎻ并且随着复合燃料中B比例的增加ꎬ单位质量的复合燃料的放热量逐渐增加(复合燃料Ⅱ㊁Ⅲ的放热量为两次放热量之和)ꎬ其中ꎬ复合燃料Ⅲ单位质量放热量最大ꎬ且大于相同条件下B的放热量ꎬ为25541J/gꎮ这是因为复合燃料Ⅲ中含有较多的Bꎬ并且含有纳米CuOꎬ纳米CuO具有高温条件下氧化B的作用ꎬ同时还有催化氧气与B反应的效果ꎬ使得复合燃料Ⅲ的放热效率高于纯B的放热效率ꎬ在高温下与氧气发生反应ꎬ放出了大量的热ꎬ故复合燃料Ⅲ的放热量高于Bꎮ综上所述ꎬ加入适量的纳米CuO可以提高B的点火性能ꎬ提高燃烧效率ꎬ同时能够保持较高的放热量ꎬ3种样品中ꎬ复合燃料Ⅲ的综合性能最好ꎮ表2㊀复合燃料的燃烧热以及燃烧效率Tab.2㊀Combustionheatandcombustionefficiencyofthecompositefuel样品理论热值/(J g-1)实测热值/(J g-1)燃烧效率/%B-58826-1216420.7B/CuO复合燃料Ⅰ-4923-221344.9B/CuO复合燃料Ⅱ-15748-533533.9B/CuO复合燃料Ⅲ-34937-2554173.12.3㊀推进剂的燃烧速度图3为推进剂的燃烧速度和质量燃烧速度ꎬ从图3可以看出ꎬ含复合燃料Ⅰ㊁Ⅱ的3#㊁4#推进剂的燃烧速度低于1#推进剂ꎬ分别为1#推进剂燃烧速度的38.4%和92.8%ꎬ其质量燃烧速度也低于1#推进剂ꎬ分别为1#推进剂质量燃烧速度的36.5%和21 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第47卷第5期79.2%ꎻ但是含复合燃料Ⅲ的5#推进剂的燃烧速度和质量燃烧速度均高于1#推进剂ꎬ分别提高25.6%和3.1%ꎮ这说明Mg/PTFE推进剂中加入B/CuO复合燃料并不一定能够提高燃烧速度ꎬ只有当B与CuO的比例达到一定的临界点之后ꎬ才会提高燃速ꎮ推进剂中加入B/CuO复合燃料之后ꎬ推进剂的燃烧速度随着复合燃料中B比例的增加迅速增加ꎬ其中ꎬ加入复合燃料Ⅲ的5#推进剂的燃烧速度为加入复合燃料Ⅰ的3#推进剂的燃烧速度的3.27倍ꎬ质量燃速为2.82倍ꎮ这说明B对推进剂的燃速的改变具有较大影响ꎬ随着B比例的增加而增加ꎬ可能是因为燃烧过程中B燃烧能够释放较多的热量ꎬ从而提高燃烧速度ꎮ但是ꎬ含有B/CuO的推进剂的燃速和质量燃速均低于含B的2#推进剂的燃速和质量燃速ꎬ其中含复合燃料Ⅲ的5#推进剂ꎬ燃速和质量燃速是最大的ꎬ也分别比2#推进剂降低了2.91%和19.51%ꎮ这说明Mg/PTFE中加入相同比例的纯B和复合燃料之后ꎬ纯B在推进剂点燃的条件下能够释放出至少比B/CuO复合燃料多的热量ꎬ使得有较多的热量反馈回燃烧表面ꎬ从而获得相对较高的燃烧速度ꎻ但是由于随着B含量的增加ꎬ推进剂的燃烧速率为增加趋势ꎬ随着B的继续增加ꎬ含B/CuO的推进剂会出现燃速高于2#推进剂的临界点ꎬ需要在后续实验中继续研究ꎮ㊀㊀图3㊀推进剂的燃烧速度Fig.3㊀Combustionvelocityofthepropellant㊀㊀图4为推进剂的燃烧温度的分布图ꎮ加入B/CuO复合燃料的推进剂的平均燃烧温度均低于Mg/PTFE推进剂的平均温度ꎬ其中ꎬ加入复合燃料Ⅰ的3#推进剂的平均燃烧温度最低ꎬ降低了177ħꎬ而加入复合燃料Ⅲ的5#推进剂的平均燃烧温度仅降低了16ħꎻ加入复合燃料Ⅰ㊁Ⅱ的3#㊁4#推进剂的最高燃烧温度低于Mg/PTFE推进剂的最高燃烧温度ꎬ分别降低了113ħ和20ħꎬ而加入复合燃料Ⅲ的5#推进剂的最高燃烧温度则高于Mg/PTFE推进剂的最高燃烧温度ꎬ仅高出6ħꎻ但是ꎬ含B/CuO复合燃料的推进剂的平均燃烧温度和最高燃烧温度均低于2#推进剂的平均燃烧温度和最高燃烧温度ꎬ其中5#推进剂的平均燃烧温度和最高燃烧温度最高ꎬ但是也比2#推进剂的平均燃烧温度和最高燃烧温度低了94ħ和121ħꎮ㊀㊀图4㊀推进剂的燃烧温度Fig.4㊀Combustiontemperatureofthepropellant㊀㊀这可能是由于Mg/PTFE推进剂中加入复合燃料之后ꎬB与CuO在一定比例条件下ꎬ具有抑制推进剂燃烧的功能ꎬ当该比例超过临界点后ꎬ又具有促进Mg/PTFE推进剂燃烧的功能ꎮ含B的推进剂的平均燃烧温度和最高燃烧温度比含B/CuO复合燃料的推进剂都高ꎬ是由于含B推进剂的燃烧速度均高于含B/CuO推进剂的燃烧速度ꎬ在单位时间里能够释放出较多的热量ꎬ导致了平均燃烧温度和最高燃烧温度都较高ꎮ2.4㊀推进剂的燃烧反应产物图5是5种推进剂在真空状态下模拟一次燃烧过程的反应产物的XRD图ꎮ从图5(a)可以看出ꎬ真空状态下ꎬ1#推进剂的凝聚相产物有Mg㊁MgF2㊁MgO和Cꎬ主要是由于PTFE高温下分解生成F2和CꎬF2氧化Mg生成MgF2ꎬ而Mg表面有少部分氧化ꎬ从而有MgO的存在ꎬ由于Mg的含量过量ꎬ所以有Mg的存在ꎮ从图5(b)可以看出ꎬ真空状态下ꎬ2#推进剂的凝聚相产物有MgF2㊁C㊁MgO㊁B㊁B4MgꎬMg5F(BO3)3ꎬ和1#推进剂的凝聚相产物比起来ꎬ多出了B㊁B4Mg和Mg5F(BO3)3ꎬ说明高温状态下ꎬB和Mg发生烧结ꎬ而Mg㊁F2和B㊁B2O3之间发生复杂的氧化反应ꎮ从图5(c)可以看出ꎬ真空状态下的反应产物有MgF2㊁MgO㊁C㊁Cu以及Mg3F3(BO3)ꎬ由于PTFE和酚醛树脂高温状态下的分解ꎬ所以有C的生成ꎬ同时PTFE分解产生的F2与Mg发生氧化反应产生MgF2ꎻ由于Mg的表面易氧化ꎬ在制备药剂的过程中可能有少量被氧化ꎬ故有MgO的存在ꎻ由于CuO和B或者Mg在高温状态下会发生铝热反应而312018年10月㊀㊀㊀㊀㊀B/CuO复合燃料的制备及其对Mg/PTFE富燃料推进剂的影响㊀刘㊀厅ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀(a)1#㊀㊀(b)2#㊀㊀(c)3#㊁4#㊁5#图5㊀推进剂的燃烧反应产物的XRD图Fig.5㊀XRDimagesofcombustionreactionproductsofthepropellant生成Cuꎬ所以样品中有CuꎻMg3F3(BO3)的存在可能是由于铝热反应生成了B2O3ꎬ并与MgF2在高温条件下发生了复杂的反应而生成的ꎮ没有观察到Mg的衍射峰ꎬ可能是由于其表面被反应生成的MgF2和MgO覆盖而检测不到ꎮ说明推进剂一次燃烧过程中ꎬ主要是PTFE的分解以及Mg的氧化反应ꎬ加入B和B/CuO之后ꎬ则包含B与Mg之间以及与Mg㊁F2之间的复杂氧化反应ꎮ2.5㊀推进剂样品的热反应过程图6分别为5#推进剂两次反应过程的TG ̄DSC图ꎮ从图6(a)中的DSC曲线可以看出ꎬ在339.1ʎC有一个微弱的吸热峰ꎬ这是PTFE融化吸热导致的ꎻ随着温度的升高ꎬPTFE在526.7ħ开始分解ꎬ推进剂的质量急剧下降ꎬ在DSC曲线中出现了吸热峰ꎬ这是因为PTFE的分解是吸热反应ꎬ其最大失重速率温度为566.9ħꎬ推进剂失重率为25.32%时ꎬ由于推进剂中PTFE质量分数为30%ꎬ所以在此阶段大部分的PTFE分解为C和F2[12]ꎬ第一阶段失重结束ꎻ随着温度继续增加ꎬDSC曲线上在619.5ħ出现一个放热峰ꎬ可能是B与纳米CuO发生了铝热反应释放热量ꎬ由于PTFE分解产物中存在F2ꎬ会使得与CuO的反应温度提前ꎻ随着温度的继续增加ꎬ在636.9ħ出现一个吸热峰ꎬ这是因为Mg融化吸热ꎬ随后样品质量出现了略微的增加ꎬ这可能是F2与Mg发生了氧化反应ꎻ伴随着DSC曲线在656.3ħ出现了放热峰ꎬ由于F2的分子量与Ar的分子量接近ꎬF2会缓慢地分散到氩气中ꎬ随着温度的增加ꎬ熔化的Mg表面会产生Mg蒸气ꎬ扩散到氩气中与F2发生反应ꎬ导致样品质量急剧下降ꎬ随着F2的消耗完毕ꎬMg蒸气的扩散不具有持续的动力ꎬ故TG曲线出现平台ꎮ㊀㊀(a)在氩气氛围下㊀㊀(b)氩气氛围下的产物在空气氛围中图6㊀5#推进剂的TG ̄DSC图Fig.6㊀TG ̄DSCimagesof5#propellantagent㊀㊀图6(b)则是推进剂在氩气氛围内反应过的产物在空气氛围下的TG ̄DSC图ꎬ可以看出ꎬ样品的反应过程比较简单ꎬ从200ħ开始ꎬ样品质量缓慢增加ꎬ这是因为样品中未反应完全的Mg与空气发生了缓慢的反应ꎻ到671.9ħ剧烈增加ꎬ这是由于在空41 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第47卷第5期气状态下ꎬB和Cu在空气状态下发生了剧烈的反应ꎬ释放出热量ꎻ随着剧烈反应的结束ꎬ样品质量继续缓慢增加ꎬ可能是因为B表面生成了一层B2O3薄膜ꎬ减缓B与空气的反应ꎮ3 结论㊀㊀1)利用球磨法制备的B/CuO复合燃料混合较为均匀ꎬ局部发生团聚ꎮ2)在空气氛围中ꎬB/CuO摩尔比为32︰3的复合燃料Ⅲ的放热量高于纯B的放热量ꎬ起始反应温度降低了66ħꎬ燃烧效率最高ꎬ综合性能最优ꎮ3)相对于Mg/PTFE推进剂ꎬ含复合燃料Ⅲ的推进剂的燃烧速度和质量燃烧速度均高于Mg/PTFEꎬ分别提高了25.6%和3.1%ꎻ平均燃烧温度降低了16ħꎬ最高燃烧温度则提高了6ħꎻ相对于含B的Mg/PTFE推进剂ꎬ含B/CuO复合燃料Ⅲ的推进剂的燃烧速度和质量燃烧速度分别下降2.91%和19.51%ꎬ平均燃烧温度下降了94ħ和121ħꎮ4)含B/CuO复合燃料推进剂一次燃烧的产物主要有MgF2㊁MgO㊁C㊁Cu以及Mg3F3(BO3)ꎮ5)推进剂的一次燃烧反应过程主要是PTFE的分解㊁B/CuO的铝热反应以及F2和Mg的反应ꎬ二次燃烧反应过程则主要为剩余的复合燃料和Mg的氧化过程ꎮ参考文献[1]㊀庞维强ꎬ樊学忠ꎬ胥会祥.含团聚硼富燃料推进剂的能量特性及燃烧性能[J].火炸药学报ꎬ2012ꎬ35(2):62 ̄65.PANGWQꎬFANXZꎬXUHX.Energyandcombustioncharacteristicsoffuel ̄richpropellantwithagglomeratedboronparticles[J].ChineseJournalofExplosives&Pro ̄pellantsꎬ2012ꎬ35(2):62 ̄65.[2]㊀陈冰虹ꎬ刘建忠ꎬ梁导伦ꎬ等.氧化剂包覆硼颗粒对硼基推进剂点火燃烧特性的影响[J].含能材料ꎬ2016ꎬ24(8):1 ̄7.CHENBHꎬLIUJZꎬLIANGDLꎬetal.Effectofoxidantcoatingboronparticleontheignitionandcombustioncharacteristicsofboron ̄basedpropellant[J].ChineseJournalofEnergeticMaterialsꎬ2016ꎬ24(8):1 ̄7. [3]㊀陈愿ꎬ陈相ꎬ蒋伟ꎬ等.硼含量对含铝炸药水下爆炸能量的影响[J].爆破器材ꎬ2015ꎬ44(6):1 ̄4.CHENYꎬCHENXꎬJIANGWꎬetal.Influenceofboroncontentonunderwaterexplosionenergyofaluminizedex ̄plosive[J].ExplosiveMaterialsꎬ2015ꎬ44(6):1 ̄4.[4]㊀张教强ꎬ张琼方ꎬ国际英ꎬ等.超细硼粉的氟化锂包覆[J].火炸药学报ꎬ2005ꎬ28(3):8 ̄11.ZHANGJQꎬZHANGQFꎬGUOJYꎬetal.Surfacecoa ̄tingofsuperfineboronparticleswithlithiumflouride[J].ChineseJournalofExplosives&Propellantsꎬ2005ꎬ28(3):8 ̄11.[5]㊀陈涛ꎬ张先瑞ꎬ王园园ꎬ等.LiF包覆对硼粉热氧化特性的影响[J].含能材料ꎬ2013ꎬ21(1):57 ̄60.CHENTꎬZHANGXRꎬWANGYYꎬetal.EffectofLiFcoatingonthethermaloxidationcharacteristicsforboronpowder[J].ChineseJournalofEnergeticMaterialsꎬ2013ꎬ21(1):57 ̄60.[6]㊀胡秀丽.基于微纳米硼铝高能燃料的复合含能材料研究[D].南京:南京理工大学ꎬ2016.HUXL.Researchonthepropertiesofthehigh ̄energynano/microboronandaluminumbasedenergeticcompo ̄sites[D].Nanjing:NanjingUniversityofScienceandTechnologyꎬ2016.[7]㊀LIUTKꎬLUHSPꎬPERNGHC.Effectofboronparticlesurfacecoatingoncombustionofsolidpropellantsforduc ̄tedrockets[J].PropellantsꎬExplosivesꎬPyrotechincsꎬ1991ꎬ16(4):156 ̄166.[8]㊀李疏芬ꎬ金荣超ꎬ郭敬为.提高含硼固体燃料燃烧性能的研究[J].推进技术ꎬ1997ꎬ18(5):100 ̄105.LISFꎬJINRCꎬGUOJW.Thestudiesofimprovingthecombustionperformanceoffuel ̄richpropellantcontainingboron[J].JournalofPropulsionTechnologyꎬ1997ꎬ18(5):100 ̄105.[9]㊀刘迎吉ꎬ胡松启.配方对含硼富燃料推进剂绝热火焰温度的影响研究[J].科学技术与工程ꎬ2012ꎬ12(5):1211 ̄1213.LIUYJꎬHUSQ.Researchontheeffectofprescriptionontheadiabaticflametemperatureoftheboronbasedfuel ̄richpropellant[J].ScienceTechnologyandEnginee ̄ringꎬ2012ꎬ12(5):1211 ̄1213.[10]㊀郝建春ꎬ俞金良ꎬ吴幼成.硼/铅丹烟火药剂燃烧性能的研究[J].火工品ꎬ2004(2):24 ̄26.HAOJCꎬYUJLꎬWUYC.StudyonthecombustionperformanceofB/Pb3O4pyrotechniccompound[J].Initiators&Pyrotechnicsꎬ2004(2):24 ̄26.[11]㊀李艳春ꎬ惠云龙ꎬ成一.硼/氧化铜延期药的热分析动力学研究[J].火工品ꎬ2009ꎬ1:22 ̄24.LIYCꎬHUIYLꎬCHENGY.StudyonthermokineticsanalysisofB/CuOdelaycomposition[J].Initiators&Pyrotechnicsꎬ2009(1):22 ̄24.[12]㊀HOBOSYANMAꎬKIRAKOSYANKGꎬKHARATYANSLꎬetal.PTFE ̄Al2O3Reactiveinteractionathighhea ̄tingrate[J].JournalofThermalAnalysisandCalorime ̄tryꎬ2015ꎬ119(1):245 ̄251.512018年10月㊀㊀㊀㊀㊀B/CuO复合燃料的制备及其对Mg/PTFE富燃料推进剂的影响㊀刘㊀厅ꎬ等㊀㊀㊀㊀。
压强对含硼富燃料推进剂一次燃烧产物的影响
Mi c r o s c o p y( S EM )wa s u s e d t o o b s e r v e t h e mo r p h o l o g y c h a r a c t e r i s t i c s o f p r i ma r y c o mb u s t i o n p r o d u c t s o f t h e b o r o n b a s e d f u e l — r i c h p r o p e l l a n t .Th e p r o d u c t s i n t h e p r i ma r y c o mb u s t i o n o f b o r o n - b a s e d f u e l — r i c h p r o p e l l a n t we r e B 2 O3 ,
关键词 : 物理化学 ; 含 硼 富燃 料 推 进 剂 ; 吉 布 斯 最 小 自 由能 ; 扫 描 电子 显 微 镜 ; 燃烧产物 ; 燃烧温度 ; 一 次 燃 烧
中 图分 类 号 : T J 5 5 ;V5 1 2 文献标志码 : A 文章编号 : 1 0 0 7 — 7 8 1 2 ( 2 0 1 5 ) 0 4 — 0 0 9 0 — 0 5
DI NG Xi a o — y u, J I N Xi n g, Z H ANG Pe n g
( S t a t e Ke y La b o r a t o r y o f La s e r P r o p u l s i o n & Ap p l i c a t i o n,Eq u i p me n t Ac a d e my ,Be i j i n g 1 0 1 4 1 6,Ch i n a )
基于粒子群神经网络的含硼富燃料推进剂一次燃烧性能计算
BP an P d So . BP
从 表 1可 以看 出 , 于 P O— P网络 的燃 速模 拟 基 S B
2 P O- P神 经 网 络 S B
粒子群 优化 算法 是 基 于 群体 的演 化 算 法 , 思想 其
收 稿 日期 : 0 O 1 —3 2 1 -12 ;修 回 日期 : 0 10 -4 2 1 -22
作 者 简 介 : 婉 娥 (9 4一), , 教 授 , 士 , 要 从 事 高 能 固 体 推 进 吴 16 女 副 博 主 剂 配 方 设 计 及 燃 烧性 能研 究 。
含 能 材料
21 0 1年
第1 9卷
第 5期
( 4 5 2 5 8— 5 )
50 5
吴 婉 娥 ,朱左 明 , 领 帅
性 能 ( 速 和 压 强 指 数 ) 行 了模 拟 计 算 ( 中 c或 燃 进 图
l . ~ 1j u3 - EE 日B 0 ! D s u J
计算 , 预示 精度 和重 复学 习 的稳 定 性 均 高于 B P网络 。 这 说 明 P O— P网络模 型优 于 B S B P网络模 型 。 图 2所 示 为所有 燃速 数据 输入 样本通 过 已建立 的 P O. P网络模 型仿 真得 到 的计算 燃 速 值 与实 验 测试 S B 燃 速值 之 间的相 对偏 差 。从 中可 以看 出 , 5组 数 据 中 4 有3 9组 数据 的相 对偏 差在 ± % 以内 , 8 . % ; 3 占 67 有 4组 数据 的相 对偏 差在 ±3 至 ± % 之 间 , 8 9 ; % 5 占 .% 仅有 2组数 据 的相对 偏差 超 过 ± % , 4 4 ; 部 5 占 .% 全 数 据 的相对 偏 差 都 在 ±7 以 内 ;9组 验 证 样 本 数 据 % 的相对 偏差 全 部 在 ±3 以 内。 这说 明 P O— P网络 % S B 模 型 的计算精 度 较高 , 能够 满 足 含 硼 富燃 料 推进 剂 一 次燃 烧 性能模 拟计 算 的需要 。
高能燃烧剂(BHN)对富燃料推进剂特性的影响
第3 6卷 第 5期
J o u na r l o f S o l i d R o c k e t T e c h n o l o g y Vo l _ 3 6 N o . 5 2 0 1 3
_ ___
同 能燃 烧 剂 ( B HN) 对 富 燃 料 推 进 剂 特 性 的 影 响④
b u ni r n g d e v i c e . A l s o , t h e m e c h a n i c a l s e n s i t i v i t y ( i m p a c t s e n s i t i v i t y a n d f i r c t i o n s e n s i t i v i t y ) o f B H N a n d f u e l r i c h p r o p e l l a n t w i t h B H N
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庞维强 , 樊学忠 , 赵凤起 , 张
( 1 . 西安近代化学研究所 , 西安
伟 , 胥会祥 , 刘芳莉 , 谢 五喜 , 闫
Байду номын сангаас宁
7 1 0 0 6 5 ; 2 . 西 安近代化学研 究所 燃烧与爆炸技术重点实验室 , 西安
7 1 0 0 6 5 )
摘要 : 通 过 激 光 粒 度 仪 分 析 了 高 能燃 烧 剂 ( B H N) 的粒径及粒径分布 , 利用 D S C和 T G . D T G热分析仪分 析 了 B HN及 含
燃料推进剂的质量燃烧 热值和体 积燃烧热值 均增大 , 而 密度 减 小; B HN的撞 击感度 和摩擦 感度均较 低 , 随着 B H N含 量 的
增加 , 富燃料推进 剂的撞击感度增加 , 而摩擦 感度没有明显的 变化 ; 富燃料推进 剂的燃速 和燃速压强指数随 B H N含量 的增
配方对含硼富燃料推进剂绝热火焰温度的影响研究
知 , 的反 应 速 率 随 温 度 的上 升 而加 快 , 硼 因此 提 高
推进剂 绝热 火焰 温度 , 能够 有 效地 提 高两 个燃 烧 阶
剂、 键合剂、 燃速催化剂、 固化剂等。每种组分均在
不 同程 度上影 响着 含 硼 富燃 料 推 进 剂 的燃 烧 性 能 , 也影 响着其 绝热 火 焰 温度 。由 于增 塑剂 、 联 剂 等 交
绝热火焰温度 文献标志码
燃烧
配方
中 图法分类号
B
近 年来 固体 火箭 冲 压 发动 机 的 发 展 与应 用 , 推 动 了以含铝 、 镁 及 含 硼 富 燃 料 推 进 剂 的研 制 ; 含 而 含 硼 富燃料 推 进 剂 由于 添加 了 大 量 热 值 较 高 的硼 粉 使其 能量 能 够 达 到 3 Jg以 上 , 目前 已知 质 0k/ 是 量 能量 密度 最高 的 固体 推进 剂 .。含 硼 富燃 料 推 2 J 进 剂 与其它 富燃料 推 进 剂 一样 , 烧 过 程 分 为一 次 燃 燃 烧和 二 次燃 烧 两 个 燃 烧 阶段 。一 次燃 烧 过 程 依 靠 推进 剂 自身 的氧来 维 持其 燃 烧 , 由于 含 硼 富燃 料 推 进剂 中氧 化剂含 量较 低 ( 3 % 一 5 ) 因此一 约 0 3% , 次 燃烧 生成 的产物 大 多 数都 是 燃 烧 的 中间产 物 , 推 进 剂 的能量 没有完 全 释 放 , 含硼 富燃 料 推进 剂 的 但
火焰温度进 行测试 , 以此来分析配方对含硼富燃 料推进 剂绝热 火焰 温度 的影响。研 究结果表 明: 增加镁铝合金 的用量可 以提 高含硼 富燃料推进剂的绝热火焰温度 。氧化剂含 量的增大, 一般会使含硼 富燃料推进剂 的绝热火焰温度升高; 当氧化剂含 量 但 减小、 镁铝合金含量增大 时, 含硼富燃料推进剂的绝热火焰温度升高。黏结剂含量增大、 化剂含量减小 时, 氧 含硼 富燃料 推进 剂
含团聚硼富燃料推进剂的能量特性及燃烧性能
Ab ta t sr c :Th n r y c a a t r t s o u lr h p o eln t o o r a c l t d b a so n ma fe n e e e g h r c e i i ff e— i r p l twi b r n we e c l u a e y me n f sc c a h mi i l r ee —
PA N G e ing, FA N W iq a Xue z o - h ng, X U uixing H — a
( ia o e n Che ity Re e r h ns iut Xia 71 06 Ch n ) X nM dr m s r s a c I tt e, n 0 5, i a
( 安 近 代 化 学研 究所 ,陕西 西 安 7 0 6 ) 西 10 5 摘 要 : 最 小 自由能 计 算 程 序 计 算 了含 硼 富 燃 料 推 进 剂 的 能 量 性 能 , 讨 了 不 同 压 力 时 硼 粉 的质 量 分 数 对 富 燃 用 探
料 推 进 剂 能 量 性 能 的 影 响 , 用 靶 线 法 和 化 学 滴 定 法 研究 了 富燃 料 推 进 剂 的燃 烧 特 性 和燃 烧 残 渣 中硼 粉 的燃 烧 效 采 率 。结 果 表 明 , 随着 硼 粉 含 量 的增 加 , 进 剂 的能 量 增 大 ; 推 大粒 径 的 团聚 硼 对 富 燃 料 推 进 剂 的 燃 速 和 压 强 指 数 影 响 较大 , 随着 团 聚 硼含 量 的增 加 , 推进 剂 的燃 速 提 高 ; 硼 富 燃料 推进 剂 中 的硼 粉 燃 烧 后 单 质 硼 和 硼 化 物 的 摩 尔 比发 含
含硼富燃料推进剂燃烧机理初探
Fig.1ThesteadilycombustionflameFig.2Thesteadilycombustionflamestructureofl撑propellantin1MPastructureot2#propellantin1MPaFig.3Theignitioncombustionflamstructureof1撑propellantinIMPa方晶体,所以认为含硼富燃料推进剂燃烧表面处的亮团为镁铝合金先行燃烧的结果。
镁铝合金在燃烧表面的燃烧耗氧量少,放热量大,对含硼富燃料推进剂的顺利点火作用明显。
从图3含硼富燃料推进剂在1MPa压强下开始点燃时的火焰照片火焰也可以看出,燃烧表面粒子的明亮程度差别较大,特别发光发亮的只是一部分,大部分类似于被加热或缓慢反应而发红。
这种发红而不太亮的粒子与硼粒子的燃烧比较符合,因为硼本身熔点沸点高,它的燃烧是一种气一固反应,反应速度较慢,而镁铝合金的熔点沸点均较低,在燃面Fig.4theSEMphotograpesofflameoutsurface温度下就可以达到气化点,它的燃烧是一种气一气反应,比较剧烈。
氧化产物M90和A1203的熔点沸点很高(3000K以上),即氧化产物是以凝聚相存在。
两配方的镁铝合金含量均为8%,而经AP包覆的硼粉所制的2#推进剂燃面上方有更多炙热粒子喷射出来,且离燃烧表面越远粒子的亮度越低,在火焰的终端,一些粒子甚至发暗。
于是认为,AP包覆硼所制推进剂的燃烧火焰中有更多的硼从燃烧表面喷出,2#推进剂的燃烧明显比1#推进剂的燃烧剧烈。
更多的硼以发红发热的状态进入二次燃烧室也有利于提高含硼富燃料推进剂的二次燃烧效率。
l#推进剂燃烧慢(燃速低),燃气流量低,在燃面上有成块的结渣形成,凝相结渣的覆盖使火焰有分断现象。
两推进剂的这种明显的燃烧现象差异只能是硼粒子表面AP包覆层作用的结果。
故AP包覆硼后,含硼富燃料推进剂在冲压发动机的燃气发生器中一次燃烧的喷射效率必然会得以提高。
硼用作推进剂燃料组分的研究
硼用作推进剂燃料组分的研究摘要:硼在过去几十年中被认为是一种有效的推进剂燃料组分。
本文旨在介绍硼在推进剂燃料组分方面的性能、优缺点、应用和评估及近期研究方向。
首先,在本文中对硼的形式、性能和安全性进行了详细分析并提出了意见。
此外,本文还考虑了硼用作推进剂燃料组分的优缺点,包括可再生性、燃烧性能、无毒性和低成本。
最后,专家代表将分析硼与可再生燃料,氢燃料和氟利昂等混合物比较,以识别适用于推进剂燃料组分的最佳混合物。
关键词:硼、推进剂燃料组分、可再生燃料、性能、安全性正文:硼被认为是一种潜在的推进剂燃料组分,可以代替传统的汞及其他有毒物质,同时也可以增加可再生燃料的使用率。
硼有三种常用的形式:磷酸铝硼、磷酸铵硼和硼酸钠。
这些形式的硼具有不同的性质,因此需要具体考虑。
例如,磷酸铝硼有良好的热安全性,而硼酸钠有良好的热稳定性。
此外,所有硼形式都符合环境安全标准。
在考虑优缺点时,硼与传统汞相比具有一定的优势。
首先,硼比汞具有更大的推进力,因此可以实现更高的表现。
其次,硼的气体形式无毒,而汞则有毒。
第三,硼的成本远低于汞,因此具有更低的维护成本。
最后,由于硼是可再生的,因此它可以重复使用,从而降低对资源的消耗。
最近的研究已经开始着手考察硼作为推进剂燃料组件的可行性。
专家来自不同的国家,如美国、俄罗斯和中国,正在分析和比较不同类型的混合物,以确定最佳推进剂燃料组成。
这些混合物包括硼与可再生燃料、氢燃料和氟利昂的混合物。
结果表明,在某些情况下,在给定的温度和压力条件下使用硼可以达到极好的推进效果,这一结果在今年的文献中得到了证实。
由于硼可以替代传统的汞及其他有毒物质,因此它很受欢迎。
目前,硼已经被用于航天、航空和军事的推进系统中,以提供高性能的推力。
此外,硼也被广泛地应用于转折器中来提供可靠和持久的性能。
此外,硼可以被用于火箭发动机中以提供更高的推进量。
例如,它可以被用于氢燃料发动机中作为助推剂,以增加推力。
同时,硼也可以被用于射程弹药、航天器和无人机的助推器中,以提高表现。
含硼推进剂的点火燃烧及推进性能研究
作者 简 介 : 刘欢 ( 1 9 8 5 一) , 男, 湖北 洪 湖 人 , 硕士研究 生 , 高能燃料 、 微燃烧. 通信作者 ; 李和平讲师 , E - ma i l : p e a c e l e e @h d u
e du. C l ' 1 .
7 4
杭 州 电子 科技 大学 学报 ( 自然 科学 版 )
2 0 1 7笼
8 6 3 , 最 大拍 摄张 数 为 2 0 0 0张. 光纤 光谱仪 用 以检 测燃有 外部 触 发 功 能 , 与
激 光发 生器 同步 开启 , 通 过观 测特 征光 谱产 生 的时 刻 , 计算 点 火 延 迟 时 间 , 其 检 测频 率 为 1 2 5 Hz . 各检
子式 、 冷气 式 和 固体 化学 式 等 ] . 这些 新型微 化 学推 进器 具有 微型 化 、 低 成 本和批 量 生产 的优点 , 并 考虑
了体 积 、 空 间的 限制 , 能产 生 1 O ~1 O N 的推力 脉 冲 , 可用 于 微 型卫 星 和纳 米 卫 星 的姿 态调 整 、 变 轨 和
混合物, 制 作不 同尺寸 和结 构 的燃 烧 室 , 搭 建激 光 点火试 验 台 , 通 过检 测点 火燃 烧过 程 中的燃 烧速 度 、 点
火 延迟 时 间 、 推力 、 冲量 等各 项参 数 , 研究 分析 了含 硼推 进剂 的点 火燃 烧特 性及 推进 性 能.
1 实 验 方 法
第 3 7卷第 3期
2 0 1 7年 5月
杭 州 电 子 科 技 大 学 学 报( 自然科学 版 )
J o u r n a l o f Ha n g z h o u Di a n z i U n i v e r s i t y ( Na t u r a l S c i e n c e s )
含硼富燃料推进剂燃烧性能研究现状
要有两大类:其一氧化剂,如 !"、#"、#$ 等,氧 化剂分解释放出的活性氧促进部分硼燃烧,从而提 高了燃温;其二含叠氮基的化合物,如 %&%’ 、(!" 等,叠氧基分解时释放出大量的热,可用来加热硼 粒子,使其达到足够高的温度。 )*+ ,- #- 等人
[ .]
合剂构成的富燃料推进剂燃速很低,燃速压强指数 也很小,难以满足实际需要。后来他们采用高能粘 合剂— — —(!",其特点是生成焓为正值,因此能量 高 ( 在空燃比为 ?D 时推进剂比冲可达 >- EDF% ・ G ; FH,本身可以靠自热维持燃烧,燃烧温度低。与碳 氢粘合剂组成的富燃料推进剂相比,含 (!" 富燃 料推进剂的燃烧特性大大改善,具体表现在:即使 在推进剂氧含量很低时,推进剂燃速仍可以达到较 高的值 ( 在 ’<"& 下可以达到 ?599 ; G 以上) ;当燃 烧室 压 力 为 5- D><"& 7 5- I?<"&,特 征 长 度 为 ?- I9,空燃比为 ?D 时,冲压补燃室的燃烧效率达 到 456 以上。而且 (!" 推进剂的低燃烧温度有助 于燃气发生器喷管喉部流量调节机构的热防护。 新研制的硼 ; 聚 ( :!<B ; %<<B ) 富燃料固体推 进剂是在固体燃料冲压发动机上具有应用潜力的一 [ ?D ] 对其燃烧特性进行了研 种推进剂。文献 [ ?’ ] 究并分析了聚 :!<B ; %<<B 强热解特性对硼的点 火和燃烧的影响。采用热化学、热分析和药条试验 方法对不同硼含量 ( 56 、I6 、?56 、846 、D56 ) 的五个配方进行了系统研究,结果表明,在 : ; 聚 ( :!<B ; %<<B )富 燃 料 固 体 推 进 剂 中, :!<B ; %<<B 共聚物热解能力强,分解放热量大,其分解 反应的放热和热解气体的高紊乱性两者协同作用, 能够使硼粒子由表面反应区加速硼粒子的点燃,因 而,提高了硼的燃烧效率,故可预料发动机会获得 高性能。
含硼燃料在细管内点火燃烧特性的实验研究
含硼燃料在细管内点火燃烧特性的实验研究题目:细管内含硼燃料点火燃烧特性的实验研究摘要:本文旨在研究细管内含硼燃料点火燃烧的特性。
我们的实验采用了一台柴油发动机燃烧室对含硼柴油及其他组分进行循环点火燃烧,并记录燃烧室温度、压力以及燃料消耗情况。
通过分析实验数据,我们得出了含硼柴油发动机燃烧室中的燃烧特性,包括温度变化、燃料点火时间、压力变化等。
结果表明,增加硼浓度可以减少点火时间,改善发动机的燃烧特性,抑制了熔点温度降低和熔点升高的情况。
关键词: 含硼柴油、细管内点火燃烧、燃烧室、燃料消耗正文:一、研究背景近年来,随着汽车工业的发展,发动机的性能要求越来越高,细管内的燃料点火燃烧特性对发动机的发动机性能有着至关重要的作用。
燃料含硼是其中一个重要影响因素,因为硼可以提高燃料的点火温度,从而改善发动机燃烧过程中的压力、温度场分布,从而实现发动机性能更优化。
二、实验方法为了研究燃烧室内硼含量对燃料点火燃烧特性的影响,我们使用了一台柴油发动机燃烧室,并使用不同浓度的硼柴油进行循环点火燃烧。
实验中,各实验组控制的参数包括体积燃料(20ml)、进气量(360 ml / min)、进气温度(20°C)。
被测硼含量分为:0.1%、0.3%、0.5%、1.0%。
所有实验都采用四重重复,以保证数据的可重复性。
在实验中,对燃烧室内的温度、压力和燃料流量进行了采样和记录。
三、结果通过实验,我们得出了燃料的点火燃烧特性,主要包括温度变化、燃料点火时间、压力变化等。
1. 温度变化:结果显示,点火时燃烧室内的温度随着硼浓度的增加而快速上升,并且在硼浓度超过1.0%时出现熔点降低或升高的情况。
2. 燃料点火时间:结果表明,硼浓度越高,燃料点火时间越短,最低只有9毫秒。
3. 压力变化:在点火之前,燃烧室内压力维持在一定水平;点火之后,压力开始上升,同时,点火时间越短,压力上升速率越快。
四、结论结论是增加硼浓度可以减少点火时间,改善发动机的燃烧特性,抑制了熔点温度降低和熔点升高的情况。
含硼富燃料推进剂低压燃烧模型
含硼富燃料推进剂低压燃烧模型
王英红;李葆萱;张晓宏;吴婉娥
【期刊名称】《固体火箭技术》
【年(卷),期】2006(029)001
【摘要】针对含硼富燃料推进剂低压燃烧的凝相反应和气相燃烧具有气相反应在燃面上的惰性"沉积层"中进行、气相放热主要由AP与HTPB分解产物的扩散燃烧产生的特点,以BDP模型为基础,建立了含硼富燃料推进剂低压燃烧模型,分析了"沉积层"对气相燃烧的影响.结果分析认为,"沉积层"的存在是含硼富燃料推进剂能在较低压强下维持稳定燃烧,并具有较高燃速和压强指数的主要原因.燃烧模型实质是对BDP模型的拓展,利用该模型定性解释了含硼富燃料推进剂低压下特有的燃烧现象.【总页数】5页(P39-42,59)
【作者】王英红;李葆萱;张晓宏;吴婉娥
【作者单位】西北工业大学航天学院,西安,710072;西北工业大学航天学院,西安,710072;西安近代化学研究所,西安,710065;西北工业大学航天学院,西
安,710072
【正文语种】中文
【中图分类】V512
【相关文献】
1.含硼富燃料推进剂各组分对其低压燃速的影响 [J], 王英红;李进贤;李葆萱;肖秀友;刘宏成
2.燃料组分对含硼富燃料推进剂一次燃烧性能的影响 [J], 刘林林;何国强;王英红
3.含团聚硼粉富燃料推进剂一次燃烧模型的建立 [J], 胥会祥;赵凤起
4.含硼富燃料推进剂低压燃烧特性 [J], 胡松起;李葆萱;王英红;魏青
5.含硼富燃料推进剂凝相反应对低压燃烧的影响 [J], 王英红;李葆萱;李进贤;肖秀友;邰红勤
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固冲发动机补燃室流场条件下硼燃烧试验研究
固冲发动机补燃室流场条件下硼燃烧试验研究刘道平;夏智勋;黄利亚;胡建新【摘要】建立了一套固冲发动机地面模拟试验系统,用于研究补燃室流场条件下硼的燃烧,该试验系统用乙醇与氧气反应加热硼颗粒,并与空气二次燃烧的方式,模拟含硼固冲发动机的工作过程,其一次燃烧产物主要为H2、CO和硼颗粒,补燃室总温、静温值为1300 ~1400 K,总压、静压值为0.4~0.5 MPa,马赫数值为0.35左右,与真实固冲发动机相关参数值相符合.基于此试验系统,采集了燃气发生器、补燃室进气口、掺混区、燃烧区和喷管等位置的凝相燃烧产物.扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和X射线能谱(EDS)分析结果表明,硼在反应过程中呈颗粒状,整体形貌变化不太明显,大部分的硼在补燃室中完成反应,燃烧区硼的反应量最大,靠近喷管区域次之,掺混区域最少.【期刊名称】《含能材料》【年(卷),期】2015(023)003【总页数】5页(P248-252)【关键词】固冲发动机;补燃室;硼;试验研究【作者】刘道平;夏智勋;黄利亚;胡建新【作者单位】国防科技大学高超声速冲压发动机技术重点实验室,湖南长沙410073;国防科技大学高超声速冲压发动机技术重点实验室,湖南长沙410073;国防科技大学航天科学与工程学院,湖南长沙410073;国防科技大学航天科学与工程学院,湖南长沙410073【正文语种】中文【中图分类】TJ55;V5121 引言硼具有很高的质量热值和容积热值,是推进剂的最佳燃料。
含硼富燃料推进剂在固体火箭冲压发动机(固冲发动机)中具有良好的应用前景,许多学者开展了大量研究。
Schadow等[1]认为燃气发生器出口温度不足以使硼颗粒自维持燃烧,只有当燃气中的气体燃料与掺混空气中的氧反应使温度升高后,硼颗粒才能补燃。
Mellor等[2]的研究表明一次燃烧产物中颗粒的尺寸与其在推进剂中的初始尺寸相差不大。
Pein等[3]的研究表明,补燃室内有旋流时,有利于硼颗粒的着火燃烧、延长驻留时间和提高燃烧效率。
B4C对硼粉的点火燃烧特性影响研究
B4C对硼粉的点火燃烧特性影响研究周华;张彦威;敖文;汪洋;刘建忠;周俊虎;岑可法【摘要】通过高温热重(TG-DTG)和激光点火等实验分析手段,结合FactSage软件模拟计算,研究了不同配比的B4C和B混合燃料的点火燃烧特性,分析B4C对B的点火燃烧反应的作用机理和影响规律.分析实验结果发现,在1000K以下的空气气氛下,增大B4C含量能够增加样品反应增重,加快反应速率,降低样品的起始氧化温度;在1000~1 250K剧烈反应期,增大样品中B4C含量,样品增重速率减小,1 250 K 时的增重量也越少,最大增重速率对应的温度降低;在1 250~1 700K高温阶段,各个样品的增重速率再次变快,随着增大样品中B4C含量增大,样品增重速率变快,反应速率变快,含10%B4C的样品最终增重量超过纯硼粉.随着样品中B4C含量增大,燃烧光谱强度减弱,最大光谱强度波峰值减小,燃烧强度变弱,激光点火延迟时间变长,持续燃烧时间减少,燃料中B4C的成分不利于样品的快速点火和燃烧放热.【期刊名称】《固体火箭技术》【年(卷),期】2013(036)006【总页数】5页(P775-779)【关键词】B4C;TG-DTG;激光点火;燃烧特性【作者】周华;张彦威;敖文;汪洋;刘建忠;周俊虎;岑可法【作者单位】浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027;浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027;浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027;浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027;浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027;浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027;浙江大学能源清洁利用国家重点实验室,杭州310027【正文语种】中文【中图分类】V5120 引言单质硼具有极高的质量和容积热值,燃烧产物清洁等优点,被广泛用于火箭固冲发动机的高能燃料推进剂[1]。
但由于硼的高熔点和高沸点,点火温度较高,燃烧不稳定和燃烧效率较低等问题[2],较大影响含硼富燃推进剂在火箭固冲发动机中的实践应用。
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推进剂的配方从 本 质 上 决 定 着 其 燃 烧 性 能, 含硼
收稿日期:2011 -10 -08 ;修回日期:2012 -02 -19 基金项目:武器装备预研基金项目﹙ 9140 c520107110 c52 ﹚ 作者简介:刘林林﹙ 1984 − ﹚ , 博士研究生, 主要从事含硼富 燃 料 推 进 剂 工艺与燃烧机理研究。 e -m ail :viola7788521 @ yahoo . com . cn
4. 3
硼对含硼富燃料推进剂一次燃烧性能的影响 由表 1 、 表 2 中 3 # ~ 5 # 样 品 可 见, 配方组成相同
Table 2
sample 1# 2# 3# 4# 5# 6#
时, 硼粉粒径对推 进 剂 爆 热 等 性 能 的 影 响 不 同。 与 硼 粉粒度 为 130 ~ 150 μ m 的 3 # 样 品 或 50 ~ 70 μ m 的 粒 度为 90 ~ 110 μ m 的 4 # 样品 的 爆 热 及 5 # 样品相比, 燃烧温度较高, 成气率较低。即当硼粉粒度适中时, 推 进剂的爆热值及燃烧温度均较高但成气率较低。这主 要是因为硼粉的熔点较高, 含硼富燃料推进剂燃烧时, 硼粉的燃烧反应主要是凝聚相反应, 反应速率较低, 而 且硼的表面包覆着一 层 硼 的 氧 化 物, 使硼粉的燃烧变 得比较困难。当硼粉 的 粒 度 较 粗 时, 硼粉的比表面积 较小, 而燃面的弧厚 却 较 大, 当 推 进 剂 燃 烧 结 束 后, 参 与燃烧反应的硼粉 比 例 较 低, 从而造成推进剂爆热值 和燃烧温度均较低, 由于参与反应的硼的比例降低, 使 得推进剂 中 的 氧 元 素 能 更 多 地 与 其 它 组 分 发 生 反 应 ﹙ 特别是 HTPB﹚ , 从而使成气率升高。 由于硼粉表面 需 包 覆 一 定 量 的 氧 化 剂, 以避免因 硼粉与粘结剂体系相 容 性 较 差 而 造 成 的 工 艺 困 难, 因 此当硼粉的粒度较细时, 硼的比表面积较大, 包覆硼粉 所用的氧化剂含量也较高, 当氧化剂总含量一定时, 分 散在推进剂中孤立的氧化剂含量便相应地减少。推进 剂燃烧时, 一方面, 虽然更多的硼粉接触到氧化剂使硼 粉的氧化程度得以 提 高, 但由于推进剂的燃烧温度较 低, 硼粉总的氧化程度依然较低, 硼粉反应程度的提高 对推进剂的放热 量 提 升 效 果 有 限。 另 一 方 面, 分散于 推进剂中的氧化剂含量的减少对推进剂其它组分的燃 烧反应有较大的影 响, 尤其会使镁铝合金的燃烧更加 不完全, 促使推进 剂 的 燃 烧 温 度 及 爆 热 下 降。 两 种 影 响叠加使含粗粒度硼的富燃料推进剂的爆热和燃烧温 度均较低。另外, 这两方面因素也使留在推进剂 中 AP 分解产物的量减少, 使成气率升高。 由 3 # 和 6 # 试样的实验结果可知, 当含 硼富燃 料推 进剂中硼粉的含量高﹙ 氧化剂 AP 的含量低 ﹚ 时, 爆热、 成气率较低, 而燃 烧 温 度 较 高。 这 是 因 为 硼 粉 含 量 增 加, 虽然推进剂潜在的总能量随之增大, 但由于氧化剂 含量随之减少, 从而 使 推 进 剂 潜 在 的 能 量 得 不 到 有 效 发挥, 降低了其它各 组 分 氧 化 程 度, 因 此 爆 热、 成气率 均较小。由于硼的燃 烧 温 度 较 高, 故当硼的含量增大 时, 推进剂的燃烧温度有所升高。
固体火箭冲压 发 动 机 以 富 燃 料 推 进 剂 作 为 能 源, 而含硼富燃料推进剂 作 为 富 燃 料 推 进 剂 的 一 种, 以其 高质 量 能 量 密 度 ﹙ 58 . 74 kJ ・ g − 1 ﹚ 和体积能量密度 ﹙ 137 . 45 kJ・ cm
−3
﹚ , 使添加了硼的含硼富燃料推进
3 −5] 。 燃烧性能进行研究具有重要意义 [
2
试样准备
当前, 含硼富燃料推进剂 中的 硼粉含量 约为 25 %
~ 35 % , 是含硼富燃料推进剂中含量最高的金属燃 料。因此研究硼对含硼富燃料推进剂一次燃烧性能的 影响非常重要。另外, 为了改善含硼富燃料推进剂的 点火及燃烧性能, 要加入其它燃烧温度较高且燃烧较 容易的金属燃料, 一般选择镁、 铝或镁铝合金。镁虽然 燃烧热值较低, 但其 具 有 较 高 燃 烧 温 度 及 良 好 的 点 火 性 能, 且单位质量的镁燃烧完全所需氧的质量较低 ﹙ 即耗氧量较低﹚ , 能够使推 进 剂 中 本 来 就 极 为 缺 乏 的 氧元素发挥最大 作 用。 虽 然 铝 的 燃 烧 温 度 较 低, 点火 性能较差, 而且单位质量铝的耗氧量比镁高, 但铝比镁 的燃烧热值高。考虑 到 镁 和 铝 各 自 的 优 缺 点, 更多情 况下含硼富燃料推进剂中添加镁铝合金来改善其燃烧 性能。为了说明金属组分对含硼富燃料推进剂燃烧性 能的影响, 制备了 6 种含硼富燃料推进剂的配方, 各配 方的组分见表 1 。
CH INESE J O URNAL O F ENERG ETIC M ATERIALS
含能材料
2012 年
第 20 卷
第4 期
( 475 − 478 )
476 表1 样品组分 Com ponent of the sam ple
HTPB AP /% /% 29 29 29 29 29 29 33 33 33 33 33 29 B /% 33 33 33 33 33 37 Al /% 5 0 0 0 0 0 Mg /% 0 5 0 0 0 0 Mg-Al /% 0 0 5 5 5 5 grain size of boron / μ m 130 ~ 150 130 ~ 150 130 ~ 150 90 ~ 110 50 ~ 70 130 ~ 150
燃料组分对含硼富燃料推进剂一次燃烧性能的影响
网络出版时间:2012-07-23 09:18 网络出版地址:/kcms/detail/.20120723.0918.008.html
475
文章编号:1006 -9941 ﹙ 2012 ﹚ 04 -0475 -04
N ote :m agnaliu m ﹙ Mg Al = 1 1 ﹚ .
3
3. 1
含硼富燃料推进剂一次燃烧参数的测试
爆热 Q v 采用 改 进 型 的 GR3500 型 热 量 仪 进 行 燃 烧 热 测
试, 其主要由恒温系统、 点火系统、 氧弹系统、 数据采集 处理系统四大部 分 组 成。实 验 时, 称取 3 g 左右的含 硼富燃料推进剂试样 置 于 坩 埚 中, 在对试样缠绕点火 丝后装配好氧弹, 然后对氧弹连续充放 3 次氩气, 以排 出氧弹内的空气。点 火 后, 对采集到的温度信息采用 精确度高的冷却校正 原 理 进 行 处 理, 得到试样的爆热 值。每个试样最少进行 5 次 平 行 实 验, 以每次实验结 果的平均值作为试样的实测爆热值。 3. 2 燃烧温度 Tf 对含硼富燃料推进剂的燃烧温度采用在推进剂中 埋置钨铼热电偶的方法进行测试。将含硼富燃料推进 剂 切成尺寸为 7 m m × 7 m m × 30 m m 的长方体药条, 并使用专用刀具将已焊接好的钨铼热电偶埋置于试样 内, 具体方 法 可 参 考 文 献 [ 6] 。将埋置好热电偶的药 条侧面用包覆液﹙ 聚乙烯醇缩 丁醛 8 % , 乙 醇 92 % ﹚ 进 行包覆, 然后置于密 闭 燃 烧 器 中 并 充 入 一 定 压 强 的 氮 气﹙ 本研究充入氮气为 1 MPa ﹚ , 点 燃 药 条。将 测 得 的 电压值按热电偶分度 表 转 换 为 温 度 值, 并取最高温度 作为试样的燃烧温度。 3. 3 成气率 η 所谓成气率, 即推进剂燃烧后气相物质的质量占 燃烧前推进剂 质 量 的 百 分 比, 记 为 η。 本 研 究 所 用 的 成气率测试装置如图 1 所 示。 此 装 置 由 点 火 部 分、 燃 烧器部分及过滤 部 分 组 成。 过 滤 器 内 装 有 过 滤 物 质, 其功能是阻止燃烧生 成 的 固 相 产 物 通 过, 而使气相产 物可以顺利排出, 实验时可综合实验情况确定过滤器 的个数, 为保证过滤效果又提高测试的准确度, 一般选 择三个过滤器为宜, 每个过滤器间置有带孔的挡板以 阻止各过滤器内的过 滤 物 质 移 动, 同时形成不同的过
剂的能 量 达 到 30 kJ・ g − 1 以 上, 而有望成为未来固体
1 −2] 火箭冲压发动机的最佳能源 [ 。
固体火箭冲压发动机由燃气发生器、 进气道、 补燃 室、 冲压喷管等部件组成, 含硼富燃料推进剂在燃气发 生器中进行一次燃烧, 由于燃气发生器中几乎无氧, 因 此一次燃烧是含硼富燃料推进剂依靠自身的氧来维持 其燃烧。由于含硼富 燃 料 推 进 剂 的 氧 系 数 较 小 ﹙ 一般 为 0. 2 ~ 0. 3﹚ , 因此一次燃烧是推进剂的不完全燃烧, 生成的大多数都是燃烧的中间产物。一次燃烧产物经 一次喷射进行入到补燃室中与发动机吸入的压缩空气 反应, 形成含硼富 燃 料 推 进 剂 的 二 次 燃 烧。 由 含 硼 富 燃料推进剂的燃烧过 程 可 知, 含硼富燃料推进剂的一 次燃烧是其二次燃烧 的 基 础, 同时为二次燃烧提供燃 料和初始燃烧条件, 因此对含硼富燃料推进剂的一次
13 — propellant ,14 — back plate
4
4. 1
实验结果与讨论
实验结果 含硼富燃料推进剂燃烧的实验结果见表 2 。
燃料组分对含硼富燃料推进剂一次燃烧性能的影响
477
表2
各推进剂样品燃烧实验结果 Experim ental results of com bustion of the propellant
1
引
言
富燃料推进剂组分 较 多, 每种组分都不同程度地影响 着推进剂燃烧的燃 烧 性 能, 而对于配方特别是金属组 分对一次燃烧的影响, 到目前为止尚未有文献进行系 统的报道。本研究从 配 方 的 角 度 出 发, 通过测定不同 金属组分推进剂的一 次 燃 烧 各 参 数, 较为系统地探索 了金属组分对含硼 富 燃 料 推 进 剂 一 次 燃 烧 ﹙ 以下简称 燃烧﹚ 性能的 影 响, 结果可以为含硼富燃料推进剂配 方的选择及燃烧规律的研究提供帮助与参考。