胶结指数的控制因素及评价方法
影响胶黏剂粘结强度有关因素
极性、分子量、分子形状（侧基多少及大小）、分子量分布、分子的结晶性、分子对环境的稳定性（转变温度和降解）以及胶粘剂和被粘体中其它组分性质PH 值等。
1.极性一般说来胶粘剂和被粘体分子的极性影响着粘接强度，但并不意味着这些分子极性的增加就一定会提高粘接强度。
从极性的角度出发为了提高粘接强度，与其改变胶粘剂和被粘体全部分子的极性，还不如改变界面区表面的极性。
例如聚乙烯、聚丙烯、聚四氟乙烯经等离子表面处理后，表面上产生了许多极性基团，如羟基、羰基或羧基等，从而显著地提高了可粘接性。
2.分子量聚合物的分子量（或聚合度）直接影响聚合物分子间的作用力，而分子间作用力的大小决定物质的熔点和沸点的高低，对于聚合物决定其玻璃化转变温度Tg和溶点Tm。
所以聚合物无论是作为胶粘剂或者作为被粘体其分子量都影响着粘接强度。
一般说来，分子量和粘接强度的关系仅限于无支链线型聚合物的情况，包括两种类型。
第一种类型在分子量全范围内均发生胶粘剂的内聚破坏，这时，粘接强度随分子量的增加而增加，但当分子量达到某一数值后则保持不变。
第二种类型由于分子量不同破坏部分亦不同。
这时，在小分子量范围内发生内聚破坏，随着分子量的增大粘接强度增大；当分子量达到某一数值后胶粘剂的内聚力同粘附力相等，则发生混合破坏；当分子量再进一步增大时，则内聚力超过粘附力，浸润性不好，则发生界面破坏。
结果使胶粘剂为某一分子量时的粘接强度为最大值。
3.侧链长链分子上的侧基是决定聚合物性质的重要因素，从分子间作用力考虑，聚合物支链的影响是，当支链小时，增加支链长度，降低分子间作用力。
当支链达到一定长度后，开始结晶，增加支链长度，提高分子间作用力，这应当是降低或提高粘接强度的原因。
4.PH值对于某些胶粘剂，其PH值与胶粘剂的适用期，有较为密切的关系，影响到粘接强度和粘接寿命。
一般强酸、强碱，特别是当酸碱对粘接材料有很大影响时，对粘接常是有害的，尤其是多孔的木材、纸张等纤维类材更容易受影响。
浅谈烟煤黏结指数测定的影响因素
１ 黏 结 指 数 测 定原 理
烟煤 黏结 指数 测定 是将 一定 质量 的试 验煤 样和
煤 中的矿 物质 是指 混杂 在煤 中成分 复杂 的无 机 矿物 质 ， 是 影 响黏 结 指 数 的一 项 重 要 因 素 。煤 中矿 物质 也称 为灰 分 ， 灰分越高， 黏 结指 数 越 低 ， 但 对 于 不 同种类 的煤 ， 其 影 响程 度 不 同 。灰分 对 于 中等 黏
Ｔｈｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｉ ｎ ｇ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｓ ｕ ｃ ｈ ａ ｓ ｃ ｏ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｐｅ ｒ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｓ ｏ ｆ ｓ ａ ｍｐｌ ｉ ｎ ｇ， ｐｒ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ， ｔ ｈｉ ｓ ｐａ ｐｅ ｒ ｍａ ｎ ａ ｇ ｅ ｓ ｔ ｏ ｒ ｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ａ ｎ ｄ ｅ ｎｓ ｕｒ ｅ ｄ ａ ｔ ａ ａ ｃ ｃ ｕ ｒ ａ ｃ ｙ． Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｄｓ：Ｃａ ｋｉ ｎ ｇ ｉ ｎ ｄｅ ｘ；Ｃａ ｋ ｉ ｎｇ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｔｙ；Ｓ ｒ ａ ｍｐｌ ｉ ｎ ｇ；Ｔｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ
２ 煤 质 因素 对 黏 结 指 数 的影 响
２ ． １ 煤 中 可 熔 组 分
收 稿 日期 ：２ ０ １ ６— ０ ６ —２ ５ 作 者 简 介 ：陈 影 （ １ ９ ８ ３ 一） ，女 ，工 程 师
３ ． １ ． １ 采样 制样 误差 分 布 同一采样 点 取 同一 煤 样 ， 用 相 同的 缩 分方 法 将
Ｃｈ ｅ ｎ ｒｉ ｎ ｇ Ｚｈａ ｎｇ Ｐｅ ｎ ｇ Ｚｈｏ ｕ Ｙａ ｎ ｃ ｈ ｕｎ
胶结指数的控制因素及评价方法
胶结指数的控制因素及评价方法胶结指数是指土壤颗粒与含水量之比，是描述土壤稳定性的重要指标之一。
正常情况下，土壤稳定性较好时胶结指数较高，稳定性较差时胶结指数较低。
胶结指数的控制因素包括以下几个方面：1.粘粒含量：粘粒含量是指土壤中能够与水形成膜的粒子，例如粘土、膨润土等。
粘粒颗粒表面电荷量较大，与周围离子作用强烈，因此具有较强的胶结能力。
2.孔隙度：孔隙度是指土壤中孔隙所占的体积比例。
普通土壤中孔隙多为气体和水分的混合体，而胶结土的孔隙多为水，随着孔隙度的增加，胶结指数也会相应地降低。
3.含水量：含水量是指土壤中所含的水分比例，对于胶结指数的影响显著。
含水量过高会导致土壤失去稳定性，降低胶结指数，含水量过低则会使土壤过于脆硬，胶结指数也会减少。
4.土壤物理性质：土壤物理性质如密度、粒径等也会影响胶结指数。
例如，粒径较大的颗粒会增加孔隙度，从而降低胶结指数；相反，粒径较小的颗粒较容易形成胶结，从而提高胶结指数。
胶结指数的评价方法主要有以下几种：1.胶结指数测试法：通过在实验室内进行压缩试验，模拟土壤中的胶结作用，来测算胶结指数。
2.圆柱压缩法：将土壤样品置于压力式圆柱装置中，施加规定的压力，模拟不同含水量下的胶结过程，通过测算压缩应变和应力之比，从而求得胶结指数。
3.剪切试验法：此方法适用于较干燥、较坚硬的土壤，可通过剪切分析仪测量土壤的剪切属性，评估其胶结能力。
4.其他方法：还有一些表征土壤稳定性的综合指标，如土壤可蚀性指数、土壤侵蚀强度指数等，可以作为评价胶结能力的参考。
综上所述，胶结指数影响因素复杂，需综合考虑各个因素，采用多种测试方式进行评价。
这样才能更全面地了解土壤的胶结能力，为土壤的保护、治理和利用提供科学依据。
胶溶指数测定方法
胶溶指数测定方法全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：胶溶指数是一种常用的胶体化学指标，用于描述胶体溶液中胶体颗粒的稳定性。
胶溶指数的测定方法对于评价胶体系统的性能和研究其应用具有重要意义。
下面将介绍胶溶指数测定方法的相关内容。
一、原理胶溶指数是指在胶体溶液中存在着两种胶体颗粒——胶体A和胶体B时，胶体A的溶解度和对溶质的吸收能力。
胶溶指数的数值越大，说明胶体A的溶解度越高，对溶质的吸收能力越强，胶体系统的稳定性越好。
二、测定方法1.准备实验器材和试剂：包括恒温槽、分光光度计、烧杯、移液管等。
2.制备样品：取一定量的胶体A和胶体B，按照一定的比例混合，得到胶体混合物。
3.将胶体混合物置于恒温槽中，控制温度并均匀搅拌。
4.将样品取出，使用分光光度计测定其吸光度。
5.根据测定结果计算胶溶指数，通常采用经验公式进行计算。
三、注意事项1.在测定过程中要控制好温度和搅拌速度，以确保实验的准确性。
2.样品的制备要注意比例和混合方式，以保证胶体混合物的均匀性。
3.测定结果要进行多次试验以验证准确性，并与标准值进行比较。
4.测定过程中要注意实验器材的清洁和消毒，防止外界因素对实验结果的影响。
胶溶指数的测定方法虽然相对简单，但对实验条件和操作技巧要求较高，需要在实验过程中严格遵守操作规程。
通过测定胶溶指数，可以评估胶体系统的稳定性和应用性能，为胶体化学领域的研究和应用提供重要参考依据。
第二篇示例：胶溶指数是指橡胶在一定条件下被加热软化并溶解的特性。
它是橡胶材料的重要性能指标之一，也是评价橡胶耐热性和热老化性能的重要依据。
胶溶指数的测定方法是通过实验室测试而得到的，本文将介绍关于胶溶指数测定方法的相关知识。
一、胶溶指数的意义二、胶溶指数测定方法1. 实验仪器：（1）胶溶指数计：胶溶指数计是用于测定橡胶胶溶指数的专用仪器，由温控系统、试样夹具、载荷系统等组成。
（2）实验室天平：用于称取样品及标准黏度合成物的天平。
（3）热平板：用于放置试验样品，保持试验样品平稳。
胶粘剂粘接质量的控制
2.粘料相对分子质量的影响
一般情况下，粘料的相对分子质量低、粘度小、流动性大、 易于湿润，则粘合力大，但是因为内聚力小，粘接强度低。 相对分子质量很大的，内聚力更大，但粘合力更差，粘接强 度也不高。因此，只有中等相对分子质量的粘料所配制的胶 粘剂才是最合适的。将不同相对分子质量的同类树脂混合使 用，可得到中等相对分子质量的粘料。如将E一51环氧树脂 与E一44环氧树脂按2：8或6：4或5：5比例混合使用，则因 互相取长补短而能获得较高的粘接强度。
4.胶层厚度的影响
胶层厚度对粘接质量有明显的影响。并不是胶层越 厚，粘接强度越高，而大多数胶粘剂的粘接强度是 随着厚度的增加反而降低。因为胶层薄，变形所需 的应力大，不易产生流动和蠕变，界面上内应力也 小，产生气孔和缺陷的几率较小。当然胶层过薄， 容易缺胶，使胶层不连续，也使强度和刚度降低。 因此在保证不缺胶的前提下，胶层厚度尽量薄些为 好，这样可以得到最大的粘接强度和刚度。
6.固化压力的影响
固化时增加一定的压力，能保证胶粘剂与被粘表面紧密接触， 有利于胶粘剂扩散、渗透、排除气体，使胶层均匀致密。因 此在一定范围内粘接强度随压力提高而增大，例如J一08胶 粘接不锈钢，160℃固化3h，当压力为0.1MPa时剪切强度是 12.3MPa；压力为0.19MPa时剪切强度是16.7MPa；压力为 0.29MPa时剪切强度是17.9MPa；但当压力升为0.49MPa时 剪切强度是降回到16.9MPa，可见当压力增大到一定值之后 剪切强度开始降低，这是因为压力过大，胶液被挤出过多造 成缺胶所致。
3.被粘物表面的温度
适当的提高被粘物表面的温度，对提高涂胶后的流动性、湿 润性和渗透性都是有益的。如用环氧树脂胶粘剂、酚醛树脂 胶粘剂粘接时，被粘物表面可预热到30～40℃，特别是在低 温的室外这种预热尤为必要。但是对于含有挥发性溶剂的胶 粘剂，被粘物表面温度不宜超过25℃，因为温度高了，涂胶 后溶剂急速挥发，防碍了对被粘表面的湿润，而破坏了粘接 的基本条件，造成粘接困难。
水泥胶结质量评价效果分析
水泥胶结质量评价效果分析摘要：双层套管每个界面的固井质量都影响着油气井的正常生产，而常规的固井解释仅评价第一、第二界面的水泥胶结质量，因此根据声幅—变密度测井原理并通过分析各界面不同胶结状况的波形特征，提出了双层套管固井质量评价方法，在实际应用中取得了良好效果。
关键词：双层套管;水泥胶结;固井评价随着油田注采开发时间的推移及一系列增产措施的实施，油水井的井下技术状况逐年变差，部分井因套损严重影响了油井的正常生产。
为了延长老井的使用寿命，近年来的新型固井技术是在原套管内采用全井段或在套损井段以上用悬挂器再下入小套管重新固井，致使双层套管存在2个水泥环和4个界面。
1双层套管各界面及水泥环的确定双层套管存在2个水泥环和4个界面，2个水泥环分别定为：内层水泥环和外层水泥环；4个界面分别定为：第一界面为10.16cm套管与内层水泥环之间的胶结；第二界面为内层水泥环与13.97cm套管之间的胶结；第三界面为13.97cm套管与外层水泥环之间的胶结；第四界面为外层水泥环与地层之间的胶结。
2固井评价应用效果分析2.1第一界面胶结差第一界面胶结差的资料显示特征为CBL数值较高但低于自由套管，SCMT成像胶结图显示内层环形空间基本被水泥充填，但第一界面存在纵向槽道，VDL为较强的套管波显示，在内层套管接箍处出现人字形变化，说明当第一界面胶结差时内层套管与内层水泥环不发生声耦合，仪器接收到的是内层套管滑行波。
在固井评价中，在第一界面胶结差的情况下固井水泥环已起不到对储层之间的封隔作用，其他界面已无再评价的意义。
2.2第一界面胶结好、第二界面胶结差在对大部分双层套管的固井评价中，第一界面胶结好、第二界面胶结差的井段约占70%。
因为水泥凝固受添加剂、候凝时间、温度、压力、污垢等因素的影响，套管内壁可能存在油垢、锈蚀、结盐、结蜡等现象，如果下10.16cm套管前不对原套管内壁进行处理，将会影响水泥与原套管内壁的封固。
2.3第一界面至第二界面胶结中等以上、第三界面胶结差第三界面胶结差，声波的传播途径为内层套管寅内层水泥环寅外层套管。
固井二界面胶结强度影响因素及对策 于连方
固井二界面胶结强度影响因素及对策于连方摘要：固井二界面的胶结强度对油气井的使用产生较大影响。
由于该界面系统复杂，影响因素多，因此较难控制。
本文主要结合固井第二界面的胶结强度影响因素及改进措施进行分析探析，通过分析影响胶结强度的因素，在此基础之上进行针对性措施改进，可以有效地保证胶结质量，提升油气井的使用效率。
关键词：固井；第二界面；胶结强度1引言油气井的固井工程是钻井工程中的重要步骤，油气井的固井质量关系着油气井的质量和产能。
固井技术是保证油气资源合理开采的关键性技术。
影响固井质量的的关键性因素是第二界面的胶结强度。
在固井进行过程中，第二界面的胶结是一个复杂的工程，如果不能进行有效地保证其胶结质量，可能会导致一系列的质量问题，如发生油气水窜。
因此，必须采取有效的措施保证胶结质量。
本文结合具体的实践经验，对第二界面的胶结强度影响因素进行分析，并在此基础之上，采取针对性措施保证其胶结质量。
2固井第二界面胶结质量的重要性油气井存在两个界面：第一界面和第二界面。
第一界面指的是套管和水泥环或固井液之间的界面；第二界面是指水泥环或套管和滤饼、滤饼和井壁之间的界面。
本文主要针对第二界面进行分析探讨。
第二界面主要有水泥环、滤饼、死泥浆、井壁组成。
第二界面的胶结质量对于油气井的使用寿命和采气和采油的收率有较大的影响。
另外，第二界面的胶结质量也对后续的压裂过程产生影响，胶结质量好，则压裂时油气井的稳定性好，从而压裂效果得到保障。
相反，胶结质量差，则会在油气井使用过程中产生窜流问题，井田中冒气、冒油，影响收率和经济性。
进而，会对井周围的环境产生较大影响。
因此，第二界面的胶结质量十分重要，对油气井的经济性和环保都具有重要的影响作业，必须采取针对性措施保证油气井的二界面胶结质量。
3固井二界面胶结强度影响因素固井二界面系统是一个比较复杂的系统，因此影响其胶结质量的因素较多，主要包括地层条件、井眼形状、钻井液性能、水泥浆液的性能等。
固井二界面胶结强度影响因素及对策
固井二界面胶结强度影响因素及对策固井注水泥完成后，地层与水泥环、套管与水泥环这两个界面的胶结质量是影响油气井寿命的关键因素。
固井二界面胶结良好有利于在后续增产过程中可以采用更为多样化的措施，从而延长油井的开采年限。
而固井二界面胶结质量差则使得界面的封固系统失效，引发严重的问题——环空窜流。
中国石油历史上最惨痛的“12.23”事件的根本原因就是固井后水泥环受到酸性气体的侵蚀后胶结质量变差，出现了气窜。
注水泥后发生环空窜流的危害巨大，主要可从以下几个方面来认识：（1）窜流的现象之一是井口冒油冒气，这会造成大量油气的散失，使油气产量降低。
（2）井下不同压力层系出现互窜，不仅降低油气采收率，还影响油气田的合理开发。
与此同时，窜流使得增产措施的效果大打折扣，使油气产层得不到合理的开采。
（3）窜流后，套管会遭到地层流体的侵蚀和腐蚀，损坏套管。
（4）地层中上窜的流体可能污染地下水源、天然气等气体可能窜到地面，影响民众的生命安全。
2 固井二界面胶结强度影响因素地层与水泥环的胶结强度受到注水泥封固地层条件、钻井液类型和钻井液在地层形成的滤饼情况、水泥浆自身的性能等因素影响。
明晰这些因素影响界面胶结强度的机理，能够拓宽“提高界面胶结强度”的研究思路。
以下对主要的影响因素进行介绍：2.1 地层特性影响固井第二界面胶结强度的地层特性主要包括了地层岩性、地层渗透率、地层孔隙度、地层压力、地层温度、地层流体状况。
（1）地层渗透率与孔隙度的影响通过室内实验和文献调研得出：水泥与泥岩、砂岩地层的胶结强度与孔隙度与渗透率变化呈反比，即孔隙度、渗透率增大会使得界面胶结强度减小。
原因在于地层的孔隙度和渗透率会影响井下水泥浆失水量的大小，水泥浆在孔隙度高和渗透率大的地层中失水大，使得水泥凝固过程中水化不充分，使得抗压强度与界面胶结强度下降。
（2）地层压力与温度的影响地层温度和地层压力是影响水泥浆体系的性能调节和平衡压力固井的重要施工参数。
浅谈准确测定黏结指数的注意事项
； 煤 矿天地 童
浅谈准确测定黏结指数 的注意事项
郭美 玉 （ 贵州省谏 炭产品 监督检验所） 质量
摘 要： 根据黏结指数 测定 的具体 情况， 结合作者工作中的实际体会 ， 探 或将零点调 到室温 ， 或采用冷端补偿器 。对仪器进行定 期检测和标 讨了黏结指数测定 中对所用的仪器和煤样 的要求 ，以及操作方法等注 意事 定 ， 可以排 除仪器的非正常状态对测试 结果造成的系统误差。这是
项。
关键词 ： 黏结指数 准确 测定 影响因素 中 图分 类 号 ：Ｑ５ ３３ 文 献 标识 码 ： Ｔ ３． Ｂ
文章 编 号 ：０ ５ ２ ０ （ ０ ８）２ ０ ０ 一 ０ １０ — ８ １２０ １－ ００ Ｏ
确 保 黏 结指 数 测 定 结 果准 确 性 的基 础 。 ３２２试验 中压块的作用是施加一个外力，促使熔 融的煤粒黏 ＿． 结 上 无 烟煤 。 块 的质 量 大 ， 应 的黏 结 指 数会 偏 高 ， 小 则会 使 结 压 对 过
果 偏 低 。 因此 ，要按 标 准规 定 使 用镍 铬 钢压 块 ，保 证 质 量在 黏结指数（ — 】是我 国煤炭分类新标准（ Ｂ ７ １—１ ８ ） ＧＲ ｌ， Ｇ ５ ５ ６ 中 ９ １０ １５ １ ～ １ ｇ范围ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ。 使用～段时间后 ， 应检查压块质量的， 小于 １ｏ ｌｇ 烟煤 的主要分类指标之一 ， 是在 罗加指数基础上改进的一种测定 方 时 ， 不应 再 用 。 就 法。其特 点是 ， 单次测定的时间缩短 ， 对弱黏结性煤的 区分 能力增 ３２３坩埚的检查分为质量检查和严密性检查。质量检查是确 －＿ 强。随着我国西部大开发的进行 ， 贵州省 新建成 了许多焦炭 生产企 保坩埚在测试 中热容量基本一致 ， 保证 测值 的精密度。新使用的坩 业。因此 ， 准确测定烟煤的黏结指数 ， 用来指导炼焦配煤和确定最经 埚必须检查核对 ， 其几何形状和容积应符合标准要求， 薄均 匀， 厚 内 济 的配 煤 比， 有重 要 意 义 。｛ 具 外 壁 光 滑 。 样 前 ， 在高 温 下 灼烧 至 恒 重 。 密 性检 查 是确 定 坩埚 称 应 严 １测 定 方 法 盖与坩埚是否密封 良好 ， 坩埚壁是否有 裂纹或缺 口。为防止多个样 将一定质量 的试验煤样 和专用无烟煤 ，在规定条件下混合 ， 然 品同时测定 时坩埚盖与坩埚发生混淆 ， 笔者建议应用硫酸钴 或三氯 后快速加热成 焦，将所得 的焦块在一定规 格的转鼓内进行强度检 化铁溶液在坩埚盖和坩埚上标上号 ， 确保成套使用。 验， 以焦块 的耐磨 强度， 即抗破坏力的大小表示 的黏结能力。口 Ｉ 坩埚架 的材质、 大小 、 孔径应符合标准要求， 避免放人马弗炉 内 ２ 测 定 时 注意 事 项 的坩 埚 超 出恒 温 区 ， 埚 放 入 坩 埚 孔 内 应 留 有 一 定 间 隙 ， 则 会 在 坩 否 ２１煤 样 要 求 ． 马弗炉内加热时因热胀冷缩作用造成坩埚被挤压、 破碎 。 ２１１测定黏结指 数时 ，制备好煤样 中的 Ｏ １ ．ｍｍ 粒级应 ．． ＿加 ２ ３３ 操作 ． 占煤样质 量的 ２ ％一 ５ 这就要求制备过程 中对煤样采用逐级破 Ｏ ３ ％。 ３３１称 取分析煤样 时 ， ．． 应将天平 内放有干燥 剂（ 胶 ） 硅 的器皿 碎 方法 ， 以使 煤样 的粒 度 组成 能 达 到 要求 。具体 工作 中 ， 采 取 如 下 可 取 出， 使分析煤样 中的水 分不被吸收， 确保煤样 处于 空气干燥状态 ｉ 操作 方法 ： 称取 ２ ｇ分析煤样 ， Ｏ 用孔径 ０１ ．ｍｍ 的筛子过筛 ， 称取筛 而在称量转鼓实验的焦块质量时 ， 应将 装有干燥剂（ 硅胶 ） 的器皿放 上物质量 ， 能达 到 ４ ７ ， 若 ～ ｇ 表明试样粒度合乎要 求 ； 果超 出 ７ ， 如 ｇ 入天平内， 避免焦块吸收空气 中水分而造成质量增加。另一方面， 如 则应 把 超 出部 分 煤 粒重 新 破 碎 至通 过 ０１ ．ｍｍ 筛 子 ，然 后 将 筛上 物 果 空气 湿度 很 高 ， 块 吸 收 较 多 水 分 后 会 造 成 强 度 下 降 ， 黏 结 指 焦 使 和筛 下物混合均 匀 ； 如果此时筛上物质量不足 ４ ， ｇ 则该本次操作 因 数 的测值偏低。 煤样粒度过小而作废。为了考查试样粒度对黏结指数 的影 响， 选取 ３３２坩埚放人马弗炉的加热过程 中， ．． 要确保炉 门关闭严 密， 炉 了黏结性 由强至弱 的 ３个煤样 ， 采用逐级破 碎方法 ， 在不同组成粒 门上的透气 孔应合上。热 电偶 热接点应位于坩 埚和炉底 之间 ， 并距 度下 分 别 测定 其 黏 结指 数 ， 结果 如 表 １ 。 炉底 ２ — ０ ０ ３ ｍｍ 处。煤样放入 马弗炉后 ６ ｎ内 ， 求炉温能够恢 ｍ． 要 表 １ 不 同 粒 度 对煤 样 黏 结指 数 的 影 响 复至 ８ ０ ５ ℃。如果 回升速度达不到要 求， 其有效焦化温度下的焦化 黏结指数（ ４次 重 复 测定 平 均 值 ） 时 间变短 ， 黏结指数 的测定结果就会偏低 。 因此， 对于具体 的某 台马 ０’ ・ｍｍ 粒级所占质量 比率 ——— － ２ ０ ％ —— —— 弗炉 ， 应根据其炉膛内的热容量情况 ， 在保证能够达到规定 要求的 回升速度下 ， 一次无论测几个样品 ， 应放入相同数 目的坩 埚和压 都 块， 使温度 回升速度保持一致。 ３３３取 出坩埚压块 时，确保压块冷却至室温。如压块 附有焦 。． 屑， 应仔细扫入坩埚内 ， 同时观察坩 埚盖 内侧和坩埚 内壁是 否有灰 由表 １可见，随着 ０１ ０２ ．～ ．ｍｍ 煤粒在煤样 中所 占质量百分数
混凝土试验检测结果影响因素及其检测结果质量控制措施
混凝土试验检测结果影响因素及其检测结果质量控制措施摘要：在保证工程整体施工质量的前提下，如果混凝土材料质量不过关，将对建筑物的安全、美观等产生较大影响，严重时甚至会缩短建筑物使用寿命。
为此，必须重视混凝土建筑材料试验检测与质量控制工作，采取有效的检测与控制措施，以保证混凝土建筑材料质量符合要求。
关键词：混凝土；试验检测；质量控制1.混凝土建筑材料试验检测的必要性建筑材料的试验检测工作旨在运用专门检测仪器与检测技术手段，从而达到准确判断与鉴定建筑材料性能的目标，对于表现为结构性能缺陷的混凝土材料禁止运用于建筑施工过程。
现阶段的工程材料检测试验工作已经得到建筑施工企业以及工程质量监管部门重视，体现了建筑材料检测与试验工作在保障建筑工程质量与安全层面上的重要作用效果。
混凝土材料构成了现有建筑材料中的重要类型，混凝土材料能否确保满足建筑材料的良好检测性能标准要求，在根本上决定了工程建设的总体质量效益，同时也关系到建筑物的安全稳定性能。
由此能够判断得出，全面实施与开展建筑混凝土的材料安全性能测试工作具有显著实践意义。
工程检测人员运用现行技术标准来测试判断混凝土性能，应当能够达到保障建筑施工质量、合理控制建筑材料成本、降低建筑施工安全风险等级的重要目标，有效促进建筑施工企业的综合竞争能力优化与提高。
1.混凝土建筑材料试验检测过程中存在的问题1.检测取样问题。
目前，我国混凝土建筑材料在采样方法、测试频率、实际测试、错误标准和评估标准等试验检测方面都有相关规定。
然而，部分检测人员缺乏对有关条款的深入了解，无法充分理解、执行有关技术标准。
有些检查是为了经济利益而进行的，在混凝土建筑材料试验检测过程中不采用典型的采样方法，取样数量和取样频率不够，导致混凝土质量检测结果缺乏权威性。
2.检测人员问题。
通过统计、分析、研究混凝土建筑材料试验检测结果可以看出，即使检测人员严格遵守相关检测标准，所获得的监测数据仍可能存在误差，主要原因是检测人员的技术水平不同。
浅谈烟煤胶质层指数的典型曲线和影响因素的研究
圆园20年第1期胶质层指数是反映烟煤塑形和胶结性的基本指标,与成焦后焦块的粒径、耐磨强度、抗碎强度、气孔率等焦炭质量指标密切相关。
因此,无论是在烟煤质量检验还是入炉煤配比研究中,胶质层指数都是重要的参考标准,为原料煤采购及其价格核算、入炉煤配比以及焦炭质量预测提供了指导依据。
因此,焦化企业在经营生产中,必须对煤胶质层指数进行准确测量。
对于烟煤胶质层指数的测定,目前多是采用模拟焦炉加热条件,再采用探针测量上下层面高度的方法,可得到较为准确的烟煤胶质层指数及其变化曲线。
本文主要阐述了胶质层测定的工作原理及常见的几种典型的体积曲线,并且对影响胶质层测定因素进行了研究。
一、烟煤胶质层指数测定的基本方法和原理(一)烟煤胶质层指数测定的基本原理烟煤在隔绝空气的高温条件下,可以热解析出一定组分的胶质物,而这种胶质物则可成为小粒径焦粒之间的“黏结剂”和焦块气孔内的“填充剂”,使其黏结在一起,形成具有较大粒径、较高强度的成熟焦炭。
因此,烟煤胶质物对于焦炭质量具有直接的影响,是评价煤质的重要指标。
胶质层指数评价煤质的方法是苏联萨保什尼何夫和瓦西列维奇于1932年提出的。
1949年后中国采用了这一方法,并于1964年制订了烟煤胶质层指数测定方法的国家标准(GB479)。
胶质层指数从胶质层最大厚度值、最终收缩度等方面反映了焦炭的结焦性能,同时还可以得到焦块抗碎能力、焦块特征、体积曲线形状。
胶质层指数是烟煤在热解条件下,对胶质层形成情况的综合评价,通常以胶质层最大厚度(Y 值)、最终收缩度(X 值)和体积曲线作为评价指标,全面反映了烟煤的结焦性能。
由于Y 值具有较好的可加工性能,所以对指导配煤炼焦有重要作用。
为了得到烟煤胶质层指数的准确数据,通常采用模拟工业焦炉加热的方法,人为控制加热温度和加热时间,使实验样煤在理想条件下热解形成胶质层,并采用胶质测定仪测定不同加热条件下烟煤的胶质物形成情况,从而判断烟煤结焦性能。
(二)烟煤胶质层指数测定的基本方法烟煤胶质层指数测定的主要设备包括:钢制煤杯、电加热炉、程序控温仪、探针等。
天然橡胶检验检测结果的控制方法
其次，在制定相关程序后，应制定质量控制计划、能力验证和比对计划，根据计划对实验室检测活动进行有效监控。
最后，根据质量控制结果，发现问题，有针对性地采取措施，确保本实验室检验检测结果的准确性。
一般地，实验室质量控制一般分为外部质量控制和内部质量控制。
2.1 外部质量控制外部质量控制主要是通过参加认证认可机构或权威质检机构组织安排的实验室间比对和能力验证/测量审核，通过对比对或验证的结果进行分析评价，发现和纠正实验室管理和检测技术上存在的问题，以提高自身的检验检测能力。
2.2 内部质量控制实验室内质量控制的目的在于控制检测人员的操作误差，在允许的控制范围内，以保证检测数据结果能达到规定的质量要求。
其表现为实验室和检测人员对分析检测质量进行自我控制和内部质控人员对其实施质量控制技术管理的过程。
结合5S 管理，建立和有效实施内部质量控制计划，以确保并验证检测过程受控，保证检验检测结果质量。
2.3 人员的控制从事抽样、检测、签发报告以及特定设备操作人员要具有相关的专业知识及工作经验并经过培训取得资格，持证上岗；对检验检测人员做好日常监督，通过人员比对、盲样检测、留样再测和理论考核等方式持续监督检验检测人员的能力，保证检验检测活动受人为的影响；对天然橡胶检验检测人员定期组织专业知识和技能的提升培训和考核，组织经验交流，持续保证检测人员的能力，提升专业技能和各方面素养。
2.4 仪器设备的控制实验室配备满足检验检测(包括抽样、物品制备、数据处理与分析)要求的设备和设施；检验检测使用的仪器设备(计量器具)按照检验的要求每年送计量检定部门进行定期检定，以供检验检测结果计量溯源，进行各个检测项目的不确定度评定；0 引言在当今激烈的市场竞争中，质量对于各行各业来说，都显得尤为重要。
检验检测实验室的最终“产品”是检验检测报告(证书)中的检测结果，确保检测数据结果的客观、真实、准确、可靠是检验检测实验室的最终质量目标，也是通过国家实验室认可、计量认证评审和保证质量体系有效运行的必要条件。
浅谈烟煤黏结指数准确测定的因素及对策
浅谈烟煤黏结指数准确测定的因素及对策摘要:依据GB/T5447—1997《烟煤黏结指数测定方法》结合黏结指数测定中的实际操作经验,总结了影响黏结指数测定准确度的几个因素,并针对性地提出了相应的解决对策。
关键词：烟煤; 黏结指数; 因素引言烟煤黏结指数是表征烟煤黏结性的指数。
烟煤黏结指数的测定和罗加指数同属一类型，是测定烟煤胶质体黏结惰性物质的能力，黏结指数是中国煤炭分类确定烟煤工艺类别的主要指标，可根据其值的大小来确定煤的牌号，根据煤样黏结指数的高低可以大致确定煤的主要用途，是适宜于炼焦，造气或其他加工工艺。
利用煤的挥发分和黏结指数，可以了解各种煤在炼焦配煤中的作用，对指导炼焦厂的进煤选择，优化配煤，确定经济合理的配煤方案，生产优质冶金焦炭具有一定的意义。
黏结指数的测定是一个规范性很强的试验，必须严格按照 GB /T 5447-1997 中规定烟煤黏结指数的测定方法中的各项规定，才能获得准确而精密的结果。
测定原理与方法要点原理：以一定质量的试验煤样和无烟煤混合均匀，在规定条件下快速加热成焦，所得焦炭在一定规格的转鼓内进行强度检验，以焦块的耐磨强度表示试验煤样的黏结能力。
因此，烟煤黏结指数实质上是试验烟煤样在受热后，煤颗粒之间或煤粒与惰性组分颗粒间结合牢固程度的一种度量，是各种特征和化学变化的最终结果。
采样要点煤样在存放过程中易发生风化，风化后的煤，碳含量降低，含氧量增加，导致烟煤黏结指数下降，特别是一些年轻煤，其影响尤为显著。
为提高测定结果的准确性，所以在采样时，必须采取新鲜的未经破碎的煤样。
在煤堆上采样时，应先除去0.2 m 的表面氧化层，然后再进行采取。
制样要求制样过程采用逐级破碎的方法，尽量减少小于0.1mm粒级煤的比例。
进入制样粉碎机后，根据煤种的硬度大小，严格控制研磨时间的长短，一般不应超过40s，保证制出样品 0.1mm～0.2mm粒度的比例严格控制在 20% ～35% 范围内。
若0.1mm～0.2mm粒度的质量百分数小于20 %，则意味着样品的粒度偏细，黏结指数有偏高的趋势。
煤的黏结性指标测定方法知识点解说(优选)word资料
煤的黏结性指标测定方法知识点解说(优选)word资料煤的黏结性指标测定方法黏结指数，是我国煤炭分类新标准中烟煤的主要分类指标之一。
定义：以在规定条件下烟煤加热后黏结专用无烟煤的能力表征的烟煤黏结性指标。
烟煤黏结指数的实质是试验烟煤样在受热后，煤颗粒之间或煤粒与惰性组分颗粒间结合牢固程度的一种度量。
它是各种物理和化学变化过程的最终结果；是煤在各种热加工工艺过程（焦化、气化、液化与燃烧）中最重要的特性。
随着市场经济的发展，很多供需双方把黏结指数作为煤价结算的一个重要依据，因此，准确测定煤的黏结指数，用来指导炼焦配煤和确定最经济的配煤比，对提高企业经济效益具有重要意义。
一、黏结指数分级烟煤黏结指数按下表分级：表烟煤黏结指数分级二、黏结指数的测定1．方法提要将一定质量的试验煤样和专用无烟煤，在规定的条件下混合，快速加热成焦，所得焦块在一定规格的转鼓内进行强度检验，用规定的公式计算黏结指数，以表示试验煤样的黏结能力。
2．试验煤样试验煤样按煤样制备方法制备成粒度小于0.2mm的空气干燥煤样，其中0.1～0.2mm的煤粒占全部煤样的20%～35%。
煤样粉碎后并在实验前应混合均匀，装在密封的容器中。
制样后到试验时间不应超过一星期。
如超过一星期，应在报告中注明制样和试验时间。
3．专用无烟煤测定黏结指数专用无烟煤（简称专用无烟煤）必须使用经计量部门批准的标准煤样。
4．仪器设备（1）分析天平：感量0.1mg。
（2）马弗炉：具有均匀加热带，其恒温区（850±10）℃，长度不小于120mm，并附有调压器或定温控制器。
（3）转鼓试验装置：包括两个转鼓、一台变速器和一台电动机，转鼓转速必须保证（50±2）r/min。
转鼓内径200mm、深70mm，壁上铆有两块相距180°、厚为3mm 的挡板。
（4）压力器：以6kg质量压紧试验煤样与专用无烟煤混合物的仪器5．用具（1）坩埚和坩埚盖：瓷质（2）搅拌丝：由直径1～1.5mm的硬质金属丝制成。
孔隙储层胶结指数m的确定方法及影响因素
孔隙储层胶结指数m的确定方法及影响因素
韩双;潘保芝
【期刊名称】《油气地球物理》
【年(卷),期】2010(000)001
【摘要】含有裂缝和孔洞的各类岩石储层通常被称为复杂孔隙储层。
近年来，对于复杂储层的分析研究已经成为一个热点，为了得到精度更高的储层含水饱和度，国内许多学者进行了深入和系统的实验研究和计算。
这些研究都是基于阿尔奇公式展开的，由于裂缝和孔洞的存在，导致了储层的非均质性，造成孔隙胶结指数m 等岩电参数的改变。
对于孔隙胶结指数的研究，有通过岩电实验统计的，也有通过建立孔隙模型推导的。
由于各种方法都有一定的局限性，因此找到一个能较全面反映各个因素的又不引入多参数的方法将是准确计算m值的关键。
【总页数】5页(P43-47)
【作者】韩双;潘保芝
【作者单位】吉林大学地球探测科学与技术学院
【正文语种】中文
【中图分类】TE122.2
【相关文献】
1.低孔隙度低渗透率储层物性参数与胶结指数关系研究
2.缝洞型储层中次生孔隙类型对胶结指数和饱和度指数影响的机理分析
3.低孔隙度低渗透率泥质砂岩储层中
胶结指数m和饱和度指数n的计算和应用4.三孔隙度模型计算胶结指数在火山岩储层中的验证5.复杂孔隙储层胶结指数m的确定方法及影响因素
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
沥青胶结料路用性能分级评价分析
山西交通科技
2012 年 2 月 SHANXI SCIENCE ＆ TECHNOLOGY OF COMMUNICATIONS
No．1 Feb．
沥青胶结料路用性能分级评价分析
李霞
（山西施宇公路工程质量检测有限公司，山西 大同 ０３７０１１）
摘要：为探讨不同沥青胶结料分级体系对于沥青材料的评价有效性，对不同沥青材料进行
４。
表 4 不同沥青分级评价
壳牌 90 号+燕山 4303 星型 SBS 掺量/%
0
3.5 4.0 4.5 5.0
PG 分级
64-22 70-22 70-22 70-28 76-28
黏度分级
小于 AC-2.5 AC-5 AC-20 AC-40 AC-40
针入度分级
90 号 90 号 90 号 90 号 90 号
84
86
86
87
TFOT (163 ℃,5
h)
5
℃延度(5
cm/min)/cm
27.1
31.0
29.2
21.8
25 ℃延度 5 cm/min)/cm 大于 100 大于 100 大于 100 大于 100
60 ℃动力黏度/Pa·s 1 537 4 288 8 025 10 081
根据上述数据对所试验沥青材料分级评价如表
·24·
山西交通科技
2012 年第 1 期
要求值为一常数，所不同的只是各个沥青等级适用 的地区采用相应的试验温度不同。
3 结论
各国道路工作者为沥青材料制订了严格的技术 指标，相较而言 ＰＧ 性能分析体系更能反映沥青材 料流变性，但因为沥青混合料结构的不明确性，即便 是 ＰＧ 性能等级规范，沥青胶结料性能与沥青混合
胶质量控制及操作规程
胶质量控制及操作规程（一）、对木料的要求：1、毛胚在进入加工车间之前，应及时测定含水率，含水率必须严格控制在8～12%的范围内，相林的木材之间的含水率差应控制在4%之内，以保证良好的胶合。
如含水率不合乎要求，应及时处理，含水率大于12%的要回窑再进行烘干处理。
（措施原因：含水率是影响胶合强度的主要因素，含水率过高，将直接导致渗透性不好，难以形成胶钉，交联反应不彻底，会造成胶合强度下降，导致产品开胶；含水率过低胶的渗透性过强导致粘接面缺胶开裂。
）2、木材加工精度应在±0.2毫米内，胶粘接面无肯头，无锯痕，无碳化现象。
胶粘面不得有油污，灰尘等污染物。
（新鲜的胶粘面确保胶能够涂刷均匀，木材吸收均匀，加工精度能确保接触面能够结合的好，接触面之间缝隙过大，多涂胶效果也不好）。
（二）、对胶（适用于双组份）：1、温度控制在10℃～30℃之间，因此冬季要注意保温。
木材表面温度与胶链反应速度慢以及拼板保压时间有着密切关系。
（温度太低，会导致胶液固化速度减慢，温度过高会使胶的固化速度太快不利于正常工作）。
2、胶液与固化剂的混合比例按照100：15进行，并充分搅拌均匀，严禁混入木屑、灰尘和水，混合后的胶液应及时用完，存放时间不超过20～30分钟之间。
（若胶液与固化剂混合后存放时间过长，胶会发泡变成豆腐脑状，此时胶液已经不能使用）。
3、所有的胶和固化剂必须密封保存，特别是固化剂，用完应立即封口，避免与空气中的水蒸汽相接触。
（三）、涂胶、保压。
1、标准涂胶量应控制在250～300g/㎡ (相对于每一胶层而言），不论是涂胶机或是刷子，应避免造成浪费并保证涂胶的均匀性。
最佳效果是拼板后的胶线呈一条连续的米粒状。
对于难粘接的树种，建议在确保涂胶量的情况下采用双面涂胶。
（涂胶量过高会造成不必要的浪费,过低会使胶合强度下降）。
2、组胚速度要快，开放陈化时间﹤5分钟。
闭合时间﹤5分钟；在高温、干燥季节更应引起重视。
闭合陈化时间过长造成的胶层与固化，将会导致胶合强度的大幅度降低甚至开胶，应尽量避免）。
胶溶指数标准测定
胶溶指数标准测定
胶溶指数（Gel Permeation Chromatography, GPC）也被称为凝胶渗透色谱法，用于测定聚合物的分子量分布。
下面是胶溶指数标准测定的一般步骤：
1.准备样品：将待测聚合物溶解在适当的溶剂中，并根据测
定要求，控制样品的浓度和溶解度。
2.校准柱：使用一系列标准物质（已知分子量的聚合物样品）
来校准色谱柱。
这些标准物质应该覆盖待测聚合物的范围，以便在后续的分析中进行参考。
3.注射样品：将溶解好的样品注入色谱柱，并控制好进样量。
4.进行色谱分离：通过溶剂流动，使样品在色谱柱中进行分
离。
大分子量的聚合物在色谱柱中渗透速度较慢，而小分
子量的聚合物则渗透速度较快。
5.采集数据：在分离过程中，记录各组分的峰形、流速和峰
高等数据。
6.分析数据：利用分离的数据计算出每个组分的相对浓度和
相对分子量。
胶溶指数标准测定通过测量样品溶解态在色谱柱中的行为，评估聚合物的相对分子量分布。
这种测定方法有助于了解聚合物样品的结构特征、分子量范围和分布情况。
同时，根据测定结果，还可以推断出聚合物的物理和化学性质以及性能表现。
浅析烟煤黏结指数测试应注意的问题
浅析烟煤黏结指数测试应注意的问题摘要：通过对烟煤黏结指数测试过程影响因素进行分析，提出准确测试烟煤黏结指数应注意的几个问题。
关键词：黏结指数；测试；注意问题黏结指数是评价煤的塑性的一个指标，是判断烟煤的黏结性、结焦性的一个关键指标，是中国煤炭分类国家标准中确定烟煤工艺类别的主要指标之一。
根据煤的黏结指数可以大致确定煤的工艺类别及主要用途。
在炼焦工业中常利用煤的挥发份和黏结指数图，了解各种煤在炼焦配煤中的作用。
尤其对指导炼焦配煤，确定经济合理的配煤比例具有一定的意义。
同时测试烟煤黏结指数又是评价烟煤在热加工过程中黏结能力的重要指标，由此可见准确测定烟煤的黏结指数具有十分重要的意义。
而烟煤黏结指数测试项目又是一个规范性很强的项目，影响烟煤黏结指数测试结果准确性的因素是多方面的，现就测试中应注意的问题分析如下： 1.选购专用无烟煤测定烟煤黏结指数专用无烟煤，必须选用以宁夏汝箕沟煤矿按GB/T 14181-2010规定条件制成的，并经国家煤炭质量监督检验中心最终鉴定合格的专用无烟煤。
专用无烟煤粒度为0.1～0.2mm。
其中粒度大于0.2mm的筛上物质量分数应不大于4.00%；粒度小于0.1mm的筛下物质量分数应不大于6.00%。
水分、灰分和挥发分的指标要求：水分（Mad）小于2.50%；灰分（Ad）小于4.00%；挥发分（Vdaf）小于8.00%。
2.试验煤样粒度组成及试样放置时间黏结指数测试煤样要求应达到空气干燥状态、粒度小于0.2mm的分析煤样，其中0.1～0.2mm的煤粒占全部煤样的20%～35%。
如果煤样中0.1～0.2mm mm粒度级的质量百分数小于20%，意味着试样中小于0.1mm的分量较多，粒度组成偏细，根据我化验室试验表明，0.1mm的分量多则黏结指数测试结果明显偏高；反之0.1～0.2mm粒级的质量百分数大于35%，意味着试样中小于0.1mm的分量较少，粒度组成偏粗，则黏结指数测试结果明显偏低。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
ｐ ｒ ｔ ｃｕ ｅａ ｄｓ ａｅｃ ｎｅ ｔＡｓ ｈ ｅ ｎａｉｎｆｃｏ ｏ ｔｏｌｄｂ ｏｅｓ ｕ ｔｒ ｎ ｈ ｌ ｏ ｔｎ， ｒｔ ｆ ｌ ｏｅｓｒ ｔｒ ｈ ｌ ｏ ｔｎ ． ｅｃ ｍｅ ｔｔ ｔｒｉ ｃ ｎｒｌ ｙｐ ｒ ｔ ｃｕ ｅａ ｄｓ ａｅｃ ｎｅ ｔｆ ｓ ｏ １ ｕ ｎ ｔ ｏ ａ Ｓ ｅ ｒ ｉ ａ．
关 键 词 ： ｒｈｅ公 式 ； 水 饱 和 度 ： 结 指 数 ； 隙 结 构 ： 质含 量 Ａ ｃｉ 含 胶 孔 泥
中图分 类号 ： ６ １ Ｐ ３． ４ ８
文 献标识 码 ： Ａ
Ｃｏ ｔ ｏｌ ｇ ｆ ｃ ｏ ｓａ ｄ ｅ ａ ｕ ｔ ｎ ｍ ｅ ｈ ｄ ｆｃ ｍ ｅ ｔ ｔｏ ａ ｔ ｒ ｎ ｒ ｌ ｎ ａ ｔ ｒ ｎ ｖ ｌ ａ ｉ ｔ ｏ ｓｏ ｅ ｎ ａ ｉ ｎ ｆ ｃ ｏ ｉ ｏ
ＬＩＸｉ ｎ ｐｅ ｇ ａ— ｎ
（ ｅ ａ ｏａ ｒ ｘ ｌｒ ｉｎＴｃ ｎｌ ｉ ｆ ｒ ｉａ ｄＧ ｓＲ ｓｕｃｓ Ｍｉｉｒ ｄ ｃ ｉ ， Ｋ ｙＬ ｂ ｒ ｏｙｆＥ ｐｏａ ｏ ｅｈ ｏｏ ｅ ｏ ｌ ｎ ａ ｅｏ ｒ ， ｎｓｙｏ ｕａ ｏ ｔ ｏ ｔ ｇ ｓ Ｏ ｅ ｔ ｆＥ ｔ ｎ
Ａｃｉ ｒｈｅ于 １４ ９ ２年 以岩 电实 验 为 基 础建 立 了砂 岩储 集层 含水 饱 和度 （及评价方法
李先 鹏
（ 长江大 学油气 资源与勘探 技术教 育部 重点 实验 室 ）
摘 要 ： 用 Ａ ｃ ｉ 利 ｒｈｅ公式计 算储层 含 水饱 和度 时 ， 结指数通 常是 某一层位取 某一 固定值 岩 电实验 胶
结果表 明 ， 同地层 的胶 结指数 并 不相 同， 大 小随孔 隙结构和 泥质含量 的 变化 而变化 由于胶 结指 不 其 数 受孔 隙结构和 泥 质含 量等 多种 因素 的控 制 ， 因此 ， 必须 首先 利 用岩 电 实验 数 据和 泥质 指 示测 井 结 果 ， 用 多元 回归 分析 法建 立胶 结 指数 的计 算模 型 ； 采 然后利 用 测井数据 ， 根据 建 立的计 算模 型确 定各 目的层 的胶 结指 数 。 求使 计算 的胶 结指数 尽 可 能逼近 实际值 ， 力 以保证 利 用 Ａ ｃ ｉ 式计 算 的储 层 ｒｈｅ公 含 水饱 和度 具有较 高的 准确性
ｗｅｍｕ ｔｍａ ｅｕ ｅｏ ｏ ｅ ａ ａ ｙ ｉ ａ ａａ ｄ ＧＲ ｒＳＰ ｔ ｓａ ｌｓ ｈｅｆ ｒ ｌ ａ ａ ａｃ ｌｔ ｈ ｅ ｎ ａｉｎ ｆ ｃｏ ， ｓ ｋ ｓ ｆｃ ｒ ． ｎ ｌｓｓｄ ｔ ｎ ｏ ｏｅ ｔ ｂ ｉｈ ｔ ｏ ｍｕ ａｔ ｔ ｎ ｃ ｌ ｕ ａｅｔ ｅ ｃ ｍｅ ｔｔｏ ａ ｔｒ ｈ ｃ ｎ ｈ ｎｕｓ ｗｅｌ ｏ ｇ ｎ ａ ａａ ｃ ｒ ｎｇｔ ｔ ｓｆ ｍｕ ａｔ ｄ ｔｒ ｎ ｈ ｅ ｎ ａ ｉ ｔ ｒｉ ａ ｈｒ ｓ ｒ ｏｒ Ｉ ａ ｄｔ ｅ ｅｔ ｌ ｇ ｉ ｇｄ ｔ ｃ ｏ ｄｉ ｉ ｒ ｌ ｅ ｅ ｍｉ ｅｔ ｅｃ ｍｅ ｔ ｔ ｎｆ ｃｏ ｎｅ ｃ ｅ ｅ ｖ ｉ． ｎｔ ｓ ｈｅ ｌ ｏｈ ｏ ｏ ｏ ａ ｈｉ ｗａ ， ｋ ｎｇｔ ａ ｃ ａ ｅ ｅ ｕ ｔａ ｐｒ ｘｍａｅ ｙｔ ｅｓ ｍｅｗｉ ｈ ｅ ｌｖ ｌ ｅｏ ｅｃ ｍｅ ａｉｎ ｆ ｃｏ ｏ ｌ ｋ ｕ ｅ ｙ ｍａ ｉ ｃ ｌｕｌｔｄ ｒ ｓ ｌ ｐ ｏ ｉ ｔ ｌ ｈ ａ ｔ ｔ ｅ ｒ ａ ａ ｕ ｆｔ ｅ ｎｔｔｏ ａ ｔｒｃ ｕ ｄ ｍａ ｅｓ ｒ ｈｅ ｈ ｈ ｔ ｔ ｈ ｃ ｅｆｒ ｕ ａｃ ｎ ｂ ｓ ｄｔ ａｃ ｌｔ ｔｒｓ ｔ ａ ｉｎｏ ｅ ｅ ｖ ｉ ｔ ｉｈ ａ ｃ ｒ ｃ ． ｈａ ｅＡｒ ｈｉ ｏ ｔ ｍ ｌ ａ ｅｕ ｅ ｃ ｌ ｕ ａｅｗａ ｅ ａｕｒ ｔ ｆ ｓ ｒ ｏｒｗｉｈ ｈ ｇ ｃ ｕ ａ ｙ ｏ ｏ ｒ Ｋｅ ｒ ｙ ｗｏ ｄｓ：Ａｒ ｈｉ ｒ ｌ ｃ ｅｆ ｍｕ ａ；ｗａ ｅ ａｕｒ ｔｏ ｏ ｔ ｒｓ ｔ ａ ｉｎ；ｃ ｍｅ ｔ ｔｏ ａ ｔ ｒ ｏ ｅｓｒ ｃｕｒ ｅ ｎ ａ ｉ ｎｆ ｃｏ ；ｐ ｒ ｔ ｔ ｅ；ｓ ａｅｃ ｎ ｅ ｔ ｕ ｈ ｌ ｏ ｔ ｎ
第２ ０卷 第 ４期 ２０ ０ ８年 ｌ ２月
岩
性
油 气
藏
Ｖｏ ．０ Ｎｏ４ １ ． ２
Ｄｅ ．２ ０８ ｅ ０
ＬＩ ＴＨ０Ｌ０ＧＩ ＲＥＳ Ｃ ＥＲＶ０Ｉ ＲＳ
文 章 编 号 ：６ ３ ８ ２ （ ０ ８ ０ — １５ ０ １７ — ９ ６ ２ ０ ）４ ０ ０ — ４
Ｙ ｇｚ ｎｖ ｒｉ Ｊｎ ｚ ｏ ３ ０ ３， ｉａ ｎ ａ ｔｅＵ ｉｅｓｔ ｉｇ ｈ ｕ４ ４ ２ Ｃｈｎ ） ｙ，
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｗ ｈ ｎ Ａｒ ｈ ｅ ｆ ｒ ｌ Ｓａ ｐ ｉ ｄ ｔ ａｃ ｌｔ ｔｒ ｓ ｔ ｒ ｔ ｎ ｏ ｅ ｒ ｓ ｒ ｏ ｒ ｈ ｅ ｎａ ｉｎ ｆ ｃｏ ｓ ｅ ｃ ｉ ｏ ｍｕ ａ ｉ ｐ ｌ ｏ ｃ ｌ ｕ ａｅ ｗａ ｅ ａｕ ａｉ ｆｔ ｅ ｅ ｖ ｉ ｅ ｏ ｈ ，ｔ ｅ ｃ ｍｅ ｔｔ ａ ｔｒ ｉ ｏ