盖梁支架计算书

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盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标盖梁支架计算书四川路桥建设股份有限公司2014年3月30日目录1、工程概况 (1)2、总体施工方案 (1)3、支承平台设置 (4)4、计算依据 (5)5、计算参数 (5)6、计算结果 (9)7、结论 (22)& 抱箍试验 (23)盖梁抱箍法施工方案工程概况本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。

下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。

其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。

二、总体施工方案因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。

拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。

盖梁统计表考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。

盖梁简图分别如下:T面三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱（或三墩柱）上各穿一组抱箍（高60cm或50cm）,上面采用墩柱两侧各一组63a工字钢或单排单层不加强型贝雷片（做横向主梁），搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根3m 长的双拼［10 槽钢，间距为40cm 作为分布梁。

盖梁支架模板计算书

四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。

一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。

二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。

盖梁支架设计计算书9.22

重庆高家花园嘉陵江大桥复线桥引桥及立交施工盖梁支架设计计算书编制：校核：审核：重庆城建控股（集团）有限责任公司高家花园嘉陵江大桥复线桥及立交工程项目经理部二O一四年十月目录一、结构形式 (2)二、计算依据 (2)三、主要荷载及参数 (2)四、计算假设及参数 (3)五、计算工况 (3)六、荷载及边界条件添加方式： (3)（一）荷载添加方式 (3)（二）边界条件添加方式 (3)七、计算模型 (3)八、计算结果 (4)九、主要结论 (10)一、结构形式为满足高家花园大桥引桥盖梁施工的需要，在高家花园大桥引桥盖梁处设置支架。

盖梁支架自下而上依次采用A110钢棒、卸荷块、2HN700*300分配梁、工25b分配梁，5*10cm木枋，15mm竹胶板。

盖梁支架布置形式详见施工设计图。

二、计算依据（1）《港口工程荷载规范》（JTJ 215－98）（2）《港口工程桩基规范》（JTJ254－98）（3）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（5）《路桥施工计算手册》（6）《公路桥梁抗风设计规范》（JTGT D60-01-2004）（7）《公路桥涵设计通用规范》（JTGT D60-01-2004）（8）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）三、主要荷载及参数1、恒载重量按实际结构自重计算乘以1.1倍系数。

2、砼荷载根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)，砼荷载取26KN/m3，扣除墩身承受砼荷载部分，实际砼重量乘以1.05放大系数为支架设计计算砼荷载。

3、施工荷载施工荷载按每平方米100kg计算；乘以1.0倍系数。

4、模板荷载模板荷载按每平方米80kg计算；乘以1.0倍系数。

5、倾倒荷载倾倒荷载按每平方米200kg计算；乘以1.2倍系数。

6、振捣荷载振捣荷载按每平方米200kg计算；乘以1.4倍系数。

四、计算假设及参数1、计算假设分配梁按一般梁单元进行计。

盖梁底模支架计算书

盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。

计算长度8.2m。

2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。

二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。

其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。

如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。

①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。

盖梁支架计算书

计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。

主梁：双拼40工字钢，长度为19m。

立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。

2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。

单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。

盖梁托架计算书(改)

盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。

（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。

盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。

2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。

经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。

E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。

盖梁支撑(盘扣式)计算书

盖梁支撑（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性平面图横向立面图纵向立面图单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3钢面板所受均布线荷载：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝70.521kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值：M xmax=0.0234×70.521×0.32=0.149kN·mM ymax=0.0234×70.521×0.32=0.149kN·m钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正：M x=M xmax+μM ymax=0.149+0.3×0.149=0.1931kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.149+0.3×0.149=0.1931kN·mM=max(M x,M y)=max(0.1931,0.1931)=0.1931kN·m1、强度验算σ=M/W=0.1931×106/6000=32.179N/mm2≤[f]＝205N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度：f max=ωmax q1l4/Bc=0.00215×70.521×10-3×3004/4074725.275=0.301mm< min[L/150，10]＝min[300/150，10]＝2mm钢板挠度满足要求！！盖梁底部面板承受均布荷载设计值：Q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]=1.1×[1.3×(0.75+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]＝71.165kN/m2梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左=Q×b/(n-1)/2=71.165×0.8/(6-1)/2=5.693kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中=Q×b/(n-1)=71.165×0.8/(6-1)=11.386kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右=Q×b/(n-1)/2=71.165×0.8/(6-1)/2=5.693kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.5-0.3)×0.8/5 =0.046kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=5.693+0.046+1.931=7.669kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=11.386+0.046=11.432kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=5.693+0.046+1.931=7.669kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.669,11.432,7.669]=11.432kN/m正常使用极限状态：盖梁底部面板承受均布荷载标准值：Q k=(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q1k=(0.75+(24+1.5)×1.8)+3=49.65kN/m2梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'=Q k×b/(n-1)/2=49.65×0.8/(6-1)/2=3.972kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'=Q k×b/(n-1)=49.65×0.8/(6-1)=7.944kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'=Q k×b/(n-1)/2=49.65×0.8/(6-1)/2=3.972kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.5-0.3)×0.8/5 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.972+0.032+1.35=5.354kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.944+0.032=7.976kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.972+0.032+1.35=5.354kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.354,7.976,5.354]=7.976kN/m为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×11.432×0.62，0.5×11.432×02]＝0.412kN·m σ=M max/W=0.412×106/64000=6.431N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×11.432×0.6，11.432×0]＝4.116kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.116×1000/(2×60×80)＝1.286N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×7.976×6004/(100×9350×256×104)＝0.292mm≤[ν]＝min[ l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×11.432×0.6,0.4×11.432×0.6+11.432×0]=7.545 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.062kN,R2=7.545kN,R3=7.545kN,R4=7.5 45kN,R5=7.545kN,R6=5.062kN正常使用极限状态R max'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×7.976×0.6,0.4×7.976×0.6+7.976×0]=5.264k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.534kN,R2'=5.264kN,R3'=5.264kN,R4'=5. 264kN,R5'=5.264kN,R6'=3.534kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.635×106/25300=25.106N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝9.054kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.054×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝26.7 13N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.141kN，R2=0.834kN，R3=12.784kN，R4=12.784kN，R5=0.834 kN，R6=0.141kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.141/0.6=0.236kN，P2=0.834/0.6=1.39kN，P3=12. 784/0.6=21.306kN，P4=12.784/0.6=21.306kN，P5=0.834/0.6=1.39kN，P6=0.141/0.6=0 .236kN七、可调托座验算123456满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.156×0.6×1.52/10＝0.028kN·m3、稳定性计算P1＝0.236kN，P2＝1.39kN，P3＝21.306kN，P4＝21.306kN，P5＝1.39kN，P6＝0.236 kN立杆最大受力N w＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6]+1.1×1.3×0.15×(7-1.8)+M w/l＝max[ 0.236，1.39，21.306，21.306，1.39，0.236]+1.115+0.028/0.6＝22.469kNf＝N/(φA)+M w/W＝22468.71/(0.386×424)+0.028×106/4490＝143.522N/mm2≤[f]=300N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=7/3=2.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γL×φwγQ(ωk LHh2)=0.9×0.9×1.5×(0.156×12×7×7)=111.45kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a×l)]LB2/2=0.9×[0.75+0.15×7/(0.6×0.6)]×12×32/2=178.2kN·m M T=111.45kN·m≤M R=178.2kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γL×φwγQ(Q2k LH2)=0.9×0.9×1.5×(0.933×12×72)=666.554kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a×l)]LB2/2=0.9×[0.75+(24+1.5)×1.8+0.15×7/(0.6×0.6)]×12×32/2=2408.94kN·mM T=666.554kN·m≤M R=2408.94kN·m满足要求！十一、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝22.469/(0.9×0.15)＝166.435kPa≤f ak＝400kP a满足要求！。

盖梁支架计算书

满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。

侧面图间距与正面图相同。

参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。

1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。

简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。

立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1）弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2）抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。

空心墩钢棒法盖梁支架计算书

空心墩钢棒法盖梁支架计算书
空心墩钢棒法盖梁支架计算书是用于计算空心墩钢棒法盖梁支架的强度和稳定性的工程文件。

该计算书应包括以下内容：
1. 支架尺寸和材料：包括支架的长度、宽度、高度和所采用的材料规格。

2. 荷载条件：包括作用在支架上的荷载情况，如自重、附加荷载等。

3. 弯曲强度计算：根据支架尺寸和材料的弯曲强度，计算支架在荷载下产生的弯矩和弯曲应力。

4. 剪切强度计算：根据支架材料的剪切强度，计算支架在荷载下产生的剪切力和剪切应力。

5. 抗扭强度计算：根据支架材料的抗扭强度，计算支架在荷载下产生的扭矩和扭转应力。

6. 稳定性计算：根据支架的几何形状和荷载条件，计算支架的稳定性，以确定支架是否足够稳定。

计算书还应包括详细的计算过程、相关公式和图表，并按照设计规范和标准进行计算和验算。

同时，还应注明计算结果的合理性和适用性，并提供相应的结论和建议。

最后，计算书应经过专业人员的审核和签字，以确保计算结果的准确性和可靠性。

MIDAS-盖梁支架计算书

北引桥盖梁支架计算书一、工程简介新造珠江北引桥总长为826米，桥梁起点桩号为K5+427.4，终点桩号为K6+253.4；南引桥总长为396米，桥梁起点桩号为K7+011.4，终点桩号为K7+407.4。

桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。

墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台，分两幅桥分别设计。

北引桥桩基布置型式为：采用4根直径1.2m的钻孔灌注桩，桩间净距3.0m,承台为矩形，平面尺寸为5.2m×5.2m,承台厚2.5m。

北引桥墩身采用花瓶墩，墩底截面尺寸4.0m×2.0m，墩顶截面为6.5m×2.0m。

墩顶均设预应力盖梁。

盖梁横桥向布置图（单位：cm）二、参考资料1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—人民交通出版社3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5、《结构力学》——人民交通出版社6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社8、《公路桥涵设计通用规范》——（JTG D60－2004）9、《公路施工手册－桥涵》——人民交通出版社三、计算参数Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPaQ235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPaQ235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa45#钢：【τ】＝250MPa四、计算软件盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。

五、计算内容一）支架结构图(单位：cm)二）计算模型三）荷载计算1、混凝土自重荷载（P1）：按照结构物高度进行计算，以压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板，由面板将荷载传递至悬臂段三角支撑架，进而传递至盖梁支架。

P1=h*γ其中：h—结构物对应计算点的高度；γ—混凝土容重，取25KN/m3；2、模板自重荷载（P2）：根据实际设计模板重量，取P2=1Kpa。

盖梁支架计算书

目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将υ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。

二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。

五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。

42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。

盖梁工字钢计算书

盖梁（系梁）支架计算书本工程上系梁、盖梁分A、B、C三种型号，分别为φ2.0m柱盖（系）梁、φ1.8m柱盖（系）梁、φ1.5m柱盖（系）梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。

定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。

支架计算时按φ2.0m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。

1、I50C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。

1.1.1、荷载计算①、单位长度混凝土荷载：φ2.0m：N1=V〃γ砼=2.20×1.6（梁高）×25≈88KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.2=4.4KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M○4、钢筋自重：N4=651㎏/m=6.51KN /m○5、单位长度I50c工字钢自重：N4=109㎏/m=1.09KN /m○6、单位长度模板自重：1KN /m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+ N4+N5+N6=88+4.4+3.4+6.51+1.09+1=104.4KN/m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=104.4/2=52.2KN/m 作为工字钢荷载。

1.1.2计算简图：1.1.3、支点反力：R A=R B=q×6.9/2=52.20×6.9/2=180.09KN1.1.4、最大弯矩：M max= ql2/8=52.2×6.92/8=310.66 KN〃m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ50c I x=5.064×108mm4 W x=2.08×106mm3S X=1.2091×106mm3δ=16mmσ=M max/W x=(310.66×106)/(2.08×106)=149.35MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×52.2×6.9=225.11KNτmax=Q x〃S x/(I x〃δ)=225.11×103×1.2091×106/(5.064×108×16)=33.59MPa＜[σ]×1.25= 106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算ƒ=0.521qL4/100EI x=0.521×52.2×69004/ (100×2.1×105×5.064×108)=5.8㎜≤L/400=6900/400=17.25㎜（满足要求）2、I16工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。

盖梁模板支架计算书

盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。

混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。

一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。

2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。

3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。

纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。

4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。

抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。

二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。

盖梁支架计算书

1盖梁施工1.1工艺概述本标段共有盖梁 (含桥台盖梁)50座，盖梁混凝土标号为C30。

桥墩盖梁采用抱箍法施工，桥台盖梁为桩接盖梁形式，采用就地现浇施工。

盖梁施工流程：在墩柱上安装抱箍(地基处理)→安装H70型钢(搭设辅助支架)→铺设工字钢→安装盖梁底模→盖梁钢筋绑扎→安装盖梁侧模→盖梁混凝土浇筑→盖梁混凝土养护、拆模。

1.2 桥墩盖梁支架施工(1)抱箍法施工本标段共有两种盖梁形式，一种是两柱式，一种三柱式，每个立柱均采用两块半圆弧型钢板(板厚t=10mm)制成。

考虑到受力要求及施工时的便易性，拟采取两种抱箍形式，一种为专门用于三柱式桥墩的中柱，高度为1.2m,一种为两柱式桥墩及三柱式桥墩的边柱，高度为1m。

采用M24高强螺栓连接。

抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，为提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱混凝土面保护，在墩柱与抱箍之间设一层5mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。

取最不利荷载为验算标准，经验算可保证盖梁的施工质量。

盖梁支架采用24m长H70型钢纵梁，每侧1根工字钢，横向12#工字钢铺设作横梁，横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差,在横梁上方纵向铺设1cm厚的竹胶板,侧模采用1cm厚12.23m长钢模板。

栏杆采用υ50的钢管搭设，在横梁上设两道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。

立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。

钢管与支座之间采用销连接，工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设3cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠；防护栏杆四周都用密目网围护，以防杂物从高空坠落造成安全事故。

（2）盖梁抱箍结构验算本工程盖梁长度、形式不一，取最不利荷载为验算标准，两柱式最不利荷载盖梁为9#和11#左幅盖梁，尺寸为：15.447m（长）×2m（宽）×(1.4～1.65m)(高),三立柱最不利荷载为11#右幅桥盖梁和19#左盖梁，其中11#盖梁尺寸为：22.096m （长）×1.9m（宽）×1.4m（高），尺寸分别为:21.331m(长) ×2m(宽)×（1.906～2.308m ）(高)。

盖梁支架及模板计算书

盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ；故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2，则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。

三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。

其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。

2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。

根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。

盖梁底模支架结构受力安全计算书doc资料

盖梁支架计算书盖梁支架计算书1、工程概况桥墩盖梁采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土采用C30。

盖梁尺寸有两种，具体如下:2、支架实施方案我部根据盖梁施工的实际情况，盖梁底模支架采用托架法施工，在墩柱混凝土浇筑施工时，在墩柱距盖梁底部75cm预留一个垂直于1#或2#墩柱中心线方向的Φ100mm 圆孔。

墩身施工完毕且混凝土强度满足规范要求后，在桥墩预留圆孔内各穿1根直径为Φ95mm钢棒做承重架牛腿，再用组合钢箱穿入钢棒安装钢倒楔，用40c工字钢放在钢倒楔上作承重梁，工字钢下缘应根据实际受力计算结果，可适当加焊一部分角钢桁架做加强处理。

每侧一排工字钢，为确保工字钢的横向稳定，两排工字钢之间每隔一定间距加设一道拉杆(衬管)，工字钢上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。

盖梁的两端为适应斜度的需求，采用定做的三角型型钢支撑架，至此，整个盖梁承重架完全形成，施工时应考虑施工挠度的影响，在施工前应对底模标高设置相适应的预拱度。

由于盖梁属于高空施工，施工时需对盖梁底部设置安全警示牌，盖梁施工平台四周做安全网防护。

安全网高度必须高出盖梁顶面1.2m。

3、计算依据（1）《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 。

（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。

（3）《建筑结构荷载规范》（GB50005-2003）。

（4）其他现行相关规范、规程。

4、计算参数（1）主要材料①[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

②40c工字钢横向主梁采用2根40c工字钢，横向间距为200cm。

截面面积为：A=10211.2mm2X轴惯性矩为：IX=23900*104 mm4，X轴抗弯截面模量为：WX=1190x103 mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

盖梁支架计算书 (跨G109大桥)3号

盖梁支架计算书（跨G109大桥）1、盖梁验算（取最大截面尺寸220（高）×220（宽）×3400（长））设计荷载计算具体如下：（1）、砼的自重荷载：q1=165×26=4290KN。

均布每延米荷载=4290/34=126KN/m。

（2）、砼的冲击荷载：q2=2.0KN/m（3）、振捣荷载：q3=2.5KN/m（4）、模具荷载：组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计6.6m2；q4=0.95×6.6=6.3KN/m（5）、施工人员、机具荷载：q5=3.0KN/m（6）、I14工字钢：按照30cm间距布设，需I14工字钢95根，每根长3.6米I14工字钢自重G=3.6*95*16.9*9.8/1000=56.6KN，均布每延米荷载q6=56.6/34=1.7kN/m；（7）、I45a工字钢共6根，单根长12米，自重G=6×12×80.4×9.8/1000=56.73kN 均布每延米荷载q7=56.73/34=1.66KN/m；安全系数取1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

2、I14工字钢验算工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3）+1.4*（2.5+2+3）=169.3KN/m;I14工字钢分布梁布设间距0.3米，单根承受0.3*169.3=50.8KN；单根均布荷载q=50.8/2.2=23.1KN/m跨中弯矩M=1/8×qL2=1/8×23.1×2.22=13.9KN·mσ=M/W=13.9/0.102=136.3MPa≤［σ］=215Mpa。

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

挠度计算：f=5qL4/384EI=5×23.1×2.24/(384×2.1×712)=0.0047m=4.7mm ≤[f]=2.2/400=5.5mm (满足要求)3、I45a工字钢验算I45a工字钢竖向荷载主要由I14工字钢传递而至，其具体的受力模型如下：工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3+1.7）+1.4*（2.5+2+3）=171.3KN/m;I45a工字钢共设12根，每3根进行对接焊接，对接焊缝处两侧帮焊长80cm厚10mm钢板，则每根承受荷载=171.3/2=85.65KN/m最大弯矩M=1/2qLx[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]M=0.5*85.65*6.14*5.32[(1-2.25/5.32)(1+2*2.25/6.14)-5.32/6.14]=186.82KN/m;抗弯强度σ=M/W=186.82/1430×103mm3=130.6Mpa<［σ］=215Mpa。