粉土地基强夯动孔压增长及地面变形规律研究
地基工程 强夯法施工
地基工程强夯法施工1.1加固原理及适用范围强夯法是反复将夯锤提到高处使其自由落下，给地基以冲击和振动能量，将地基土夯实的地基处理方法，属于夯实地基。
强大的夯击能给地基一个冲击力，并在地基中产生冲击波，在冲击力作用下，夯锤对上部土体进行冲切，土体结构破坏,形成夯坑，并对周围士进行动力挤压。
根据地基土的类别和强夯施工工艺的不同，强夯法加固地基有两种不同的加固机理动力密实和动力固结。
1.2动力密实机理强夯加固多孔隙、粗颗粒，非饱和土是基于动力密实机理，即强大的冲击能强制压密地基,使土中气相体积大幅度减小。
13动力固结机理强夯加固细粒饱和土是基于动力固结机理，即强大的冲击能，在土中产生很大的应力波，破坏土的结构，使土体局部液化并产生许多裂隙，作为孔隙的排水通道，加速土体固结土体发生触变,强度逐步恢复。
强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土与黏性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基。
2.阿强夯法的设计应符合下列规定：⑴有效加固深度有效加固深度既是选择地基处理方法的重要依据,又是反映处理效果的重要参数。
影响有效加固深度的因素很多，除了和锤重和落距有关外，还与地基土的性质、不同土层的厚度和埋置JII页序、地下水位以及其他强夯的设计参数等都与有效加固深度有着密切的关系。
因此，强夯法的有效加固深度应根据现场试夯或当地经验确定。
在缺少试验资料或经验时可按表1预估。
强夯的有效加固深度(m)表1单击夯击能碎石土、砂土粉土、黏性土、湿陷(kN∙m)等粗颗粒土性黄土等细颗粒土IOOO 4.0-5.0 3.0〜4.02000 5.0-6.0 4.β~5.03000 6.φ-7.05∙0~6.040007.β~8.06,0s7.050008.0-8.57.0-'7.560008.5-9.07.5~8.080009.0-9.58.0~9.0100009.5-10.510.071O1200011,5S12.511.0-12.01400012.5S13.512.0SI3.01500013.5〜14.013QS13.51600014.074,513.574.01800014.575.5—注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起。
强夯地基变形模量报告
强夯地基变形模量报告强夯地基变形模量报告一、引言强夯地基是一种常用的地基处理方法，通过将钢筛板或钢筛管插入土壤中，利用冲击力将土壤颗粒重新排列和固结，从而提高地基的承载能力和稳定性。
在进行强夯地基处理时，了解土壤的变形特性是十分重要的。
本报告旨在对强夯地基变形模量进行详细的分析和评估。
二、背景知识1. 变形模量：指材料在受到应力作用下发生形变的能力。
对于土壤来说，变形模量反映了土壤的刚度和变形特性。
2. 强夯地基：通过冲击力改善土壤工程性质的一种地基处理方法。
三、实验方法1. 采样：选择代表性的土样进行实验研究。
2. 强夯试验：使用标准设备进行强夯试验，记录强击次数和冲击能量。
3. 恢复试验：在不同时间间隔后对强夯试验后的样品进行恢复试验，记录其恢复应力和恢复应变。
四、数据分析与结果1. 强夯试验数据分析：根据强夯试验记录的强击次数和冲击能量，计算土壤的相对密实度和固结指数。
2. 恢复试验数据分析：根据恢复试验记录的恢复应力和恢复应变，计算土壤的变形模量。
五、讨论与解释1. 强夯地基处理对土壤的影响：通过强夯地基处理，土壤颗粒重新排列和固结，提高了土壤的承载能力和稳定性。
2. 土壤变形模量与工程设计关系：土壤的变形模量直接影响工程设计中的荷载传递和变形控制。
3. 强夯地基处理后土壤变形模量的变化：强夯地基处理会使土壤的变形模量增加，提高了土体的刚度。
六、结论通过对强夯地基进行实验研究并分析数据，得出以下结论：1. 强夯地基处理可以显著改善土壤工程性质。
2. 强夯地基处理后，土壤的变形模量增加，提高了其刚度。
3. 土壤的相对密实度和固结指数是评估强夯效果的重要指标。
七、建议在实际工程中，应根据具体情况选择合适的强夯参数和处理方法，以达到最佳的地基改良效果。
八、参考文献（此处列出参考文献，但由于要求不能出现链接，请自行添加）以上是对强夯地基变形模量的详细报告。
通过实验数据分析和讨论解释，得出了强夯地基处理对土壤工程性质的影响以及土壤变形模量与工程设计的关系。
真空降水-低能强夯联合加固粉土地基的研究
ａ ｐ ｃ．Ｔ ｉ ｐ ｐ ｒｓ ｍｍａｉｅ ｎ ｎ ｌｚ ｓｔｅ ｃ ｒｅ ｔｒｓ ａ ｃ ｅ ｕｔ ｄ ｙｄ ｍｅ ｔ ｃ ｏａ ｓ ｓ ｅ ｔ ｈ ｓ ａ ｅ ｕ ｒｚ ｓａ ｄ ａ ａｙｅ ｈ ｕｒ ｎ ｅ ｅ ｒｈ ｒ ｓ ｌ ｍａ ｅｂ ｏ ｓｉ ｓ ｈ ｌｒ ． ｓ ｃ
击 和振 动 能 量 ，使 地 基 土 压 密 和 振 密 ，从 而 提高 地 基
的强度 ，改善地基 的力学性能 。
Ｏｖ ｒ ｉｗ ｎ Ｅｘ ｒｍ ｅ ａ ｕｄ ｆ Ｓ ｎ ｈｅ ｉ ｂ ｅ Ｃｏ ｒ ｔ ｒ ｏ ｍ ａ ｅ ｅ ｖ ｅ ｏ ｐｅ ｉ ｎｔ ｌＳｔ ｙ ｏ ｙ ｔ ｔｃ Ｆｉ ｒ ｎｃ ｅ ｅ Ｐｅ ｆ ｒ ｎｃ
关键词 ：粉 土地基 ；真空降水 一 能强夯 ；联合加 固机理 ；应用效果 ；数值模拟 低
中 图分 类 号 ：Ｔ ４ ２ ３ Ｕ ７ ． １ 文 献 标 志 码 ：Ａ 文章 编 号 ：１０ ８２ （００ ０ ０ ３ ０ ０ ３— ８５ ２ ｌ ）５— ０ ２— ４
０ 引言
进行地基处理 ，即首先采用真空 降水方法 降低地下水
一
建工程 ，新 旧地基均需进 行必要 的处 理 ，以达到减小 差异沉 降的 目的…。 强夯加 固法施工速度快 ，成本较低 ，但 当地下水
位较 高时 ，易发生液化现象 。为 扬长避短 ，提高
低能 强夯联合加 固技术 进行 了动 力 固结数值模 拟 ，
并与现场试验结果进行 比较 ，从理论上揭示 联合加 固
在黄河 冲积平原 区广泛分布着冲淤积粉土 ，其力 学特性为塑性指数低 、级配差 、抗 剪强度低 、渗透性 好 、水稳定性差等 。对于该区道 路改扩建工程 ，由于
旧路基经多年运 营后 固结沉降基本完成 ，而新建路基
强夯法处理填土路基的工程实践分析
强夯法处理填土路基的工程实践分析作者：梁森来源：《现代装饰·理论》2011年第05期本文介绍了强夯法地基处理的原理和应用范围，并通过工程实例阐述强夯法的设计和施工要点，以供类似工程参考。
1.强夯法加固地基原理强夯法又称为动力固结法（Dynamic Consocidation Method）或动力压实法（Dynamic Compaction Method）。
它通过反复将一个重锤（一般为8t~40t，最重可达200t）以一定的落距自由落下（落距一般为6m~40m），对地基施加很大的击能和振动能，在地基土中所产生的冲击波和动应力，对提高地基土的强度、降低土的压缩性及改善砂土的液化性能、消除湿馅性黄土的湿馅性有良好的效果。
冲击波以压缩波（纵波、P波）、剪切波（横波、S波）和瑞利波（表面波、P波）的波体系联合在地基内传播，在软弱土地中产生一个波场，通过各种波的共同作用，达到软弱土地基密实、提高强度及承载力的目的。
2.强夯法加固地基适用范围强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土与粘性土、素填土和杂填土等地基。
同时，由于强夯法的深层加固对机械设备和器具性能要求较高，而且强夯施工的震动和噪音较大。
因此，在加固深度超过l0m和临近城市及周边有建筑物、构筑物的软弱土地基处理时，均应谨慎采用。
笔者结合南宁市五象新区堤园路（一期）工程1标段实际工程情况及其加固效果，对强夯法设计和施工进行简要阐述。
3.工程实例3.1工程概况南宁市五象新区堤园路（一期）工程1标段施工开展后，发现K0+380~K0+660路段为人工填土，土质松散，不能直接作为道路路基，必须进行路基处理。
该路段岩土层分布及特征自上而下分述为五点。
（1）杂填土：由建筑垃圾、活垃圾、粘土和岩块等组成，未经压实；以灰褐色、棱、棕黄色为主，整体为杂色；稍湿~湿；松散~稍密，局部为中密；重型动力触探为3~8-/10cm，平均为4击/10cm；局部过渡为素填土，其标贯击数为4击；厚度为1.2m~12.8m为高压缩性土。
强夯加固地基沉降变形规律研究与应用
强夯加固地基沉降变形规律研究与应用作者：范晓斌赵云文家冲来源：《城市建设理论研究》2013年第19期摘要：在强夯法加固地基的过程中，土体变形量的变化规律对强夯的有效加固范围有着较大的影响，本文详细分析了强夯加固地基沉降变形规律。
关键词：强夯法；地基加固；沉降量；变形规律中图分类号：TU4 文献标识码：A 文章编号：引言强夯法可以提高地基土承载力和密实度，消除不均匀沉降，降低压缩性，改善地基土体的物理力学性质。
研究夯坑沉降量的变形规律对强夯法更好的应用于工程实践有着重要的科学指导意义。
一、地基沉降变形规律研究计算方法1、沉降计算方法在外荷载作用下,地基土只在有限的厚度范围内(即压缩层)发生变形。
计算中首先对压缩层内的地基土分层,并求出各层地基土中的应力,然后根据土体的应力应变关系求的各层土的变形量进行求和从而得出地基的总沉降。
分层总和法计算公式如下:式中:S——土体总沉降;——深度Zi范围的平均附加应力;Esi——第层土体的压缩模量hi——第层土体的土层厚度。
2、基底应力计算关于基底应力的计算[1],我国铁路设计规范中主要包括两种方法:①比例荷载法,该方法用荷载rh(即用路基土容重r乘以地基面上路基高度h)代替路基产生的荷载(如图1.(a)),可以将这种荷载看作为断面形式为梯形的条形荷载;②均布荷载法,该方法将路基所产生的总荷载Q均匀分布到路基底面宽度B范围内,用Q/B来近似代替路基荷载(如图1.(b)),可以将这种荷载看成断面形式为矩形的条形荷载。
此外,在《高速铁路路基基底应力计算方法研究》一文中，蒋关鲁、王海龙等人通过现场观测资料、离心机模型试验数据及数值计算结果的对比分析，提出了坡率为1:1.5时胶济线、海东线中等压缩性土路基基底中心应力的修正比例荷载法(如图1.(c))。
修正计算公式如下:式中:为路基基底中心应力,a应力修正系数,γ为填土容重,H为填方高度,b为路基面宽度。
图1.基底应力荷载形式3、沉降计算结果本次沉降计算根据固结理论,压缩层计算厚度取附加应力与自重应力之比σz/σl=0.1,采用分层总和法进行计算。
强夯作用下地基超孔隙水压力的变化规律现场试验研究
强夯作用下地基超孔隙水压力的变化规律现场试验研究宋修广;岳红亚;周志东;张宏博【摘要】T he paper makes use of the pore pressure gauges installed at different depth of stratum within the experimental zone on Jinan-Leling expressway,with the purpose of monitoring and analyzing the changing pattern of excessive pore water pressure under dynamic compaction. T he results indicate that under the compaction of 1 500 kN·m,its maximum influential depth may reach as far as 8. 5 m,with the effective reinforcement depth,the corresponding coefficient,affected radial width and effective enforcement width standing at 6 m,0. 490,6 m and 2 ~4 m respectively. It needs to be noted that the increment of excessive pore water pressure declines with the increase of depth,while the water pressure tends to stabilize 6 h after the compaction and then dies out 24 h afterwards. T he standard penetration test conducted verifies that dynamic compaction helps improve the reinforcement effect of the expressway foundation by a large margin,as the force-bearing performance of subsoil within the depth of 7 m has been largely enhanced.%通过在济(南)乐(陵)高速公路试验区地层不同深度埋设孔隙水压力计，观测并分析强夯过程中超孔隙水压力的变化规律。
强夯法处理软弱粉土地基的试验研究
第 １期
李 绍 甍 ： 夯 法 魁 理 软 弱 粉 土 地 基 的 试 验 研 究 强
４ ９
⑥ 中砂 ： 黄灰色 ， 和 ， 饱 中密 ～ 实 ， 密 较纯挣 ， 分选 较好 ， 下部 见薄 片状 碎石 ， 分火 山灰质 。 成 该 层 未揭穿 ， 大揭露深 度为 ２ ．ｍ， 厚 大于 ８０ 。标准 贯入 试验击 数平 均值 为 ２ ． ， 最 ６０ 层 ．ｍ ８３击 静 力 触 探 试 验 锥 尖 阻 力 平 均 值 为 １ ２ ａｆ ＝２０—３ ０Ｐ 。 ４．ＮＰ ，ｏ ５ ５ ｋ ａ
２ 加 固要 求
根 据建 设单位 要求 ， 强夯处 理后场 区地 基 在强度 和沉降方 面应该 满足如下 条件 ： 经
（ ） 承 载 力 标 准值 ＾ 大 于 １０ Ｐ ； １ ２ ｋａ （ ） 土 的压 实 度 在 ０． ０．ｍ 达 到 ９ ％ ， ０． ２ ０— ８ ５ 在 ８～２ ０ 达 到 ９ ％ 以 上 ； ．ｍ ０ （ ） 土 的平 均 压缩 模 量 Ｅ． 于 １Ｍ ａ 回弹 模 量 大 于 ４ ＭＰ ； ３ 大 ０ Ｐ， ０ ａ
砂 ， 层 情况 概述如下 ： 各
①粉土 ： 质粘 土 夹 粉 土 。湿 ～饱 和 ， 塑 ～流 塑 状 态 ， 一高 压 缩 性 。层 底 埋 深 为 粉 软 中 １１ ．０～３ ６ｍ， 度 一 般 为 ２ ０ 左 右 对 于 粉 土 ，ｏ ０～１５ Ｐ ， ＝５ ６～７．ＭＰ ； 于 粉 ．０ 厚 ．ｍ ｆ ＝９ ０ｋａＥ ． ０ ａ对
李 绍 亮
山东 建 筑 工程 学 院 土木 工 程系 ． 山东 济 南 ２０ １ ５ ０４
摘要 ： 某机 场拟 建 场 区广 泛分 布 新 近沉 积 土 ， 匀性 盖 ， 度 变化 太 ， 能 满足 地 基 承 栽 力 要 求 ， 均 厚 不 需 进行 地 基 处 理 。为论 证 强夯 法 处理 地 基 方 案 的 可行 性 ， 须 进 行 试 验 ， 试 验 证 宾 能够 选到 处理 毋 经 敢 果后 方 可 进行 太 面积 施 工 试验 分 为 Ｉ、 Ⅲ 、Ｖ四个 区 ， 别采 用 不 同 的施 工 参教 （ 击 务 击 Ⅱ、 Ｉ 分 单
粉土地震液化动力反应的数值分析
［K］｛ U｝ = ｛ Ｒ｝
（ 6）
式中： ［K］为求解体系的总刚度矩阵，由单元刚度叠加
而成，单元刚度矩阵取决于单元的尺寸和材料的模量； ｛ U｝
为在静荷载向量作用下结点发生的静位移向量，是待求量，
求得位移向量后，即可求出土体内各计算单元的应变和应力
分量； ｛ Ｒ｝ 为结点的静荷载向量，在形成静荷载向量时考虑
这里，K2 、n2 为试验参数。
阻尼比表达式改写成下面形式：
λ = λmax （ 1 － G / Gmax ） M
（ 5）
M 为试验参数，与土的类型有关。
2 静力有限元分析
进行静力有限元分析，目的是了解土体内的静应力分布
情况，确定土体内各单元的初始静围压，为动力分析提供初
始条件。其有限元求解方程为：
· 岩土工程与地下工程 ·
粉土地震液化动力反应的数值分析
罗强
（ 攀枝花学院土木与建筑工程学院，四川攀枝花 617000）
【摘 要】 文章基于动三轴实验结果得出的粉土液化孔压增长模型，采用有限元分析程序，在输入两组 地震波情况下，对粉土的液化进行了地震动动力反应分析。分析结果表明，地震动作用时，埋深浅的粉土抵 抗液化的能力比埋深大的土弱，土体液化后能对地震动产生一定的滤波和放大作用，不同深度土层的加速度 时程曲线幅值由下向上逐渐增大，剪应力时程曲线则具有相反的规律。在只输入水平向地震加速度的情况 下，也输出了一定的垂向加速度，且垂向加速度在土层中也是由下向上逐渐增大。
1 土的动力本构关系
在等效线性化模型中，土的动力性能用 Gmax 、G / Gmax ～ γ
曲线和 λ ～ γ 曲线表示［2］。Gmax 用现场波速试验或室内试验
确定，可表示为：
冲击荷载作用下饱和粉土孔压发展规律及液化特性研究
冲击荷载作用下饱和粉土孔压发展规律及液化特性研究乔莹莹;冯文凯;杨翔【摘要】The paper analyzed the liquefaction behavior of saturated remodeling silt influenced by subjective factors such as the change of frequency under load effects in a cycle period after the research on the cover-ing layer of silt on the landslide areas in Sanxi Village in Sichuan .In addition ,the paper also studied the pore pressure change of saturated silt by changing external conditions ,including factors like confining pres-sure ,dynamic stress and frequency ,etc .,so as to further analyze the liquefaction degree of silt under differ-ent impact loading .The experiment results showed that when the frequency was 5 Hz ,the silt was pretty prone to be liquefied .In an area around 5 Hz ,it was obvious to see that the liquefaction degree decreased . However ,under the same confining pressure ,the pore pressure of the silt decreased with the increase of the dynamic loading and the liquefaction of the silt also decreased gradually .%对四川三溪村滑坡地区的覆盖层粉土进行试验研究，在循环周期荷载作用下通过改变振动频率等主观因素，分析其饱和重塑粉土液化特性。
浅谈强夯法加固地基的机理及对土体产生的变形影响
击波 ，在土体中传播 。因此冲击 波在土 中的传 断 的，每夯击一锤就产生一次冲击波 ，因此还 播过程是强夯法的基础 。冲击波主要 由三部分 有 冲击波和地基土共振的阶段。软弱地基土的 组 成 ［ ５ １ 。 振动周期长 ，随着土体被不断夯击密实 ，在夯 ａ 波—— 又称压缩波 ，是由振源 向外传 击到一定阶段 ，坚实土层的振动周期缩短 ，与 ． Ｐ 播 的纵 向波 ，质点 的振动方 向与波的前进方 向 Ｐ波的周期 接近或相 等，此 时就会产生共振现 致 ，属一种推拉运动 ，振动 的破坏 力较小 。 象 ， 而加强了 Ｐ ， 从 波 使之传播得更 远更 深 ， 此 传播 特点是振动周期短 ，振幅小 ，速 度最快 ， 时被压缩的土体就越厚 。若土层 的振动周期和 但 它仅携 带振动能量的 ７ 左 右。能在固体与 Ｒ波 的周期接近或相等而引起共振 ， ％ 则强夯冲 液体 中传播 ，但不能在气体中传播 。 击波对周围建筑物产生的危害程度就会增加。 ｂ 波——又称剪切波 ，由振源 向外 传播 ． ｓ 从以上的分析不难看出 ，在采用强夯法加 的横 向波 ，质点的振动方向与波 的前进方 向垂 固地基时 ，强夯冲击波能使地基土产生竖向压 直， 作横向位移 ， 振动的破坏力较大 。传播特 缩 变形 ，也 产生侧 向挤 出变形 。工程实践 表 点是振动周期较长 ，振幅较大 ，只能在 固体 中 明：对于非饱 和黄土类土 ，强夯时土体 中孑 隙 Ｌ 传播 ，波速仅为压缩 波的 １ ～／ ，占振 动能 易被压缩 ，使土体产生显著的压缩变形 （ １ １ ２ ３ 表现 量 的 ２ ％。 ６ 为夯沉量 ） ，夯坑周围隆起现象不 明显。一些 ｃＲ波—— 又称瑞 利波 ，即表 面波 ，限于 实测结果表明，土体的侧向变形与夯击次数有 ． 在半空间边界附近一个区域 内运 动的波 。传播 关 ，夯击次数越 多，侧向变形越大 ，夯后的挤 特点是周期长 ，振 幅大 ，波速比压缩波小 ，与 实土体大致呈椭球形 ，压缩变形 区约在地面以 剪切波相近 ，只能在 固体中传播 ，不能在液体 下 ３０ （６ ％。它对土 体不 响从 夯锤 中心 向外约 １ ｂ范 围内 。夯坑体 积 ７ ． ５ 但不起加 固作用 ，反而对邻近的建筑物 有害。 的 ８ ％是 由于地基土 的竖 向压缩形 成的 。在 ５ 根据波的传播特性可见 ，瑞利波携带了约三分 实际工程中采用强夯法进行施工时 ，要充分考 之 二的能量 ，以夯坑 为 中心 沿地 表 向四周传 虑到土体的变形特征 ，采用合理 的施工工艺进 播 ，使周围物体产生振动 ，对地基压密没有效 行施工 ，以取得 良好的施工效果 。 果 。而余下的能量则 由剪切波和压缩波携带向 参 考文 献 地下传播 ，当这部分能量释放在需加 固的土层 【】 １河海大学． 交通土建软土地基 工程手册［ ． Ｍ】 北 时 ，土体就得到压密加 固。即压缩波大部分通 京 ： 民 交通 出版 社 。０ ：４ — ４ 人 ２０１４ ３ ４ ． 过液相运动 ，逐渐使孔隙水压力增加 ，使土体 ［］ ｔｈｌ Ｊ ．ｏｌｉ ｒｖｍ ｎ ｔｔ— ｆｔｅ ２Ｍｉ ｅｌ ． Ｓ ｉ ｍｐｏｅ ｅｔ ａｅ ｏ－ｈ — ｃ ，Ｋ ｓ 骨架解体 ，而随后到达的剪切波使解体的土颗 ａｔｒｐ ｒ Ａ ．ｒｃ ｏ ｌｔ ｎ ｏｆＳ ｉ Ｍｅｈ ｒ ｅ ｏｔ【１ ｏ ｆ Ｏｈ ＩｔＣ ｎ ｏｌ ｃ Ｐ 粒处于更密实的状态 。各种振动波在土 中的传 ［】 ｅ ｏｋ Ｆｕ ｄＥ ｇ １８ ：５ ６ ． Ｃ ． ｗ Ｙ ｒ ：ｏｎ ．ｎ ，９ １６ － ７ Ｎ 播特性见图 １ 。 ｆ１ 永 亘 ， 彬 ， 东． 夯 法 加 固地 基 的 机 理 ３冯 王 魏 强 探讨ｌＩ Ｊ． 勘察科学技术，９ ８ ２ ：７ ３ ． １８ （ ）２ — ０ 『１ － ４￣ 海大学． １ 交通土建软土地基 工程手册『 １ Ｍ． 北
强夯地基处理相关资料
强夯施工工艺强行法地基处理工艺由法国Menard技术公司在1969年首创用于处理滨海填土地基。
该法是用起重机将大吨夯锤（一般为8-40T）起吊较大高度（一般为8-40M）后，自由落下，给地基以巨大冲击和振动能量，从而取得较高的承载力，一般地基强度可提高2-5倍；变形沉降量小，压缩性可降低2-10倍；增加密实度，可到达90%以上；加固影响深度可达到6-10米。
还可以改善地基抵抗振动液化的能力，消除湿陷性黄土的湿陷性，提高土层的均匀度等。
强夯法适用于加固碎石土、砂土、低饱和度粉土、粘性土、湿陷性黄土、素填土、杂填土以及工业废渣、垃圾等地基的处理；对于处理淤泥与淤泥质土地基，还发展了预设袋装砂井、或预插排水板强夯法、夯扩桩加填渣挤淤法，碎石夯强夯法等。
强夯法是我国目前最为常用和最为经济的深层地基处理方法之一。
地基处理地基处理------强夯法强夯法第一节一般规定1、强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土与黏性土、湿陷性黄土、杂填土和素填土等地基。
对高饱和度的粉土与黏性土等地基，当采用在夯坑内回填块石、碎石或其他粗颗粒材料进行强夯置换时，应通过现场试验确定其适用性。
2、强夯施工前，应在施工现场有代表性的场地上选取一个或几个试验区，进行试夯或试验性施工。
试验区数量应根据建筑场地复杂程度、建设规模及建筑类型确定。
第二节设计1、强夯法的有效加固深度应根据现场试夯或当地经验确定。
在缺少试验资料或经验时可按下表预估。
注：强夯法的有效加固深度应从起夯面算起。
2、强夯的单位夯击能量，应根据地基土类别、结构类型荷载大小和要求处理的深度等综合考虑，并通过现场试夯确定。
在一般情况下，对于粗颗粒土可取1000～3000KN·m/m 2；细颗粒土可取1500～4000KN·m/m 2。
3、夯点的夯击次数，应按现场试夯得到的夯击次数和夯沉量关系曲线确定，且应同时满足下列条件：A.最后两击的平均夯沉量不大于50mm，当单击夯击能量较大时不大于100mm。
强夯法加固地基主要参数的分析和研究
验室的击实试验类似， 挤密振密效果明显。
・
般黏性 土 、 土 ０ ４ ０ ６ 高填 土 ０ ６— ． ； 砂 ．５— ． ； ． ０ ８ 湿
Ｒｅ ｅ ｒ ｈ ＆ Ａｐｐｌ ａ ｉ ｎ ｆＢｕ ｌ ｉ ａ ｅ ｉ ｌ ｓａｃ ｉ ｔｏ ｏ ｉｄ ｎｇ Ｍ ｔ ｒａ ｓ ｃ
８・
陷 性黄 土 ０ ３ ．４～０５ 日本 学者 坂 口旭 曾对 夯 实 ．。 土作 出一地 基 固结 模 式 （ 图 １ ， 在此 基 础 上 考 见 ）并 虑 将 冲击压 力看 作静 荷 载 ， 据 能量守 恒定 律 ， 根 建立 计算 强 夯 加 固深 度 的 方 法 。 分 析 土 的加 固模 式 得 知 ， 固区 主要是 土 夯 击 时 的 土应 力 大 于土 结 构 强 加 度 的破 坏 区 。由于计 算 中 的土 中动应力 是将 锤底 实
而减小 ； Байду номын сангаас二遍夯击 ， 土进一步密实 ， 则触变恢复增
长 的强 度大 ， 因此 ， 增加 遍数 可 以获 得理 想 的加 固效
果。
２ 加 固深度对加 固地基效果 的影 响
强夯法 创始 人 Ｍ ｎｒ 据 单 击 夯 击 能 这 一 主 ｅａｄ根 要影 响 因素 ， 出用影 响 深度 Ｈ 来估 算 有 效加 固深 提 度 ， （ ） 表示 ： 用 １式
但是 ， 经过国内外的工程实践 ， 应用（ ） １ 式计算
有 效深度 将 得 出偏 大 的 结果 Ｊ后 来 工 程 界 普遍 采 ， 用 经过修 正后 的有 效加 固深度 公式 ：
Ｈ＝ ｔ 丽 Ｏ （） ２
式中： —— 修 正系数 ， 围在 ０ ３ ０ ８ 间 。 范 ．４～ ．０之
引 言
中能量级强夯处理饱和粉土地基的应用研究
５ 、载 荷 板 试 验
２ 、强夯施 工参 数
夯三 遍。第 一遍 为预 夯 ，单击夯 能３ ０ ｋ ０ ０ Ｎ ｍ，夯 点按７０Ｘ７ ０ ． ． 的矩形 布置 ；第 二遍 夯 点 为矩形 布置 ，间距 为７． ． ，单击 夯能 ０Ｘ７ ０ ２ ０ ｋ ｍ ：第 三 遍 满 夯 ，单 击 夯 能８ ０ Ｎ． 。 ０ ０ Ｎ． ０ｋ ｍ
现在中国新一轮经济发展浪潮已经伴随新经济和经济全球化伴随着入世挑战一起扑面而来为了牢牢抓住这一机遇推出创业板市场为我国高成长型企业建立一个全新的直接融资通道通过市场化配置资源促进它们迅速成长壮大进而达到调整经济结构迎接入世的挑战和经济全球化的到来的确是现实最佳选择
工程 与技 术
ＷＳＨＡＥ ・ Ｅ 西部大开发Ｌ中 Ｅ Ｉ ＥＰ Ｔ Ｎ Ｖｏ Ｏ Ｄ Ｍ
３ 、单 点夯 试验 数据 分析
３１ ．单点 夯试验 概况 在 强 夯施 工 过 程 中 ，做 了单点 夯 击试 验 。 试验 时离 夯点 中心 ２ ｍ、２．ｍ、３ ５ ｍ、３５ｍ、４．ｍ处 布置 测试 点 ，测试 了不 同击数 时 ． ５ 各测点 的隆 起和夯 点夯 沉。得 到 了有效 夯实 系数 曲线。 这里定 义 的 有效夯 实系 数ａ 夯沉体 积一隆起体 积）夯沉体 积。 ＝｛ ／ ３ 单点 夯试验 规律 ．２ 由有效夯 实 系数 曲线 ，可 以得 到土体 达到 最佳 夯实效 果时 的夯 击 数 。 由 图 可 见 ３ ０ ｋ ｍ夯 第 ７ 时 ， 曲线 趋 于 水 平 ， 说 明 夯 坑 的 ０ ０ Ｎ． 击 夯沉量 基本 不变 ，Ｅ ３ ０ Ｎ． Ｐ ０ ０ｋ ｍ单击 夯能 的最佳 夯击 数是７ 。 同理 击 ２ ０ ｋ ｍ夯 的 最 佳 夯 数８ 。 ０ ０ Ｎ． 击
（ 下转 第 ３ ２页 ）
强夯加固地基沉降变形规律研究与应用
图３ 为在夯击 能２ ０Ｎ・ｌ ，单击夯沉量 （ ）随夯击 ．Ｍ Ｉ ｌ 时 Ｓ 次数 （ ）的变化 曲线 。可 以看 出，随着夯击次数 的增加 ， Ｎ
单 击 夯 击 沉 降 量 不 断 减 小 ， 因 为每 一 次 夯 击 都 使 土 体 更 加
求 ，在原泥面堆 填 了砂及 含碎 块石填 土，采用塑料 排水板 超载 预压法进行 软土地基 加固处理 ，经 检测地基 承载力不 能满足 工程要求 ，遂 采用 强夯 法对本研 究区进行地基加 固
处理 。
５ 、６ 、８ 分别 设置观测 桩。研究 区夯 点及 测桩分布 如 图 ｍ ｍ ｍ
２ 示。 所
时 ， 沿 夯 坑 两 个 垂 直 方 向 上 距 夯 坑 边 ｌ、 ２ 、 ３ 、 ４ 、 ｍ ｍ ｍ ｍ
本研 究 区根据 岩土工程勘 察 资料所 示 ， 自上 而下主要
分布有第 四纪滨海 相沉积 形成的厚层 灰色淤泥 （ ） ，第 四
纪晚更新世冲 洪积 形成 的灰黄色 粘土 （ 的灰黄色碎砾石 （ （ ） 、及粘性 土混碎砾 石 （ ） 、冲洪积形成 ） 、洪积坡积形成 的碎砾石混粘性土 ） 等。为满足地基 处理要
夯击 次数 （ ） Ｎ
０
曲线 ，图中曲线表 明，在 不同的夯击能Ｅ 作用下 ，随着夯击 ０ ∞ ∞ ∞ ∞ 佃 抛 次数 的增 加 ，夯坑 的累积沉 降量也增 加；在相 同的夯击次 数下 ，夯击 能越 大 ，累积 的沉 降量就 越大 。第 八 次夯 击 后，夯击能为 １０Ｎ・ｌ ，夯坑 的最 终的沉降量达 １ １ｍ ．Ｍ Ｉ ｌ 时 ５ｃ ： 夯击 能为２ ０Ｎ・ｌ ．Ｍ Ｉ ｌ 时，夯坑的最终的沉 降量达 １４ ｍ ７ｃ 。
粉土地基强夯动孔压增长及地面变形规律研究
粉土地基强夯动孔压增长及地面变形规律研究粉土地基是指由细颗粒粉状土壤构成的地基。
在建筑工程中，粉土地
基常常需要进行强夯动孔处理，以提高地基的承载能力。
而随着强夯动孔
压的增长，地基往往会出现变形现象。
本文将对粉土地基强夯动孔压增长
及地面变形规律进行研究。
首先，对粉土地基的强夯动孔压进行研究。
强夯动孔是一种通过在地
基中进行冲击作用以改良地基性质的方法。
强夯动孔过程中，动孔锤的冲
击能量会逐渐传递到地基中，产生一定的压力作用。
这种压力作用会使地
基中的颗粒发生重排，进而使地基的密实度提高，承载能力增加。
因此，
强夯动孔压的增长将直接影响地基的改良效果。
其次，对粉土地基的地面变形规律进行研究。
在进行强夯动孔处理后，地基中的颗粒会经历压缩变形。
随着动孔压力的增加，颗粒之间的接触力
增大，导致地基的密实度提高。
而地基的密实度增加会使其整体变得更加
稳定，从而降低地基的沉降和变形。
因此，强夯动孔压的增加将减小地基
的沉降和变形。
此外，强夯动孔处理还会使地基的承载能力提高，从而减
小地基的变形。
总之，粉土地基强夯动孔压增长会直接影响地基的改良效果和地面的
变形规律。
通过对粉土地基强夯动孔压增长及地面变形规律的研究，可以
为建筑工程提供重要的指导意义。
同时，对于粉土地基强夯动孔处理技术
的改进和优化也具有重要的参考价值。
黄河冲洪积土强夯作用下孔隙水压力增长与消散规律
1前言
强夯是由法国工程师 L. Menard 于 1969 年提出
用来加固地基的一种技术，在使用开始阶段仅用于 加固砂土和碎石土地基。随着应用实践和研究的不 断进展[1～3]，该技术不断完善。1978 年，中国引进 该技术并在应用中予以研究，取得了不少地区性的
2001 年 8 月 17 日收到初稿，2001 年 10 月 1 日收到修改稿。 作者 祝介旺 简介：男，36 岁，1987 年毕业于中国人民解放军后勤工程学院建筑工程系结构工程专业，现为博士后，高级工程师，主要从事岩土(体) 工程和结构工程的研究和实践工作。
区号 T1
编号 1 2 3 4
埋深/m
土层
5
② 粉砂
7
③ 粉质粘土
10 ① 粉土
13 ⑤ 粉质粘土
区号 T2
编号 1 2 3 4
埋深/m 5 7 10 13
土层 ② 粉砂 ③ 粉质粘土 ① 粉土 ⑤ 粉质粘土
区号 T3
编号 1 2 3 4
埋深/m
土层
5 ② 粉砂
7 ③ 粉质粘土
10 ① 粉土
13 ⑤ 粉质粘土
孔压计埋好之后即跟踪监测，孔压稳定后开始
表 1 土的物理力学指标 Table 1 Physical and mechanics indexes of soils
地层
含水量 W/%
① 粉土
25.5
② 粉砂
21.3
③ 粉质粘土 29.4
④ 粉土
25.5
⑤ 粉质粘土 34.8
⑥ 中细砂
17.9
比重 Gs 2.70 2.68 2.73 2.70 2.73 2.68
重度 /kN·m－3
19.2 19.7 19.3 19.5 18.8 20.0
基于FLAC3D的地基土地震作用下孔压的变化分析
基于FLAC3D的地基土地震作用下孔压的变化分析何相礼;李健全;朱方敏【摘要】This paper carries out fluid-solid interaction analysis on porewater pressure variation of foundation soil under the earthquake by using FLAC3D finite difference software, and explores the porewater pressure variation of foundation soil under the earthquake. Results show that the foundation porewater pressure distribution is closely related to seismic excitation, field soil quality, composition and embedding conditions and so on, which has significant meaning for further understanding hydraulic foundation earthquake hazard.%利用FLAC3D有限差分软件对地基土在地震作用下孔隙水压力的变化进行了流固耦合分析,探讨了地基土在地震作用下孔压的变化规律,结果表明地基孔隙水压力的分布与地震激励、场地土的土质、组成和埋藏条件等因素都有密切关系,对进一步加深液化地基震害的理解具有重要的意义。
【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2012(038)018【总页数】3页(P68-70)【关键词】地震;地基土;液化;孔隙水压力;FLAC3D【作者】何相礼;李健全;朱方敏【作者单位】浙江大合建设工程检测有限公司,浙江杭州310023;浙江大合建设工程检测有限公司,浙江杭州310023;浙江大合建设工程检测有限公司,浙江杭州310023【正文语种】中文【中图分类】TU413.7地震作用下，孔隙水压力的发展变化是影响地基变形及强度变化的重要因素。
强夯国内外研究现状12.24
1975年，L.Menard发表了“动力固结法的理论与实践”。他根据强夯法应用 于饱和粘性土时夯击瞬间就发生数十厘米沉降的现象，分析了夯击过程中土体强 度的增长、夯击能的传递、孔隙水的变化和强夯的时间效应等，但对渗透系数的 变化和触变机理未作深入的探讨，只做了宏观的解释[6]。
梅纳根据饱和粘性土经受强夯后产生数十厘米间变形的现象提出了新的动 力固结理论。并以此理论还提出动力固结模型。但是，他只对新的动力固结理论 做了宏观的解释，此模型只具有定性描述的意义[7]。
1984年，Gambin[8]在第八界非洲地区土力学与基础工程会议上，发表了“十
批注 [l1]: 现状包括强夯加固地基研 究现状和强夯室内模型试验研究现 状两个部分，缺少室内模型试验部分。
郑颖人[12]等将其分为四个阶段：夯击能转换与夯坑受冲剪阶段，土体液化 或破坏阶段，固结压密阶段和触变恢复阶段。并在此基础上提出了适用于软粘土 地基的强夯工艺。
批注 [l4]: 仅仅简单的罗列，无总结 性，修改为“在**研究方面，哪些人 做了哪些相关工作”不要一个人一个 人的简单罗列。
批注 [l5]: 仅仅是简单的罗列，某个 人认为怎么样，没有总结！
[10] Leon.F.J..Dynamic pre-compaction Treatment-A Case History International Symposium on Case
Historied in Geotechnical Engineering.1981 [11] 肖衡林,余天庆. 山区挡土墙土压力的现场试验研究[J].岩土力学，2009，30(12)：3771-3778. [12] 郑颖人,李学志,冯遗兴等. 软粘土地基的强夯机理及其工艺研究[J].岩土力学与工程学报，
强夯地基变形模量报告
强夯地基变形模量报告1. 背景强夯地基是一种常用的地基处理方法，通过使用高频率的冲击力将填土逐渐加密，增加土壤的密实度和承载力。
其在建筑工程中得到了广泛的应用。
地基变形模量是地基工程中一个重要的参数，用于描述土壤的变形特性。
强夯地基的变形模量对于土壤工程的设计和施工具有重要意义。
因此，准确地确定强夯地基的变形模量对于土壤工程的安全和可靠性具有重要意义。
2. 分析为了确定强夯地基的变形模量，我们需要进行一系列的试验和分析。
首先，我们可以通过采集土壤样品进行室内试验来获得其基本物理特性，如容重、含水量、粒度等。
这些试验结果可以为后续的分析提供基础数据。
接下来，可以进行压缩试验来确定土壤的压缩特性。
通过施加不同的应力水平和不同的固结时间，观测土壤的应变、应力和压缩模量的变化，从而得到土壤的压缩曲线和压缩模量。
在强夯地基的分析中，还可以考虑进行动力触探试验。
动力触探试验通过在土壤中施加动力负荷，观测反射波的传播速度和强度，从而反推土壤的变形模量。
另外，还可以进行现场观测和监测。
在强夯施工过程中，可以通过使用变形监测仪器，如水准仪、全站仪和应变计等，对地基的变形进行监测和记录。
这样可以获取实际施工过程中地基的变形数据，进一步验证和修正强夯地基的变形模量。
3. 结果通过以上的试验和分析，我们得到了强夯地基的变形模量。
根据试验数据和计算结果，我们得到了如下的结论：•强夯地基的变形模量为 XXX MPa。
•根据变形模量的数据分析，强夯地基的抗弯刚度满足设计要求。
4. 建议基于以上的结果和分析，我们向您提出以下建议：1.在进行强夯地基处理时，监测和记录变形数据非常重要。
可以使用自动化的监测仪器来实时监测地基的变形情况，以便及时采取措施调整施工方法。
2.在设计和施工中，应根据实际情况和试验结果合理选择强夯设备和施工参数，以确保地基的变形模量达到设计要求。
3.在强夯地基处理后，可以进行现场动载试验来进一步验证地基的承载能力和变形模量。
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图 １ 现 场 布 置 图
试 验 场 地地 貌 主 要 为黄 河 冲积平 原 ， 岩性 以粉 土、 粉 质粘 土 为 主 ， 实 测 试 验 场 地 地 下 水 位 埋 深 约
※基金项 目： 国家 自然科学 基金（ ５ １ ２ ０ ８ ２ ８ ４ ） ； 山东省科技发展计划 （ ２ ０ １ ３ Ｇ Ｓ Ｆ １ １ ６ ０ ３ ）
强 夯法 在高 速公 路 施 工 中得 以广 泛应 用 ， 在 多 数 路段 取 得 了较 好 的应 用 效 果 … 。强 夯 施 工 伴 随 动 孔 隙水压 力 ， 其 增 长 及 消 散 规律 对 于施 工 工 艺 参 数 的影 响 至关 重要 ， 这 也 造 成 地基 加 固效 果 良莠 不
互干 扰 。试验 所用 夯锤 为 圆形 ， 锤径 为 ２ ． ２ ５ ｍ， 锤 重
重要结论 ， 并对冲击荷载作用下饱和粘土孔压增长
与 消散 规 律 进 行 了 初 探 。李 晓 静 等 对 黄 泛 区路 基 强夯 时动孔 隙水压力 变化 规律 进行 了现 场试 验研
究， 现场 实测 了不 同夯击 次数 动 孔 隙 水 压 力 的变 化
２ ． ０ ｍ。按 照地质 勘探 资料 和 土层 物 理 力 学性 质 ， 试
验区地层 自上 而下可划分为 ７层 ： ①粉 土层 ， 层厚
５ ． ８ ０～ ８ ． ９ ０ ｍ； ②粉 质粘土层 ， 层厚 ４ ． ０ ０—９ ． ２ ０ ｍ； ③ 粉土 层 ， 层厚 ６ ． ７ ０～１ １ ． ０ ０ ｍ； ④ 粉质 粘 土层 ， 层 厚 ０ ． ５ ０—６ ． ７ ０ ｍ； ⑤ 粉 土层 ， 层厚 ｌ ２ ． ７ Ｏ ～２ ０ ． ６ ０ ｍ；
ｔ 为与 ｕ 对 应 的持续 时 间 。式 （ ２ ） ｔ ／ ／ ｔ 表 征 了影 响 动
粉 土地 基 强 夯 动 孑 Ｌ 压 增 长及 地 面 变形 规 律研 究
厉
（ １ ． 山东大学土建与水利学院
超 ， 李
进 ， 陈晓光
济南市 ２ ５ ０ ０ ６ １ ）
济南 市
２ ５ ０ ０ ６ １ ； ２ ． 山东省路基安全 工程技术研究 中心
摘
要： 在 黄河 冲击平原 进行 了粉土地基强夯现场试验 ， 现场监测 动孔压及地 面变形数 据并对试 验结果进行
统计 分析 ， 得 出如下结论 ： 夯击次数和地层埋深影 响动孔压 增长 ， 动孔压 随夯击 次数增 加而增 大 ， 随地层埋 深增加
而减小 ； 粉土地基 动孔压的增长模式符合指数 函数模型 ； 提出 了总沉降量作为止夯标准 的新方法 。
关 键 词 ：粉 土 地 基 ； 强夯 ； 动孔压 ； 地 面变 形 中 图分 类 号 ： Ｔ Ｕ ４ ７ ８ 文 献 标 识 码 ：Ａ
⑥粉质粘土层 ， 层厚 ２ ． ４ ０～ ６ ． ５ ０ ｍ； ⑦ 粉土层 ， 最大
揭 露厚 度 ３ ． ５ ０ ｍ。 １ ． ２ 试 验方 案 试 验场 地 为 ４ ０ ｍ ×４ ０ ｍ 的 方形 区 域 ， 夯 点 按 照
强夯冲击荷载作用下 的试验研究 ， 得出影响动孔压
的主要 因素 ， 得到 了体应 变 与动 孔 压 的 关 系 曲线 等
积 变化 规律 ， 得 到 了一 定 的认识 。
基 于 已有认 识 ， 本 文结 合强 夯现 场试 验 ， 针对 黄
泛 平 原 区粉 土地 基强 夯动 孔压 增长 及地 面变 形规 律
进 行 了研究 。 １ 强 夯现 场试 验 １ ． １ 试 验工况
： ●
ｏ ｏ
●
ｏLeabharlann ●ｏ●ｏ
●
ｏ
●
正方形布置 ， 夯点 间距为 ６ ｍ 。试验 区分为 Ａ、 Ｂ 、 ｃ
和 Ｄ四个 区域 ， 分 别进 行单 击夯 击 能为１ ５ ０ ０ ｋ Ｎ・ Ｉ Ｔ Ｉ 、 １ ２ ０ ０ ｋ Ｎ・ ｍ、 １ ０ ０ ０ ｋ Ｎ・ ｍ和 ８ ０ ０ ｋ Ｎ・ ｍ 的点夯 试 验 ， 各 区域独 立试 验 ， 且试 验前后 间隔一定 时 间 ， 避 免相
：
：● ● ｉ ： ｏ Ｕ 第 弟 ＿ １ 遍 趣 点 息 夯 分 ・ ● ・ ● ・ ・ ● ・ ● ・ｏ
。
ｏ ｏ ｏ ｏ ｏ ｏ ｏ 。● 第２ 遍点夯
： ●・ ●
。
● ・ ●
●・ ●
：。 水 位管
ｉ ：● ｏ ・ ⑥ ・ ● ｏ ・ ● ｏ ・ ● ｏ ・ ● ◎ ・ ● ｏ ｉ ： ． 一 孔 一 隙 水 压 力 计
为１ ０ ｔ 。现场 布置 如 图 １ 所示。
ｏ ｏ ｏ ① ０ ｏ ｏ。 ： ● ● ● ● ● ： ｏ ⑨ ｏ ０ ｏ ④ ｏ。 ： ● ・● ● ・ ● ● ・ ● ： ｏ ｏ Ｏ ｏ ｏ ｏ Ｏ 。
。
。 。
规 律 。这些研 究从 不 同角度 研究 了强 夯动 孔压 的累
北 方 交 通
２ ０ １ ５年
第 ８期
试 验前 在 夯 点 下埋 设 孔 隙水 压 力计 ， 在夯 点 间 埋设 水 位管 。孔 隙水 压力 计用 以监 测孔 隙 水压 力变
化， 水位 管用 以监测试验 过程 中地 下水位 变化 。为提
（ ２ ） 中， ｐ为计算参数 ； Ｕ ａ ｕ 同式 （ １ ） ； ｔ 为作用时间；
齐。针对该 问题 ， 国内外学者结合现场试验 、 理论分 析等手段 ， 从多方面进行研究。钱学德 利用动力
固结 仪进 行 了细 砂 冲击 荷 载作 用 下 的动 力 固 结 试 验， 得 出了动孔 隙水 压力 随夯击 次 数变 化 的表达式 。 盂庆 山 、 白冰 、 曾庆 军 等分 别进 行 了饱 和 软粘 土
２ ０ １ ５年
第 ８期
北 方 交 通
Ｄ Ｏ Ｉ ： １ ０ ． １ ５ ９ ９ ６ ／ ｊ ． ｃ ｎ ｋ ｉ ． ｔ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ８ ． ０ １ １
一 ３ ９～
文章 编 号 ： １ ６ ７ ３— ６ ０ ５ ２ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ８— ０ ０ ３ ９— ０ ４