圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
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192310K圆柱滚子轴承结构及检测改进
内径配合的轴公差值一般在 ５十Ｏ ， ０Ｕ３它与轴承 ＿：
ＩＵ － Ｕ Ｊ Ｕ
内径过盈配合必然进一步减小轴承的径向游隙值。
改进 后的轴 承代号改 为 ＮＵ ３ ０ Ｎ Ｃ Ｙ ， Ｐ Ｅ Ｖ／３ Ｂ２ １
收 稿 日期 ： ０ ６ ０ — ８ ２ ０ — ４ １．
作者简介 ：李玉红 （９ ９ ）女 ， １６ 一 ， 工程师
Ｃ ９ ０ 、ｔＣ ０ 、ｔＣ １ 变 速 箱 一 轴 、 Ａ６ ８ ） ６（ Ａ１２ ）８（ Ａ１４ ） １ １
发热膨 胀 及安 装 时所 产生 的 间 隙变小 值 。与 轴 承
二 轴部 位 。变速 箱一 轴轴 承 转速 高 ，轴 向冲击 力 大 ， 承 工作 条件 恶 劣 ， 轴 几年 来 根据 信 息反 馈极 易
图 １ 轴 承 结构 不 意 图
及 径 向游 隙太 小 。调 整每 套轴 承 滚子 的 数量 及直 径 是解 决滚 子 问 间 隙的一 个措 施 ，轴 承径 向游 隙
大小可 通 过外 圈 、 内圈 尺寸 的变化 选 取 。 只有 加大 这两 个 间 隙才 能弥 补轴 承 在工 作 时
受 大 的负荷 ， 而且 旋转 噪 音小 ， 年来 已广 泛 的使 近 用 在 汽车 变速 箱及 后桥 部位 。 目 前 １２ １Ｋ 轴 承 使 用 在 ５ （ Ａ１ １ ９ ３０ ｔＣ ５、
对设 备改进 前 后 的产 品挡边 尺 寸各 随机选 取 ２ ５件进 行测 量 ， 测量 数据 见 ４ 。
关键词 ： 圆柱 滚 子 轴 承 ； 子 尺 寸 ； 滚 自锁 ； 隙 ； 隙 ； 测 游 间 检
中 图分 类 号 ： Ｈ１ ３ ３ Ｔ ３． ３
１ ２ ０ ｃ ｌ ｄ ｉ ａ ｌ ｒ ｅ ｒｎ ｒ ｃ ｕ ｅａ ｄ ｉ ｒ ｖ ｍｅ ｔ ｆ ｏ ｔ ９ ３１ Ｋ ｙ ｉ ｒｃ ｌ ｏｌ ａ ｉ ｇ ｓ ｕ ｔ ｒ ｎ ｎ ｒ ｅｂ ｔ ｍｐ ｏ ｅ ｎ ｔ ｓ ｏ
圆柱滚子轴承套圈越程槽的加工改进
， ７
外滚
， ／ ／
）ｌ ＼ 酱
程槽的坐标尺寸， 还要给出圆弧 曲率半径 Ｒ和圆弧 两侧切 线 的角度 ， 为越程槽 的加工 、 检查 提供依据 。
为 了保证 越 程 槽 的有 效 尺 寸 ， 艺 中均 取 坐 工
４
挡 边
标最大值 ， 越程槽车加工尺寸如 图 ２所示 。作 图 过程 为 ： 照 图 １中查 得 的 尺 寸 坐 标 值 做 成 品零 按 件越程槽 图， 滚道 与挡边 的交点为越程槽 圆弧的
中图分类号 ：Ｈ１３ ３ ２ Ｔ ３ ．３ 文献标 志码 ： Ｂ 文章编 号 ： ０ １ ０—３６ （ ０２ ０ ０ １ ０ ０ ７ ２ ２ １ ） １— ０ ８－ ３
圆柱滚子轴承应用范围广泛 ， 其滚子、 滚道 的 加工技术 已十分成熟 ， 但对带挡边套 圈越程槽 的 加工还有一些需要改进 的地方。越程槽尺寸和形 状的设计 ， 对越程槽 的加工工艺性及套 圈的质量 产生较大影响。下文 以 Ｎ １０ Ｕ ０６型圆柱滚子轴 承 外 圈越 程槽 为例 ， 分析 相 同坐 标 尺寸 、 同形状 的 不 越程槽在加工时的优缺点 ， 出较好 的设计方法 ， 得 并推广至其他型号轴承的加工中。
中心 。依 滚 道 、 边 的 车 加 工 留量 做 相 应 的 平行 挡 线 ， 平 行线 与挡 边延 长 线 的交 点 为 Ｃ 与 外 滚 道 该 ， 延 长线 的 交 点 为 Ｄ； 加 工 中 为 了增 强 刀具 刀 头 在 的强 度 ， Ｃ， 点 间过 渡 圆角 Ｒ为 ０ ５ｍ 连 取 Ｄ两 ． ｍ；
子 。图 １ 为外圈越程槽 的成 品图， 加强型 圆柱 依《 滚子轴承设 计方法》 越程槽 只给 出 ， ， 一和 尺 寸 ， 有 规 定 槽 底 圆角 的 曲 率 半 径 及 圆 没 。 一
大型圆柱滚子轴承外圈滚道宽度塞规的结构改进
第 ３ ４卷第２ 期 哈 尔
滨
轴
承
Ｖｏ １ ． ３ ４ Ｎｏ ． ２
２ ０ ｌ ３ 年 ６ 月
Ｊ ０ＵＲＮＡＬ ０Ｆ ＨＡＲＢＩ Ｎ ＢＥＡＲＩ ＮＧ
Ｊ ｕ ｎ．２０ １ ３
大 型 圆柱 滚 子 轴 承 外 圈滚 道 宽 度 塞 规 的结 构 改进
Ｙａ ｏ Ｗｅ ｎ ｂ ｏ ， Ｌ ｉ ｕ Ｚ ｈ ｉ ｇ ｕ ｏ ， Ｙａ ｏ Ｚｅ ｎ ｇ ｂ ｏ
（ Ｄｅ ｐ ａ ｒ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｑ ｕ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ Ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ， Ｈ ａ ｒ ｂ ｉ ｎ Ｂ ｅ ａ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ Ｃ ｏ ｒ ｐ ｏ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ， Ｈａ ｒ ｂ ｉ ｎ １ ５ ０ ０ ３ ６ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ）
１ 前 言
圆柱 滚 子 轴 承 主 要 应 用 于 机 床 、汽 车 等 领
２ 改进 前滚道 宽度塞规 的结构形 式
及 测 量 方 法
域 ，其 中滚道宽度尺寸 合格与否 ，直接影响轴 大型圆柱滚子轴承外 圈滚道宽度尺寸 ，通 承的质量 。在生产制造过程中圆柱滚子轴承外圈 常采 用 滚道 宽 度塞 规来 测 量滚 道宽 度 尺寸合 格 与 滚道宽度尺寸是轴承的重要技术指标 ，如图 １ 所 否。改进前滚道宽度塞规的结构形式 ，如图 ２所 示 。根 据被 测 轴承 滚道 宽度 尺 寸 的不 同 ，一 个 宽
ｓ ｉ ｚ ｅ ｃ ｏ ｒ ｒ ｅ ｓ ｐ ｏ ｎ ｄ ｔ ｏ ｏ ｎ ｌ ｙ ｏ ｎ ｅ ｒ ａ ｃ ｅ ｗａ ｙ ｗｉ ｄ ｔ ｈ ｐ ｌ ｕ ｇ ｇ ａ ｕ ｇ ｅ Ｓ Ｏ ａ ｓ ｔ ｏ ｇ ｏ ａ ｇ ａ ｉ ｎ ｓ ｔ ｍａ ｎ ａ ｇ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｄ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｉ ｎ ｗａ ｓ ｔ ｅ ． Ｔｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｍａ ｉ ｎ ｌ ｙ ｄ ｅ ｓ ｃ ｒ ｉ ｂ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ ｒ ａ ｃ ｅ ｗａ ｙ ｗｉ ｄ ｔ ｈ ｇ ａ ｕ ｇ ｅ ｉ ｓ ｍａ ｉ ｎ ｌ ｙ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｈ ｅ ｒ ｅ ｉ ｎ ．Ｔｈ ｅ ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｐ ｌ ｕ ｇ ｇ ａ ｇ ｅ ｉ ｓ
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轴
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Ｖｏ １ ． ３ ４ Ｎｏ ． ２
２ ０ ｌ ３ 年 ６ 月
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Ｊ ｕ ｎ．２０ １ ３
大 型 圆柱 滚 子 轴 承 外 圈滚 道 宽 度 塞 规 的结 构 改进
Ｙａ ｏ Ｗｅ ｎ ｂ ｏ ， Ｌ ｉ ｕ Ｚ ｈ ｉ ｇ ｕ ｏ ， Ｙａ ｏ Ｚｅ ｎ ｇ ｂ ｏ
（ Ｄｅ ｐ ａ ｒ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｑ ｕ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ Ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ， Ｈ ａ ｒ ｂ ｉ ｎ Ｂ ｅ ａ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ Ｃ ｏ ｒ ｐ ｏ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ， Ｈａ ｒ ｂ ｉ ｎ １ ５ ０ ０ ３ ６ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ）
１ 前 言
圆柱 滚 子 轴 承 主 要 应 用 于 机 床 、汽 车 等 领
２ 改进 前滚道 宽度塞规 的结构形 式
及 测 量 方 法
域 ，其 中滚道宽度尺寸 合格与否 ，直接影响轴 大型圆柱滚子轴承外 圈滚道宽度尺寸 ，通 承的质量 。在生产制造过程中圆柱滚子轴承外圈 常采 用 滚道 宽 度塞 规来 测 量滚 道宽 度 尺寸合 格 与 滚道宽度尺寸是轴承的重要技术指标 ，如图 １ 所 否。改进前滚道宽度塞规的结构形式 ，如图 ２所 示 。根 据被 测 轴承 滚道 宽度 尺 寸 的不 同 ，一 个 宽
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192308EK圆柱滚子轴承结构的改进
Ｂｙｔ ｅｗ ａ ｆｉ ｒ ｖ ｎ ｏ ｌｒｄ ｍ ｅ ｓｏ ，ｒ ｌｅ ｕ ｂ ｒ ｏ ｔｒｒ ｌｒｐ ｔ ｉｍ ｅｅ ｓｏ ｒ ｏ ｅｄ ａ ｅｅ ｈ ｙ ｏ ｍｐ ｏ ｉ ｇ ｒ ｌｅ ｉ ｎ ｉｎｓ ｏ ｌｒｎ ｍ ｅ ， ｕ ｅ ｏｌ ａｈ ｄ ａ ｔｒ，ｔｐ ｇ ｏ ｖ ｉｍ ｔｒ ｅ ａ ｄｔ ｅｅ ｅ ｔ ｅｔ ｉｋ ｓ ｔ ｉ ｇｒ ｌ ｂｉ ｔ ｆｔ ｅｂｅ ｒｎ ｓａ ｖ ｎ ｅ ． ｎ ｆ ｃｉ ｃ ｎｅ ｓ， ｕｓｎ ｅｉ ｌｙ ｏ ｈ ａ ｇ ｉ ｄ ａ ｃ ｄ ｈ ｖ ｈ ｈｅ ａ ｉ ｉ
哈
尔
滨
轴
承
第 ２ 卷 ７
力相 比并 没有 大 的变化 。 在 实验 ２３１中振 动切 削 的频 率 为 １０ ｚ切 ＿． ０Ｈ ， 削 速 度 为 ２４ｍ／ ｎ， 临 界 切 削 速 度 Ｖ ＝ ６ ｃ ｍｉ
降低 ， 刀具动态 冲击效果 明显。 裂纹 （ 动态加载） 较 普通切削中（ 静态加载 ） 更易于发生起始断裂 ， 使
市场上 １２０ Ｅ ９ ３ ８ Ｋ圆柱滚子轴承结构是在带 保持架 的 ４３ ８ ２０ Ｅ基础上设计的 ， 是没有保 持架 、
小， 现已成为主机配套的首选产品。 长期 以来经过多数用户使用 ， 反映 １２０ Ｅ ９３８Ｋ
轴 承存在质量 问题 ：主要是轴承外圈止动槽截面
在受轴 向力后易断裂 ，经过对外 圈止动槽截面尺 寸进行分析计算 ， 认为该种轴承因外径有止动槽 ，
中图分类号 ： Ｈ１３３＋ Ｔ ３． ２ ３ 文献标识码 ： Ｂ 文章编 号 ：６ ２４ ５ （０ ６０ ．０ ４０ １ ７ ．８ ２２ ０ ）３０ １．２
１ ２ ０ Ｅ Ｃｙｉｄｉａ ｉ ｒ ｅ ｒ ｇｓｒｃｕｅａ ｄｉ ｒ ｖ ｍｅ ｔ ９ ３ ８ Ｋ ］ ｒｃ ｌ ｌ ａｉ ｕ ｔｒ ｎ － ｍ ｅｂ ｎ ｔ ｍｐ ｏ ｅ ｎ
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轴
承
第 ２ 卷 ７
力相 比并 没有 大 的变化 。 在 实验 ２３１中振 动切 削 的频 率 为 １０ ｚ切 ＿． ０Ｈ ， 削 速 度 为 ２４ｍ／ ｎ， 临 界 切 削 速 度 Ｖ ＝ ６ ｃ ｍｉ
降低 ， 刀具动态 冲击效果 明显。 裂纹 （ 动态加载） 较 普通切削中（ 静态加载 ） 更易于发生起始断裂 ， 使
市场上 １２０ Ｅ ９ ３ ８ Ｋ圆柱滚子轴承结构是在带 保持架 的 ４３ ８ ２０ Ｅ基础上设计的 ， 是没有保 持架 、
小， 现已成为主机配套的首选产品。 长期 以来经过多数用户使用 ， 反映 １２０ Ｅ ９３８Ｋ
轴 承存在质量 问题 ：主要是轴承外圈止动槽截面
在受轴 向力后易断裂 ，经过对外 圈止动槽截面尺 寸进行分析计算 ， 认为该种轴承因外径有止动槽 ，
中图分类号 ： Ｈ１３３＋ Ｔ ３． ２ ３ 文献标识码 ： Ｂ 文章编 号 ：６ ２４ ５ （０ ６０ ．０ ４０ １ ７ ．８ ２２ ０ ）３０ １．２
１ ２ ０ Ｅ Ｃｙｉｄｉａ ｉ ｒ ｅ ｒ ｇｓｒｃｕｅａ ｄｉ ｒ ｖ ｍｅ ｔ ９ ３ ８ Ｋ ］ ｒｃ ｌ ｌ ａｉ ｕ ｔｒ ｎ － ｍ ｅｂ ｎ ｔ ｍｐ ｏ ｅ ｎ
圆柱滚子轴承外围挡边厚度尺寸测量方法的改进
自主创 新 体 系和 能 力 建 设 取 得 进 展 。有 一
有， 从小 到大 ， 已形成较 大的经济规 模。特 别是 ２ ０ ０ １ 年我 国加入 ＷＴ Ｏ后 的十余年间 ， 中国的轴 承工业实现了快速发展 ， 其各项经济指标 出现 了 持续、 高速 的增 长 ， 为 国 民经 济和 国防建设 做 出 了
关键词 ： 圆柱滚子轴承 ； 外圈 ； 双挡边 ； 厚度 ； 测量装置 中图分类号 ： Ｔ Ｈ１ ３ ３ ． ３ ３ ２ 文献标志码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ０— ３ ７ ６ ２ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ３— ０ ０ ５ ８— ０ ２
１ 原 测 量 方 法
圆柱 滚子 轴 承外 圈 双挡 边 受 结 构 限 制 ， 在 车
为 了有 效 控 制 这 类 产 品 的挡 边 厚 度 及 平 行 差， 在现 有 Ｇ ９ ０ ３仪器 上 进 行 了相应 改进 ， 改 进后 的简易 测 量 装 置 如 图 ２所 示 ， 主 要 由仪 器 座 、 立 柱、 表架 、 支 柱和 支点构 成 。
３ 推 广 应 用
对于双列 圆柱滚子轴承 的外 圈， 产 品设 计 中 挡边高度尺寸为 ｃ ， 而车加工中将 Ｃ 换算为中挡 边位置以便于测量 。如图 ３所示 ， 中挡边位置采 用位置样板进行测量 ， 主要依 靠缝隙进 行合格性 判 断 。误 差包 括 测 量 手 法 误 差 、 目测 判 断 误 差 和
平行 差 。
将 仪 表指针 置 于零 位 并 将 表 架 固定 ； 最 后 调 整 径
２ 改 进 后 的测 量 方 法
２ ． １ 简 易测 量装 置结构
该简 易 测 量 装 置 测 量 范 围 为 外 径 ６ ０—２ ６ ０ ｍ ｍ（ 外 径 ≤８ Ｏ ｍｍ， 选用 外径 ４ １ ｍ ｍ 的百 分表 ） 。
有， 从小 到大 ， 已形成较 大的经济规 模。特 别是 ２ ０ ０ １ 年我 国加入 ＷＴ Ｏ后 的十余年间 ， 中国的轴 承工业实现了快速发展 ， 其各项经济指标 出现 了 持续、 高速 的增 长 ， 为 国 民经 济和 国防建设 做 出 了
关键词 ： 圆柱滚子轴承 ； 外圈 ； 双挡边 ； 厚度 ； 测量装置 中图分类号 ： Ｔ Ｈ１ ３ ３ ． ３ ３ ２ 文献标志码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ０— ３ ７ ６ ２ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ３— ０ ０ ５ ８— ０ ２
１ 原 测 量 方 法
圆柱 滚子 轴 承外 圈 双挡 边 受 结 构 限 制 ， 在 车
为 了有 效 控 制 这 类 产 品 的挡 边 厚 度 及 平 行 差， 在现 有 Ｇ ９ ０ ３仪器 上 进 行 了相应 改进 ， 改 进后 的简易 测 量 装 置 如 图 ２所 示 ， 主 要 由仪 器 座 、 立 柱、 表架 、 支 柱和 支点构 成 。
３ 推 广 应 用
对于双列 圆柱滚子轴承 的外 圈， 产 品设 计 中 挡边高度尺寸为 ｃ ， 而车加工中将 Ｃ 换算为中挡 边位置以便于测量 。如图 ３所示 ， 中挡边位置采 用位置样板进行测量 ， 主要依 靠缝隙进 行合格性 判 断 。误 差包 括 测 量 手 法 误 差 、 目测 判 断 误 差 和
平行 差 。
将 仪 表指针 置 于零 位 并 将 表 架 固定 ； 最 后 调 整 径
２ 改 进 后 的测 量 方 法
２ ． １ 简 易测 量装 置结构
该简 易 测 量 装 置 测 量 范 围 为 外 径 ６ ０—２ ６ ０ ｍ ｍ（ 外 径 ≤８ Ｏ ｍｍ， 选用 外径 ４ １ ｍ ｍ 的百 分表 ） 。
双列短圆柱滚子轴承内圈挡边磨工艺改进
Ａｂｓｌ耐 ：Ｏｒｉｇｉｎａｌ ｇｒｉｎｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｓ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ａｎｄ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｓｔ ａｎｄ ｅｆｉ ｃｉｅｎｃｙ ｄｉｒｅｃｔｌｙ．Ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｓ ｑｕａｌｉｔｙ ｗａｓ ｒａｉｓｅｄ ａｆ ｔｅｒ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ． Ｋ ｗ喇 ｓ：ｄｏｕｂｌｅ ｒｏｗ ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ ｒｏｌｌｅｒ ｂｅａｒｉｎｇ；ｉｎｎｅｒ ｒｉｎｇ；ｒｉｂ；ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｐｒｏｃｅｓｓ；ｇｒ ｉｎｄｉｎｇ
‘４１．
度 。安 装 好 砂轮 后 ，用 ３Ｏ。 弯形 金 刚 笔 修整 每 片
轮进给方 向
砂轮的两个侧面 ，使每片砂轮 的宽度在滚道宽度 要 求范 围 内 ，同时 必须 保证 两 片砂 轮 间 的距离 等
于 中间 梁 宽 。用 直 型 金 刚 笔 替 换 ３Ｏ。 弯 形 金 刚
笔 ，以便 修 整砂 轮外 圆 ，提 高砂 轮磨 削 能力 。为保
双 列 短 圆 柱 滚 子 轴 承 内 圈 挡 边 磨 工 艺 改 进
李恒才 ，董 富贵 ，张雪冬
（哈尔滨轴承集 团公 司 精密轴承分公 司，黑龙 江 哈尔滨 １５００３６）
摘 要 ：原 有 磨 加 工 工 艺过 程过 于 复杂 ，直 接 影 响 生 产成 本 和 生产 效 率 的情 况 ，对该 工 艺 过程 进 行 了改进 ，提 高 了 产 品质 量 。 关 键 词 ：双 列 短 圆柱 滚 子 轴 承 ；内圈 ；挡边 ；工 艺 过 程 ；磨 削 中图 分 类 号 ：ＴＧ５８０．６ 文献 标 识 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１６７２—４８５２（２００８）０３—００４０—０２
ＮＮ３０００系列 Ｐ４级 双列 短 圆柱 滚子 轴承 主要 承受径 向重 载荷 ，应用 于机 床 主轴上 ，起 到游 动支 承作用 。其 Ｐ４级 产 品具有 高转速 、高精 度 、低 摩擦 等特 点 ，同时该 产 品 的 车加 工 、磨 加工 、装 配 等 ＿ Ｔ 艺过程 相对 简单 ，生产周 期相 对较 短 。由于 以上原 因和其 它一 些 因素 ，双列 短 圆柱滚 子轴 承得 到 了 广泛应 用 。为 了进一 步提高 产 品质量 和生产效 率 ， 对该 产 品 的 内圈磨 加 工 工艺 过 程 进行 了改 进 ，改 进前后 的Ｔ艺 过程 及特 点如 下 。
‘４１．
度 。安 装 好 砂轮 后 ，用 ３Ｏ。 弯形 金 刚 笔 修整 每 片
轮进给方 向
砂轮的两个侧面 ，使每片砂轮 的宽度在滚道宽度 要 求范 围 内 ，同时 必须 保证 两 片砂 轮 间 的距离 等
于 中间 梁 宽 。用 直 型 金 刚 笔 替 换 ３Ｏ。 弯 形 金 刚
笔 ，以便 修 整砂 轮外 圆 ，提 高砂 轮磨 削 能力 。为保
双 列 短 圆 柱 滚 子 轴 承 内 圈 挡 边 磨 工 艺 改 进
李恒才 ，董 富贵 ，张雪冬
（哈尔滨轴承集 团公 司 精密轴承分公 司，黑龙 江 哈尔滨 １５００３６）
摘 要 ：原 有 磨 加 工 工 艺过 程过 于 复杂 ，直 接 影 响 生 产成 本 和 生产 效 率 的情 况 ，对该 工 艺 过程 进 行 了改进 ，提 高 了 产 品质 量 。 关 键 词 ：双 列 短 圆柱 滚 子 轴 承 ；内圈 ；挡边 ；工 艺 过 程 ；磨 削 中图 分 类 号 ：ＴＧ５８０．６ 文献 标 识 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１６７２—４８５２（２００８）０３—００４０—０２
ＮＮ３０００系列 Ｐ４级 双列 短 圆柱 滚子 轴承 主要 承受径 向重 载荷 ，应用 于机 床 主轴上 ，起 到游 动支 承作用 。其 Ｐ４级 产 品具有 高转速 、高精 度 、低 摩擦 等特 点 ，同时该 产 品 的 车加 工 、磨 加工 、装 配 等 ＿ Ｔ 艺过程 相对 简单 ，生产周 期相 对较 短 。由于 以上原 因和其 它一 些 因素 ，双列 短 圆柱滚 子轴 承得 到 了 广泛应 用 。为 了进一 步提高 产 品质量 和生产效 率 ， 对该 产 品 的 内圈磨 加 工 工艺 过 程 进行 了改 进 ，改 进前后 的Ｔ艺 过程 及特 点如 下 。
圆柱滚子轴承加工工艺的改进
，
．
／ ， ，／ ； ／／ ， ， ／ ， ． ｉ ，， ，
，
Ｉ Ｉ
内 挡圈 ｃ 和成品高度 Ｈ 产品图 Ｈ＝ １ｎ ｎｎ １ （ ２． ｌ） ０ ｉ
ｌ Ｊ
的尺寸链关系可得 出：
图２
Ｃｌ ｘ＝３． ｍａ ５—０． ｌｈ ｍ ｍｉ １ ｉ Ｃ１ ｎ：３ ５—０ １ ｌｎ ． ． ４ ｎｉ
测量改 进示意 图如 图 ４ ａ和图 ４ ： ｂ
图３
① 磨窄端面、 磨宽端面（ ．： ｎ ） １ ５ ｕ ②初磨 ７ 嚣ｎ
内滚道 ③磨挡边 （４。 ｎｎ ④超精 内滚 １‘０ ｕ ） ＋∞ ０ ． ６
高度环
图 ４ 原 测量 法 ａ
道 ⑤磨内径 ⑥超精内 滚道
经过工艺改进， 由图３ 可以看出原来影响压
． ．
０ ６
图 ４ 改进 后 的测量 法 ｂ
５ 结论
关 系可 得 出 ：
Ｃ１ ｘ＝３ ５ —０ ０ ａｎ ｍａ ． ． ８ｒ ｉ Ｃ１ ｎ＝３ ５ —０ １ ａｎ ｍｉ ． ． ７ ｒｉ
新 工艺经过 试 验 和完 善 ， 用 于 同类 型 产 应
品的批量生产 ， 达到了预期的效果。实践表明，
现 以 Ｎ Ｐ０ Ｅ ／ ９为 例 ， 原 内 圈工 艺 Ｕ ３７ Ｖ Ｃ 其 加 工过 程 为 （ 图 ２ ： 见 ）
此外采用修磨小端 面保证 滚道宽度 尺寸
８ １ ：０ Ｉｎ加 工 困难 ， ４。 Ｉ ， ０ ｕ 。 因为 挡 边 公 差 为 ６ｕ ０ ｍ，
． ．
要保证 ３ｕ ０ ｍ的滚道宽度公差 ， 理论 上根 本就
２ 工艺分 析
＝
又（ 图 １ （ 见 ） Ａ＋Ｂ ｍ ｘ ＝ ． ０ ０ ） ａ ３ ５＋ ．３＋１ ４
．
／ ， ，／ ； ／／ ， ， ／ ， ． ｉ ，， ，
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内 挡圈 ｃ 和成品高度 Ｈ 产品图 Ｈ＝ １ｎ ｎｎ １ （ ２． ｌ） ０ ｉ
ｌ Ｊ
的尺寸链关系可得 出：
图２
Ｃｌ ｘ＝３． ｍａ ５—０． ｌｈ ｍ ｍｉ １ ｉ Ｃ１ ｎ：３ ５—０ １ ｌｎ ． ． ４ ｎｉ
测量改 进示意 图如 图 ４ ａ和图 ４ ： ｂ
图３
① 磨窄端面、 磨宽端面（ ．： ｎ ） １ ５ ｕ ②初磨 ７ 嚣ｎ
内滚道 ③磨挡边 （４。 ｎｎ ④超精 内滚 １‘０ ｕ ） ＋∞ ０ ． ６
高度环
图 ４ 原 测量 法 ａ
道 ⑤磨内径 ⑥超精内 滚道
经过工艺改进， 由图３ 可以看出原来影响压
． ．
０ ６
图 ４ 改进 后 的测量 法 ｂ
５ 结论
关 系可 得 出 ：
Ｃ１ ｘ＝３ ５ —０ ０ ａｎ ｍａ ． ． ８ｒ ｉ Ｃ１ ｎ＝３ ５ —０ １ ａｎ ｍｉ ． ． ７ ｒｉ
新 工艺经过 试 验 和完 善 ， 用 于 同类 型 产 应
品的批量生产 ， 达到了预期的效果。实践表明，
现 以 Ｎ Ｐ０ Ｅ ／ ９为 例 ， 原 内 圈工 艺 Ｕ ３７ Ｖ Ｃ 其 加 工过 程 为 （ 图 ２ ： 见 ）
此外采用修磨小端 面保证 滚道宽度 尺寸
８ １ ：０ Ｉｎ加 工 困难 ， ４。 Ｉ ， ０ ｕ 。 因为 挡 边 公 差 为 ６ｕ ０ ｍ，
． ．
要保证 ３ｕ ０ ｍ的滚道宽度公差 ， 理论 上根 本就
２ 工艺分 析
＝
又（ 图 １ （ 见 ） Ａ＋Ｂ ｍ ｘ ＝ ． ０ ０ ） ａ ３ ５＋ ．３＋１ ４
滚动轴承套圈数控车削缺陷分析及改进措施
序言目前，国内轴承行业的轴承套圈已经采用先进的数控车削加工技术。
生产实践中发现，轴承套圈在数控车削加工过程中，由于受到各种因素的影响，加工出来的工件不仅达不到规定的技术要求，还会出现各种各样的质量问题，从而造成不合格品甚至废品。
因此，必须进行质量分析，找出质量问题产生的原因，采取相应的纠正预防措施。
滚动轴承套圈数控车削加工过程中的常见缺陷有：车刀纹粗大、垫伤、漏工序、工件放偏、车削瘤、滚道留筋、振纹、倒角异常、挡边低及崩刀等。
有些缺陷出现在表面，很容易被发现，例如车刀纹粗大、漏工序等，可以将缺陷件挑出来后进行返工，经检验合格后流转至下道工序；有些缺陷如垫伤、倒角异常及挡边低等，必须将缺陷件挑出来做报废处理；另外一些缺陷，例如工件放偏、车削瘤及滚道留筋等，不容易被发现，若流入下道工序，则会带来质量隐患，甚至会导致产品报废。
下面以实例分析方式，对滚动轴承套圈数控车削加工过程中产生的缺陷进行原因分析并加以整理归纳，提出相应的改进措施。
缺陷分析与改进措施2.1 工件车刀纹粗大轴承套圈车削完成后，发现端面有非常明显的粗大车刀纹（见图1）。
产生这种缺陷的主要原因是车削刀具选用不合理，如刃口形状、角度不正确（如刀头太尖等），甚至刃口有缺陷；进刀速度快，进给量选择不合理；主轴的间隙大，车削过程中产生振动；材料硬度不合格，如果套圈锻件太硬或太软，则也会出现刀纹粗大问题。
图1端面车刀纹粗大针对该问题采取的改进措施如下。
1）选择合适的车削刀具、合理的进刀速度，调整机床主轴间隙在合适的范围。
2）要求轴承套圈锻件球化退火后硬度在合格范围之内（如GCr15轴承钢退火硬度为8 8～94HRB），这样可避免因硬度不合格而导致的车削刀纹粗大问题。
3）改善机床的刚度，避免机床、工件及刀具在车削过程中产生振动。
4）对于端面有明显车刀纹的轴承套圈，挑出来做报废处理，决不能流入下道工序。
2.2 工件垫伤数控车削后的轴承套圈端面或外径某部位有明显的凹坑，称为车削垫伤。
大型圆柱滚子轴承内圈挡边测量方法和测量仪改进
哈
尔
滨
轴
承
第３ ４ 卷
图２ Ｇ ２ ０ ４ ￣量挡边常用方式
挡 边 倾斜 角 度 的测 量在 Ｇ ２ ０ ４ 仪 器上 的 千分 表 上 进行 ，以线性 值表 示 ，换算公 式 如下 ： ＝ ｔ ｇ（ １ ７ ±２ ）Ｘ Ｌ （ １ ） 式 中： 一 一挡边倾 斜 角 的线 性值 ，
量 ，测 量 方式 如 图 ２所示 。
挡边 高度 按 图 ２ ｂ所示 方式 测量 ，用 标 准件对
图１ 与挡边有关 的质量参数
收 稿 日期 ：２ ０ １ ２ — １ １ － ２ ８ ． 作者简 介 ：刘 晓东 （ １ ９ ７ １ 一），男 ，技 师
表测量工件的高度尺寸 ，平行度 以工件旋转一周 为准 。
１ 前 言
带挡边 的内圈需要控制挡边高度尺寸 、挡边
平行 度 和挡 边倾 斜角 度 ，图 １ 所 示 为该轴 承成 品
某大型 圆柱 滚子轴承质 量检测要求非 常严 中规定 的与 挡边相 关 的尺 寸和 精度要 求 。 根据 图 １ 所 示需 要 控制 的尺 寸 ，在加 工挡 边 格 ，对带挡边的轴承的挡边高度 、挡边平行差和 倾斜角度 的精度要求都 比较高。除对 内圈挡边精 面 之前 ，还需 控制 相关 工序 加 工面 的质 量 。 （ １ ）两端 面质 量 。 因为 挡边 的磨 削基 准 面是 度 测 量采 用 相应 检 测手 段 外 ，对 挡边 倾 斜角 的测 有 挡边 一侧 的端面 ，而挡 边面 的 高度 和平 行度 的 量 方式 也进 行 了改 进 。 测 量是 以非 加 工基 面 为基 准 ，为保 证其 相 对测 量 基准面的尺寸和精度要求 ，内圈两端面高度尺寸 内圈挡边 的测量参 数 要控制在规定尺寸范围内，精整后两端面平行度
圆柱滚子轴承保持架兜孔垂直差测量方法的改进
第 ３ ６卷
第 １ 期
哈
尔
滨
轴
承
Ｖ０ １ ＿ ３ ６ ＮＯ ． １
Ｍａ ｒ ． ２０ １ ５
２ ０ １ ５年 ３ 月
Ｊ ＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＨＡＲＢＩ Ｎ ＢＥＡＲＩ ＮＧ
圆柱 滚 子 轴 承 保 持 架 兜 孔 垂 直 差 测 量 方 法 的 改进
ｌ 前 言
轴 承保 持架 兜孑 Ｌ 垂 直差 是 轴 承保 持架 的一个 重 要技 术 指标 ，图 １ 是 方 孔保 持 架兜 孔垂 直 差测 量产 品 图。方 孔保 持 架 兜孑 Ｌ 垂 直差 如 果不 合 格 ， 会 直 接 影 响 到 滚 动 体 在 保 持 架 兜 孔 内 的 工 作 状 态 ，甚 至会 造 成 严重 的轴 承质 量 事故 ，因此 ，严
ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ． Ａｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ａ ｓ ｏ ｒ ｉ ｇ ｉ ｎ ａ ｌ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｉ ｓ ｎ ｏ ｔ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ， ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｂ ｌ ｅ ｍ ｏ ｆ ｐ ｏ ｏ ｒ ｒ ｅ ｐ ｅ ａ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｆ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ３ ຫໍສະໝຸດ 改进 前 后 的测 量 方 法 比较
３ ． １ 改进前 的测 量 方法
图 １ 隋 保 劳 裸 噪产品图
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ５ — ０ ３ — ０ ９ ．
作者简 介：金 文胜 （ １ ９ ６ ９ 一），男 ，高级 ＿ ［ 程师
金 文 胜
（ 中航 Ｔ 业 哈 尔 滨 轴 承 有 限公 司 质 量保 证 部 ，黑 龙 江 哈 尔 滨 １ ５ ０ ０ ２ ５）
第 １ 期
哈
尔
滨
轴
承
Ｖ０ １ ＿ ３ ６ ＮＯ ． １
Ｍａ ｒ ． ２０ １ ５
２ ０ １ ５年 ３ 月
Ｊ ＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＨＡＲＢＩ Ｎ ＢＥＡＲＩ ＮＧ
圆柱 滚 子 轴 承 保 持 架 兜 孔 垂 直 差 测 量 方 法 的 改进
ｌ 前 言
轴 承保 持架 兜孑 Ｌ 垂 直差 是 轴 承保 持架 的一个 重 要技 术 指标 ，图 １ 是 方 孔保 持 架兜 孔垂 直 差测 量产 品 图。方 孔保 持 架 兜孑 Ｌ 垂 直差 如 果不 合 格 ， 会 直 接 影 响 到 滚 动 体 在 保 持 架 兜 孔 内 的 工 作 状 态 ，甚 至会 造 成 严重 的轴 承质 量 事故 ，因此 ，严
ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ． Ａｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ａ ｓ ｏ ｒ ｉ ｇ ｉ ｎ ａ ｌ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｉ ｓ ｎ ｏ ｔ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ， ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｂ ｌ ｅ ｍ ｏ ｆ ｐ ｏ ｏ ｒ ｒ ｅ ｐ ｅ ａ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｆ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ３ ຫໍສະໝຸດ 改进 前 后 的测 量 方 法 比较
３ ． １ 改进前 的测 量 方法
图 １ 隋 保 劳 裸 噪产品图
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ５ — ０ ３ — ０ ９ ．
作者简 介：金 文胜 （ １ ９ ６ ９ 一），男 ，高级 ＿ ［ 程师
金 文 胜
（ 中航 Ｔ 业 哈 尔 滨 轴 承 有 限公 司 质 量保 证 部 ，黑 龙 江 哈 尔 滨 １ ５ ０ ０ ２ ５）
圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
圆柱滚子轴承在承受较大径向载荷的同时， 还可以承受一定的轴向载荷，应用范围越来越广。 但其滚子端面与挡边之间存在的摩擦对轴承寿命 有一定的影响，故高速重载圆柱滚子轴承套圈采 用小角度的斜挡边，配合球基面滚子使用，使滚子 端面与挡边之间形成楔形油膜，大大减少了滚子 端面与挡边之间的摩擦。然而这种轴承挡边角度
轴承２０１０年１２期
Ｂｅａｒｉｎｇ ２０１０，Ｎｏ．１２
３７—３８
圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
康延辉，段长太，黄文，王献伟
（洛阳ＬＹＣ轴承有限公司 铁路轴承公司，河南 洛阳４７１０３９）
摘要：针对靠表法测量圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差效率低的缺点，对测量装置进行了改进，应用杠杆原理， 通过直径方向定向移动一定距离测苗挡边落差，提高了测量精度和检测效率。 关键词：圆柱滚子轴承；挡边尺寸；落差；测量 中图分类号：ＴＨｌ３３．３３；ＴＨｌ６１＋．１１ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１０００—３７６２（２０１０）１２—００３７—０２
氨珐
图３改进后的测量方法
高ｆ块④１啦向高宰块堡塑向④
结束语
在检测时按照工艺规定的移动距离长度和落
差值的要求进行检查，可非常准确地反映出挡边 角度的大小，满足控制挡边小角度的目的。与以 前靠表的测量方法相比，提高了检测效率、准确性 和稳定性，确保了圆柱滚子轴承的旋转性能，更好 地提高了轴承的质量。
（编辑：张旭）
万方数据
圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次数： 康延辉， 段长太， 黄文， 王献伟 洛阳LYC轴承有限公司,铁路轴承公司,河南,洛阳,471039 轴承 BEARING 2010，(12) 0次
圆柱滚子轴承外圈挡边测量仪
圆柱滚子轴承外圈挡边测量仪
洛阳轴承集团有限公司大型轴承事业部技术部赵景周
一前言；
多年来，我们大型厂的圆柱滚子轴承产品外圈挡边的加工，一直没有相应的专用检测仪器，检测挡边平行差和厚度尺寸的仪器是借用磁力表架大致测量，测量误差较大，产品精度得不到保证，产品加工质量不稳定。
为配合公司上质量，上等级，再铸洛轴辉煌的精神，我们开发研制出了一种随机应变的外圈挡边平行差测量仪。
该仪器操作简便，反映直观，调整简单，精度可靠，操作工使用很方便。
二仪器结构及测量原理：（见下图）
该仪器以端面和滚道定位。
定位元件为角度为120°的定位叉和平面仪器台。
测点选用针状或球状测点。
利用杠杆原理，采用1：1的比例显示挡边面与端面间的高度变化，检查挡边的平行差及挡边高度的尺寸差。
该仪器的的定位元件：夹角为120°的定位叉紧固在平面仪器台上，活动测点，通过C型弹簧与机架相连，据两固定支点间。
该仪器采用的是比较测量法进行测量。
测量时，先调整好测点，使其在滚道紧贴两固定支点时据挡边中部。
然后，紧贴两固定支点旋转工件，此时千分表上反映的最大变动量便是挡边的平行差。
三仪器组成；
仪器由：平板1 立柱2 弹簧3 定位叉4 表尖5 杠杆6 表扣7和千分表8组成
四使用效果：
该仪器以产品端面和滚道定位。
圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
曼
二
轴承
２ １ 年１ 期 ００ ２
３ —３ ７ ８
ＣＮ４１— １ ４ ＴＨ Ｂｅ ｒｎ ０１ Ｎｏ ２ １ ８／ ａ ｉ ｇ ２ ０， ．１
圆柱滚子轴承套 圈挡边 尺寸落差测量 方法 的改进
康延辉 ， 长太 ， 段 黄 文， 王献伟
（ 阳 Ｌ Ｃ轴 承 有 限公 司 铁 路 轴 承 公 司 ， 南 洛 阳 ４ １３ ） 洛 Ｙ 河 ７ ０ ９
摘要 ： 针对靠表法测量圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差效率低 的缺点 ， 对测量装置进行 了改进 ， 用杠杆原 理 ， 应
通过直径方 向定 向移动一定距 离测 量挡边落差 ， 提高 了测量精度 和检测效率 。
关 键 词 ： 柱 滚 子 轴 承 ； 边 尺 寸 ； 差 ； 量 圆 挡 落 测 中 图分 类 号 ：Ｈ ３ ． ３Ｔ １ １ ． １ Ｔ １３ ３ ；Ｈ ６ １ 文 献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０ ０—３６ （ ０ ０ １ ０ ３ ０ １０ ７ ２ ２ １ ） ２— ０ ７— ２
４ 结束语
理论分 析 了滚动 轴 承不 同状 态相 图差 异 性 和 相 图对 比法 有 效 去 除 噪声 的 原 理 ， 出 了一 种 有 提
统混沌运动 的图形 识别 ［ ］ 山东农 业大 学学报 ： Ｊ． 自 然科学版 ，０ ６ ４ ：５— ８ ２０ （ ） ２ ２ ．
Ｐａ ｋ Ｎ ， ｉ Ｃ ， ， ｔａ ． Ｓｔ ｙｏｎｔ ｅ Ｃｌｓ ｉ ｒ Ｏ Ｓ ｎ Ｙ Ａｎ Ｓ Ｐ ｅ １ Ａ ｕｄ ｈ ａ ｓ— ｉ ａ ｉｎ ｏ ｆｃ ｔｏ ｆＡｍ ｉ ａ ｔ ｎ Ｐｏ ｒ Ｓ ｓｅ ｉ ｇ Ｐｈ ｅ ｎｇ Ｆ ｕｌｓｉ ｗｅ ｙ ｔｍｓ Ｕｓｎ ａｓ
别 于传 统频 谱 分 析 的故 障诊 断 方 法 ， 以相 点 概 即 率分 布密度 矩 阵特 征 值 作 为 状 态 识 别 参 数 ， 给 并
二
轴承
２ １ 年１ 期 ００ ２
３ —３ ７ ８
ＣＮ４１— １ ４ ＴＨ Ｂｅ ｒｎ ０１ Ｎｏ ２ １ ８／ ａ ｉ ｇ ２ ０， ．１
圆柱滚子轴承套 圈挡边 尺寸落差测量 方法 的改进
康延辉 ， 长太 ， 段 黄 文， 王献伟
（ 阳 Ｌ Ｃ轴 承 有 限公 司 铁 路 轴 承 公 司 ， 南 洛 阳 ４ １３ ） 洛 Ｙ 河 ７ ０ ９
摘要 ： 针对靠表法测量圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差效率低 的缺点 ， 对测量装置进行 了改进 ， 用杠杆原 理 ， 应
通过直径方 向定 向移动一定距 离测 量挡边落差 ， 提高 了测量精度 和检测效率 。
关 键 词 ： 柱 滚 子 轴 承 ； 边 尺 寸 ； 差 ； 量 圆 挡 落 测 中 图分 类 号 ：Ｈ ３ ． ３Ｔ １ １ ． １ Ｔ １３ ３ ；Ｈ ６ １ 文 献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０ ０—３６ （ ０ ０ １ ０ ３ ０ １０ ７ ２ ２ １ ） ２— ０ ７— ２
４ 结束语
理论分 析 了滚动 轴 承不 同状 态相 图差 异 性 和 相 图对 比法 有 效 去 除 噪声 的 原 理 ， 出 了一 种 有 提
统混沌运动 的图形 识别 ［ ］ 山东农 业大 学学报 ： Ｊ． 自 然科学版 ，０ ６ ４ ：５— ８ ２０ （ ） ２ ２ ．
Ｐａ ｋ Ｎ ， ｉ Ｃ ， ， ｔａ ． Ｓｔ ｙｏｎｔ ｅ Ｃｌｓ ｉ ｒ Ｏ Ｓ ｎ Ｙ Ａｎ Ｓ Ｐ ｅ １ Ａ ｕｄ ｈ ａ ｓ— ｉ ａ ｉｎ ｏ ｆｃ ｔｏ ｆＡｍ ｉ ａ ｔ ｎ Ｐｏ ｒ Ｓ ｓｅ ｉ ｇ Ｐｈ ｅ ｎｇ Ｆ ｕｌｓｉ ｗｅ ｙ ｔｍｓ Ｕｓｎ ａｓ
别 于传 统频 谱 分 析 的故 障诊 断 方 法 ， 以相 点 概 即 率分 布密度 矩 阵特 征 值 作 为 状 态 识 别 参 数 ， 给 并
圆柱滚子轴承内圈越程槽对挡边变形的影响
圆柱滚子轴承内圈越程槽对挡边变形的影响
圆柱滚子轴承的内圈越程槽是指内圈的一部分被切割成环形凹槽，使得轴承能够容纳更多的滚子。
内圈越程槽对挡边变形的影响主要体现在以下几个方面：
1. 增加内圈的刚性：内圈越程槽的存在可以增加内圈的刚性，使其更加坚固。
当轴承承受较大的径向力或轴向力时，内圈越程槽可以防止内圈的变形和破坏。
2. 减小内圈的摩擦力：内圈越程槽可以减小内圈与滚子之间的接触面积，从而减小摩擦力。
这可以降低轴承的运动阻力，改善轴承的运行效果。
3. 增加内圈的承载能力：内圈越程槽可以增加滚子的数量，从而增加轴承的承载能力。
它可以使轴承能够承受更大的径向力和轴向力，提高轴承的负荷能力。
总之，内圈越程槽对挡边变形的影响主要是增加内圈的刚性、减小内圈的摩擦力和增加内圈的承载能力。
这些都有助于提高轴承的使用寿命和运行效果。
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仪器的两侧设计了两块胶木侧挡板，一侧挡板用
以固定套圈，使测点接触在套圈挡边的最大直径 上；另一侧挡板用以限制挡边角度测量时移动的 距离。
１一捎块１；２一测量头；３一杠杆装置；４一挡块２；５一套简；６一紧 定套；７，８一螺钉；９一千分表；ｌＯ一立柱；１１－－螺母；１２一支承架； １３一调节套筒；１４一轴承外圈；１５～弹簧；１６一测量底座
ｏｎ
ｔｈｅ Ｃｌａｓｓｉ－
ｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ａｒｃｉｎｇ Ｆａｕｌｔｓ ｉｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｕｓｉｎｇ Ｐｈａｓｅ Ｐｌａｎｅ
Ｔｍｊｅｃｔｏｒｙ Ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．Ｔｈｅ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ
ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ：Ａ，２００２，５１
Ｋｏｒｅａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ
！墨型！Ｑ鲤二！Ｚ垒兰
ＣＮ４１一１１４８／ＴＨ
轴承２０１０年１２期
Ｂｅａｒｉｎｇ ２０１０，Ｎｏ．１２
３７—３８
圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
康延辉，段长太，黄文，王献伟
（洛阳ＬＹＣ轴承有限公司 铁路轴承公司，河南 洛阳４７１０３９）
摘要：针对靠表法测量圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差效率低的缺点，对测量装置进行了改进，应用杠杆原理， 通过直径方向定向移动一定距离测苗挡边落差，提高了测量精度和检测效率。 关键词：圆柱滚子轴承；挡边尺寸；落差；测量 中图分类号：ＴＨｌ３３．３３；ＴＨｌ６１＋．１１ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１０００—３７６２（２０１０）１２—００３７—０２
（５）：２０９—２１６．
隋 １Ｊ
Ｔｈｅ Ｃａｓｅ
ｔｅｒ
Ｗｅｓｔｅｒｎ Ｒｅｓｅｒｖｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｂｅａｒｉｎｇ Ｄａｔａ Ｃｅｎ－
Ｗｅｂｓｉｔｅ．Ｂｅａｒｉｎｇ Ｄａｔａ Ｃｅｎｔｅｒ Ｓｅｅｄｅｄ Ｆａｕｌｔ Ｔｅｓｔ
Ｄａｔａ［ＥＢ／ＯＬ］．［２００７—１１—２７］．ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｅｅｃｓ／
［１］ ［２］ 梅宏斌．滚动轴承振动监测与诊断——理论・方法・ 系统［Ｍ］．北京：机械工业出版社，１９９６． 陈果．滚动轴承早期故障的特征提取与智能诊断 ［Ｊ］．航空学报，２００９（２）：３６２—３６６． ［３］ 张立军，曾庆东，刘志平．机械工程中常见振动的相
＂１Ｊ
Ｐａｒｋ Ｎ Ｏ，Ｓｉｎ Ｙ Ｃ，Ａｎ Ｓ Ｐ，ｅｔ ａ１．Ａ Ｓｔｕｄｙ
ｃｗｒｕ／ｅｄｕ／ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ／ｂｅａｒｉｎｇ／．
ｐ １Ｊ
许东，吴铮．基于ＭＡＴＬＡＢ ６．ｘ的系统分析与设 计——神经网络［Ｍ］．西安：西安电子科技大学出版 社，２００２：１９—２４． （编辑：杨柳）
万方数据
・３８・
《轴承》２０１０．№．１２
能准确反映，这就使靠表测量受到限制。特别是 在测量轴承外圈挡边尺寸落差时，必须从套圈内 侧固定测量表，由于轴承内部空间小，放置测量器 材比较困难，测量时很容易碰到表尖，造成跑表。 为避免出现检测失误，需要不断进行调整，致使检 测效率低下。对于轴承这种大批量生产的零件， 挡边尺寸落差要求１００％的检测，采用“靠表”已 经成为制约生产检验效率的瓶颈。 另外，靠表法测量时表尖直接接触零件，在 操作时容易造成损坏，由于靠表在轴承检测方面 使用数量少，仪表备件不通用，维修不方便且维 修周期长，影响产品检验。国内针对挡边小角度 的测量仪器目前还不成熟，因此必须改进检测方 法。
平面分析［Ｊ］．机械设计与制造，２０００（１）：３２－３３．
Ｋｏｒｅｔｓｋｉｉ Ａ Ｖ，Ｍａｒｔｙｎｅｎｋｏ Ｙ Ｇ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｒｏｂ－ ａｂｉｌｉｔｙ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ Ｐｅｒｔｕｒｂｉｎｇ ｓｃｏｐｅｓ ｗｉｔｈ Ｔｖｅｒｄｏｇｏ
ａｌｌ
Ｍｏｍｅｎｔｓ ｉｎ
必须使测量点在轴承直径方向上移动一定距离才
由表２可知，以相图分布密度矩阵特征值作 为故障信息特征量，对未知样本的识别准确率达 到８７．５％。显然，所提方法实现了轴承故障特征 的自动提取和故障的有效诊断。同时经测试表 明，提高网格密度和增加训练样本数可使识别准 确率进一步提高。 ４
ｂ № １ ．１Ｊ Ｈ１Ｊ
图２改进后测量装置结构示意图
２．２测量方法 测量时，在测量尺寸落差移动的方向上，放置 一个符合工艺要求的高度块（图３），高度块根据 产品挡边的宽度选择，由于挡边小角度值和公差
ｌ一挡块Ｉ；２一测头；３一挡块２；４一杠杆千分表；５一紧定螺钉； ６一表杆夹套；７一螺钉；８一横梁；９一横梁夹具；１０一立柱；１ｌ一 螺栓；１２一轴承外圈；１３一测最平台 图ｌ
圆柱滚子轴承在承受较大径向载荷的同时， 还可以承受一定的轴向载荷，应用范围越来越广。 但其滚子端面与挡边之间存在的摩擦对轴承寿命 有一定的影响，故高速重载圆柱滚子轴承套圈采 用小角度的斜挡边，配合球基面滚子使用，使滚子 端面与挡边之间形成楔形油膜，大大减少了滚子 端面与挡边之间的摩擦。然而这种轴承挡边角度
收稿日期：２０１０—０６—２３；修回日期：２０１０—０９—０１
小，用测量样板测角度时误差大，实际加工过程中 常采用控制挡边尺寸落差的办法测量小角度，可 有效提高测量精度。 １
原检测方法的缺陷
在加工过程中，原来采用靠表（杠杆千分表）
法测量挡边尺寸落差（图１），靠表的刻度值为
０．００２
ｍｍ，测量表尖较细长，测量挡边尺寸落差时
万方数据
圆柱滚子轴承套圈挡边尺寸落差测量方法的改进
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次数： 康延辉， 段长太， 黄文， 王献伟 洛阳LYC轴承有限公司,铁路轴承公司,河南,洛阳,471039 轴承 BEARING 2010，(12) 0次
本文链接：/Periodical_zc201012014.aspx 授权使用：大连理工大学图书馆(dllg)，授权号：f2bdfc79-0daf-478a-9d94-9ead0119fba7 下载时间：2011年3月21日
值不同，由里向外尺寸落差值也不同，根据产品图 的要求，在加工中通过理论计算将角度偏差转换 成长度单位落差值，从控制检测移动距离的落差 值上，进行挡边角度大小的测量控制。
靠表法测量挡边尺寸落差示意图
２改进后的检测方法
２．１
测量装置 通过设计，在原有靠表法测量的基础上，使用
Hale Waihona Puke 扇形扭簧千分表，设计制作能装入表杆的表套和 固定架，结合Ｍ７１６仪器的测量平板，利用其表面 的Ｔ形槽，设计直径较细的支承轴并在其上面加 工外螺纹，用螺母调节和固定支承架高度，从而达 到调整测点高度的目的。在支承轴一端外圆上铣 出两个平面，其一端内部有内螺纹，与Ｍ７１６仪器 平面上Ｔ形槽中的Ｔ形螺钉连接固定，在表架下 方设计一个杠杆结构，用弹簧与表架内部连接，同 时可以接触到千分表；另一端测点与套圈挡边斜 面接触，测量装置经改进后结构如图２所示。测 点采用硬质合金，提高了硬度和耐磨性。同时在 ３
结束语
理论分析了滚动轴承不同状态相图差异性和
Ｐｏｌ非线性振动系
统混沌运动的图形识别［Ｊ］．山东农业大学学报：自
相图对比法有效去除噪声的原理，提出了一种有 别于传统频谱分析的故障诊断方法，即以相点概 率分布密度矩阵特征值作为状态识别参数，并给 出了计算流程。建立ＢＰ神经网络模型，运用轴承 实际故障数据进行了分析，验证了特征参数的有 效性。 参考文献：
Ｇｙｍ－
Ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ
Ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｍｅｋｈａｎｉｋａ
Ｔｅｌａ，１９８３（３）：４—１１．
薛喜年．ＭＡＴＬＡＢ在数字信号处理中的应用［Ｍ］．２ 版．北京：清华大学出版社，２００８：８７—８９． 王黎辉，冯宝成．Ｄｕｆｆｉｎｇ—ｖａｎ 然科学版，２００６（４）：２５—２８．
ｄｅｒ
氨珐
图３改进后的测量方法
高ｆ块④１啦向高宰块堡塑向④
结束语
在检测时按照工艺规定的移动距离长度和落
差值的要求进行检查，可非常准确地反映出挡边 角度的大小，满足控制挡边小角度的目的。与以 前靠表的测量方法相比，提高了检测效率、准确性 和稳定性，确保了圆柱滚子轴承的旋转性能，更好 地提高了轴承的质量。
（编辑：张旭）