谐和激励与有界噪声作用下具有同宿和异宿轨道的Duffing振子的混沌运动
分数阶duffing振子的动力学研究
分数阶duffing振子的动力学研究
分数阶Duffing振子的动力学研究是通过研究分数阶Duffing振子的运动规律来发现系统的性质和特性。
分数阶Duffing振子又称为弹簧-阻尼-位移振子,它由一个带有相应的位移与弹性的振子组成,振子的弹性力的系数就是Duffing振子的特性参数。
分数阶Duffing 振子是一种一阶不可线性动力学系统,几乎所有的现代实际系统都具有分数阶扰动,因此研究分数阶Duffing振子可以揭示和探究实际系统中出现的复杂动力学行为。
由于分数阶Duffing振子是一个具有非线性性质的特征,因此对分数阶Duffing振子进行研究时必须采取正确的理论方法,使得研究结果更加准确。
最常用的动力学研究方法之一就是能量法,利用能量法可以完整的描述分数阶Duffing振子的能量变化情况,有效的把握分数阶Duffing振子的动力特性。
在能量研究分数阶Duffing振子之外,研究者还可以利用分形MAP 和严格数值解等方法,来描述分数阶Duffing振子的动力学行为,这样可以有效的揭示分数阶Duffing振子的扰动下的运动特性。
因此,通过合理的研究,可以有效的发现分数阶Duffing振子的动力学特性和运动规律,从而更好地把握实际系统的特性行为。
最后,分数阶Duffing振子的动力学研究主要利用能量法、分形MAP 和严格数值解等理论方法,根据分数阶Duffing振子的具体性质来给出系统的动力学行为和运动规律,以达到更好地研究实际系统的动力学行为。
分数阶Duffing振子的动力学研究及其特性分析,可以使研究者更清楚地了解实际系统的运动规律,并可以更好的设计系统的控制策略。
有界噪声作用下Duffing系统脉冲控制
WU H o n g e , WA N G G u o x i n , N I U Y u j a n
( S c h o o l o f M a t h a n d S c i e n c e ,N a n y a n g I n s t i t u t e o f T e c h n o l o g y ,N a n y a n g 4 7 3 0 0 4 ,C h i n a )
用, 致使研究工具缺乏 , 使得这方面的研究成果非常
少见 。在 研 究 混 沌 的 解 析 方 法 中 , 非 光 滑 系 统 的 Me l n i k o v 方法和最大 L y a p u n o v指 数 的 研 究 更 是 脉
冲系统研究 的拦路 虎。其 中, 基于 M e l n i k o v 方法对 有界噪声和白噪声作用下 D u f f i n g 系统族 的脉冲控
制方 法 的研 究 , 目前 还是 空 白 , 是值 得进 一 步研究 的
2 3 3
有 界 噪声 作 用 下 D u f f i n g 系统 脉 冲控 制
吴宏锷 , 王 国欣 ,牛玉俊
( 南 阳理工学院 数理学 院, 河 南 南阳 4 7 3 0 0 4 )
摘要 : 考察 了用周期脉冲信号 实现 有界 噪声作用 下 D u f i f n g系统混 沌控 制的 可行性。通过 随机 M e l n i k o v方法 , 得到周期脉 冲信号和有界噪声作 用下受迫 D u f i f n g系统 出现混沌的解析条件 , 从而 得到均方意义下实现混沌控制的参数 阈值 。数值模拟结果验证 了理论结果的正确性。 关键词: 周期脉冲; 有界噪声; 混沌控制 ; 随机 M e l n i k o v 方法 中 图分 类 号 : 0 1 7 5 . 1 3 ,0 3 2 4 文 献标 志码 : A
Duffing振子混沌动力学研究
1 引 言
自从 洛 伦 兹 在 利 用 一 套 微 分 方 程 ( 谓 的 洛 伦 兹 模 型 ) 所 研 究 天 气 情 况 中发 现 了 混 沌 以 来 , 沌 就 一 直 是 各 学 科 研 究 混 的一 个 重 要 课 题 。 沌 指 的是 发 生 在 确定 性 系 统 中貌 似 随 机 混 的不 规 则 运 动 。 今 为 止 , 究 者 已 经 发 现 混 沌 广 泛 存 在 于 迄 研 物 理 学 、 学 、 物 学 、 气 学 、 洋 学 、 宙 学 等 诸 多 学 科 化 生 大 海 宇 中 。 在 , 沌 已经 发 展 成 了一 门 单 独 的 学 科 。 门 学 科 已 经 现 混 这 对 科 学 与 社 会 产 生 了 巨大 的 影 响 。 随着 近 年 发 现 的 混 沌 在 保 密 技 术 , 信 , 经 网络 中具 有 重 要地 位 和 广 泛 应 用 , 门 学 通 神 这
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( 7 )
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2 微 扰分 析与 系统 的混 沌解
一
我们 首 先 采 用 解 析 法 求 方 程 ( ) 1 的通 解 。当 阻 尼 系 数 y ,
。
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献 ] t ,我 们 知 道 ,当 £ £ ()一 0时 ,应 用 零 级 方 程 的 同 宿 解
() 6 ,可 以得 到 方 程 ( )的两 个 线 性 无 关 解 4
g- 一 。 一
方 程 ()中 y 阻 尼 参 数 , 一 次 项 系 数 ,o -i t 随 1 为 口为 + s c 是 no 时 间 周 期 变 化 的 三 次 项 系 数 , i( + )为 外 加 驱 动 力 。 Bs n
常数激励与简谐激励联合作用下duffing系统的非线性振动
的幅频曲线能够由纯硬特性转变为软硬特性共存,甚至纯软特性。但是,在大尺度下观察,常数激励对系统骨架曲线的
影响主要表现在骨架曲线根部的形态上,即随着简谐激励幅值的增大,常数激励对系统共振频率的影响变弱,不同常数
vibrationjumpphenomenon常数激励12是一种普遍存在的力的作用形式例如在旋转机械中裂纹转子系统的重力34轴承转子系统的径向载荷57基础运动转子系统的基础激励89机动飞行转子系统的机动载荷1013在动力系统的简化模型中都以常数激励的形式出现其与转子不平衡造成的简谐激励的联合作用能够引起系统发生超谐共振亚谐共振接触共振参激共振以及复杂的分岔及混沌现象
Abstract: This paper acuscs on the basic dynamical characteristics of a Duffing system under the combination of constant excitation and hvmonic excitation. The Harmonic Balance method was employed to solve Wc motion equation of ihNsysim.ThNamploiudNWaaquNncyalaioonshop wasobiaonNd, and ihNbackbonNcuavNand ihNsiaboloiyoaihNobiaonNd pNaoodocsoluioon wNa analyzNd aswNl.ThNamploiudNWaaquNncycuavNsand ihNbackbonNcuavNswNa usNd ioshowihN maon dynamocalchaaaciaosiocsoaihNsysim.ThNsNdynamocalchaaaciaosiocsaacid byihNconsianiNtcoiaioon and ihN amploiudNoaihNhaamonocNtcoiaioon wNaNdoscu sNd sognoaocanily.In ihNvobaaioon asponsNoaihNsysim, oiwasshown ihaiwhNn ihNNtcoiaioon aaNquNncyoncaasNsihNconsianiiam changNssynchaonouswoih ihNamploiudNoaihNhaamonoc componNni, buiiowaadsan oppos oi d oaNc ioon. NNvNaihNl s, ihNbackbonNcuavNsaoaihNmboih bNnd sloghilyioihNlaiai the first stageand bend oghtward after that. As a result, in some parameter regions, the system may have at most fv peoodic solutions, three of them am stable and the other two am unsSible. By increasing the constant excitation, an Xicl of “ stiinxs enhancement/ is presenting in the system, but it is accompanied by a moo significant “ stiinxs softening” chaaaciaosioc.ConsNquNnily, foaacNaiaon haamonocNtcoiaioon, ihNoncaasongofihNconsianiNtcoiaioon maychangNihN amplitude-frequency cuov tom a puo soft spiny chrocWOstic to a coexistence of soft and hard spiny chrocWOstics, and xx to a puo hard spiny characteostic finlly. In a larger scale, however, the inauxco of the constant excitation to the backbone cuoe is mlnly refected at the down paO. In other word, with the increase of the hamionic excitation, the Xfect of the constant excitation on the excitation aequency becomes weak, the backbone cuocs for diieont velues of
有界噪声参激下Duffing振子混沌运动的数值方法
摘
要: 研究 了有界 噪声 参 激 下 D蚯 r 振 子 出现 混沌 运 动 的 可能 性 . 数 值 方 法 计 算 了该 I - g 用
系 统 的最大 La u ̄ yp nv指数 , 由最大 L au o rpn v指 数 为 零 , 出 了 出 现 幌 沌 的 临 界 激 励 幅 值 . 给 发 现在 噪 声强 度 大 于一 定 值后 , 临界 谥值 均随 噪 声强 度 的增 大 而增 大
2 X2 ( )
文章 编 号 :o o2 7 ( 32 o — 6 -4 lo -o 3 z0 ) 20 70 0
有 界 噪 声 参 激 下 D fn uf g振 子 混 沌 运 动 的 数 值 方 法 i
葛 晓 明
( 州科 技 学 院 城建 系 , 苏 江苏 苏 州 25 1) 10 1
苏
州 l
学
学
报( 自然 科 学 )
第 1 卷 8
1 有 界 噪 声
本 文 的有 界 随 机 过 程 为 ( )= #s ( + ) 其 中 = a ) , t 是 单 位 Win r £ i  ̄t , n B( + B( ) e e
过程 ; 7是[ , 上均匀分布 的 随机变 量 ; 为激 励幅值 ; 为激 励平均 频率 ; 02 ) n d为噪声强度 ;
{ t 是 一 广 义平 稳 随 机 过 程 , 有 非 高 斯 概 率 分 布 , 值 为 零 , 密 度 为 () 具 均 谱
s) : ( , + +(+下 d 一 d , 4 f 4 f + ) ( 1 2 ) 2 』 )
( 1 )
鉴 于 l () l t ≤ , )是 一 个 有 界 的 随 机 过 程 , 又 是 一 个 连 续 的 样 本 函 数 , 足 推 导 ( 它 满 Menkv函 数 应 具 有 的 条 件 . 变 与d值 可 有 不 同 的 带 宽 , lio 改 d一 0时 为 窄 带 过 程 ; 一 * 时 , d 它 趋 向 于 一 个具 有 常 数 功 率 的 白 噪声 , 当选 取 与 值 , t 可 具 有 大 气 湍 流 的 D ye 谱 适 ( ) rd n 和 vnK r n谱 . o ama 因此 有 界 噪 声 是 一 个 台 理 的 随 机 激 励 模 型 .
Duffing隔振系统中的混沌特性研究
文章 编 号 :6 1 29 2 1 0 -0 90 17 - 2 (0 0)60 6 -3 4
D fn 振 系 统 中 的 混 沌 特 性 研 究 u ig隔
陶为 俊 ,浣 石 ,李 晓勇 ,朱 石 坚2
( . 州 大 学 工 程 抗 震 研 究 中心 , 东 广 州 1广 广 2 海 军 工 程 大 学 振 动与 噪声 研 究 所 , . 湖北 武 汉 50 0 14 5 403 ) 30 3
出 了特 定 D fn uf g系 统 的 混 沌 隔 振 效 果 . i
关 键 词 : 线 性 ;隔振 系统 ;混 沌 ;分 岔 非 中 图分 类 号 : 2 ; 2 O3 8 O3 2 文献标 志码 : A
所谓隔振就是在振源与被隔离体之间设置隔振器或 器材, 实质就是改变系统的特性, 以减小或隔离振动的传 递. 现有的隔振大致分为被动隔振 、 主动隔振和主、 被动 混合隔振 3 类. 研究表明, 被动隔振结构简单、 易于实现、
第 9卷
21 0 0年
第 6期
l 2月
广州 大学 学报 ( 自然科 学 版 )
J un l f u n z o nv r t( a rl c n eE i o ) o ra o a gh u U i s y N t a S i c dt n G ei u e i
Vo . No 6 19 .
通 讯 作者 .E m i h asi gh . d .n — al u nh@ zu eu c :
7 0
广州 大学学 报 ( 自然科学 版 ) 第 9卷 2 数 Nhomakorabea值 计 算
混沌动力学计算研究方法主要采用 4阶龙格库塔法, 文章根据此方法对 D f g ui 系统进行 了数值计算 , n 计算的 初始条件为( ,)在计算中, 00 , 计算的积分步长取为激励力 周期的 11 , /0 激励力为厂 4 激励力频率为 t= . , 0 =, O 39 静载 荷 g 226 01 = . ,: ..此时系统处于混沌状态, 以下为相图
分数阶duffing振子的动力学研究
分数阶duffing振子的动力学研究标题:分数阶Duffing振子的动力学研究在动力学系统中,Duffing振子一直以其非线性特性而闻名。
最近,分数阶微积分的引入为研究这类系统带来了新的视角和工具。
本文旨在探讨分数阶Duffing振子的动力学特性,并分析其在不同参数条件下的行为。
首先,我们回顾了经典的Duffing振子模型,它描述了一个带有非线性回复力的振动系统。
然后,我们引入了分数阶微积分的概念,将其应用于Duffing振子模型中。
通过引入分数阶导数和积分,我们能够更准确地描述系统的记忆效应和长期依赖性,这对于理解非线性系统的行为至关重要。
接下来,我们研究了分数阶Duffing振子在不同分数阶阶数下的动力学行为。
我们发现,分数阶导数的引入使得系统的响应更加丰富多样,出现了新的动力学现象。
例如,随着分数阶阶数的增加,系统的周期倍增现象变得更加明显,振荡幅度也可能出现非单调变化。
这些发现为探索非线性系统的新特性提供了重要线索。
此外,我们还研究了分数阶Duffing振子在外加周期性驱动力下的响应。
通过数值模拟和理论分析,我们发现了分数阶阶数对系统的共振特性和动态稳定性的影响。
我们的研究表明,分数阶导数的引入不仅可以增加系统的复杂性,还可以改变其对外部激励的响应方式,这对于设计和控制非线性振动系统具有重要意义。
最后,我们讨论了分数阶Duffing振子在实际应用中的潜在价值和挑战。
尽管分数阶动力学的理论框架已经初步建立,但其在工程和科学领域的应用仍面临着许多挑战,例如参数识别、数值模拟和控制方法的研究。
然而,随着对分数阶微积分理论的深入理解和计算能力的提升,我们有信心分数阶Duffing振子将会成为未来动力学研究的重要课题之一。
综上所述,分数阶Duffing振子的动力学研究在理论和应用上都具有重要意义。
通过引入分数阶微积分的概念,我们能够更加全面地理解非线性系统的行为,并为工程应用提供新的思路和方法。
我们期待未来进一步深入探索分数阶Duffing振子的动力学特性,推动非线性动力学领域的发展。
周期与色噪声联合作用下分数阶Duffing_振子非平稳响应的无记忆方法
第 36 卷第 4 期2023 年8 月振 动 工 程 学 报Journal of Vibration EngineeringVol. 36 No. 4Aug. 2023周期与色噪声联合作用下分数阶Duffing振子非平稳响应的无记忆方法李书进1,张志聪1,孔凡2,韩仁杰1(1.武汉理工大学土木工程与建筑学院,湖北武汉 430070;2.合肥工业大学土木与水利工程学院,安徽合肥 230009)摘要: 基于统计线性化提出了一种求解周期与色噪声激励联合作用下分数阶Duffing系统非平稳响应的无记忆方法。
将系统响应分解为确定性周期和零均值随机分量之和,则原非线性运动方程可等效地化为一组耦合的、分别以确定性和随机动力响应为未知量的分数阶微分方程。
利用无记忆化方法将确定性和随机分数阶微分方程转化为相应的常微分方程。
利用统计线性化方法处理随机常微分方程,得到关于随机响应二阶矩的李雅普诺夫方程。
利用数值算法联立求解李雅普诺夫微分方程和确定性常微分方程。
通过Monte Carlo模拟,验证此方法的适用性和精度。
关键词: 非平稳响应;分数阶系统;无记忆方法;统计线性化;联合激励中图分类号: O324; O322 文献标志码: A 文章编号: 1004-4523(2023)04-0923-11DOI:10.16385/ki.issn.1004-4523.2023.04.005引言分数阶微积分近几十年在工程界得到广泛的关注[1]。
分数阶微积分的一个重要工程应用是黏弹性材料的力学模型的建立。
与标准线性固体模型(Standard Linear Solid Model)相比,分数阶导数模型能以较少的参数拟合实验获得黏弹性松驰和蠕变数据[2];此外,分数阶微分方程可很好地描述动力激励下装备黏弹性控制装置(如:天然橡胶支座[3]、黏滞阻尼器[4]和黏弹性阻尼器[5⁃6]等)的动力行为。
因此,研究这类分数阶运动方程的求解方法成为学者们关注的重点。
关于Duffing振子混沌运动的研究
用 计 方 进行 值 [5-sl.本 首 也 用 值计 方 对 进 数值 算的 法 数 模拟[ 文 先 采 数 算 法 其 行数值 模拟;其 次 利 数变 法[7l求出 程(1)的 再 用常 量 [ 方 微扰解的 般形式, 一 并作相应的 值计 数 算;最后再 对
两种方法所得到的结果进行分析和比较.
Key words :Duf ing oscillator;chaotic motion;studying 。山 sensitivity f 记;
1 引言
所谓混沌( Chaos)是指发生在确定性系统中貌似随机的不规则运动, 它沟通了有序与无 序、 确定与随机之间的联系. 混沌现象是一种极其复杂的运动形态, 所涉及的领域非常广泛, 包括数学、 物理学、 化学、 生物学、 气象学、 工程学和经济学等众多学科.尤其是在非线性系统
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Duffing方程在两类共振条件下的周期解分支与混沌-精选文档
Duffing方程在两类共振条件下的周期解分支与混沌Bifurcations of Periodic Orbits and Chaos in Duffing Equation under Two Resonant ConditionsCai Meixiang*(Institute of Mathematics and Physics, Central South University of Forestry and Technology, Changsha 410004,China)By applying the regular perturbation method and the secondorder averaging method, the sufficient conditions of the periodic solutions and the bifurcations in Duffing equation under the two resonant conditions Ω∶ ω∶ω0=2∶ 3∶ 1 and 1∶ 1/2∶ 1 are investigated. Th e numerical simulations not only show the consistence with the theoretical analysis, but also find some new complex behaviors, including the periodic2 bifurcation and the inverse periodic2 bifurcation to chaos, the chaos suddenly converge to period1,3 orbits, the jumping behaviors of period 1 orbit.________________________________________Duffing方程作为一类经典的动力系统,可以用来描述物理与工程领域中的非线性振动行为.近年来,许多学者对具有1个周期外力的Duffing方程x? ?+δx?+f(x)=γcos ωt进行研究,发现了许多复杂的动态.如Xie等 [1]和Parlitz等 [2]应用Floquet方法和数值模拟方法,讨论了分支行为并发现了分支集的复杂结构;Yagasaki [34]应用二阶平均方法、高阶平均方法与Melnikov方法,研究其谐波解分支、m(m≥2)阶次谐波解分支、超谐波解分支和超次谐波解分支等;Li等 [5]和Huang 等 [6]研究了在周期扰动和拟周期扰动的条件下,由同宿轨或异宿轨横截相交所产生的混沌的存在准则、拟周期吸引子、奇异的非混沌吸引子和各种各样的混沌吸引子等;Lai等[7]应用耦合Newtons方法和harmonic balancing 方法得到了高阶的精确解析解;Nayfeh等[8]和 Chacon等[9]研究了带一个外力的三势能井的Duffing系统,把Melnikov 等价阻尼作为系统的一个全局测度并给出了系统产生混沌的必要条件;Cai等[10]研究了具有1个周期外力和1个相差的Duffing方程x? ?+δx?+ω20x+βx3+αx5=fcos(ωt+θ)的周期解分支与混沌;Jing等[1113]研究了具有2个周期外力的Duffing方程的复杂动态.但是,对于如下具有1个周期外力且具有1个周期阻尼的Duffing方程,目前少有人研究.x? ?+δ(1+ηcos Ωt)x?+γx+βx3+αx5=fcos ωt,(1)这里δ为阻尼或耗散系数,ηcos Ωt为周期阻尼扰动,γx+βx3+αx5 为非线性恢复力,fcos ωt为周期外力.方程(1)的未扰动系统(即δ=η=f=0)的不动点的存在性及其稳定性的分析详见文献[8].设(x0,0)为未扰动系统的中心,f(x)=γx+βx3+αx5,则在此中心附近的周期轨的频率可近似表示为ω0=f′(x0)=γ+3βx20+5αx40,它是Duffing 方程的自然频率.湖南师范大学自然科学学报第36卷第3期蔡美香:Duffing方程在两类共振条件下的周期解分支与混沌本文研究Duffing方程(1)的周期解分支与混沌.与只具有1个周期外力的Duffing方程相比,方程(1)具有3个频率Ω,ω和ω0,当加入第3个频率Ω后,系统的动态有了很大的变化.下面分别在两类共振条件Ω∶ ω∶ ω0=2∶ 3∶ 1和1∶ 1/2∶ 1下,研究方程(1)的周期解及其分支存在的充分条件,并应用数值模拟,验证理论分析结果的正确性,以及发现新的动态.1 在共振条件Ω∶ ω∶ ω0=2∶ 3∶ 1下的周期解及其分支令ε2Γ=(ω2-9ω20)/9,分别用ε2δ与εf(0 应用常规扰动方法,记a1=f′(x0),a2=f″(x0)/(2!),a3=f(x0)/(3!),可得方程(2)具有周期2π/ω0的解为(t)=x0+ε1(t)+ε22-sinlkωt-klωcoslkωt,考虑共振条件Ω∶ ω∶ ω0=2∶ 3∶ 1并应用二阶平均方法,经过复杂的计算,可得二阶平均方程为(4)(5)方程(5)有1个平凡不动点(0,0),非平凡的不动点满足如下方程由sin2θ+cos2θ=1,令x=r2可得1个关于x的9次方程.由伽罗华理论,5次以上的方程一般不能得出解的解析表达式,因此,令γ=-1,β=2,α=-0.36,f=1,δ=1,Γ=1,可得x0=0.745 356,ω0=1.333 33 ,a2=2981 42,a3=2.22×10-16,A=-3.416 67,B=-3,C=-2.5,σ=0.093 75,这个9次方程可近似表示为图1 当η变化时,方程(6)不动点的分支图Fig.1 Bifurcation diagram of fixed points of Eq.(6)when η varies图1为方程(6)不动点的分支图,它显示了方程(6)的不动点是如何产生和消亡的.由平均定理,可得到如下定理.定理1 对方程(2),有(1)方程(2)无非共振解;(2)当ηA≤η≤ηB时,方程(2)有1个稳定的共振解;(3)当η≤ηA和η≥ηB时,方程(2)有3个稳定的共振解;(4)随着η的增大(减小),当η=ηB时(当η=ηA时),在超临界(次临界)鞍结分支附近,2个稳定的共振解出现了(消失了);(5)共振解可近似表示为x(t)=x0+εrscos(ωt/3+θs)+ε1(t)+ε22(t)+O(ε3),其中(rs,θs)为方程(5)的不动点.2 在共振条件Ω∶ ω∶ ω0=1∶ 1/2∶ 1下的周期解及其分支令ε2Γ=4ω2-ω20,分别用ε2δ和ε3/2f(00时,有如下结论.(i)若Δ′>0,方程(12)有4个实根分别为(ii)若Δ′0且03δω0,A>0或ΓFig.4 (a)~(c) phase portraits for η=02,232,3;(d)~(f) Poincare map for η=02,232,3情形(ii):令Ω∶ ω∶ ω0=1∶ 1/2∶ 1,γ=-1,β=2,α=1,f=1,δ=0.5,取未扰动系统的中心(x0,0)=(0643 594,0)附近的点(0.6,0)为初始值,方程(1)在(η,x)平面的分支图和与之相对应的最大Lyapunov指数图分别如图5(a)和(b).从图上可以看到当η=0.65和η=5.62时,周期1轨的跳跃行为;当η∈(210,268),η∈(4.018,4.028)和η∈(4.5,4.58)时,由周期2分支到混沌的过程;当η∈(2.74,2.78)时,由逆周期2分支到混沌的过程;当η≈2.835时,周期2轨突然转变为混沌行为;当η≈3.138时,混沌行为突然收敛到周期3轨;当η≈5.85时,混沌行为突然收敛到周期1轨;当η=2.7,η=5.3,η=6.7时的混沌吸引子的相图与Poincare映射图分别如图6(a)~(c)与(d)~(f).图5 (a)方程(1)在(η,x)平面的分支图;(b)(a)的最大Lyapunov指数图Fig.5 Bifurcation diagram of Eq.(1) in (η,x) plane;(b) Maximum Lyapunov exponents corresponding to (a)图6 (a)~(c)η=27,53,67时的相图;(d)~(f)η=27,53,67时的Poincare映射图Fig.6 (a)~(c) phase portraits for η=27,53,67;(d)~(f) Poincare map for η=27,53,674 结论本文应用常规扰动方法与二阶平均方法,讨论了在2类共振条件下,Duffing方程的周期解及其分支的存在性,并应用数值模拟验证理论分析结果和发现新的动态.结果显示,当加入第3个频率Ω后,二阶平均方程、共振解的近似表达式以及分支情况更为复杂;阻尼扰动项ηcos Ωt对方程(1)的整个动态变化有很大的影响.。
分数阶duffing振子的动力学研究
分数阶duffing振子的动力学研究
分数阶Duffing振子的动力学研究一直是深受科学家关注的课题。
这种振子的研究已经有几十年的历史,被广泛用于理解许多自然振子
系统的行为。
Duffing振子是一种二阶振子,其振动行为受到非线性项
和时变系数项的影响,其中时变系数项可以表示为分数阶系数。
分数
阶动力学对象的特征决定了它在分析和模拟上有着独特的优势,是揭
示复杂系统行为的有效工具。
Duffing振子是一种时变振子,其各参数和特性可以使用非线性动
力学方程来描述。
与普通的线性振子不同的是,Duffing振子的振动和
响应受到时变系数的影响,其特性可以通过分数阶动力学对象明确地
描述,因此更有利于揭示复杂的非线性振子的行为。
研究表明,分数阶Duffing振子有两种不同的特性。
首先,
Duffing振子的响应受到时变系数作用,其介质特殊性可以影响振子的
振动参数。
其次,Duffing振子存在混沌行为,其中有一种类型的混沌
行为可以通过分数阶对象明确描述。
在过去的几十年里,人们已经研究了固定Coeff. Duffing振子的
动力学行为,同时也研究了该种振子在不同参数环境下的动力学行为。
例如,已经有人研究了电压时变式Duffing 振子的非线性行为,以及
其在混沌行为下的特性。
同时,人们也对分数阶Duffing振子做出了
大量的理论研究和数值模拟,以更好地了解振子的行为。
综上所述,分数阶Duffing振子的动力学研究一直受到科学家的
普遍关注,而且已经研究出了许多有价值的结果,在理解复杂的系统
行为方面也发挥了重要作用。
谐和与噪声联合作用下Duffing振子的安全盆分叉与混沌
谐和与噪声联合作用下Du ffing 振子的安全盆分叉与混沌3戎海武1) 王向东1) 徐 伟2) 方 同2)1)(佛山大学数学系,佛山 528000)2)(西北工业大学应用数学系,西安 710072)(2005年12月16日收到,2006年11月30日收到修改稿) 研究了软弹簧Du ffing 振子在确定性谐和外力和有界随机噪声联合作用下,系统安全盆的侵蚀和混沌现象.推导出系统的随机Melnikov 过程,根据Melnikov 过程在均方意义上出现简单零点的条件给出了系统出现混沌的临界值,然后用数值模拟方法计算了系统的安全盆分叉点.结果表明,由于随机扰动的影响,系统的安全盆分叉点发生了偏移,并且使得混沌容易发生.关键词:Du ffing 振子,安全盆,分叉,混沌PACC :05473国家自然科学基金重点项目(批准号:10332030)和广东省自然科学基金(批准号:04011640,05300566)资助的课题. E 2mail :ronghw @11引言对于确定性系统,所谓分叉是指随着某个参数的变化,系统的定性性质(如稳定性、拓扑结构等)发生突然变化.所以对于确定性系统分叉行为的研究,主要是通过对系统的各种参数进行调节而得出的.然而噪声的干扰总是不可避免的,从系统的测试、数据的采集以及分析等各个方面得到的结果不可能全是规则、有序的,所以研究噪声对系统性质的影响,有助于理论结果的工程应用.关于随机分叉的研究尚处于起步阶段,目前随机分叉的定义主要分为两大类[1].一类是基于系统响应的稳态概率密度的形状随系统参数的变化而突然发生变化,例如从单峰突然变为双峰,这类定义称为P 分叉.另一类是基于系统的最大Lyapunov 指数的符号随参数变化给出的定义,称为D 分叉.研究表明,这两类定义给出的结果并不完全一致.Baxendale [2]给出了一个例子,当系统的最大Lyapunov 指数随参数的变化而发生符号变化时,系统的稳态概率密度的形状并不依赖分叉参数发生变化.另一方面,Crauel 和Flandoli [3]给出了一个相反的例子,当系统的稳态概率密度由单峰变为双峰时,系统的最大Lyapunov 指数的符号没有发生改变.综上所述,对于随机分叉的讨论仍然存在许多困难和问题,要同时体现系统的拓扑特性和随机特征,是随机分叉定义的中心问题.我们认为,随机分叉定义的关键是如何表征随机系统的拓扑特性,找到随机系统合适的不变量.在最近的一些工作中[4—8],作者们曾提出以系统的随机吸引子(包括随机鞍)形态的突然变化(包括合并或分裂)来描述随机系统的分叉.从工程应用的角度看,实际考虑的问题并非仅仅为吸引子、平衡点、周期解、分叉和混沌等,有时更为重要的是振动的有界性问题.若质点的运动振幅超过一定限度,往往会导致结构的破坏,由此产生对安全盆的研究[9,10],但这些研究并没有考虑随机噪声的影响.本文作者曾进行过这方面的研究,并提出了安全盆分叉和随机安全盆分叉的概念[11].本文是在文献[11]的基础上用随机Melnikov 方法做进一步的研究.本文研究了软弹簧Du ffing 振子在确定性谐和外力和有界随机噪声联合作用下,系统安全盆的侵蚀和混沌现象,推导出了系统的随机Melnikov 过程,根据Melnikov 过程在均方意义上出现简单零点的条件给出了系统出现混沌的临界值,然后用数值模拟方法计算了系统的安全盆分叉点.结果表明,由于随机扰动的影响,系统的随机安全盆分叉点发生了偏移,系统变得不安全,并且使得第56卷第4期2007年4月100023290Π2007Π56(04)Π2005207物 理 学 报ACT A PHY SIC A SI NIC AV ol.56,N o.4,April ,2007ν2007Chin.Phys.S oc.混沌更容易发生.21确定性系统的安全盆分叉与混沌考虑如下受谐和外激的软弹簧Du ffing 振子:x ¨+x -x 3=ε(-μx ・+f cos ω1t ),(1)式中0<εν1为小参数,εμ>0为系统的阻尼系数,f ,ω1>0分别为谐和力的振幅和频率.软弹簧Du ffing 振子是一个典型的非线性系统,是核物理、流体力学和燃烧力学中常用的一种分析模型.我们先用确定性Melnikov 方法研究系统(1)的异宿轨与混沌.令x ・=y ,系统(1)可以改写为x ・=y ,y ・=-x +x 3+ε(-μy +f cos ω1t ).(2)当ε=0时,系统(2)成为一个无阻尼、无外力的保守系统,也是一个Hamilton 系统,其Hamilton 量为H (x ,y )=12y 2+12x 2-14y 4.此时,可以求得系统(2)的两条异宿轨为x 0(t )=±tanh 22t ,y 0(t )=±22sech 222t .(3)当ε>0时,系统(2)可能出现横截异宿点.根据Smale 2Birkhoff 定理,非线性系统若存在横截异宿点时,意味着系统出现混沌.Melnikov 方法是一种用于判断特定种类的非线性系统何时出现Smale 意义下混沌的解析方法,它需要考虑系统P oincar é映射的鞍点附近稳定流形与不稳定流形之间的距离,并用与此距离相关的一个积分———Melnikov 函数来判断系统是否出现横截异宿点.对应于系统(2),相应的Melnikov 函数为M (t 0)=∫+∞-∞[-μy 0(t )+f cos ω(t +t 0)]y 0(t )d t=∫+∞-∞-μ±22sech222t +f cos ω(t +t 0)±22sech 222t d t =-232μ±f I cos ωt 0,(4)式中I =2πω1csch 22πω1.由(4)式可知,Melnikov 函数有简单零点的充分必要条件为f >22μ3I,(5)即当外力的振幅f 超过阀值22μ3I时,系统将可能产生混沌.从工程应用的角度看,振动的有界性问题很重要,若质点的运动振幅超过一定限度,往往会导致结构的破坏,由此产生对安全盆的研究.所谓一个系统的安全盆,可以由相空间的一个有界区域D 来定义,使得以安全盆内部的点为起始点出发的轨线当时间趋于无穷大时仍在区域D 内运动.即以安全盆外部的点为起始点出发的轨线将逃逸出区域D ,它们是不安全的,将导致系统的破坏或崩溃.安全盆的结构与某些吸引子的吸引盆的结构类似[10],当系统参数发生变化时,安全盆的面积和形状也将发生改变.并且安全盆侵蚀现象和混沌有联系,当系统的安全盆受到侵蚀后,其边界往往出现分形形状.另一方面,混沌运动也可以是有界的,所以以安全盆内某些点为初值的运动可能为混沌运动.本文研究当f 变化时,系统(1)安全盆的变化情况.在数值计算中,取系统参数为ε=0.1,μ=1.0,ω1=1.0,且在系统响应的相空间中选取一个充分大的有界区域D ={(x ,y ):-2≤x ≤2,-2≤y ≤2},并把此区域分成200×200个小格子,将格点作为系统解的初始值.当系统过这些初始值的解在足够长的时间(如5000个时间单位)内逃逸出区域D ,则认为此解是不安全的;如果没有逃逸出区域D ,则近似地认为它是安全、有界的解.对于不同的f ,系统(1)安全盆变化情况如图1所示图1中的黑色部分代表导致系统安全解的初始值组成的部分,构成了系统的安全盆,即以安全盆内的点作为初始值的解是系统的安全解;而空白部分则代表导致系统不安全解的初始值组成的部分,即以安全盆外的点作为初始值的解是系统的不安全解.图1(a )是一个完整的安全盆图形,而图1(b )—(h )则是受到侵蚀后的安全盆.计算表明,当f ≤f 1=0181时,系统的安全盆没有被侵蚀,形状如图1(a )所示;当f >f 1后,随着f 的逐渐增大,安全盆被慢慢侵蚀,且将导致安全盆边界的分形形状(图1(b ),(c ))、部分侵蚀(图1(d )—(f ))及完全侵蚀(图16002物 理 学 报56卷图1 系统(1)安全盆的变化 (a )f =0.8,(b )f =1.0,(c )f =1.2,(d )f =1.4,(e )f =1.8,(f )f =2.5,(g )f =4.0,(h )f =5.070024期戎海武等:谐和与噪声联合作用下Du ffing 振子的安全盆分叉与混沌(g),(h));当f>f2=5139时,安全盆为空白,即对任何初始值系统解都是不安全的.如果将安全盆的突变现象(从完整的安全盆到被侵蚀、直至完全消失)看作为一种分叉现象,将f作为分叉参数,则f1 =0181,f2=5139是系统(1)的两个分叉点.f1是安全盆侵蚀的起始点,而f2是安全盆消失的起始点.即当f≤f1时,系统的安全盆没有被侵蚀;当f1<f≤f2时,安全盆被慢慢侵蚀;当f>f2时,安全盆完全消失.当μ=110,ω1=110时,系统(1)可能产生混沌的临界值可由(5)式得到f=0197.此值与系统(1)的安全盆分叉的第一个分叉点f1=0181比较接近,从而说明系统的安全盆侵蚀现象与混沌现象是密切联系的.31随机系统安全盆分叉与混沌下面考虑随机噪声对安全盆和混沌的影响.此时系统(1)变为x¨+x-x3=ε(-μx・+f cosω1t+ξ(t)),(6)式中ξ(t)是随机噪声项.本文采用如下的模型:ξ(t)=g cosφ(t),φ¨=ω2+γW(t),(7)式中g>0为随机激励的强度,ω2为随机激励的中心频率,W(t)为标准Wiener过程,γ≥0为随机扰动的强度.ξ(t)可以看作周期性外力中的角频率ω2受到强度为γ的白噪声W(t)扰动.由文献[12]可知,ξ(t)功率谱密度为Sξ(ω)=12g2γ2(ω22+ω2+γ4Π4)(ω22-ω2+γ4Π4)2+ω22γ4.(8)当γ→0时,Sξ(ω)在ω=±ω2处取值为无穷大而在其他处的值趋于零,这是一种典型的窄带噪声的功率谱密度.当g=γΠ2→∞时,Sξ(ω)→1为白噪声(典型的宽带噪声)的功率谱密度.由于|ξ(t)|≤g,故ξ(t)是一种有界随机噪声.由于有界噪声具有连续有界的样本函数,它满足Melnikov方法的适用条件.文献[13,14]用随机Melnikov方法研究了白噪声对系统混沌的影响,本文利用随机Melnikov方法研究有界噪声的影响,可得系统(6)的Melnikov积分为M(t0)=∫+∞-∞[-μy0(t)+f cosω(t+t0)+ξ(t+t0)]y0(t)d t=∫+∞-∞-μ±22sech222t+f cosω(t+t0)+ξ(t+t0)±22sech222td t=M d(t0)±M r(t0),(9)式中Md(t)为系统(6)受到谐和外力和阻尼力作用下Melnikov过程的均值,由(4)式可知,M d(t0)=∫+∞-∞[-μy0(t)+f cosω(t+t0)]y0(t)d t =-232μ±f I cosωt0.(10)而Mr(t)为系统(6)在有界噪声ξ(t)作用下Melnikov积分的随机部分,M r(t0)=∫+∞-∞ξ(t+t0)y0(t)d t=∫+∞-∞ξ(t+t0)±22sech222t d t. 由于线性时不变过滤器的作用,随机过程M r(t0)是平稳的随机过程,其均值为零,方差可以通过对整个频率范围内谱的积分计算得到,σ2Mr=∫+∞-∞|Y(ω)|2Sξ(ω)dω,(11)式中Y(ω)=∫+∞-∞y0(t)e-jωt d t=∫+∞-∞22sech222t e-jωt d t=2πωcsch22πω.(12)结合(8),(11)和(12)式可得σ2Mr=∫+∞-∞2πωcsch22πω2×12g2γ2(ω22+ω2+γ4Π4)(ω22-ω2+γ4Π4)2+ω22γ4dω.(13) 由(9)式可知,系统(6)的Melnikov积分的均值为Md(t0),它是随机过程M(t0)的波动中心,而方差σMr表示M(t)对均值M d(t0)的均方偏离程度,这样M(t)将在区间[M d(t0)-σMr,M d(t0)+σMr]内波动.当方差σMr足够大时,即使在确定性情况(ξ(t)=0)时M(t0)取不到零点,即系统(1)不产生混沌,但是在随机激励的情况(ξ(t)≠0),M(t)可8002物 理 学 报56卷图2 系统(6)安全盆的变化 (a)f=0.5,(b)f=1.0,(c)f=1.2,(d)f=1.4,(e)f=1.8,(f)f=2.5,(g)f=3.5, (h)f=3.890024期戎海武等:谐和与噪声联合作用下Du ffing振子的安全盆分叉与混沌以取到零点,从而使得系统(6)产生混沌.这说明随机激励的作用可以增大系统的混沌区域,使得系统更容易产生混沌运动.由(9),(10)式可得Melnikov 有简单零点的充分必要条件为f>22μ3I-σMrI.(14) 下面我们用数值模拟方法研究系统(6)的随机安全盆侵蚀现象.为与确定性的系统(1)进行比较,在系统(6)中,取系统参数为ε=0.1,μ=1.0,ω1= 1.0,ω2=1.5,γ=0.3,g=0.4.在模拟随机过程ξ(t)时,采用蒙特卡罗方法[15],限于计算量本文仅取10个样本.有关安全解的定义同以上所述.如果在这10个样本中,由初始点出发的解都是安全解,则称此初始点为安全初始点,所有的安全初始点组成了系统(6)的随机安全盆.对于不同的f,系统(6)随机安全盆变化情况见图2.与图1一样,图2中黑色部分代表导致系统安全解的初始值组成的部分,而空白部分则代表导致系统不安全解的初始值组成的部分.从图2可见,随着f的逐渐增大,安全盆被慢慢侵蚀,这与确定性系统(1)中的安全盆侵蚀现象(图1)类似.计算表明,当f≤f1=0156时,系统的安全盆没有被侵蚀,形状如图2(a)所示;当f>f1后,随着f的逐渐增大,安全盆被慢慢侵蚀(图2(b)—(g))及完全侵蚀(图2(h));当f>f2=3.99时,安全盆为空白,即对任何初始值系统解都是不安全的.不妨称系统(6)的安全盆突变现象(从完整的安全盆到被侵蚀直至完全消失)看作为一种分叉现象,将f作为分叉参数,则f1=0.56,f2=3.99是系统(6)的两个随机安全盆分叉点.与确定性系统(1)相比较,随机扰动使得f1从0181偏移到0156,f2从5139偏移到3199.事实上,比较(14)和(5)式可以知道,随机噪声ξ(t)使得系统的混沌提前发生,由于系统的安全盆侵蚀与混沌是密切联系的,故使得系统的安全盆分叉提前发生.而当ε=011,μ=110,ω1=110,ω2=115,γ= 013,g=014时,由(14)式得到的系统(6)产生混沌的临界值为f=0161,此值与系统(6)的安全盆分叉的第一个分叉点f1=0156比较接近,从而说明在随机系统中安全盆侵蚀与混沌也是密切联系的.综上所述,随机扰动使得系统安全盆分叉提前发生,安全盆区域变小,从而使得系统变得不安全.由(14)式得到的系统(6)产生混沌的临界值为f=0161,比由(5)式得到的系统(1)产生混沌的临界值f =0197小,故随机扰动使得系统更容易产生混沌.41结果及讨论研究了软弹簧Du ffing振子在周期性外力和有界随机噪声联合作用下系统安全盆的侵蚀和混沌现象,结果表明随机扰动使得系统安全盆分叉提前发生,安全盆区域变小,从而使得系统变得不够安全.安全盆区域的变化与系统参数有很大关系,计算表明,当μ增大时系统的安全盆区域将变大,且使得安全盆分叉点延后.例如在系统(1),(6)中,将μ从1增大到3,系统的其他参数不变,系统(1)的两个安全盆分叉点将从f1=0181,f2=5139延后到f1= 2115,f2=6.19,而系统(6)的两个安全盆分叉点将从f1=0.56,f2=3.99延后到f1=2.01,f2=5.91.增大ω1,也可以使得安全盆分叉点延后.事实上,从(5)和(14)式可知,增大μ或ω1也可以使得系统产生混沌的阈值变大.当随机激励的强度g增大时,系统的安全盆区域将变小,且使得安全盆分叉点提前.事实上,由(13)式可知,当g增大时,其方差σ2Mr 增大,由(14)式可知系统产生混沌的阈值变小,使得系统更加容易产生混沌.无论在确定性系统还是随机系统,根据Melnikov方法得到的系统产生混沌的临界值与系统安全盆分叉的第一个分叉点比较接近,从而说明系统的安全盆侵蚀与混沌是密切联系的.我们认为随机安全盆的突变现象可以作为系统随机分叉的另一种定义,随机分叉的相关研究还可见文献[16,17].5.结 论研究了软弹簧Du ffing振子在确定性谐和外力和有界随机噪声联合作用下,系统安全盆的侵蚀和混沌现象.推导出了系统的随机Melnikov过程,根据Melnikov过程在均方意义上出现简单零点的条件给出了系统可能出现混沌的临界值,然后用数值模拟方法计算了系统的安全盆分叉点.本文给出的安全盆分叉点都是通过数值方法得到的,如何从理论上进行分析研究,是今后进一步工作的方向.所研究的Du ffing系统是一个典型的非线性系统,对于其他的非线性系统,本文的方法也是适用的.0102物 理 学 报56卷[1]Arnold L 1998Random Dynamical Systems (New Y ork ,Berlin ,Heidelberg :S pringer )p1[2]Baxendale P 1986Stochastic Processes and Their Applications (New Y ork ,Berlin ,Heidelberg :S pringer )p1[3]Crauel H ,Flandoli F 1998J .Dyn .Differential Equations 10259[4]Xu W ,He Q ,Fang T et al 2003Int .J .Bifurc .Chaos 103115[5]Xu W ,He Q ,Fang T et al 2004Int .J .Non -Linear Mech .91473[6]Xu W ,He Q ,R ong H W et al 2003Acta Phys .Sin .521365(in Chinese )[徐 伟、贺 群、戎海武等2003物理学报521365][7]Xu W ,He Q ,R ong H W et al 2004Physica A 338319[8]Xu W ,He Q ,Fang T et al 2005Chaos Solitons Frac .23141[9]Nay feh A H ,Sanchez N E 1989Int .J .Non 2Linear Mech .24483[10]S oliman M S 1995J .Sound Vib .182729[11]R ong H W ,W ang X D ,Xu W et al 2005Acta Phys .Sin .541610(in Chinese )[戎海武、王向东、徐 伟等2005物理学报541610][12]W edig W V 1990Structural Safety 813[13]Frey M ,S imiu E 1993Physica D 63321[14]Lin H ,Y im S C S 1996ASME J .Appl .Mech .63509[15]Zhu W Q 1992Random Vibration (Beijing :Science Press )(in Chinese )[朱位秋1992随机振动(北京:科学出版社)][16]X iong J J ,G ao Z T ,Liu X B et al 2000Acta Phys .Sin .4949(in Chinese )[熊峻江、高镇同、刘先斌等2000物理学报4949][17]Zhu W Q ,Lu M Q ,Wu Q T 1993J .Sound Vib .165285Bifurcations of safe ba sins and chao s in softeningDuffing o scillator under harmonic andbounded noise excitation 3R ong Hai-Wu 1) W ang X iang 2D ong 1) Xu W ei 2) Fang T ong 2)1)(Department o f Mathematics ,Fo shan Univer sity ,Fo shan 528000,China )2)(Department o f Applied Mathematics ,Northwestern Polytechnical Univer sity ,Xi ′an 710072,China )(Received 16December 2005;revised manuscript received 30N ovember 2006)AbstractThe erosion of the safe basins and related chaotic m otions of a softening Du ffing oscillator under harm onic and bounded random noise are studied.By the M elnikov method ,the system ’s M elnikov integral is com puted and the parametric threshold for the onset of chaos is ing the M onte 2Carlo and Runge 2K utta method ,the erosion of safe basins is also discussed.As an alternative definition ,stochastic bifurcation may be defined as a sudden change in the character of stochastic safe basins when the bifurcation parameter of the system passes through a critical value.This definition applies equally well to either random ly perturbed m otions or purely determ inistic m otions.It is found that random noise may destroy the integrity of the safe basins ,bringing forward the stochastic bifurcation and making the threshold for onset of chaos vary to a large extent ,which makes the system less safe and chaotic m otion easier to occur.K eyw ords :Du ffing oscillator ,safe basins ,bifurcation ,chaos PACC :05473Project supported by the K ey Program of the National Natural Science F oundation of China (G rant N o.10332030)and the Natural Science F oundation ofG uangdong Province ,China (G rant N os.04011640,05300566).E 2mail :ronghw @11024期戎海武等:谐和与噪声联合作用下Du ffing 振子的安全盆分叉与混沌。
内置频率对Duffing振子微弱二进制相移键控信号盲检测影响
内置频率对Duffing振子微弱二进制相移键控信号盲检测影响吴彦华;马庆力【摘要】采用Duffing振子实现对微弱二进制相移键控(Binary Phase Shift Keying,BPSK)信号的盲检测时,Duffing系统输出的周期态和混沌态转换之间存在过渡带.针对这一问题,推导出过渡带时长和Duffing系统内置频率之间的关系表达式;指出内置频率越高,过渡带时间越短;仿真实验给出时间频率响应曲线.内置频率的提高,会降低系统检测微弱信号的灵敏度.针对这一问题,推导出周期态下Duffing系统输出幅度作为因变量、内置频率作为自变量的表达式;仿真实验给出幅频响应曲线.针对微弱BPSK信号盲检测,建立变尺度方法和检测阵列相结合的基于S变换提取Duffing系统输出幅度包络的微弱BPSK信号盲检测模型,仿真实验验证了模型方法的有效性.【期刊名称】《国防科技大学学报》【年(卷),期】2019(041)001【总页数】9页(P80-88)【关键词】Duffing振子;内置频率;过渡带时长;检测灵敏度;S变换【作者】吴彦华;马庆力【作者单位】国防科技大学电子对抗学院,安徽合肥 230037;国防科技大学电子对抗学院,安徽合肥 230037【正文语种】中文【中图分类】TN911二进制相移键控(Binary Phase Shift Keying, BPSK)具有较高的频带利用率、较强的抗噪声干扰能力以及具备展宽信号的带宽的优势,难以被探测。
对于第三方无线电监测来说,对微弱BPSK信号的盲检测是一个重要课题。
当前,针对PSK信号的盲检测已有很多方法:文献[1]采用高阶累积量和循环谱检测方法,文献[2]采用联合频谱估计与循环矩检测方法,文献[3]采用最大自然准则估计方法,文献[4]采用基于星座图检测方法,文献[5]采用随机共振PSK信号参数估计方法,以及早期采用各种时频分析检测方法等。
这些方法中大部分需要在信噪比大于0 dB时才能取得良好效果,对于信噪比在-10 dB以下的微弱PSK信号检测没有太多帮助。
(物理学报2008)非光滑周期扰动与有界噪声联合作用下受迫Duffing系统的混沌预测
关键词:非光滑系统,有界噪声,随机 324,0506 函数,最大 =>9?),06 指数
’()):%&@$
[&] 利用局部映射的方法研究了非光 岔现象 . 金俐等
!H 引
言
并将理论值 滑系统的最大 =>9?),06 指数计算方法, 与数值 结 果 进 行 比 较, 取得了较好的效果. 李明
[A] 基于符号序列描述了一类非光滑系统中的分岔 等 [$] 和混沌现象 . 王林泽等 利用外加正弦驱动抑制了 [’] 一类分段光滑系统的混沌 . 冯进钤等 利用正交的
据局部奇异性分析, 提出一种近似描述非光滑分岔 的方法, 在非光滑系统的研究中做出了开创性的工
[@] 作 . =2+,2 系统地研究了具有不连续向量场系统的
分岔问题, 指出非光滑系统不但具有传统的音叉分 岔、 更具有由非光滑 L0?* 分岔等常见的分岔现象, 性所引起的碰撞擦边分岔等非光滑系统所独有的分
[K] 的很大兴趣, 并已取得一些研究成果 . I01J8915 根
MF2N>OF26 多项式逼近非光滑系统来研究它的倍周 [S, !%] 给出了一种计算非 期分岔现象 . PQ12D;2Q+;R 等 光滑系统 324,+506 函数的方法, 并将所得理论结果 与数值结果进行了比较, 说明在非光滑动力系统的 研究中 324,+506 方法仍是一种预测混沌的有效方 [!!—!K] 法 . () 等 充分考虑了非光滑系统的特性, 用微 扰法给出了一种非光滑碰撞系统 324,+506 函数的计 算方法 . 从已有的文献及其研究内容看, 非光滑系 统的研究还处于一个方兴未艾的阶段 . 本文讨论如下一类非光滑扰动和有界噪声联合 作用下的受迫 ()**+,- 系统: K ・ T ( % ;0O ("! & ) ! U! "! V #! U $! W! ( ! )U # ) , (!) )( & ) U ’( 式中的 ( ( !) 为系统的非光滑扰动项, ( &) 为有界 # 噪声, 即 ( & )W ;0O ("# & U $) , # ( & )U & . $ W%*
谐和与白噪声激励下碰撞振动系统的混沌运动
谐和与白噪声激励下碰撞振动系统的混沌运动冯进钤;金宇寰;刘亚妮【摘要】碰撞振动系统轨线的不连续性使得系统表现出强非线性和奇异性的特性.鉴于此,研究谐和与白噪声激励下非线性单边碰撞振动系统的混沌动力学.利用动力系统稳定性理论和Melnikov方法,分析碰撞振动系统的同宿轨,得到系统出现Smale马蹄混沌的阀值.并通过相图、Poincare截面图和安全盆等数值仿真验证该解析阀值的有效性.研究表明,基于Melnikov方法获得的解析结果是系统出现混沌运动的必要条件,也是系统出现安全盆腐蚀的充要条件.【期刊名称】《纺织高校基础科学学报》【年(卷),期】2018(031)002【总页数】5页(P159-163)【关键词】碰撞系统;同宿轨;混沌;Melnikov方法【作者】冯进钤;金宇寰;刘亚妮【作者单位】西安工程大学理学院,陕西西安710048;西安交通大学公共政策与管理学院,陕西西安710049;西安工程大学理学院,陕西西安710048【正文语种】中文【中图分类】O175.140 引言非光滑因素在工程实际中是普遍存在的,非光滑模型更能准确地反映系统的本质特点[1-4]. 众所周知,Melnikov方法是研究系统全局分岔与混沌的重要解析方法[5-7]. 对于碰撞系统,由于系统状态存在不连续性,导致系统出现奇异性,经典的Melnikov 方法不再是直接有效.目前,对于平面非光滑系统的Melnikov方法的研究甚少,局限于一些特殊的非光滑系统. 文献[8-9]利用Melnikov方法讨论了线性碰撞型非光滑系统的全局分叉和混沌. Kunze[10]和Kukucka[11]通过分析Melnikov函数在切换前后的关系,提出了一种研究分段线性非光滑系统同宿分叉的Melnikov方法. 基于Melnilov理论,Awrejcewicz等[12-16]利用基解矩阵对Filippov系统的同宿分叉进行了研究,并对系统的粘滑混沌进行了预测. Du等[17]研究了一个碰撞振子同宿轨的Melnikov函数. Feng和Xu等[18-19]提出了一种Melnikov方法,研究了典型Duffing碰撞系统的同宿分岔与混沌. 前期成果主要集中在确定性系统的研究,对于谐和与噪声激励情形下碰撞振动系统的Melnikov方法以及混沌运动的研究,目前成果甚少.工程实际中,噪声的干扰不可避免. 因此,有必要研究随机激励下非光滑非线性系统的分岔与混沌动力学. 众多研究表明,系统的混沌运动、安全盆的腐蚀与分形盆边界之间有着重要的联系[20-21]. 鉴于此,对谐和与白噪声联合激励下带平方非线性项的碰撞系统的混沌运动,利用Melnikov方法研究系统可能出现混沌的阀值,同时结合安全盆分析对系统的混沌运动进行深入讨论.1 单边碰撞系统的同宿轨考虑单边刚性碰撞系统,系统模型所遵循的方程为(1)式中:“·”表示对时间t求导;常量β=εβ~和f=εf~分别表示系统的阻尼系数和谐和激励的强度;μ=εμ~表示噪声的幅值. x=0描述了系统状态的碰撞位置. 表示碰撞恢复系数,通常与碰撞面的材料有关. 下标“-”和“+”分别表示碰撞前后的时刻. 令碰撞时刻为t*,则有表示标准的高斯白噪声,即满足E(ξ(t))=0,E[ξ(t+τ)ξ(t)]=δ(τ).令得到未扰系统为(2)由动力学稳定性理论知,未扰系统(2)存在一个鞍点S(1,0)和一个中心C(0,0). 对应的势函数和Hamiton函数分别为V(x)=x2/2-x3/3,(3)(4)经过鞍点S(1,0)的同宿轨(xh(t),yh(t))表达式为(5)这里由式(5),得出未扰系统(2)的同宿轨,如图1所示.图1 未扰系统的同宿轨(xh(t),yh(t))TFig.1 Homoclinic orbit (xh(t),yh(t))T2 同宿轨的Melnikov函数由Melnikov理论和文献[5]和[6]可知,系统(1)的Melnikov函数包括确定性和随机两部分,即M(t1,t2)=Md(t1)±Ms(t2).(6)式中:Md(t1)表示随机Melnikov过程的阻尼、碰撞和谐和力激励等确定性部分,Ms(t2)为随机Melnikov过程的白噪声激励部分. 显然,随机Melnikov过程的均值为E[M(t1,t2)]=Md(t1),其波动中心为Md(t1),波动范围为表示随机部分的方差,即在式(6)中,确定性部分为(7)式中:其中其求解可以借助傅里叶型数值积分.随机Melnikov过程的随机部分为(8)将h(t)=μ~yh(t)看作为线性时不变系统的脉冲响应函数,考虑到线性时不变过滤器的作用,易知Ms(t2)为一个平稳随机过程,其均值为零,方差为(9)这里系统的频率响应函数为依据随机Melnikov理论,在均方意义下,系统(1)可能出现混沌运动的条件为图2 临界值f随参数r的变化Fig.2 Critical value f varies vs. parameter r(10)3 数值仿真选取尺度参数ε=0.1,谐和力频率为ω=1,固定系统阻尼系数β=εβ~=0.16,白噪声幅值为μ=εμ~=0.01.随着系统参数的变化,考察谐和力f=εf~对系统混沌的影响.由式(10),可得系统(1)可能出现混沌的临界曲线,如图2所示. 从图2看到,谐和力的强度f=εf~是随着参数的增大而不断增大的,表明对于较大的碰撞损失,混沌运动的出现需要更大的外谐和力作为驱动.此外,由于式(10)仅仅是出现Smale马蹄的必要条件,故当系统参数处于图2中实线之下时,系统必然不会出现混沌运动.为了进一步进行验证,当取时,由Melnikov准则和最大Lyapunov指数准则得到的临界值分别为fM=0.188和fL=0.284.选取谐和力强度分别为fA=0.18<fM和fB=0.29>fL,图3给出了相应的相图和Poincare截面图,其中灰色表示相图,黑色点表示Poincare截面图.显然,当fA=0.18<fM时,图3(a)表明系统作周期运动;当fB=0.29>fL时,图3(b)显示系统出现混沌运动.研究表明,解析结果和数值结果相吻合.(a) fA=0.18<fM (b) fB=0.29>fL图3 相图和Poincare截面图Fig.3 Phase diagram and Poincare section在实际问题中,系统安全盆的腐蚀通常会导致系统结构的破坏.基于Melnikov准则(10),选取系统响应的相空间为D={(x,y):0≤x≤1.2,-1≤y≤1},并将该区域划分为180×300的小格子.讨论系统谐和力的强度f=εf~对系统安全盆的影响,图4给出了不同强度下系统安全盆的变化.从图4可以看到,当谐和力强度f=0.18<fM时,系统的安全盆没有发生腐蚀,见图4(a). 当增大谐和力强度f=0.19>fM时,系统的安全盆开始被腐蚀,见图4(b). 随着强度的继续增大,系统的安全盆被逐渐的腐蚀,并导致了系统安全盆边界的分形结构,见图4(c)及(d).研究表明,系统Melnikov准则得到的临界值是系统安全盆发生腐蚀的开始点.(a) f=0.18<fM (b) f=0.19>fM(c) f=0.25 (d) f=0.3图4 不同激励幅值下系统(1)的安全盆腐蚀Fig.4 Erosion of safe basin in different value f of the system (1)4 结束语基于Melnikov方法研究了谐和与白噪声激励下带平方非线性项的碰撞振动系统的混沌运动,在均方意义下得到了系统出现Smale马蹄混沌的必要条件,并结合数值仿真对解析结果进行了验证和讨论.研究表明,随机Melnikov方法是预测系统发生随机混沌运动的有效方法.在一定噪声情形下,谐和力的强度可以导致系统发生安全盆的腐蚀,为系统结构稳定性的研究提供了理论指导.参考文献(References):【相关文献】[1] CHIN W,OTT E,NUSSE H E,et al.Grazing bifurcation in impact oscillators[J].Physical Review E,1994,50(6):4427-4444.[2] NORDMARK A B.Universal limit mapping in grazing bifurcation[J].Physical Review E,1997,55:266-270.[3] 冯进钤,徐伟,王蕊.随机Duffing单边约束系统的倍周期分岔[J].物理学报,2006,55(11):5733-5739.FENG J Q,XU W,WANG R.Period-doubling bifurcation of stochastic Duffing one-sided constraint system[J].Acta Physica Sinica,2006,55(11):5733-5739.[4] di BERNARDO M,BUDD C,CHAMPNEYS A R.Grazing and border-collision in piecewise-smooth systems:A unified analytical framework[J].Physical Review Letters,2001,86(3):2553-2556.[5] GUCKENHERNER J,HOLMES P.Nonlinear oscillations,dynamical systems and bifurcations of vector fields[M].New York:Springer-Verlag,1983.[6] SIMIU E.Chaotic transitions in deterministic and stochastic dynamicalsystems[M].UK:Princeton University Press,2002.[7] AWREJCEWICZ J,HOLICKE M,M.Menikow′s method and stick-slip chaotic ascillations in very weakly forced mechanical systems[J].Internations Journal of Bifurcations and Chaos,1999,9(3):505-518.[8] CHOW S N,SHAW S W.Bifurcations of subharmonics[J].Journal of Differential Equations,1986,65(3):304-320.[9] SHAW S W,RAND R H.The transition to chaos in a simple mechanicalsystem[J].International Journal of Non-Linear Mechanics,1989,24(1):41-56.[10] KUNZE M.Non-smooth dynamical systems[M].Belin:Springer,2000.[11] KUKUCKA P.Melnikov method for discontinuous planar systems[J].NonlinearAnalysis:Real World Applications,2007,66(12):2698-2719.[12] AWREJCEWICZ J,PYRYEV Y.Chaos prediction in the Duffing-type system with friction using Melnikov′s function[J].Nonlinear Analysis:Real World Applications,2006,7(1):12-24.[13] AWREJCEWICZ J,HOLICKE M.Menikov′s method and stick-slip chaotic oscillations in very weakly forced mechanical systems[J].International Journal of Bifurcations and Chaos,1999,9(3):505-518.[14] AWREJCEWICZ J,SENDKOWSHI D.How to predict stick-slip chaos in R4[J].Physics Letters A,2004,330:371-376.[15] AWREJCEWICZ J,FECKAN M,OLEJNIK P.Bifurcations of planar slidinghomoclinics[J].Mathematical Problems in Engineering,2015,2006(1):1-13.[16] AWREJCEWICZ J,DZYUBAK L,GREBOGI C.Estimation of chaotic and regular (stick-slip and slip-slip) oscillations exhibited by coupled oscillators with dry friction[J].Nonlinear Dynamics,2005,42(2):383-394.[17] DU Z,ZHANG W.Melnikov method for homoclinic bifurcation in nonlinear impact oscillators[J].Computers and Mathematics with Applications,2005,50(3):445-458. 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高斯色噪声和谐波激励共同作用下耦合SD振子的混沌研究
高斯色噪声和谐波激励共同作用下耦合SD振子的混沌研究周碧柳;靳艳飞【期刊名称】《力学学报》【年(卷),期】2022(54)7【摘要】耦合SD振子作为一种典型的负刚度振子,在工程设计中有广泛应用.同时高斯色噪声广泛存在于外界环境中,并可能诱发系统产生复杂的非线性动力学行为,因此其随机动力学是非线性动力学研究的热点和难点问题.本文研究了高斯色噪声和谐波激励共同作用下双稳态耦合SD振子的混沌动力学,由于耦合SD振子的刚度项为超越函数形式,无法直接给出系统同宿轨道的解析表达式,给混沌阈值的分析造成了很大的困难.为此,本文首先采用分段线性近似拟合该振子的刚度项,发展了高斯色噪声和谐波激励共同作用下的非光滑系统的随机梅尔尼科夫方法.其次,基于随机梅尔尼科夫过程,利用均方准则和相流函数理论分别得到了弱噪声和强噪声情况下该振子混沌阈值的解析表达式,讨论了噪声强度对混沌动力学的影响.研究结果表明,随着噪声强度的增大混沌区域增大,即增大噪声强度更容易诱发耦合SD振子产生混沌.当阻尼一定时,弱噪声情况下混沌阈值随噪声强度的增加而减小;但是强噪声情况下噪声强度对混沌阈值的影响正好相反.最后,数值结果表明,利用文中的方法研究高斯色噪声和谐波激励共同作用下耦合SD振子的混沌是有效的.本文的结果为随机非光滑系统的混沌动力学研究提供了一定的理论指导.【总页数】11页(P2030-2040)【作者】周碧柳;靳艳飞【作者单位】北京理工大学宇航学院【正文语种】中文【中图分类】O313.1【相关文献】1.非高斯色噪声激励下 Van der Pol-Duffing振子的随机稳定性2.高斯白噪声激励的阻尼耦合的两个杜芬-范德波振子的近似瞬态响应3.谐和激励与随机噪声作用下具有势的Duffing振子的混沌运动4.多频谐和与噪声作用下Duffing振子的安全盆侵蚀与混沌5.高斯色噪声激励下非对称双稳耦合网络系统的随机共振因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
弱反馈控制下DUFFING系统的浑沌现象
弱反馈控制下DUFFING系统的浑沌现象
章琪;陈忠
【期刊名称】《上海师范大学学报:自然科学版》
【年(卷),期】1995(000)002
【摘要】本文证明了在充分条件假设下某类高维系统Melnikov函数的收敛性.运用分析方法证实了一类推广Duffing系统的同宿解关于t显式解存在且有界,给出了浑沌存在的参数区域和电脑演示图.
【总页数】5页(P38-42)
【作者】章琪;陈忠
【作者单位】[1]上海财经大学金融系;[2]上海交通大学
【正文语种】中文
【中图分类】O231
【相关文献】
1.软弹簧Duffing系统的安全盆侵蚀及其时滞位移反馈控制 [J], 尚慧琳;文永蓬
2.混沌Van der Pol-Duffing系统的线性状态反馈控制 [J], 蔡萍
3.弱周期参数激励软弹簧Duffing系统的投影同步控制 [J], 过榴晓;徐振源
4.一个五次Duffing方程在弱周期扰动下的混沌行为 [J], 李军
5.弱联电力系统在弱周期负荷功率干扰下的突变、分叉与浑沌行为 [J], 宋永华;熊正美;曾庆禹
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设 ( "8 , ( "( , ) 为未扰系统 ( 5) 的 #8 ) 6 #( 8 )) 8 )) 同 (异) 宿轨道, 且 $5 6 * 4 假设 !, !’ $( 7 * 为整数) ( ’ 6 7, 同为 % 阶小量, 即 ! 6% 5) ! ’ 6% !( ’ 6 7, !, ’ ( )) 可以表示成一簇具有随机频 5) 4 由于有界噪声& [75] 率和相位的谐和函数之和的形式 , 由文献 [77] 可 得到系统 (7) 的随机 ./0%$1+, 过程为 ( )7 , + ) 5 )6 9
关键词:混沌,同宿和异宿分叉,随机 234/.567 方法,最大 :;<=,/67 指数
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!L 引
言
考虑谐和激励与有界噪声摄动下的 +,--./0 振 子, 其运动方程为 ・ ! M ", (!) ・ " M ! N ! A O !! ) N "" O # ! ?6P#! $ ( $) , O # "$ 式中, #% Q % ! Q % 为非线性强度, " Q % 为阻尼系数, ( % M !, 分别为谐和激励和有界噪声的幅值, ( $) ") $ [!] 即 为有界噪声 , ( (#" $ O %) , $ $ )M ?6P ( $ )O ’, % M && 式中, ( $) 为标准的 8.3/39 过程, & #" 为中心频率, & 为频率的随机扰动强度, 为 [ , ) 均匀分布的随 % " ’ ! 机变量 1$ ( $) 谱密度函数为
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谐和激励与有界噪声作用下具有同宿和异宿轨道的 !"##$%& 振子的混沌运动 !
") # 杨晓丽!) 徐 伟!) 孙中奎!) (西北工业大学应用数学系, 西安 !) $!%%$") $!%%&") (陕西师范大学数学与信息科学学院,西安 ")
("%%’ 年 !" 月 "( 日收到; "%%) 年 !" 月 * 日收到修改稿)
数值方法研究了有界噪声参激下具有同宿轨道的 发现对于较大的 2$/%/3 过程 !"##$%& 振子混沌运动, 强度参数, 系统产生混沌运动的阀值随噪声强度的 增大而有所增大, 对于较小的强度参数, 两种方法得 到结果却不一致 4 因此, 噪声对于系统混沌运动的影响有待进一 步研究 4 鉴于此, 本文研究谐和激励与有界噪声摄动 下具有同宿轨道、 异宿轨道的双势阱 !"##$%& 振子的 混沌运动 4
研究了具有同宿轨道、 异宿轨道的双势阱 +,--./0 振子在谐和激励与有界噪声摄动下的混沌运动 1 基于同宿分 叉和异宿分叉, 由 234/.567 理论推导了系统出现混沌运动的必要条件及出现分形边界的充分条件 1 结果表明: 当 噪声增大了诱发混沌运动的有界噪声的临界幅值, 相应地缩小了参数 8.3/39 过程的强度参数大于某一临界值时, 由最 空间的混沌域, 且产生混沌运动的临界幅值随着噪声强度的增大而增大 1 同时数值计算了最大 :;<=,/67 指数, 大 :;<=,/67 指数为零从另一角度得到了系统出现混沌运动的有界噪声的临界幅值, 发现在 8.3/39 过程的强度参数 大于某一临界值时, 有界噪声的临界值也随着噪声强度的增大而增大 1 进一步用 >6./?<9@ 截面研究了有界噪声对系 统的影响, 结果表明, 当 8.3/39 过程的强度参数小于某一临界值时, 混沌吸引子扩散的面积随噪声强度的增大而有 所增大 1
(<) 式中前两个积分为随机 ./0%$1+, 过程的均值部 分, 最后一个积分为随机 ./0%$1+, 过程的随机部分 4 将/ ( )) 看作轨道滤波器 0 的脉冲响应 6 ! 5 #( 8 )) 是输入 & 经过 函数, . 6&" / 是& 关于 / 的卷积, 滤波器 0 的输出 4 易知 .) 是一个平稳的随机过程, 5 均值为零, 方差为
第 )) 卷 第 ’ 期 "%%& 年 ’ 月 (%’) !%%%FA"*%T"%%&T)) T!&$(F%*
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从而随机 6(7438/9 函数在均方意义下出现简单零点
图7 系统 (5) 的相轨图及势函数图 ( ))相轨图, (K)势函数图
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系统 (5) 的相轨图和势函数图如图 7 所示 4 通过 对系统 (5) 的平衡点稳定性分析可知: 当 " 6 8B75< 时, 系统 (5) 具有 < 个平衡点, 其中 &( 为 7, 5) ’ ’ 6 8, 鞍点, 为中心 4 从图 ( 可见, (( 5) 7 )) # 和# ’ ’ 6 7, ; 9 为连接鞍点 & 8 的两条同宿轨道, #C/ 和#C/ 为连接鞍
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杨晓丽等: 谐和激励与有界噪声作用下具有同宿和异宿轨道的 !"##$%& 振子的混沌运动
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发现弱噪声增大 !"##$%& 振子出现混沌的必要条件, 出现混沌运动的谐和力幅值, 而计算最大 ’()*"%+, 指数却发现噪声减小了出现混沌的谐和力幅值, 两