翻边计算程序 (3)
设计计算翻边、翻孔
计算翻孔力：f=1.1πtσs(D-d)
f----翻孔力（N）t----材料厚度（mm）σs----材料屈服强度
D----翻孔直径(mm) d----毛坯预制孔直径(mm)
测量得翻孔直径φ105预冲孔直径φ100
f=1.1x3.14x0.8x210x(105-100)=2901.36N
汽车模具
设计计算书
令号
件号
工序
工序名称
翻边翻孔
计算内容
翻边力、翻孔力、压料力校核
计算翻边力F：（材料：ST14σb=350 Mpa t=0.8σs=210 Mpa）
F=1.25LtKσb
F----翻边力(N) L----翻边口线周长（mm）
t=材料厚度（mm）σb =材料抗拉强度Mpa k系数0.2-0.3
压料力F压=0.25-0.3F取0.28
F压=0.28X224000=62272N
查《汽模标准》，选择QM73N/mm;预计选用22根弹簧
预压20mm，则产生的压缩力F2
则，F2=144.3*20*22=63492N>F卸=62272N
工作行程10mm，则总压缩量为30mm，产生压缩力F3。
则，F3=144.3*30*22=95238N>F卸=62272N
由此可知，所选弹簧符合件中序翻边卸料力要求。
参考资料：
1、《冲压手册》王孝培主编2、《汽模标准》
设计者：审核：
AST-FOR-703-12版次A
模具翻边的设计
5.2 翻边
Hmax=0.5D(1- Kfmin )+0.43 rd +0.72t (5-13)
如果翻边直壁高度H小于一次翻边的极限高度 Hmax，则只要算出预孔直径d0，按d0冲预孔后就 可以直接达到翻边高度。 如果翻边件直壁的高度超过了一次翻边极限高 度，则该件便不能一次完成翻边。这时，可采取多 次翻边(两次之间可安排退火软化工序)、对变形区 进行加热翻边等工艺方法。当翻边件直壁高度较大 时，比较好的工艺方法是先用平板毛坯拉深成带宽 凸缘的圆筒形件，在底部冲底孔后再进行翻边，使 翻出的直径与拉深件直径相同，以达到要求的翻边 高度。具体计算如下。
5.2 翻边
确定非圆孔翻边的底孔形状和尺寸，一般仍按 弯曲展开计算。但由于切向变形的不均匀性，如果 取等宽的毛坯，翻边后直壁端头不可能平齐。如果 考虑非圆孔各段之间的相互影响，修正变形区宽度， 将使底孔形状变得不规则，给底孔的制备造成不必 要的困难，而且也很难准确修正。因此，对一般要 求的非圆孔翻边件，可以不考虑底孔形状的修正问 题。只有当翻边高度要求严格时，才考虑修正变形 区宽度。这时，可先按弯曲展开计算直线段c的翻边 宽度Bc，取凹弧段a的翻边宽度Ba为Bc的1.05~1.1倍。 凸弧段b的翻边宽度可利用拉深圆筒形件的毛坯直径 计算公式求得。最后，需考虑三者间的相互影响， 将底孔形状修正光滑。
5.2 翻边
4.翻边凸模的形状： 图5-12所示为用平头凸模翻边，当凸模圆角 半径rp较小时，变形过分集中于底孔边缘，容易 引起开裂。随着值的增大，直至采用球形、抛 物面形或锥形凸模，变形将得到分散，可减小 底孔边缘开裂的可能性，因而允许采用较小的 翻边系数。 表5-4给出了低碳钢的极限翻边系数Kfmin ， 从中可以看出上述因素对其值的影响程度。
4850 4500 4800正反算程序
1．中边桩计算程序<1>主程序名—XYLbl 1:{KM}：K：M：Prog”3”:X=C+Mcos(W-90:Y=D+Msin(W-90:”X=”:X:Pause 0:”Y=”:Y▲Goto1<2>子程序—3PrOg”QX”：Prog”20”<3>曲线要素—QX数据实例：某高速公路中线设计如下图所示K<2000=>B:E:F:O:P:Q:R: K≤4570=>B=25:E=1000:F=1000:O=100P=66:Q=4000:R=800: K≤5040=>B=-17:E=1086.4378:F=1555.1451:O=90:P=91:Q=4570:R=800: K≤5670=>B=35:E=1168.2556:F=2016.0909:O=120:P=74:Q=5040:R=1000: B=-25:E=1180.9927:F=2636.2334:O=150:P=109:Q=5670:R=1500注：无缓和曲线时，O=0.00001当输入里程小于2000时，为新曲线要素输入，可修改值域范围<4> 计算过程—20Z=O：Prog”8”：A=B/AbsB:L=ABπR/180+O:T=(D+RcosN)tan(AB/2)+C-RsinN：K≤Q-T=>C=(K-Q)cosP+E：D=(K-Q)sinP+F:W=P： K≤Q-T+O=>Z=K-Q+T：Prog”9”：K≤Q-T+L-O=>Z=O: Prog”9”:V=90(K-Q+T-O)/ πR:S=2R sinV:N=W+AV:C= C+S cosN:D=D+S sinN:W=W+2AV: Z=Q-T+L-K: Prog”8”:V=P+B-180-AV:W=P+B-AN :C=S cosV+E+T cos(P+B:D=S sinV+F+T sin(P+B: Z=K-Q+2T-L:W=P+B:C=E+ZcosW:D=F+Z sinW△△△△N=Z[3]<5> 缓和曲线方程式—8V=RO:C=Z-Z^5/40V2+Z^9/3456V^4:D=Z^3/6V-Z^7/336V^3+Z^11/42240V^5:N= 90Z^2/πV:V=tan-1(D/C:S=(D^2+C^2)^0.5<6> 子程序—9Prog”8”:C=Scos(P+AV)+E-TcosP:D=Ssin(P+AV)+F-TsinP:W=P+AN2.桩号、边桩距返算程序—KM方式一：试算法（速度慢，程序简单）Fixm:K=Q-T+L-O:Prog”20”Lbl 1:{XY}Lbl 2:POL(X-C,Y-D:K=Isin(J-W+90)+K:Abs sin(J-W+90)<0.0001＝>”K=”:K:Pause0:”M=”:M=Icos(J-W+90▲≠>Prog”20”:Goto2△方式二：解算法（程序复杂，计算速度快）Defm5: Lbl 1:Fixm:{XY}:Pol(X-E,Y-F:Z[1]=I:Z[2]=J:cos(J-P<0＝>K=Q+Icos(J-P: ≠>K=Q+Icos(J-P-B)+2T+L△K≤Q-T＝>M=Icos(J-P+90:Goto5≠>Goto2△△Lbl 2:Z=O:Porg”8”:U=(D+RcosN)+cos(B/2):Z=P+B/2+90A:C=UcosZ+E:D=UsinZ+F:Pol(X-C,Y-D:Asin(J-P-AN+90 A<0＝>K=K-AZ[1]cos(Z[2]-P+90)tan(90 (K-Q+T)^2/πRO):Goto3:≠>Asin(J-P-B+AN+90A>0 ＝>K=K-AZ[1]cos(Z[2]-P-B-90 )tan(90(K-Q+T-L)^2/πRO):Goto4:≠>K=Q-T+O+Asin-1(sin(J-P-AN+90 A))×πR/180 :M=A(I-R:Goto5△△Lbl 3:Z=K-Q+T:Prog”9”Pol(X-C,Y-D:K=K+Isin(J-W+90 :Abs sin(J-W+90<.001＝>M=Icos(J-W+90 :Goto5: ≠>Goto3△Lbl 4:Z=Q-T+L-K:Prog”8”:V=P+B-180-AV:W=P+B-AN:C=cosV+E+Tcos(P+B:Pol(X-C,Y-D:K=K+Isin(J-W+90 :Abs sin(J-W+90 <.001＝>M=Icos(J-W+90:Goto5: ≠>Goto4△Lbl 5:”K=”:K:Pause0:”M=”:M▲注：程序“20”为中桩计算程序Q—直缓点里程；T—切线长，L—曲线长；O—缓和曲线长；W—切线方位角Pol—极坐标转换，为涵数特别注意数字0和字母O的区别一、程序功能本程序由一个主程序(TYQXjs)和两个子程——正算子程序(SUB1)、反算子程序(SUB2)序构成，可以根据曲线段——直线、圆曲线、缓和曲线（完整或非完整型）的线元要素（起点坐标、起点里程、起点切线方位角、线元长度、起点曲率半径、止点曲率半径）及里程边距或坐标，对该曲线段范围内任意里程中边桩坐标进行正反算。
模具翻边设计
5.2 翻边
• 翻边件的直径尺寸一般都要求不严，只有用作轴 套使用时，才对内径尺寸要求较严。这时，可参 考拉深模尺寸计算方法，先确定翻边凸模的直径 尺寸及公差。再由翻边间隙值确定翻边凹模的直 径尺寸，也可取约为0.75，为板料厚度。单面翻 边间隙也可按表5-7选取。
5.2 翻边
• 5.2.2外缘翻边 外缘翻边是在板料边缘进行的翻边，翻边线都是非封 闭的轮廓。 外缘翻边按变形特点可分为两类：即伸长类和压缩类； 当翻边线为内凹弧时，变形特点与翻孔是相同的，主 要变形是切向受拉伸，因此称为伸长类翻边。 而当翻边线为外凸弧时，变形特点与翻孔完全不同， 与拉深是相同的，主要变形是切向受压缩，因此称为压缩 类翻边。 外缘翻边前的工序件可以是平面件，也可以是曲面件。 按结构形式可分为四种：即伸长类平面翻边和曲面翻 边、压缩类平面翻边和曲面翻边。本书只介绍平面外缘翻 边。
5.2 翻边
1.打板 2.凹模 3.凸模 4.压料板 图5-18 倒装式翻孔模
1.凸模 2.弹簧 3.压料板 4.工序件 5.凹模 6.顶板 7.顶杆 图5- 19 顺装式翻孔模
5.2 翻边
(二)翻边凸模和凹模的设计 • 翻边时，板料相对凹模圆角没有滑动，因此对翻 边凹模的圆角半径没有严格的限制可直接取工件 要求的圆角半径。 翻边凸模的结构形式很多，图 5-20给出几种常用圆孔翻边凸模的形状和尺寸。
5.2 翻边
确定非圆孔翻边的底孔形状和尺寸，一般仍按 弯曲展开计算。但由于切向变形的不均匀性，如果 取等宽的毛坯，翻边后直壁端头不可能平齐。如果 考虑非圆孔各段之间的相互影响，修正变形区宽度， 将使底孔形状变得不规则，给底孔的制备造成不必 要的困难，而且也很难准确修正。因此，对一般要 求的非圆孔翻边件，可以不考虑底孔形状的修正问 题。只有当翻边高度要求严格时，才考虑修正变形 区宽度。这时，可先按弯曲展开计算直线段c的翻边 宽度Bc，取凹弧段a的翻边宽度Ba为Bc的1.05~1.1倍。 凸弧段b的翻边宽度可利用拉深圆筒形件的毛坯直径 计算公式求得。最后，需考虑三者间的相互影响， 将底孔形状修正光滑。
04第三章 翻边整形模数控加工规范
20 第三章 翻边整形模数控加工规范第一节 翻整凸模底板一． 作底面加工的基准面1.检测毛坯高度基准线，也称等高线(百位线)，调整要求基准线对角高度一致.大型模板(长3.5m 以上)为底面加工作基准时应考虑正面加工各重要位置的加工余量，找正试切余量,可重设定中心,以避免反向加工完后 ,正面各位置尺寸无法按底面基准坐标加工出来。
2.铣基准面:力求做到基准面等高,若无法一致,应取整数差加工(标准垫块作为高度补差)。
二.底面加工A 按铸件中心基准线找正定中心，工件装夹B 底面粗铣：ф63盘型刀具加工，依百位线去除余量。
Ｃ快速定位键槽加工，用ф25钻铣粗铣留余量单边0.5mm 。
ф20或ф16立铣精加工，用检棒检测，槽宽公差28+0.03+0.01 。
Ｄ压板槽加工，用ф25钻铣开槽.Ｅ压板面加工：正面直头加工无干涉的待正面加工时用D63R8刀具加工，有干涉而直头无法加工的转侧铣头加工。
Ｆ松开工件压力点螺母，检查支撑点受力情况，作调整,用ф200精盘刀精加工底面，切深在0.2mm以内，要求平面精度在0.02mm以内。
小工件可适当施加压板压力和应用侧顶装置，避免工件移动。
注意事项:1.工件底面加沙，硬度不均等异常切削条件对刀具的影响。
局部问题可采用小刀具，如ф30钻铣消除异常面，可略低于实际加工面0.1mm。
2.底面精加工时支撑物必须均衡受力。
3.一次底面精加工若不能达到其精度，应考虑采用：①. 量表测出表面高度差数值，反向切深为前次高度差值加0.05mm加工。
②. 若出现局部偏差，可针对局部去除高度差值部分。
二．正面结构面加工工件装夹: 按底面定位键槽定中心，用快速定位键定位装夹工件.检查:检验XY平面上的重要加工部位的加工余量，可允许最大偏差5mm以内，如出现严重超差应考虑局部加垫，底面加工位置（快速定位键.压板槽等）重做等异常现象。
ABCDＥ.结构平面粗加工：选用φ63盘刀开粗。
留0.1－0.5mm余量待精加工。
工程测量坐标正反算通用程序（终极篇）
工程测量坐标正反算通用程序（终极篇）第五篇坐标正反算通用程序(终极篇)1. 坐标正算主程序(命名为ZBZS)第1行：Lbl 0:”K=”?K:”BIAN=”? Z:”α=”?B第2行：Prog “A”第3行：”X=”:N+Zcos(F+B)◢第4行：”Y=”:E+Zsin(F+B)◢第5行：”F=”:F?DMS◢第6行：Goto 0K——计算点的里程BIAN——计算点到中桩的距离（左负右正）α——取前右夹角为正2. 坐标反算桩号和偏距主程序(命名为ZBFS)第1行：”X1=”? C:”Y1=”?D:”K1=”?K第2行：Lbl 0:Prog “A”第3行：Pol(C-N,D-E):Icos(F-J)→S:K+S→K第4行：Abs(S)>0.0001=>Goto 0第5行：”K1=”:K◢第6行：”BIAN=”:Isin(J-F)→Z◢X1——取样点的X坐标Y1——取样点的Y坐标K1——输入时为计算起始点(在线路内即可)，输出时为反算点的桩号Z——偏距（左负右正）注：在9860或9960中需将第3行替换为Pol(C-N,D-E): List Ans[1]→I ：List Ans[2]→J：Icos(J-F)→S:K+S →K，正反算主程序所有输入赋值多加一赋值符号（→），其他所有除数据库外的程序均保持不变3. 计算坐标子程序(命名为XYF)为了简洁，本程序由数据库直接调用，上述中的正反算主程序不直接调用此程序第1行：K-A→S：(Q-P)÷L→I第2行：N+∫(cos(F+X(2P+XI)×90÷π),0,S)→N第3行：E+∫(sin(F+X(2P+XI)×90÷π),0,S)→E第4行：F+S(2P+S I)×90÷π→F第5行：F<0=>F+360→F: F>360=>F-360→F4. 数据库（命名为A）第1行：K≤175.191=>Stop（超出后显示Done）第2行：175.191→A:428513.730→N:557954.037→E:92°26′40″→F:0→P:1/ 240→Q:70.417→L:K≤A+L =>GoTo 1（第一缓和曲线）第3行：245.607→A: 428507.298→N:558024.092→E: 100°50′59.4″→F: 1/240→P:1/240→Q:72.915→L: K≤A+L =>Goto 1（圆曲线）第4行：318.522→A: 428482.988→N:558092.538→E: 118°15′25.2″→F: 1/240→P: 0→Q: 55.104→L: K≤A+L =>Goto 1（第二缓和曲线）第5行：373.627→A:428453.283→N:558138.912→E:124°50′4.5″→F:0→P:-1/180→Q:67.222→L:K≤A+L=>Goto 1:Stop（下一曲线的第一缓和曲线，示例为S型曲线，超出后显示Done）第6行：Lbl 1:Prog “XYF”A——曲线段起点的里程N——曲线段起点的x坐标E——曲线段起点的y坐标F——曲线段起点的坐标方位角P——曲线段起点的曲率(半径倒数，直线为0，左负右正)Q——曲线段终点的曲率(半径倒数，直线为0，左负右正)L——曲线段长度（尽量使用长度，为计算断链方便）说明：（1）正算主程序可以计算一般边桩的坐标，如要计算类似涵洞端墙的坐标需增加两个变量，具体方法参考本程序集中的第1篇辛普生公式的坐标计算通用程序（2）适用于任意线形：直线（0→P、0→Q）、圆曲线（圆半径倒数→P、圆半径倒数→Q）、缓和曲线（0或圆半径倒数→P、圆半径倒数或0→Q）、卵形曲线（接起点圆的半径倒数→P、接终点圆的半径倒数→Q），曲线左转多加一负号。
拉深模设计(180柴油机通风口座子)
拉深模设计零件名称：180柴油机通风口座子生产批量：大批量材料：08酸洗钢板零件简图：如图17所示图17通风口座子设计步骤按如下程序进行(一)分析零件的工艺性这是一个不带底的阶梯形零件，其尺寸精度、各处的圆角半径均符合拉深工艺要求。
该零件形状比较简单，可以采用：落料一拉深成二阶形阶梯件和底部冲孔一翻边的方案加工。
但是能否一次翻边达到零件所要求的高度，需要进行计算。
1. 翻边工序计算一次翻边所能达到的高度：按相关表取极限翻边系数K最小=0.68由相应公式计算得：H最大=D/2(1-K最小)+0.43r+0.72δ=56/2(1-0.68)+0.43*8+0.72*1.5=13.48(mm)而零件的第三阶高度H=21.5>H最大=13.48。
由此可知一次翻边不能达到零件高度要求，需要采用拉深成三阶形阶梯件并冲底孔，然后再翻边。
第三阶高度应该为多少，需要几次拉深，还需继续分析计算。
计算冲底孔后的翻边高度h（见图18）：取极限翻边系数K最小=0.68拉深凸模圆角半径取r凸=2σ=3mm由相关公式得翻边所能达到的最大高度：h最大=D/2(1-K最小)+0.57r凸=56/2（1-0.68）+0.57*3=10.67（mm）取翻边高度 h=10(mm)计算冲底孔直径d:d=D+1.14r凸-2h=56+1.14×3-2×10=39.42(mm) 图18拉深后翻边实际采用Ф39mm。
计算需用拉深拉出的第三阶高度h´h´=H-h+r凸+δ=21.5-10+3+1.5=16（mm）根据上述分析计算可以画出翻边前需拉深成的半成品图，如图19所示。
2.拉深工序计算图19所示的阶梯形半成品需要几次拉深，各次拉深后的半成品尺寸如何，需进行如下拉深工艺计算。
计算毛坯直径及相对厚度：先作出计算毛坯分析图，如图20所示。
为了计算方便，先按分析图中所示尺寸，根据弯曲毛坯展开长度计算方法求出中性层母线的各段长度并将计算数据列于表6中。
翻边工艺简介
1.翻边的概念
翻边是在模具的作用下，将坯料的孔边缘或外边缘冲制成竖立边的成形方法，根据坯料的边缘状态和应 力、应变状态的不同，翻边可以分为内孔翻边和外缘翻边，也可分为伸长类翻边和压缩类翻边。
2.圆孔翻边
1）圆孔翻边的变形特点与变形程度
将画有距离相等的坐标网格（图1.1.1a）的坯料，放入翻边模内进行翻边（图1.1.1c）。翻边后从图 1.1.1b所示的冲件坐标网格的变化可以看出：坐标网格由扇形变为矩形，说明金属沿切向伸长，愈靠近 口伸长越大。同心圆之间的距离变化不明显，即金属在径向变形很小。竖边的壁厚有所减薄，尤其在孔
口处减薄较为明显。由此不难分析，翻孔时坯料的变形区是d和D1之间的环形部分。变形区受两向拉应
力—切向拉应力σ 1和σ 3的作用（ 图1.1.1c ）;其中切向拉应力是最大主应力。在坯料孔口处，切向拉应 力达到最大值。因此，圆孔翻边的成型障碍在于孔口边缘被拉裂。破裂的条件取决于变形程度的大小。
变形程度以翻边前径d与翻边后孔径D的比值K来表示，即：
1)磨损后间隙太大
修凹模
更换预冲孔冲头 修凸模
翻边高 度不均
2)预冲孔尺寸偏大 3)翻边冲头直径太小或磨损
12/13
增大冲头R角 提高冲头表面光洁度
1)预冲孔毛刺大
制程安排问题
预冲孔后增加去毛刺或提高模具间隙
更换预冲冲头 调整材料翻边系数大于许用翻边系数 增强润滑剂 及时清净冲头上废料 降低速控比 提高弧面加工精度 提高冲头光洁度 减小凸凹模的间隙 及时更换冲头 提高模具加工精度 提高预冲孔精度/调整定位 提高预冲孔精度 加大凸模进入凹模的深度 确保送料到位与送料稳定
由于翻边后材料要变薄，为了保 证竖边的尺寸和精度，凸，凹模间隙 可小于材料原始厚度t，一般可取单 边间隙Z/2为：
最新修边翻边工序修边线的反算
修边翻边工序修边线的反算修边翻边工序修边线的反算示例该示例中Autoform反算修边线先要连续模拟成型、修边、翻边3个过程，需要在AUTOFORM中生成2套模具，即成型模和翻边模，翻边模包括上下托芯和上下翻边模。
1．数据的准备已做好补充和压料面的型面数模的IGES格式文件；产品件曲面的数模的IGES格式文件；产品件轮廓曲线的IGES格式文件；优化前的修边曲线IGES格式文件（推荐在UG中大概画一个，也可以在Autoform中现画）；2．示例中拉延过程凸凹模的设置该示例已经做好了补充和压料面，未倒角，由Autoform自动倒角。
这里需要在注意的是Autoform自动生成的倒角面不是一个独立的面，在补充面和压边圈间的倒角面会有一半属于压边圈，导致压边圈不是平面，模拟结果不准确。
解决的办法是输入两次未倒角数型，将第一个自动倒角生成凹模。
第二个未倒角的数型2中为参考生成压边圈。
将数型2中的压料面删除后倒角，由倒角后生成的数型为参考生成凸模。
1-1 原始数型1-2 倒角后的数型1生成的凹模a)b)1-3 以数型2为参考生成的压边圈1-4 以数型2为参考生成的凸模3．成型过程参数设置采用Autoform默认的双动模拟设置，该示例凹模在上，坯料放置于凹模上，选择重力方向向上。
凸模和压边圈方向向下移动500。
运动过程中凹模始终不动，压边圈和凹模闭合过程(closing)过程凸模不被激活，压边圈运动和凹模闭合，拉伸(drawing)过程凸模运动，压边圈以压边力控制，relative tool选凹模。
具体的设置可参考说明书《单动和双动过程位置关系和运动过程的设置》。
4．修边过程参数设置在窗口Add的下拉菜单中选择Process Setup，在Drawing后增加修边工序，选择Cutting（修边或冲孔）后点击Add process setup。
1-5 增加修边工序name中出现的默认工序名为Cutting，可自行定义为修边trim。
翻边成型工艺和模具(模具设计与制造)
5．3 翻边成型工艺和模具
2020/7/24
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第5章 其它冲压成型工艺与模具
5．3．1 翻孔
翻孔分为圆孔翻孔和非圆孔翻孔两类。 1．圆孔翻孔
（1）圆孔翻孔的变形特点与变形程度
2020/7/24
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第5章 其它冲压成型工艺与模具
和变形特点都与翻孔件有较大的不同。 1）翻边件的翻边线都是非封闭的轮廓。 2）当翻边线为内凹弧时，变形特点与翻孔是相同
的，主要变形是切向受拉伸，因此称为伸长类翻边 （图5.16）。
3）而当翻边线为外凸孤时，变形特点与翻孔完全 不同，与拉深是相同的，主要变形是切向受压缩，因 此称为压缩类翻边（5.17）。
2020/7/24
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第5章 其它冲压成型工艺与模具
5．3．2 翻边
2020/7/24
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第5章 其它冲压成型工艺与模具
5．3．2 翻边
（2）压缩类平面翻边其变形类似于拉深，所以当 翻边高度较大时，模具上也要带有防止起皱的压料装 置；由于是沿不封闭曲线翻边，翻边线上切向压应力 和径向拉应力的分布是不均匀——中部最大，而在两 端最小。为了得到翻边后竖边的高度平齐而两端线垂 直的零件，必须修正坯料的展开形状，修正的方向恰 好和伸长类平面翻边相反，如图5.17 a虚线所示。
余下的问题便是进行拉深工艺计算。
2020/7/24
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第5章 其它冲压成型工艺与模具
5．3．1 翻孔
2．非圆孔翻孔 （1）非圆孔翻孔的变形特点
2020/7/24
翻孔与翻边翻孔幻灯片
伸长类翻边 压缩类翻边
（1）伸长类平面翻边 ① 变形程度
② 注意事项
8/28/2019
学习单元4： 其它冲压成形模具设计
第二节 翻孔与翻边
二、外缘翻边（续）
1.伸长类翻边 应在坯料的两端对坯料的轮廓线做必要的修正
（2）伸长类曲面翻边 ① 采用较强的压料装置 ② 凸模的曲面形状应修正 ③ 冲压方向的选取
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a ) 压缩类平面翻边b) 压缩类曲面翻边
8/28/2019
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第二节 翻孔与翻边
翻边的概念 在模具的作用下 ，将坯料的孔边缘或外边缘冲制成竖立边的
成形方法。 翻边的分类
伸长类翻边、压缩类翻边。 一 、 内孔翻孔
1 . 圆 孔 翻 孔 （ 三三维维动动画画、、二二维维动动画画、、FFLLAASSHH动动画画） ）
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圆孔翻边时的应力与变形情况
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圆孔翻边凸模的形状和8 8寸/2019
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非圆孔翻孔
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伸长类曲面翻边凸模形状的修正 1 －凹模 2 －顶料板 3 －凸模
一 、给定任务 设计如图所示零件的冲压模具
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பைடு நூலகம்习单元4： 其它冲压成形模具设计
上次课的主要内容：
1.胀形发生的条件 2.胀形发生的部位 3.胀形容易出现的质量问题 4.胀形的变形程度与什么因素有关？ 5.胀形模具的结构、工作原理。
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翻边工艺简介
ａ）伸长类平面翻边 ｂ）伸长类曲面翻边
图2.1.1
伸长类翻边 1－凹模 2－顶料板 3－凸模 图2.1.2 伸长类曲面翻边凸模形成的修正 图2.1.3曲面翻边时的冲压方向
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二.外缘翻边 外缘翻边
2.压缩类翻边
如图2.2.1a为沿不封闭外凸曲线进行的平面翻边，图2.2.1b为压缩曲面翻边。它们的共同点是变形 主要在切向压力的作用下产生切向压缩，在变形过程中才捞容易起皱。其变形程度ε压=b/R+b 压缩类平面翻边其变形类似于拉深，所以当翻边高度较大时，模具上也要带有防止起皱的压料装置； 由于是沿不封闭曲线翻边，翻边线上切向压应力和径向拉应力的分布是不均匀的――中部最大，而在两 端最小。为了得到翻边后竖边的高度平齐而两端线垂直的零件，必须修正坯料的展开形状，修正的方向 恰好和伸长类平面翻边相反，如图2.2.1ａ虚线所示。 压缩类曲面翻边时，坯料变形区在切向压应力作用下产生的失稳起皱是限制变形程度的主要因素， 如果把凹模的形状做成图2.2.2所示的形状，可以使中间部分的切向压缩变形向两侧扩展，使局部的集中 变形趋向均匀，减少起皱的可能性，同时对坯料两侧在偏斜方向上进行冲压的情况也有一定的改善；冲 压方向的选择原则与伸长类曲面翻边时相同.
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一.内孔翻边 内孔翻边
2）翻边的工艺计算
（1）平板坯料翻边的工艺计算
图1.2.1平板坯料翻边尺寸计算 在进行翻边之前，需要在坯料上加工出待翻边的孔，其孔径d按弯曲展开的原则求出，即 d=D-2(H-0.43r-0.72t) (1.2.2) 式中符号均表示图1.2.1中 竖边高度则为 H=(D-d/2)+0.43r+0.72t 翻边孔计算翻式 或 H=D/2(1-K)+0.43r+0.72t 如以极限翻边系数K min 代入，便求出一次翻边可达到的极限高度为 H Max=D/2(1-KMin)+0.43r+0.72t (1.2.3) 3/13
外曲翻边的工艺参数计算
外曲翻边的工艺参数计算外曲翻边是一种常用的工艺，用于制作圆形和椭圆形零件。
在进行外曲翻边时，需要根据具体的工件要求来设置相应的工艺参数。
下面就来详细介绍一下外曲翻边的工艺参数计算方法。
1. 管材直径的计算管材直径是指外曲翻边的起点，也就是铭牌的直径。
计算管材直径的公式为：D=2R+2t+δ；其中，D为管材直径，R为被翻边部位的半径，t为板厚，δ为补偿量。
在实际应用中，为了保证外曲翻边的精度，还要考虑到材料性质和加工设备的限制，进行适当的调整。
2. 外曲翻边的冲头选择外曲翻边需要选用特殊的冲头，通常有弯曲钳、球型钳、凸台钳等多种型号。
选择合适的冲头需要综合考虑工件的形状、尺寸和加工要求等因素。
3. 外曲翻边的力计算外曲翻边时所需的力是由马力传动方程计算得出的，公式为：F=K×t×L；其中，F表示外曲翻边所需的力，K为定值，t为板厚，L 为材料长度。
在计算力的过程中，还需要考虑材料的硬度、韧性等因素。
4. 外曲翻边的工艺流程外曲翻边的工艺流程主要分为定值、预翻、初翻和终翻四个步骤。
在定值阶段，需要根据管材直径、板厚和补偿量等参数来确定翻边机的翻边辊间距。
在预翻阶段，需要用手动的方法逐步将管材弯曲，以便在后续的翻边过程中使其更加均匀。
在初翻阶段，需要用机器辅助将管材压制成确定的形状。
最后，在终翻阶段，需要进行精细的调整，以达到最终的工艺要求。
综上所述，外曲翻边的工艺参数计算非常关键，需要综合考虑多种因素。
只有科学地选用合适的材料、冲头，确定适当的力度和流程，才能生产出高品质的外曲翻边产品。
因此，在进行外曲翻边加工时，务必仔细研究工艺参数计算的方法，做好充分的准备工作，才能保证加工效率和产品质量。
翻边系数的表达式
翻边系数的表达式
翻边系数，也被称作“普弗里德-威胁斯系数”（Friedman-Threats coefficient），是一种衡量现金流量变化对于现金可支配量的影响的经济学指标。
根据翻边系数，当一家企业面临着收入流失时，它应该可以调整资产和负债以减少其可支配现金的支出，而当可支配现金支出增加时，它应该有能力调整资产和负债以增加其收入。
翻边系数及其表达式主要用来分析一家企业如何面对流动性，或者说发生现金流量变化时的可支配现金的情况。
它的表达式如下：
FTC =R /L = (R1-R2) / (L1-L2)
其中，R1和R2分别为现金流量变化之前和之后的收入，L1和
L2分别为变化之前和之后的资产负债。
翻边系数反映了一家企业在收入发生变化时，可支配现金的比例变化情况。
它有助于评估企业可支配现金的可靠性和持续性，为企业决策者提供参考。
基于翻边系数的表达式，对一家公司的可支配现金流动有了详细的考察。
一般而言，翻边系数的值大于1表明，现金流量变化会显著影响可支配现金；翻边系数的值小于1表明，可支配现金支出会减少；翻边系数的值等于1表明，可支配现金支出不会受到影响。
翻边系数是用于衡量受现金流量变化影响的经济指标，其正确运用可以帮助企业决策者更有效地运用企业的可支配现金，更有效地控制企业的经营状况。
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程序二 FAN SUAN (反算) - 湖南理工学院精品课程申报 …
该程序是“坐标反算公式”程序，用于根据两点1、2的平面坐标（X1，Y1）、（X2，Y2，计算两点间的距离D12及坐标方位角A12。
由于编程时用到了极坐标函数POL（），故在程序运行中，会出现I=？XXX（数字）及J=？XXX（数字）这是函数POL计算出的两个量，不能改变，直接回车默认即可。
2、程序清单：
G “ X 1 ”：B “ Y 1 ”：C “ X 2 ”：H “ Y 2 ”：E=C-G：F=H-B↙
Pol（E，F）：I “ D 12 ”◢ J “ A 12 ”
3、程序说明：
X1，Y1 ——点1的平面坐标；X2，Y2 ——点2的平面坐标；D12 ——点1至点2间平距；A12 ——点1至点2坐标方位角，单位是度，若需换算成“度分秒”，按SHIFT键和o ′″键。
公路反算程序资料
公路反算程序(GL－CL)(fx－4800P编程计算器)Defm 2：Deg：Fix 3：J=θ：A=Z[2]：B=Z[1]：{AB}：A"POINT Xp="：B"POINT Yp="：Z[2]=A：Z[1]=B：Lb1 θ：{XYRWNTML}：X"X°="：Y"Y°="：R"R°="：W"1：L 2：R 3：ZD"：W≠1=>W≠2=>W≠3=>Gotoθ⊿⊿⊿N"ZH－ZY=θ+"：T"END N=θ+"：W=1=>N>T=>E=－1：F=－1：≠>E=1：F=－1⊿⊿W=2=>N>T=>E=－1：F=1：≠>E=1：F=1⊿⊿W=3=>Goto 2⊿M"R="：L"Ls="：Lb1 2: {PQ}：P"Xp="：Q"Yp="：A=(P－X)CosR＋(Q－Y)SinR：D=(Q－Y)CosR －(P－X)SinR：W=3=>Goto N⊿B=(0.5L×180÷(πM))×EF：I=(MSinAbsB＋L÷2－(L^3÷(240M2)))×E：J=(M(1－CosB)＋L2÷(24M))×F：I=FMCos(B＋90)＋I：J=FMSin(B＋90)＋J：I=Pol(I－A,J－D)：E=1=>J<θ=>J=J＋360⊿A<θ=>Goto 8⊿⊿E=－1=>F=－1=>J=J＋36θ⊿A>θ=>Goto 8⊿⊿J=J－(Cos－1F＋90＋B)：EF>θ=>J≥θ=>Goto M⊿⊿EF<θ=>J≤θ=>Goto M⊿⊿C=AbsA：Lb1 3：B=(180C2÷(2πML))×EF：A=(C－C^5÷(40M2L2)＋C^9÷(3456×M^4×L^4))×E：D=(C^3÷(6ML)－C^7÷(336M^3×L^3)＋C^11÷(42240M^5×L^5))×F：I=X＋ACosR－DSinR：J=Y＋ASinR＋DCosR：A=(P－I)Cos(R＋B)+(Q－J)Sin(R＋B)：D=(Q－J)Cos(R+B)－(P－I)Sin(R＋B)：AbsA<0.001=>A=E(C＋AE)：Goto N：≠>C=Abs(C＋AE)：Goto 3⊿Lb1 M：A=E(L＋(AbsJπM)÷180)：D=F(M－I)：Lb1 N：K=N＋A：N>T=>K<T=>Goto8⊿K>N=>Goto 8⊿⊿N<T=>K>T=>Goto 8⊿K<N=>Goto 8⊿⊿K"N=θ＋"◢D"Y="◢S=D：Goto 2：Lb1 8："－CX－ OK！"◢Goto 2：公路反算程序的变量含义内容和显示结果含义内容( GL－CL)1.主要赋值部分：A： (测站：) “POINT X p=”测站X坐标；“POINT Y p=”测站Y坐标；B： (以下为公路单元数据库内容：)“X° =” ZH（或HZ）点X坐标;( 换算元素：) “Y ° =” ZH（或HZ）点Y坐标;“R ° =” ZH（或HZ）点到交点(JD)方位角;状态参数：“1：L 2：R 3：ZD”选1为路线左偏;选2为路线右偏；选3为直线段。
翻边的预冲孔如何计算
第五章 其它成形工艺与模具设计
第二节 胀形
一、胀形的变形特点
当坯料外径(wài jìnɡ)与成形直径的比值Ｄ/ｄ＞３时，其成形完 全依赖于直径为ｄ的圆周以内金属厚度的变薄实现表面积的增大而成 形。胀形的变形(biàn Nhomakorabeaíng)区
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第五章 其它成形(chénɡ xínɡ)工艺与模 具第二设节计 胀形
第五章 其它成形工艺与模具设计
复习(fùxí)第四章的内容
1．拉深过程中容易出现的质量问题(wèntí)有哪些？如何防止？
2．拉深件坯料形状和尺寸的确定原则？
3．拉深系数与极限拉深系数的概念？如何确定工件的拉深次数？ 4．拉深模设计中，选择压力机公称压力时必须注意什么？
5．其它形状零件的拉深有何特点？ 6．拉深过程中的辅助工序有哪些？是何作用？
精品资料
行计算。
精品资料
冲制Ｍ５以下的小螺孔
第五章 其它(qítā)成形工艺与模具设计
第三节 翻边
四、翻边模结构
内孔翻边模
内、外缘(wài yuán)同时翻边的模具
落料、拉深、冲孔、翻边复合模
精品资料
第五章 其它成形工艺与模具设计
作业(zuòyè)布置：
思考(sīkǎo)与练习题1、2、6。
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第五章 其它成形(chénɡ xínɡ)工艺与模具 设计
按变形的性质分
伸长(shēn chánɡ)类翻边
压缩类翻边
1.伸长(shēn chánɡ)类翻边
变形程度
伸
b Rb
应在坯料的两端对 坯料的轮廓线做必要的
修正
ａ）伸长类平面翻边
ｂ）伸长类曲面翻边
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