A2O工艺计算(全)
A2O工艺计算
单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
A2O工艺计算
2.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计.取日变化系数为 Q=1.2 X8000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/so 2.5.2 反响池进水水质本设计中进水中BOD 5较小,那么可不设初沉池.所以进水中S 0=150mg/L, X 0=200mg/L, N=40mg/L2.5.3 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：N O N 0.05 S 0 S e N e40 0.05 150 10 15=18mg/L式中,N O ---需要反硝化的硝态氮浓度,mg/L;N ---进水中TN 浓度,mg/L;S O ---进水 BOD 浓度,mg/L; S e ---出水 BOD 浓度,mg/L; N e ---出水 TN 浓度,mg/Lo反硝化速率K de 电 2 0.12.S e150查相关表格,有V D V cd/0.3；取硝化泥龄co 11d式中,cd ---缺氧污泥龄,d;那么：系统总污泥龄为：c c 015.7d1 cd 1 0.3 1c缺氧污泥龄为： c dcc d15.7 11 4.7dc c c2.5.3 计算污泥产率系数1 0.2 0.17 0.75 c 1.072T 151 0.17 c 1.072T 151.16kgSS/kgBOD式中,K---结合我国情况的修正系数,K 0.9;X O ---进水悬浮固体浓度,mg/L;0.9 0.75 0.6200 1501 0.2 0.17 0.75 15.7 1.07210 151 0.17 15.7 1.07210 151.2c---总污泥龄, doXcY K 0.75 0.6— S OT---设计水温,与泥龄计算取相同数值. 核算污泥负荷：0.06kgBOD /(kgMLSS d)2.5.4 确定污泥浓度由于本设计中没有初沉池,那么：取混合液浓度为 X=4g/L, SVI=120mg/L . 对于污泥浓缩时间,由于有反硝化,故取浓缩时间t E 1.5h,那么：回流污泥浓度X R 0.7〞史3 t E0.7SVI即内回流比为50%时,可以满足反硝化要求. 为保证反硝化效果,取内回流r=1.8o 2.5.7 厌氧池计算厌氧池容积______________ __ ____3V A 0.75Q 1 R 0.15V D 0.75 900 1 1.5 0.15 2754 2100.6m 3L SS 0cY S OS e15015.7 1.16 150 101000 3,3 1.5 6.68g/ L120式中,X R ---回流污泥浓度,4 6.68 4 g/L;149% 150%R---污泥回流比.符合要求.2.5.5 计算好氧、缺氧反响池容积V 24Q c Y & S e1000X24 900 15.7 1.16 1501000 4水力停留时间：10 13768m 3T V/Q 13768/18000 0.765d 18.4h在反响池容积中,好氧区占80%.为11014m 3,缺氧区占20%,为2754m 3. 2.5.6 内回流比要求的反硝化率如下：f de 1.2 . 1.2N ht16.20.7027.9取内回流比r=0.9那么反硝化率为：f de R rR r 11.5 0.90.71 0.701.5 0.9 1停留时间：T A =2100.6/900=2.33h 2.5.8 反响池总容积V V O V D V A 11014 2754 2101 15869m 3总停留时间：T=18.4+2.33=20.73ho 2.5.9 反响池主要尺寸反响池总容积V=15869m 3;设两组反响池,单组池容 V'=V/2=158696/2=7934.5m 3 有效水深h=4.5m ；单组有效面积S'=7934.5/4.5=1763.22常 采用5廊道式推流式反响池,廊道宽 b=7.5m ； 单组反响池长度 L=S/B=1763.22/(5 7.5)=47.02m根据厌氧区、缺氧区、好氧区各局部所需容积进行如下调整： 厌氧区廊道宽b 1=5.0m,缺氧区廊道宽b 2=6.5m,好氧区分三个廊道,每个 廊道宽b 3=8.5m校核：b 1/h=5/4.5=1.11 b 2/h=6.5/4.5=1.44 b 3/h=8.5/4.5=1.89〔满足 b/h=1 〜2〕L/b 1=47.02/5=9.04 L/b 2=47.02/6.5=7.23 L/b 3=47.02/8.5=5.53 〔满足L/h=5〜10〕取超高为0.6m,那么反响池总高为 H=4.5+0.6=5.1m . 2.5.10 反响池进、出水系统计算 〔1〕进水管单级反响池进水管设计流量 Q 1=18000/2=9000m 3/d=0.104m 3/s 管道流速取v 0.8m/s ； 管道过水断面积A a 0104 0.130m 2V 0.8 0.407m取进水管管径DN400mm . (2)回流污泥管单组反响池回流污泥管设计流量 Q R R Q 1.5 0.104 0.156m 3 / s2 管道流速取v 0.8m/s ； 管道过水断面积A Q R 0156 0.195m 2V 0.84A 4 0.195管径 d 一 -------------0.498m管径d4 0.13取回流污泥管管径DN500mm(3)进水井反响池进水孔尺寸：进水孔过流量Q2=(1+R)Q I=(1+1.5) 9000=0.260m3/s 孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积 A 〜喳0 0.434m2V 0.6孔口尺寸取为1.0m X0.45m；进水井平面尺寸取为1.5m X1.5m.(4)出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：Q3 0.42 2gbH3/2 1.86bH3/2+ + Q 18000 式中Q3 1 R r - (1 1.5 1.8)2 2b--堰宽,b=7.5m；H--堰上水头,m；八一2/30.4580.10m1.86 7.5出水孔过流量Q4Q30.458m3/s；孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积A Q4丝丝0.763m2V 0.6孔口尺寸取为1.0m X0.8m；出水井平面尺寸取为1.5m X1.5m.(5)出水管反响池出水管设计流量Q5Q30.458m3/s管道流速取v 0.8m/s；管道过水断面积A Q5 0458 0.573m2V 0.8在… 4 A 4 0.573管径 d . - ------------ 0.854m取出水管管径DN900mm.校核管道流速v念一0.4582 0.72m/sA 0.25 0.922.5.11曝气系统的设计计算3 , 0.458m /s；- 2/3 Q31.86b采用鼓风曝气系统,空气扩散装置安设在水下H=4.3m处;计算水温设为25.;曝气池出口处溶解氧浓度 C=2mg/L . ⑶确定需氧量按公式 R O 2 a'Q 〔S 0 S e 〕 b'X v V 计算 式中O 2--混合液需氧量,kgO 〞d;a'--活性污泥微生物每代谢IkgBOD 所需要的氧量,以kg 计,本设计 取 0.5; Q--污水流量,m 3/d;b'--每kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,以kg 计,本设计取0.1; V--曝气池容积,m 3,本设计中为5395.54m 3. 代入各值,那么有单组需氧量0.5 9000 (150 4.74) 0.1 2,4 5395.54=655kgO 2/d②计算曝气池内平均溶解氧饱和度1〕空气扩散装置出口处的绝对压力 R P 9.8 103H531.013 109.8 4,3 10 =1.42Pa2〕取氧转移速率E A =10%,气泡离开池外表时,氧的百分比3〕确定计算水温25 C 以及及20°C 下的氧的饱和度,查?排水工程?下册附录 1,得：C S 25o 8.4mg/LC S 200 9.17mg/L③计算20 C 时脱氧清水的需氧量864kgO 2/d 36kgO 2/hR O 2 O t21 1 E A 79 21 1 E A21 1 0.1 79 21 1 0.119.3%那么：曝气池内平均溶解氧饱和度,C sb 25C sP b2.206 105 O t8.41.42 19.32.02642=9.75mg/LC sb 20 C sR2.206 105 O t9.171.422.02619.3—10.64 mg/LR 0RC S 20°655 9.17--_ T 20C sbT C 1.024__25 200.85 0,95 1 9.75 2 1.024曝气池平面面积为:28.5 X 3X47.02=1199M每个空气扩散器的效劳面积按0.70m 2计,那么所需空气扩散器的总数为:1200 1714 个0.70为平安计,本设计采用1800个空气扩散器,每个竖管上安设的空气扩散器 的数目为:1800 30每个空气扩散器的配气量为：60个12003——0.67m /h 18000计算平均时供气量 G S —R 0— 100864100 28800m 3/d 1200m 3/h0.3E A0.3 10⑤空气管路系统计算 1〕总压力损失计算单组曝气池平面布置如下:式中a 、B 均为修正系数,在计算温度下0=0.85, 0=0.95.如图,每组A/A/O 池设三根干管, R C 干管上均设5对配气竖管,A 、D 干管上均设5支配气竖管,全曝气池共设 12003030条配气竖管.每根竖管的供气量为:340m /h单组A/A/O 池空气管平面布置斩首选用BYW-II 型固定式平板型微孔曝气器,效劳面积为 S=0.3〜0.75m 2,阻力为 300mm H 2O .将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图 〔参见图〕, 用以进行计算..6m 6m -6m ^^ 6m8 7 /二 6 '二 5 刁二 4218 5m8.5mi.0m 1.0m ,选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路.在空气流量变化 处设计算节点,统一编号后列表进行空气计算.由空气计算管道一览表中11项各值累加,得空气管道系统的总压力损失为：h 1 h 2291.54 9.8 2.857kPa3.04kPa,那么总压力损失为2.857+3.04=5.897kPa为平安计,设计取值9.8kPa . 2〕空压机的选定空气扩散器装置在距曝气池池底 0.2m 处,因此,空压机所需压力为：P= 〔4.5-0.2+1.0 〕 X9.8=51.94KPa空压机供气量为：28800m/d x 2=40nm/min根据所需压力及空气量,选用RE-150A 型罗茨鼓风机三台.一用一备,空压 机风压 52.0KPa,风量 37.5 m 3/min ,电动机功率 P= 55KW/h,转速 1250r/min1HW-I 121.0m微孔曝气头的损失为4、污水、污泥处理流程水力计算4.1污水流程4.1.1污水处理流程水力计算(1)水力计算线路选择一条距离最长,水头损失最大的流程进行水力计算.图4.1水力计算流程(2)水力计算结果由处理水排出口逆推计算,各管段的水力损失如表 4.1所示:表4.1管段水头损失计算表根据相关标准以及经验取值,各构筑物自身水头损失如下：消毒渠：0.2m 配水井：0.3m 二沉池：0.6mA2/O池：0.5m 计量堰：0.17m 沉砂池：0.3m细格栅：0.15m 粗格栅：0.11m4.1.3高层计算市政排水管网接入污水厂的污水干管管底标高为318.361m.经过整平,污水处理厂地面的平均设计标高取为322.500米〔并作为相对3.000〕.排入水体为附近的荣峰河,其50 年一遇的洪水位为314米,污水厂的地面标高与荣峰河水面标高相差较远, 所以污水厂各构筑物的限制标高根本不受荣峰河水面高度的限制. 在厂区内先确定二沉池的标高, 再推求各处理构筑物的设计标高.水面标高=前一构筑物水面标高—iL - v2/2g—构筑物自身损失—充裕水头, 充裕水头取0.05m.m4.2.污泥流程4.2.1流程水力损失污泥流动中水头损失计算方法与污水相同, 从限制点标高开始,含水率为99%〜99.5%,污泥在管道中水力特性与污水相似, 当含水率在90%〜92%时,那么与污水相比水头损失增加很多.在设计污水管道时,应采用较大流速,使污泥处于紊流状态, 那么各管路损失如下表所示：污泥处理各构筑物标高如表4.5所示。
A2O工艺计算（全）
A2O⼯艺计算（全）A/A/O⼯艺⽣物处理池设计计算1.基本数据1.1流量⽇平均流量Qav=cum/d⽇最⼩流量Qmin=cum/d⽇变化系数Kz=⽇最⼤流量Qmax=65000cum/d设计⽇流量Q=50000cum/d1.2⽔质1.3参数选取1.3.1运⾏参数△⽣物池中活性污泥浓度Xvss=△挥发活性组份⽐例fvss=(⼀般0.7~0.8)△污泥回流⽐r=△混合液回流⽐R=1.3.2碳氧化⼯艺参数△污泥理论产泥系数Y=(范围0.4~0.8,⼀般0.6)△20℃时污泥⾃⾝氧化系数Kd20=(范围0.04~0.075,⼀般0.06)1.3.3硝化⼯艺参数△硝化菌在15℃时的最⼤⽐⽣长速率µm(15)=(范围0.4~0.5,⼀般0.47或0.45)△好氧池中溶解氧浓度DO=△NH4-N的饱和常数KN=T=Tmin=8℃KN=10^(0.051*T-1.158)=△硝化菌理论产率系数Yn=(范围0.04~0.29,⼀般0.15)△20℃时硝化菌⾃⾝氧化系数KdN20= (范围0.03~0.06,⼀般0.05)△安全系数SF=(范围1.5~4,⼀般2.5)△氧的饱和常数Ko=(范围0.25~2.46,⼀般1.0)1.3.4反硝化⼯艺参数△在20℃时的反硝化速率UDN(20)=(范围0.075~0.115,⼀般0.1)△厌氧池溶解氧浓度DOn=1.3.5除磷⼯艺参数△2好氧池设计计算(按低温情况计算)2.1参数修正污⽔的最低平均⽔温Tmin=8℃△污泥⾃⾝氧化系数Kd修正Kd(Tmin)=Kd20*1.05^(Tmin-20)=0.0281/d△硝化菌最⼤⽐⽣长速率µm修正µm=µm(15)*e^[0.098*(Tmin-15)]*[1-0.833*(7.2-PH)]*[DO/(Ko+DO)]=0.1321/d△硝化菌⾃⾝氧化系数KdN修正KdN(Tmin)=KdN20*1.05^(Tmin-20)=0.0221/d2.2计算设计泥龄2.2.1最⼤基质利⽤率k'=µm/Yn=0.881/d2.2.2泥龄计算△最⼩硝化泥龄tcmin由公式:1/tcmin=Yn*k'-kdN得:tcmin=1/(Yn*k'-kdN)tcmin=1/(Yn*k'-kdN)=9.16d△设计泥龄tc=SF*tcmin=16.5d2.3污泥负荷2.3.1硝化污泥负荷Un由公式:1/tc=Yn*Un-kdN得:Un=(1/tc+kdN)/YnUn=(1/tc+kdN)/Yn=0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d)2.3.2出⽔氨氮浓度Ne由公式:Un=k'*Ne/(Kn+Ne)得:Ne=Un*Kn/(k'-Un)Ne=Un*Kn/(k'-Un)=0.30mg/l2.3.3碳氧化污泥负荷Us由公式:1/tc=Y*Us-kd得:Us=(1/tc+kd)/YUs=(1/tc+kd)/Y=0.15mgBOD/(mgMLVSS*d)2.4好氧池容积2.4.1BOD氧化要求⽔⼒停留时间tb=(So'-Se)/(Us*Xvss*f)=0.68d=16.43hf为VSS中可好氧⽣物降解部分所占⽐例取f=88.74%2.4.1硝化要求⽔⼒停留时间△BOD5表观产率系数Yobs=Y/(1+Kd*tc)=0.41mgVSS/mgBOD5△硝化细菌在微⽣物中的百分⽐fn硝化的氨氮量Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs=31.2mg/l 硝化菌百分⽐fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△硝化⽔⼒停留时间tntn=(TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)/(Usn*X*fn)=0.48d=11.5h2.4.2好氧池⽔⼒停留时间选定t=16.43h2.4.3好氧池容积Va=Q*t/24=34230.3cum2.5排泥量计算△污泥有机部分产量W1=Yobs*(So-Se)*Q/1000=3907.29kg/d△污泥内源衰减残留物量W2=fP*Kd*tc*W1=358.54kg/d△污泥惰性部分产量W3=ηss*SSo*Q/1000=6500.0kg/d总悬浮物TSS惰性组份⽐例ηss取△污泥硝化部分产量W4=Yn*(NH0-Nhe)*Q/(1+tc*KdN)=137.2kg/d△活性污泥总产量W'=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000=10903.0kg/d=10.9t/d △污泥的综合产率W'/[(So-Se)*Q/1000)= 1.15kgDS/kgBOD△活性污泥挥发性组分中活性部分所占⽐例f=W1/(W1+W2+W4)=88.74% 2.6污泥中MLVSS⽐例fvss'=(W1/fvss)/W=0.3584选定0.362.7污泥中MLSSX=MLVSS/fvss=实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核tc'=15.70d2.8污泥体积取活性污泥含⽔率p=99.0%污泥浓度Nw=10.0kg/m3污泥体积Vs=W/Nw=1090m3/d=21.6l/s(14hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公⽄⼲泥加混凝剂PAM0.004kgPAM/kg⼲泥加药量43.61kg/d= 3.115kg/h2.10⽣物池容积计算2.10.1A/A/O⽣物池⽣物池总容积V=45264.5m3总停留时间T=21.73hr设计⽔深H1= 5.5m系列数S=2系列单渠道宽度B1=9m单系列⽣物池⾯积A1=4115.0m2单系列⽣物池长度L1=457.2m缺氧区长度L2=0m曝⽓池总长度L3=457.2m取L3=460m单系列曝⽓池分格数4格单格曝⽓池长度L4=115m曝⽓池超⾼H2=0.5m曝⽓池总⾼H=6m缺氧段容积V1=8950.9m3每系列缺氧段长度L4=90.4m取L4=92m厌氧段容积V2=2083.3m3每系列厌氧段长度L5=取L4=23m⽣物池总容积校核Vt=系统总污泥龄计算Tt=20.88d 2.11⼆沉池辐流式沉淀池设计有效⽔深H1= 3.5m污⽔的最低平均⽔温Tmin=8℃△反硝化速率UDN修正UDN=UDN(20)*1.09^(Tmin-20)*(1-DOn)=0.0332mgNO3-N/mgMLVSS*d3.2反硝化池容积Vdn△反硝化氮量NDenitNDenit=TNo-TNe-0.12*W1/Q*1000=10.6mg/l(TNe为设计值)△容积VdnVdn=NDenit/(UDN*Xvss)=0.18d= 4.30h V=8950.9cum△综合回流⽐(R+r)=NDenit/TNe=0.534.2厌氧区容积Vp=Q*tan/24=厌氧区名义⽔⼒停留时间tan=4.3厌氧区实际⽔⼒停留时间tant=24*Vp/[(1+r)*Q]=0.7hr(满⾜要求)4.4厌氧区释放出PO4－P浓度CP1△PO4-P释放速率系数kp=0.0236*So-0.036= 4.68mgP/gMLSS*hr △CP1=CPo+kp*tant*X/1000=18.1mg/l 4.5好氧区出⽔PO4－P浓度CP2△PO4-P吸收速率系数ku,取0.5l/gMLSS*hr△好氧区实际⽔⼒停留时间t2=t/(1+r+R)= 4.69hr△由公式ln(Cp1/Cp2)=ku*X*t2/1000得:Cp2=Cp1*exp(-ku*X*t2/1000)=0.27mg/l4.6校核好氧区出⽔总磷浓度TPeTPe=(CP2+0.055)/0.671=0.49mg/l4.7校核污泥含磷率PxPx=(TPo-TPe)*Q/(W*1000)= 5.77%基本满⾜要求5需氧量计算6曝⽓器计算5.1有机物碳化需氧量O2－cO2-c=1.47*Q*(So-Se)/1000-1.42*W1=8416.6kgO2/d式中：<>BODu/BOD5=1.47<>理论上微⽣物⾃⾝氧化的好氧量1.42kgO2/kgVSS5.2硝化需氧量O2-nO2-n=4.6*[Q*(TNo-Ne)-0.12*W1]=6973.3kgO2/d式中：<>微⽣物细胞中N的⽐例为14/113=0.12kgN/kgVSS5.3反硝化可利⽤氧O2-dnO2-dn=2.86*[Q*(TNo-TNe)/1000-0.12*W1*fvss]=2390.656kgO2/d (TNe使⽤要求值20mg/l)5.4总需氧量O2=O2_c+O2_n-O2_dn=12999.3kgO2/d=13.0tO2/d5.5去除每公⽄BOD5的需氧量=O2*1000/[Q*(So-Se)]= 1.37kgO2/kgBOD6曝⽓器计算6.1基础数据6.1.1实际传氧速率N(AOR)12999.3kgO2/d=541.6kgO2/h 6.1.2污⽔剩余DO 值(DO)2.0mg/L 6.1.3标准状态下清⽔中饱和溶解氧(CS,20度)9.17mg/L 6.1.4当地海拔⾼度2800m 6.1.5当地⼤⽓压Pa(kPa)(见给排⽔⼿册⼀P81页)7.36mH2O=72.13Kpa6.1.6污⽔温度(T)⾼温16度低温6.1.7T 温度时清⽔饱和溶解氧(简明排⽔设计⼿册P6页) 9.95mg/L 6.1.8T 、Pa 时清⽔饱和溶解氧(CSW)7.086.1.9空⽓中含氧量占平原地区⽐值74.10%6.2计算⿎风机选⽤2台144.930=f×N 0/(0.3E A )η)N 0/(P×η)－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )－C 0)×1.024(T －20)/C S 8.接触池8.1池容取接触时间t'=30min接触池容积V'=1042m3取接触池数n'=2座取接触池深h= 5.0m取单接触池宽W=10m设计单接触池长L=13.0m取L=度接触池实际容积V=2000m3mg/L8.2出⽔加氯量取每⽅⽔加液氯5gCl2/t⽔出⽔加氯量为250kgCl2/d=×(β。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
A2O工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
QKQ?=式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；（2）、确定设计污泥龄Cθ需反硝化的硝态氮浓度为ee0-)S-.05(S0-NNN O=式中：N——进水总氮浓度，mg/L；0S——进水BOD值【1】，mg/L；e S——出水BOD值，mg/L；e N——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算0SNK Ode=计算出de K值后查下表选取相应的VV D/值，再查下表取得Cθ值。
VV D/(Ccdθ/θ))/(k3de kgBODgNOK0.200.110.060.300.130.090.400.140.120.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00TCTC SXKY?+?+=式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；K——修正系数，取9.0=K；0X——进水SS值mg/L;T——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00eCS SSYSL?=式中：S L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS?d)。
【3】（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围处理目标MLSS(kg/m3)有初沉池无初沉池无硝化2.0~3.03.0~4.0有硝化(反硝化)2.5~3.53.5~4.5污泥稳定 4.5取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算XXXRR-=310007.0ER tSVIX×?=式中：R——污泥回流比，不大于150%；E t——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h（5）、计算反应池容积XSSYQV eC1000)-(θ240=计算出反应池容积V后，即可根据VV D/的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
A2O工艺设计计算62799
A 2/O 工艺生化池设计设计最大流量Q max=73500m 3/d= m 3/h= m 3/s进出水水质要求设计参数计算BOD 5污泥负荷 N=(kgMLSS ·d) 回流污泥浓度 X R =10 000mg/L 污泥回流比 R=50%混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηRA 2/O 曝气池计算 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
校核氮磷负荷 好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0 %50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P =5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V =3212632m V= 有效水深5m ，则： S=V/5=2m取超高为，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺计算
页脚内容12.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计。
取日变化系数为1.2。
Q=1.2×18000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/s 。
2.5.2 反应池进水水质本设计中进水中BOD 5较小，则可不设初沉池。
所以进水中 S 0=150mg/L ，X 0=200mg/L ，N=40mg/L 2.5.2 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：()e e O N S S N N ---=005.0 ()151015005.040---==18mg/L 式中，O N ---需要反硝化的硝态氮浓度，mg/L ； N ---进水中TN 浓度，mg/L ； 0S ---进水BOD 浓度，mg/L ； e S ---出水BOD 浓度，mg/L ； e N ---出水TN 浓度，mg/L 。
反硝化速率12.015018===e O de S N K 。
查相关表格，有3.0==c cdDVV θθ；取硝化泥龄d c 110=θ式中，cd θ---缺氧污泥龄，d ； c θ---总污泥龄，d 。
页脚内容2则：系统总污泥龄为：d ccdc c 7.153.011110=-=-=θθθθ 缺氧污泥龄为：d cd c cd 7.4117.15=-=-=θθθ 2.5.3 计算污泥产率系数()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅+⋅⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T c T c S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯--⨯+⨯=--151********.17.1517.01072.17.1575.017.02.011502006.075.09.0 kgBOD kgSS /16.1=式中，K ---结合我国情况的修正系数，9.0=K ； 0X ---进水悬浮固体浓度，mg/L ；T ---设计水温，与泥龄计算取相同数值。
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算A2O污水处理工艺计算1.引言污水处理是一项重要的环境保护工作，而A2O污水处理工艺是一种高效、节能的处理方式。
本文将介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
2.A2O污水处理工艺概述A2O污水处理工艺全称为Anaerobic-Anoxic-Oxic（厌氧-缺氧-好氧）工艺，它将厌氧、缺氧和好氧三个阶段结合在一起，通过微生物的作用将有机物质和氮磷等物质转化为无害物质。
A2O污水处理工艺具有处理效率高、设备占地面积小和操作成本低等特点，广泛应用于城市污水处理厂。
3.A2O污水处理工艺计算方法3.1 污水处理量计算污水处理量是指单位时间内进入处理系统的污水量，一般以m^3/d（立方米/天）为单位。
根据实际情况，可以通过以下公式计算污水处理量：污水处理量 = 污水流量×时间3.2 污水COD浓度计算污水COD（化学需氧量）浓度是污水中有机物质的浓度指标，一般以mg/L（毫克/升）为单位。
可以通过水质监测数据获得污水COD浓度。
3.3 污水氮磷浓度计算污水中的氮和磷是污水处理过程中需要关注的重要参数，可以通过水质监测数据获得污水中氮磷的浓度。
3.4 A2O工艺计算参数A2O污水处理工艺中，需要计算的主要参数有：- 厌氧段反应器的容积和水量- 缺氧段反应器的容积和水量- 好氧段反应器的容积和水量- 曝气装置的曝气量- 混合液回流比具体的计算方法可以根据实际情况和工艺要求进行计算。
4. 污水处理效果评估A2O污水处理工艺的处理效果可以通过以下指标进行评估：- 污水COD去除率- 污水氨氮去除率- 污水总磷去除率通过监测实际运行数据，可以计算以上指标，评估A2O工艺的处理效果。
5. 结论A2O污水处理工艺是一种高效、节能的处理方式，通过适当的计算方法和参数调整，可以实现良好的污水处理效果。
在实际工程中需要根据污水特性和工艺要求进行具体的计算和评估，以确保工艺运行正常和达到预期的处理效果。
A2O法工艺计算(带公式)
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.0771605 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.0925926 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
H＝ 0.0353184 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.0925926 (m3/s)
管径d= 0.2715147 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.0728101 m
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
qc=0.14kgO2/(h·个）。则：
充氧能力
m2/(h· qc=0.14kg
供风量
2 个）
O2/(h·个
h1=
304 (个）
以微孔曝 气器服务 面积进行 校核：
f=F/h1=
0.493421053 (m2)
<0.75(m2)
5、供风管 道计算 供风干管 采用环状 布置。
流速v=
流量 Qs=0.5Gsmax=
0.6
0.05
186 260 446
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则：
23.06 kg/d mg/l用于
5.77 合成。
需还原的
硝酸盐氮
量NT= 将各值代
66.94 (mg/L)
入：
A2O工艺计算(全)
△活性污泥挥发性组分 中活性部分所占比例 f=W1/(W1+W2+W4)= 2.6污泥中MLVSS比例 fvss'=(W1/fvss)/W=
2.7污泥中 MLSSX=MLVSS/fvss=
实际污泥负荷 实际污泥龄校核tc'=
2.8污泥体积 取活性污泥含水率p= 污泥浓度Nw= 污泥体积Vs=W/Nw=
1.3参数 选取
1.3.1运 行参数 △生物池 中活性污 泥浓度 X△vs挥s=发活 性△组污份泥比回 流△比混r合=液 回流比R= 1.3.2碳 氧△化污工泥艺理 论(范产围泥系 0△.240~℃0.时8, 污(范泥围自身 0.04~0.0 1.3.3硝 化△工硝艺化参菌 在15℃时 μm(15)=
5.77% 基本满足要 求
5需氧量 计算 5.1有机 物碳化需 氧量O2－ c
O2c=1.47*Q *(SoSe)/1000 1.42*W1=
式中：
<>BODu/B OD5=1.47
<>理论上 微生物自 身氧化的 好氧量 1.42kgO2 /kgVSS
5.2硝化 需氧量 O2-n O2n=4.6*[Q *(TNoNe)0.12*W1] =
460
m
92
m
23
m
20.88 d
m
3缺氧池设计计算(按低温 情况计算)
3.1参数修正 污水的最低平均水温 Tmin= △反硝化速率UDN修正
UDN=UDN(20)*1.09^(Tmin -20)*(1-DOn)=
3.2反硝化池容积Vdn
△反硝化氮量NDenit NDenit=TNo-TNe0.12*W1/Q*1000=
A2O工艺设计计算
A 2/O一、 设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850m 3/s二、 进出水水质要求三、 设计参数计算N=0.14kgBOD 5/<kgMLSS ·d>X R =10 000mg/LR=50%四、 A 2/O 曝气池计算厌氧：缺氧：好氧＝1：1 ：41 1厌氧池停留时间t = 14 = 2.33h ,池容V = 42526 = 7087.7m 3 ；6 6 1 1缺氧池停留时间t = 14 = 2.33h ,池容V = 42526 = 7087.7m 3 ；6 6 4 4 好氧池停留时间t = 14 = 9.34h ,池容V = 42526 = 28350.6m 3 .6 6CODCr BOD5 TN SS 磷酸盐〔以 P 计〕进水水质〔mg/L 〕 350 270 30.9 300 5.4 出水水质〔mg/L 〕 50 10 15 10 1 处理程度〔%〕86%96%51%97% 81%好氧段TN负荷为：Q•TNX•V3=7350030.9．3333283506= 0.024kgTN/(kgMLSS. d)厌氧段TP负荷为：Q•TPX•V1=735005.4．333370877= 0.017kgTN/(kgMLSS. d)X ,<kg/d>式中：取污泥增值系数Y=0.5,污泥自身氧化率K = 0.05 ,代入公式得：d=5395kg/d则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：反应池总容积：V=42526 m3设反应池 2 组,单组池容积：V = = 21263m3单2有效水深5m,则：S =V /5=4252.6 m2单单取超高为1.0m,则反应池总高H = 5.0 + 1.0 = 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1 廊道,缺氧池1 廊道,好氧池4 廊道,共6 条廊道.廊道宽10m.则每条廊道长度为L = = = 70.88m ,取71mbn 10 6尺寸校核L 71 b 10查《污水生物处理新技术》,长比宽在5~10 间,宽比高在1~2 间可见长、宽、深皆符合要求五、反应池进、出水系统计算= = 7.1 , = = 2b 10 h 5S 4252.6V单组反应池进水管设计流量Q = Qmax=0.85= 0.425m3 / s1 2 2管道流速v = 1.0m /s管道过水断面面积A = Q / v = 0.425 /1.0 = 0.425m214A 4 0.425管径 d = = = 0.74m取进水管管径DN800mm单组反应池回流污泥管设计流量设管道流速v = 0.85m /s1管道过水断面积管径取出水管管径DN800mm3) 出水管单组反应池出水管设计流量设管道流速v = 0.8m /s1管道过水断面积管径取出水管管径DN1200mm六、曝气系统设计计算碳化需氧量：硝化需氧量：反硝化需氧量：总需氧量：最大需氧量与平均需氧量之比为 1.4,则：去除 1kg BOD 的需氧量为：5采用鼓风曝气,微孔曝气器.曝气器敷设于池底,距池底 0.2m,淹没深度4.3m,氧转移效率E =20%,计算温度 T=25℃,将实际需氧量 AOR 换算成标准状态下的A需氧量 SOR.式中： π ——气压调整系数, π =所在地区实际气压/1.013×105 ,取值为 1C ——曝气池内平均溶解氧,取C =2mg/LL L取α = 0.85 , β = 0.95查表得 20 C 和 25 C 时,水中饱和溶解氧值为：C = 9. 17mg /L ； C = 8.38mg / LS (20) S (30)空气扩散器出口处的绝对压力 空气离开曝气池池面时,氧的百分比曝气池混合液中平均氧饱和度 最大时需氧量为好氧反应池最大时供气量为3. 所需空气压力式中 h + h = 0.2m — —供风管到沿程与局部阻力之和1 2h = 4.3m ——曝气器淹没水头34. 曝气器数量计算按供氧能力计算所需曝气器数量：h = SOR m a x q c= 1518．.02022 = 5421.4 个,为分布均匀,取 5616 个采用MT215 型薄膜盘式微孔空气曝气器,动力充氧效率 7.0kgO /(kw . h ),工作2水深 4.3m,在供风量 1 - 3m 3/〔h×个〕时 ,曝气器氧利用率 E =20%,充氧能力Aq = 0. 14 kgO /<h ×个>,则：c 25. 供风管道计算供风干管采用树状布置流量为设流速v = 10m /s则管径取干管管径 DN800mm单侧供气〔向两侧廊道供气〕支管设流速v = 10m /s则管径为：取支管管径为 DN400mm双侧供气〔向单廊道供气〕支管设流速v = 10m /s则管径为：取支管管径为 DN600mm七、设备选择1.厌氧池设备选择〔以单组反应池计算〕厌氧池内设 Q/12-621/3-480 推流式潜水搅拌机4 台,功率 5kW,混合全部污水所需功率为：5×4=20kW.2.缺氧池设备选择〔以单组反应池计算〕缺氧池内设 Q/12-621/3-480 推流式潜水搅拌机4 台,功率 5kW,混合全部污水所需功率为：5×4=20kW.3.混合液回流设备<1>.混合液回流泵混合液回流比R = 106%N混合液回流量设混合液回流泵房2 座,每座泵房内设3 台潜污泵〔2 用一备〕则单泵流量为：采用300QW900-8-30 型潜水排污泵, 扬程为8m,功率为30kW,转速为960r/min.<2>.混合液回流管回流混合液由出水井流至混合液回流泵房,经潜污泵提升后送至缺氧段首端.混合液回流管设计流量泵房进水管设计流速采用v = 0.8m/ s管道过水断面积则管径为：取泵房进水管管径 DN1200mm同理,泵房出水管设计流量为泵房进水管设计流速采用v =1.0m/ s管道过水断面积则管径为：取泵房进水管管径 DN1200mm4.鼓风机选择好氧反应池最大时供气量为因此,鼓风机选择 L83WD-980 二叶罗茨鼓风机 2 用 1 备,该鼓风机进口流量为216m3/ min ,转速980r/min,升压9.8kpa,轴功率40.5kW,配套机电型号为Y280S-6, 机电功率45kW,主机分量为5530kg.。
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺的设计计算
A2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量33/h=0.850 m 3 /sQ max=73500m/d=3062.5 m二、进出水水质要求表 1进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5TN SS磷酸盐（以 P 计）进水水质（ mg/L）35027030.9300 5.4出水水质（ mg/L）501015101处理程度（ %）86%96%51%97%81%三、设计参数计算①. BOD5污泥负荷N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)②. 回流污泥浓度X R=10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）XRX R0.510000 3333.3mg / L 1R 1 0.5⑤. TN去除率TN TN 0TN e100%30.9 15100% 51.5% TN 030.9⑥. 内回流倍数R0.5150.1062 106.2%110.5152四、 A /O 曝气池计算V Q S073500 27042525.4m342526m3NX0.14 3333.3②. 反应水力总停留时间V42526t0.58d 13.92h 14hQ73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝ 1：1：4厌氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；66缺氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；66好氧池停留时间 t4149.34h ，池容 V44252628350.6m3。
66④. 校核氮磷负荷好氧段 TN负荷为：Q TN 073500 30.90.024kgTN / kgMLSS dX V3333328350.6厌氧段 TP 负荷为：QTP073500 5.40.017kgTN / kgMLSS d X V1 3333 7087.7①剩余污泥量： X ,(kg/d)X P X P s式中：P X Y Q S0S e K d V X vP s(TSS TSS e ) Q50%取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率K d0.05 ，代入公式得：P X0.5 73500 0.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP S0.3 0.1 73500 50%10657 .5kg / d则：X P X P s5395 10657.516052.5kg / d湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：Q s W16052 .52006.6kg / d 83.6m3 / h (1P)100% (1 0.992)1000⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积： V=42526m3设反应池 2 组，单组池容积： V 单 = V21263m3 2有效水深 5m，则：S单 =V 单/5=4252.6 m2取超高为 1.0m，则反应池总高 H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池 1 廊道，缺氧池 1 廊道，好氧池 4 廊道，共 6 条廊道。
A2O工艺标准设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
完整版)A2O工艺设计计算
完整版)A2O工艺设计计算0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)是污泥负荷，计算得到N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)。
2.回流污泥浓度XR=10,000mg/L。
3.污泥回流比R=50%。
4.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）X=3333.3mg/L。
5.TN去除率ηTN=51.5%。
6.内回流倍数R=106.2%。
四、A2/O曝气池计算1.反应池容积V=m3.2.反应水力总停留时间t=14h。
3.各段水力停留时间和容积：厌氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；缺氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；好氧池停留时间t=9.34h，池容V=.6m3.4.校核氮磷负荷：好氧段TN负荷为0.024kgTN/(kgMLSS·d)，厌氧段TP负荷为0.017kgTP/(kgMLSS·d)。
以上是A2/O工艺生化池设计的相关参数计算。
根据进出水水质要求，设计最大流量为0.850 m3/s，进出水水质指标及处理程度在表1中给出。
根据计算结果，进行反应池容积、反应水力总停留时间、各段水力停留时间和容积、氮磷负荷等方面的校核。
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根据给定的数据，可计算出该生物处理系统的各项设计参数。
首先，根据污水的水量和污泥的含水率，可以计算出每天需要处理的污泥量为5395kg/d，剩余污泥量为2006.6kg/d，即83.6m3/h。
接下来，根据反应池总容积和每组反应池的容积，可以确定需要设置两组反应池，每组反应池容积为m3，有效水深为5m，超高为1m，总高为6m。
此外，还需要设置6条廊道，每条廊道宽10m，长度为71m，符合污水生物处理新技术的长比宽在5~10间，宽比高在1~2间的要求。
反应池进、出水系统的设计中，进水管取DN800mm管径，回流污泥管和出水管分别取DN800mm和DN1200mm管径。
A2O工艺生化池计算公式过程
流量/ 扬程 转速/
功率/kW
效率 NPSHr 重量
(m3·h) /m (r·min-1) 轴功率 配用功率 /% /m /kg
675 10.1 735
24.2
30
77 3.4 1200
8. 需氧量计算 ①. 平均时需氧量 设 a’=0.5，b’=0.15
O2 a'Q平Sr b'VX V 0.51000080 /1000 0.15 2564 2250 /1000 1265.35kgO2 / d 52.7kgO2 / h ②. 最大时需氧量
转速 升压 流量
电动机
机组最大重量 主机重量
/r·min-1 /kPa /m3·h-1 型号 功率/kW
/kg
/kg
800 53.9 1314 Y225L-4 37
1120
1320
12. 曝气器数量计算 ①. 曝气器个数 m S 570 1620个 l 0.352 式中 m -------曝气器数量，个；
的性能参数表 3 中：
表 3 200QW400-10 型潜水排污泵性能参数
流量/ 扬程 转速/
功率/kW
效率 重量
(m3·h) /m (r·min-1) 轴功率 配用功率 /% /kg
400 10
1470 13.09 18.5 81.2 660
③. 混合液回流泵 混合液回流量
QR R内Q 215000＝30000m3 / d 1250m3 / h 0.35m3 / s
7. 厌氧缺氧池设备选择
①. 厌氧池、缺氧池搅拌设备
查《实用环境工程手册》，选取 JBG-3 型立式环流搅拌机，该机的性能参
数及外形参数分别列于下表 2 中：
A2O工艺设计计算
取出水管管径 DN1200mm
4
六、 曝气系统设计计算
1. 需氧量计算
碳化需氧量：
D1
Q S0 Se 1 e 0.23 5
硝化需氧量：
1. 42 PX
73500 0.27 0.1 1 e 0.23 5
1.42 5395 19122.74kgO2 / d
D2 4.6Q N0 Ne 4.6 12.4% PX
则： X PX Ps 5395 10657.5 16052.5kg / d
2
湿污泥量：设污泥含水率 P=99.2% 则剩余污泥量为：
W Qs
16052 .5
2006.6kg / d 83.6m3 / h
(1 P) 100% (1 0.992) 1000
⑤ . 反应池主要尺寸
反应池总容积： V=42526 m3
④ . 校核氮磷负荷
1 42526 6 1
42526 6 4
42526 6
7087.7m3 ； 7087.7m3 ； 28350.6m3 。
好氧段 TN负荷为： Q TN 0 73500 30.9 0.024kgTN / kgMLSS d X V 3 3333 28350.6
厌氧段 TP 负荷为： Q TP0 73500 5.4 0.017kgTN / kgMLSS d X V1 3333 7087.7
p (h1 h2 h3 h4 h) 9.81 (0.2 4.3 0.4 0.5) 9.81 53.0kPa 式中 h1 h2 0.2m — —供风管到沿程与局部 阻力之和
h3 4.3m ——曝气器淹没水头
h4 0.4m — —曝气器阻力 h 0.5m — —富裕水头
6
4. 曝气器数量计算
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A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )N 0/(P×η)η)鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。