基础计算程序兼计算书
铁塔基础计算书程序介绍
├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。
工程量计算书模板
工程量计算书模板一、引言。
工程量计算书是工程项目管理中非常重要的一部分，它是对工程项目中所需材料、人工、机械等资源进行详细计算和核算的文档。
通过工程量计算书，可以有效地掌握工程项目的资源投入情况，为项目的进度和成本控制提供有力的支持。
因此，编制一份规范、准确的工程量计算书对于工程项目的顺利进行具有重要意义。
二、工程量计算书的编制要点。
1. 工程项目概况，首先需要对工程项目的基本情况进行概述，包括项目名称、地点、建设单位、设计单位等相关信息。
2. 工程量计算范围，明确工程量计算的范围，包括哪些项目需要进行量计算，具体包括哪些工程量项目。
3. 计量单位，确定工程量计算所采用的计量单位，例如长度单位、面积单位、体积单位、重量单位等。
4. 工程量清单，逐项列出需要计算的工程量项目，包括工程量项目名称、规格、数量、单位、单价等内容。
5. 计算公式，对于每一项工程量项目，需要明确计算所采用的公式和方法，确保计算的准确性。
6. 计算结果，按照工程量清单逐项进行计算，并将计算结果进行汇总，得出项目总量和总价。
7. 编制人员，列出工程量计算书的编制人员名单，确保责任明确。
三、工程量计算书的编制流程。
1. 收集资料，首先需要收集与工程项目相关的资料，包括设计图纸、施工图纸、技术规范等。
2. 初步核算，对于工程量清单中的每一项工程量项目，进行初步的核算，确定计算的基本方法和公式。
3. 详细计算，按照初步核算的结果，逐项进行详细的工程量计算，确保每一项计算的准确性和完整性。
4. 核对汇总，对计算结果进行核对和汇总，确保计算过程无误。
5. 编制报告，将计算结果整理成工程量计算书的形式，包括工程项目概况、工程量计算范围、工程量清单、计算公式、计算结果等内容。
6. 审核验收，工程量计算书完成后，需要进行内部审核和验收，确保计算结果的准确性和可靠性。
四、工程量计算书的注意事项。
1. 数据准确，在进行工程量计算时，需要确保所使用的数据准确无误，避免因数据错误导致计算结果的偏差。
基础计算书
================================================基础验算文本计算书================================================-------------------------------------------------------------------- 计算程序: 广厦基础CAD开发单位: 深圳广厦软件有限公司计算时间: 2010年07月28日 10:31:15---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 项目名称:设计单位:设计:审核:审定:--------------------------------------------------------------------墙柱号=14下的2桩基础--------------------------------------------基本参数:桩直径 d = 0.30m 桩边到承台边净距= 0.20m桩间距 S = 1.05m基础高度 H = 0.80m 保护层厚度 = 0.040m钢筋强度等级 = 3 混凝土强度等级 = 30承台上土厚度 = 0.50m 承台上土容重γs = 18.00kN/m承台砼容重γc= 25.00kN/m 承载力验算时考虑承台自重2根桩的编号y↑┌──────┐┼→x│1⊕ 2⊕│└──────┘桩号坐标X(m) 坐标Y(m) (相对承台中心)1 -0.525 0.0002 0.525 0.000验算桩承载力:柱14标准组合N= 1336.3 Mx= -18.6 My= 1.7 Vx= 12.3 Vy= 14.7 对应的组合公式 (57) 恒+重力活+雪+ψC吊+ψW风+ψT温度桩号桩顶轴心力(kN) 承载力特征值(kN) 桩顶偏心力(kN) 1.2*承载力特征值(kN)1 685.93 700.00 684.29 840.002 685.93 700.00 687.57 840.00说明:本组基本组合内力控制了最大基础高度,其它所有基本组合内力可通过以下验算,由于内容过多不再输出。
挑板计算程序兼计算书(02规范)
三、裂缝验算
ρ te=AS/0.5bh 13.44 0.0131 短期弯矩MS=(gK+qK)l2/2+Gk*L (KN· m) 2 ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 0.0131 长期弯矩Ml=(gK+ψ qqK)l /2+Gk*L (KN· m) 6.51 2 196.70 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 14.3 σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 0.651 0.651 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.17 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.30 满足 左为计算简图
二、截面配筋
弯矩M=pl2/2 +PL(KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/α 1fcbh02 γ S=(1+(1-2α S)1/2)/2 钢筋面积AS=M/γ Sfyh0 (mm2) 18.63 0.1566 0.9144 566.0 钢筋直径d (mm) 钢筋间距s (mm) 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 是否满足 10 100 785.4 满足
悬挑板计算程序及Βιβλιοθήκη 算书数据输入悬挑板厚h (mm) 翻边立板及两侧抹灰重Gk(KN/m) 计算悬挑跨度L (mm) 板上建筑做法(含板底抹灰)荷载标准值 构件受力特征系数α cr 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 120 4.00 1340 2.50 2.1 0.7 检修集中荷载标准值Qk (KN/m) 积水荷载标准值 (KN/m) 活荷载准永久值系数ψ q 混凝土强度等级 2 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm ) 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 活荷载标准值 (KN/m) 1.00 2.00 0.50 C25 360 2.0E+05 3.50
基础的计算
（一）联合基础的计算⑴双柱联合基础的偏心计算：程序在进行双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两根柱子上部荷载不一致而产生的偏心的情况。
因此算出的基础底面积是对称布置的。
这种计算方法对于两根柱子挨得很近，比如变形缝处观柱基础计算几乎没什么影响，但对于两根柱子挨得稍微远一些的基础，则会有一定误差。
此时需要设计人员人为计算出偏心值，在独基布置中将该值输入过去。
然后再重新点取“自动生成”选项，程序可以根据设计人员输入的偏心值重新计算联合基础。
⑵双梁基础的计算：建议直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板。
（二）砖混结构构造柱基础的计算砖混结构一般都做墙下条形基础，构造柱下一般不单独做独立基础。
有的时候设计人员会发现JCCAD软件在构造柱下生成了独立基础。
这主要是因为读取了PM恒十活所致。
这种荷载组合方式没有将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上。
设计人员可以在荷载编辑中删除构造柱上的集中荷载，并在附加荷载中在周边的墙上相应增加线荷载值。
或者设计人员也可以直接读取砖混荷载，因为砖混荷载自动将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上了。
（三）浅基础的最小配筋率如何计算浅基础如墙下条基等，在对基础底板配筋时是否该考虑最小配筋率，目前在工程界还有争议。
《基础设计规范》中没有规定柱下独基底板的最小配筋率，而《混凝土规范》对于混凝土结构均有最小配筋率的要求。
目前JCCAD软件对于独立柱基没有按最小配筋率计算，对于墙下条基缺省情况下按照0.15％控制，设计人员可以根据需要自行调整。
（四）基础重心校核⑴“筏板重心校核”中的荷载值为什么与“基础人机交互”退出时显示的值不一样？产生此种情况的原因主要有以下两种：①对于梁板式基础，由于有些轴线上没有布置梁或板带，造成荷载导算时没有分配到梁或板带上，从而使两种方式所产生的重心校核值不一致。
②地下水的影响：“筏板重心校核”中的荷载值没有考虑地下水的影响，而“基础人机交互”退出时显示的值考虑了地下水的影响。
新华能一号风基基础计算书
新华能一号风电场
1.工程概况
本风电场装机容量为 49.5MW，包含 33 个 1.5MW 风力发电机组。风力发电 机组采用金风科技股份有限公司制造的 87/1500 机组，轮毂预装高度 75m，叶轮 直径 87m。
风机地基基础设计级别为 2 级，基础结构安全等级为 2 级，设计使用年限为 50 年，采用钢筋混凝土圆形扩展基础，抗震设防类别丙类。
130
2000
50000
50
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b. 第①层角砾：该层在场地内均有分布，厚度大，结构密实，力学性质好， 可作为拟建建筑物天然持力层；
c．对于地基土存在第①-1 层粉土层的风力发电机组基础，应挖除下部第① -1 层粉土，采用回填天然级配现场角砾土，分层压实回填法处理。要求压实系 数不小于 0.97，地基承载力特征值、变形模量分别按 250kPa、20MPa 设计。
0
30 300 3
4.4 1.3 300 砂土
三、上部结构传至塔筒底部的内力标准值
荷载分项系数： 永久荷载分项系数(不利/有利)：1.2/1 可变荷载分项系数(不利/有利)：1.5/0 疲劳荷载分项系数：1 偶然荷载分项系数：1 结构重要性系数：1 荷载修正安全系数：1.35
地震工况计算相关参数： 地区基本烈度：7.5度 风机塔筒节数：4
2.3 设计计算程序
CFD 风电工程软件-机组塔架地基基础设计软件（WTF）（v6.1.1）
3.工程地质与水文地质
依据新疆建筑科学研究院（有限责任公司）提供的《木垒县新华能一号风力 发电有限公司一期 49.5MW 风电工程岩土工程勘察中间成果》进行设计。
a.工程地质条件：依据地勘报告，岩土体物理力学参数建议值见下表：
基础设计计算范文
基础设计计算范文在设计领域中，基础设计计算是指在进行设计过程中需要进行的一系列数学计算。
这些计算旨在确保设计的正确性、准确性和可行性。
在本文中，我们将探讨一些基础设计计算的例子，并解释它们的用途和方法。
首先，我们来看一下对于建筑设计而言最基础的设计计算之一：结构力学计算。
在进行建筑结构设计时，设计师需要计算建筑物承受的荷载和力的分布情况，以确定结构的稳定性和安全性。
这些计算包括静态荷载计算、动态荷载计算和地震荷载计算等。
静态荷载计算通过计算建筑物承受的自重、居住负荷和风荷载等，确定结构所受到的力的大小和分布。
动态荷载计算则通过考虑地震、风力和交通振动等外界力，分析结构的响应情况。
地震荷载计算主要是针对地震区域，通过考虑地震作用的概率和强度，确定建筑物结构的耐震能力。
接下来，我们来看一下电气设计中的基础设计计算。
在进行电气系统设计时，设计师需要计算电流、电压、功率等参数，以确定合适的电气设备和电线规格。
例如，对于电路设计，设计师需要计算电路中的电流和电压，以选择合适的电源和电器组件；对于电线设计，设计师需要计算电线所能承受的电流负荷，以选择合适的电线截面积。
此外，还需要计算接地电阻、光照度、照明功率等其他参数，以确保电气系统的正常运行和安全性。
除了结构力学和电气设计，基础设计计算还包括其他许多方面。
例如，在机械设计中，设计师需要计算机械部件的尺寸、材料、强度等参数，以确保机械装置的正确性和可靠性。
在流体力学中，需要计算流体的速度、压力、流量等参数，以研究流体的运动和特性。
在热传导领域，设计师需要计算材料的热传导性能、温度分布等参数，以确定热传导过程的特点。
在进行基础设计计算时，设计师通常使用计算机辅助设计（CAD）软件和专业计算软件。
这些软件提供了各种计算功能和模拟工具，可以帮助设计师进行复杂的设计计算。
此外，设计师还需要掌握相关的数学知识和计算方法，以便正确应用设计计算公式和算法。
在设计过程中，基础设计计算起着至关重要的作用。
螺旋板式楼梯计算程序兼计算书
数据输出
一、几何参数
水平旋转角 β (弧度) 楼梯倾斜角ψ =tg-1(h/rβ ) (° ) cosψ ###### sinψ 每个踏步的水平旋转角ω (° ) 每个踏步的水平旋转角ω (弧度) 踏步高度a=h/u (mm) 楼梯内侧辐射半径r1=r-b'/2 (mm) 5.236 楼梯外侧辐射半径r2=r+b'/2 (mm) 26.06 梯板厚t = rβ /30cosψ (mm) ###### 梯板厚 t 实际取值 (mm) 12.0 0.209 设计荷载作用半径R=r+b'2/12r (mm) m=R/r ###### 775 2225 291 300 1617 1.08
数据输入
水平旋转角 β (° ) 300 楼梯实际宽度 b' (mm) 楼梯计算宽度b (mm) 混凝土强度等级 活荷载标准值qK (KN/m) 层高 h (mm) 踏步半径 r (mm) 1500 2 1250 210 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm ) 2 C25 210 箍筋强度设计值fyv (N/mm ) 4.00
满足 满足
二、荷载计算
4.68 一个踏步范围内踏步板和底板荷载G=25b'(arω /2+t(a2+r2ω 2)1/2) (KN) 2 1m 水平投影面上水磨石及板底粉刷荷载G'=0.65(a+rω )/rω +0.34rω /cosψ (KN) 1.09 总荷载设计值p=1.2(G+G')/Rω +1.4qKb'/m (KN/m) 27.96
四、截面配筋
因上半段螺旋梯段的N为拉力，所以截面设计按上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。 m ㈠、扭矩T最大截面为： θ /β = 1.00 ，其中Tmax= 32.65 KN· Mr= KN· m Mn= ###### KN· m 相关内力为： 0.00 ， Vr= 85.83 KN Vn= ###### KN ， N= KN ###### (拉) ⒈截面验算 截面塑性抵抗矩Wt=t2(3b-t)/6 (mm3) ###### 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 11.9 1.27 [(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2 (N/mm2) 0.90 混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 2 1/2 验算Vn ≤ 0.07fcbt0 满足 满足 验算[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt) ] < 0.25fc 2 1/2 仅需按构造配置钢筋 满足 验算[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt) ] < 0.7ft 验算Vn ≤ 0.035fcbt0 不需验算 验算T ≤ 0.175ftWt 不需验算 ⒉构造配筋 受扭承载力降低系数β t=1.5/(1+0.5VrWt/Tbt0) 1.248 β t实际取值（当β t<0.5时，取0.5；当β t>1.0时，取1.0） 1.000 系数α =1+1.75(2β t-1) 几肢箍n 2.75 2 最小配箍率ρ svmin=0.02α fc/fyv 箍筋直径d (mm) ###### 10 实际配箍率ρ sv=nAsv/ts 箍筋间距s (mm) ###### 150 配箍是否满足(ρ sv≥ ρ svmin) 满足 受扭纵筋最小配筋率ρ tlmin=0.08(2β t-1)fc/fyv ###### 受弯纵筋最小配筋率ρ mlmin ###### 纵筋最小配筋率ρ min=ρ mlmin+ρ tlmin ###### ###### Ast=ρ minbt (mm2) ⒊受剪承载力验算 斜截面受剪承载力VCS=0.07fcbt0+1.5fyvnAsvt0/s (KN) 验算VCS≥ Vn ㈡、径向弯矩Mr和轴力N相对最大截面为： θ /β = 0.85 Mr= 48.98 KN· m N= KN 其中 ， ###### 2 偏心矩eor=Mr/N (mm) 400 A'sr=Asr=N(t/2-aS+eor)/f'y(t0-aS) (mm ) ㈢、法向弯矩Mn最大截面为： θ /β = 2 混凝土弯曲抗压设计值fcm (N/mm ) 12.5 0.985 γ S=(1+(1-2α S)1/2)/2
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
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4.70 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6
基础底面积实际取值A=B*L (m2)
基础底面平均压力设计值p=F/A+20d (KN/m2)
20.09
17.30 17.30 22.09 191.06
基础底面边缘最大压力值pmax=p+MB/WB+ML/WL (KN/m2)
基础底面边缘最小压力值pmin=p-MB/B-ML/L (KN/m2)
基础短边方向弯矩计算长度a1=(B-bC)/2 (m)
基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6 (KN·m)
基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm2)
基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m)
基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6 (KN·m)
基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm2)
2.77 #######
剪切力V=pSmax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.07fcAV
####### 满足
五、软弱下卧层验算
下卧层地基承载力设计值fZ=fkZ+13η dZ(D-0.5) (KN/m2)
225.80
基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m)
验算 p≤f
满足
验算 (pmax+pmin)/2≤f
验算 pmax≤1.2f
满足
验算 pmin≥ 0
191.06 191.06
满足 满足
三、抗冲切验算
基础底面净反力最大值pSmax=pmax-20d (KN/m2)
基础有效高度h0=h-40 (mm)
冷换卧式计算程序
pmax 211.96 215.44 132.90 133.88 229.49 271.22 68.69 S12 S16 S18 2.04 2.63 0.00 90.74 Vx 311.43 305.14 2.10 0.00 377.60 244.11 0.00 检验结果 OK OK OK
155 4400 500 260
845.98 0.00 0.00 0.00 基础冲切及配筋计算 一阶冲切所需高度(mm): 109.89 实际高度： 300 二阶冲切所需高度(mm): 178.07 实际高度： 300 三阶冲切所需高度(mm): 252.20 513.47 S16 97.9% 736.9% 实际高度： 300
2 2
1727.97 自动选筋： 二级钢筋 16@150 自动选筋： 一级钢筋 10@150 S17 159.7% 800.0% S18 4240% 800.0% 检验结果 No OK
说明：1、各种地基承载力以及pkmax，pkmin，pk，pmax的单位均为kPa。 梁筋布置 #NAME? 柱筋布置 #NAME? 2、基底最大设计内力=基底反力最大设计值X基底面积，用于基础配筋及冲切计算。 3、对于连梁式基础，不计算e值，一般应使得这种基础不出现基底负应力。 承载力 组合号 S12 4、冲切高度为计算出来的高度。 支墩正截面承载力供需比 124.8% 5、各方向配筋量为各阶配筋量包络值，配筋量为每延米的计算配筋量(一级钢筋)。 支墩斜截面承载力供需比 800.0%
委托数据 V-2201 管线自重(kg)： 1200 4664 管线充水水重(kg)： 3500 12444 甲 60000 5800 100000 193100 2400 160 管线保温层重(kg)： 120 操作介质温度( C)： 底板尺寸a（mm）： 底板尺寸b（mm）： 底板尺寸k2（mm）： 设计数据 基底以上覆土重度： 18 700 0.45 4470 30 350 350 0 25 25 8 1 256.70 256.70 2637
CT板式楼梯计算程序兼计算书
260.00活荷载标准值q K (KN/m) 2.50166.70活荷载准永久值系数ψq 0.504420受拉钢筋强度设计值f y (N/mm 2)360C25钢筋弹性模量E S (N/mm 2) 2.0E+052.1纵向受拉钢筋表面特征系数ν 1.0下平台长度L 2（mm)500上平台梁宽b 2 (mm)150净跨Ln（mm)4920下平台梁宽b 1（mm）200找平层厚度h1（mm)20梯段板厚h=ln/27 (mm)182.22实际板厚h(mm)2100.842混凝土轴心抗压设计值f c (N/mm 2)11.9面层 0.65*(b step +h step )/b step1.07系数α1 1.00找平层20(b step +h step )/b step *h 10.66混凝土轴心抗拉设计值f c (N/mm 2) 1.27踏步 25h step /2 2.08混凝土抗拉标准值f tk (N/mm 2) 1.78斜板 25h/cos α6.24混凝土弹性模量E C (N/mm 2) 2.80E+04板底抹灰 0.34/cos α0.40有效厚度h 0=h-15-d/2 (mm)189栏杆0.20计算跨度l 0=min(1.05l n,L 0+b/2) (mm)509510.65板的斜向计长度l(mm)6052.2916.28总荷载设计值q 1=1.35g K +q K (KN/m 16.8713.15总荷载组合值(g K +ψq*q K ) (KN/m)11.90面层 （KN/m 2)0.65平台板（KN/m 2) 5.25找平层20*h 1(KN/m 2)0.40板底抹灰（KN/m 2)0.3411.71恒载标准值（KN/m 2) 6.8411.73q 2*L 2(KN)7.049.34总荷载组合值QZ 2=(g K +ψq q K ) (KN/m)8.09支座反力R A （KN）40.08支座反力R B （KN）42.80短期荷载作用下RA（KN)31.34短期荷载作用下RB（KN)33.36长期荷载作用下RA（KN)28.16长期荷载作用下RB（KN)30.17梯板部分计算长度L 1(mm)4495.00下平台板的计算长度L2（mm)600.00X=(m)2.54最大弯矩为M（KN.m）54.29Xs=(m)2.54最大弯矩为Ms（KN.m）42.32X 1=(m) 2.54最大弯矩为M1（KN.m）38.2654.29钢筋直径d (mm)120.1277钢筋间距s (mm)1250.9314钢筋实际配筋面积A S (mm 2)904.8856.7是否满足满足负钢筋面积＝AS/2428.3钢筋直径d (mm)12是否满足满足钢筋间距s (mm)200总荷载标准值QK 2=g K +q K (KN/m)最大 设计弯矩发生在L1内，距离B支座为x二、截面配筋设计弯矩M (KN·m)钢筋面积A S =M/γS f y h 0 (mm 2)截面抵抗矩系数αS =M/α1f c bh 02γS =(1+(1-2αS )1/2)/2CT计算书2一、常规数据（1）、L 1部分的数据数据输入踏步宽b step (mm)踏步高h step (mm)构件受力特征系数αcr总荷载设计值q 2=1.35g K +q K (KN/m)总荷载设计值q 2=1.2g K +1.4q K (KN/m)梯段板净长l 1(mm)混凝土强度等级板倾角cos α=1/(1+(h step /b step )2)1/2总荷载设计值q 1=1.2g K +1.4q K (KN/m)总荷载标准值q 1=g K +q K (KN/m)恒荷载恒荷载标准值g K (KN/m)三、裂缝验算。
杯口柱基计算书2
杯口柱基计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图基础类型：杯口柱基计算形式：程序自动计算平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 1750 mm, A1 = 1750 mmH1 = 200 mm, H2 = 350 mmH3 = 550 mm, H4 = 200 mmB = 1000 mm, A = 400 mm杯壁厚度t = 350 mm变阶处截面尺寸: B3 = B＋2(t＋75) = 1000＋2(350＋75) =1850 mmA3 = A＋2(t＋75) = 400＋2(350＋75) = 1250mm无偏心：B2 = 1750 mm, A2 = 1750 mm基础埋深d = 1.50 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 1209.72 kNM x = 0.00 kN·mM y = 663.97 kN·mV x = 0.00 kNV y = -61.03 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2＋H3) = 0.00－-61.03×1.10 = 67.13 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2＋H3) = 663.97＋0.00×1.10 = 663.97 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 67.13/1.35 = 49.73 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 663.97/1.35 = 491.83 kN·m4．材料信息：混凝土：C15 钢筋：HPB235(Q235)5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 3.50×3.50 = 12.25 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.50×3.502= 7.15 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×3.50×3.502= 7.15 m3三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 150.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F/K s = 1209.72/1.35 = 896.09 kNG k = 20S·d = 20×12.25×1.50 = 367.50 kNp k = (F k＋G k)/S = (896.09＋367.50)/12.25 = 103.15 kPa ≤f a，满足要求。
铁塔独立基础计算程序
地基土净反力设计值Fl= 174.97 kN
混凝土抗拉强度设计值ft=
1.43 N/mm2 验算结果：
Fl <=
截面高度影响系数βhp= 最不利一侧计算长度am=
有效高度h0= 0.7βhpftamh0=
1 1.35 m 0.65 m 878.38 kN
0.7βhpftamh0
基础底板抗冲切满足要求
16 根 100 mm 360 N/mm2 0.59 m 0.60 m 5根 6887 mm2 2328 mm2 2392 mm2
建议按照此时短柱及连梁实际受力用Morgian软件正截面承载力模块进行配筋计算
备注 手动输入项 自动计算项
合力至ex一侧边缘ax= 合力至ey一侧边缘ay= 边缘最小压力值pkmin= 边缘最大压力值pkmax=
fa 1.2fa
axay >= 0.125B2
地基承载力满足要求
443 KN 444 KN 94 KN 87 KN
100 mm 250 mm 500 mm
6m 6m 7.1 m3
103.8 kpa 222.0 kN.m 222.0 kN.m 0.17 m 0.17 m 1.58 m 1.58 m 41.7 kpa 165.9 kpa
所需配筋
基底所需配筋 ####### mm2/m
基础底板配筋满足抗弯要求
五、短柱配筋计算（未考虑连梁有利影响）
主筋直径
25 mm
主筋数量
箍筋直径
8 mm
箍筋间距
钢筋等0.64 m 0.60 m
钢筋强度设计值fy= 拔力沿y轴偏心距e0y= 平行x轴两侧钢筋间距Zy=
二、基础抗拔稳定验算
抗拔临界深度hcr= 土的计算重度γ0=
3-单柱单桩基础设计程序(1.5版本)
总侧阻力= 总端阻力=
4m 1m 13 m 0.3 m 300 mm 300 mm 500 mm 1.5 m 1000 kpa 0.7 C30 1.43 N/mm2 13 0.8 m2 167 KN 1239 KN 785 KN
单柱单桩基础设计程序(1.5版本)
（适用格构式铁塔灌注桩基础） 备注 手动输入项 自动计算项
使用说明： 1，如地勘报告提供桩基础极限侧阻和端阻标 准值，除2，即为程序中所需特征值
2，抗拔系数λ按各省市地方地基基础规范执 行，如上海取0.6
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桩侧阻力统计
桩入土
侧阻力特征
层 厚度m
值 qsia(kpa)
1层 1.2 x
0
=
2层 6.2 x
30
=
3层 1.5 x
25
=
4层 3.8 x
45
=
5层 0 x
主筋数量
16 根
主筋直径
钢筋等级 实际配筋
HRB335
钢筋强度设计值fy=
5027 mm2
所需配筋
验算结果：
实际 配筋
>
所需配筋
桩身配筋满足要求
三、设有连梁时，连梁配筋计算 建议按照此时连梁实际受力用Morgian软件正截面承载力模块进行配筋计算
2025 KN 1035 KN 104 KN
20 mm 300 N/mm2 4829 mm2
0
=
6层 0 x
0
=
7层 0 x
0
=
8层 0 x
0
=
总计
小计 0
186 37.5 171
0 0 0 0 394.5
土木工程方案计算书模板
土木工程方案计算书模板项目名称：XXX工程项目地点：XXX项目概况：项目背景：XXX工程作为市政基础设施建设项目，旨在提升当地道路交通情况，改善居民生活环境。
项目相关工程设计、施工及监理按照相关法律法规和国家标准进行。
本计算书为XXX工程土木工程方案计算书，包括各项土木工程设计和施工计算内容，以确保工程质量和安全。
本方案计算书基于项目设计图纸、报批文书、现场勘察数据、相关规范和标准等，内容经过综合比较和论证，得出合理的设计参数和施工要求。
I. 项目概况和计算基础1. 项目规模和设计要求：XXX工程规模为XXX，设计要求包括XXX。
2. 工程地质和地形情况：项目所在地区地质、地形情况及地下水情况等，对土木工程设计和施工具有影响。
3. 本方案的计算依据和参考文件：主要包括国家标准、规范、技术要求、勘察报告等文件。
II. 基础工程计算1. 地基处理方案计算：根据项目的实际情况，通过对工程地基情况的分析，确定地基处理方法，包括挖土、填土、加固等。
2. 基础承载力计算：对工程基础的承载力进行计算分析，确保基础的安全可靠。
3. 地下水工程计算：对地下水情况进行分析和计算，设计排水系统和抗渗措施。
III. 结构工程计算1. 结构荷载计算：根据建筑结构的荷载标准，进行荷载计算，分别计算活载、死载、风载、雪载等。
2. 结构设计参数计算：根据工程设计要求和国家规范，进行结构设计参数的计算。
3. 结构稳定性计算：根据工程结构的构造形式和荷载情况，进行结构的稳定性计算，确定结构安全系数。
IV. 施工工程计算1. 施工工艺方案计算：根据项目施工要求和实际情况，确定施工工艺方案和施工工序。
2. 施工材料计算：对项目所需的各种施工材料进行计算和预算。
3. 施工资金投入计算：根据项目施工工程的实际情况和需要，进行施工资金投入的计算和预算。
以上为本土木工程方案计算书的主要内容，具体计算方法和结果详见各项专业章节。
各项计算需结合实际情况和工程要求，确保设计和施工过程中的安全和质量。
条形基础计算程序兼计算书
2.33 0.38 0.88 2.30 161.30 161.30 161.30 不满足 满足
三、抗冲切验算 基础底面净反力最大值pSmax=F/A+MB/WB+ML/WL (KN/m2) 基础有效高度h0=h-40 (mm) 受冲切承载力截面高度影响系数β 260 2 2 冲切面积Al=[(L-hC)/2-h0]*B-[(B-bC)/2-h0] (m ) （当(B-bC)/2-h0＜0时，取0） 冲切力Fl=pSmaxAl (KN) -33.4 抗冲切面积At=(bC+h0)h0 (m2) 抗冲切力Ft=0.7β hpftAt (KN) 验算 Fl≤ Ft 67.7 四、抗剪切验算 抗剪切面积AV=Bh0-(h-h1)(B-bC)/2 (m2) 0.60 抗剪切力0.7β hsftAV (KN) 598.60
hp
139.13 1.000 -0.24 0.07 满足
Hale Waihona Puke 受剪承载力截面高度影响系数β 剪切力V=pSmax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.7β hsftAV
hs
1.000 160.00 满足
五、软弱下卧层验算 修正后下卧层地基承载力特征值faz=fakz+11η dz(D-0.5) (KN/m2) 基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m) 下卧层顶面附加压力标准组合值pz=F/ξ a(B+∑2ztgθ )(L+∑2ztgθ ) (KN/m ) 下卧层顶面土自重压力标准值pcz=11D (KN/m2) pz+pcz (KN) 验算 pz+pcz≤faz 六、基础配筋计算 139.13 0.24 1.21 2 67.90 基础短边方向弯矩M1=pSa1 (2L+hC)/6 (KN· m) 2 806.03 基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm ) 基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m) 0.50 2 26.67 基础长边方向弯矩M2=pSa2 (2B+bC)/6 (KN· m) 2 137.63 基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm ) 2 基础全截面折算高度h' (mm) 300.0 最小配筋量ASmin=0.15%h*1000 (mm ) 450.00 短边选用钢筋直径d (mm) 长边选用钢筋直径d (mm) 12 10 钢筋间距s (mm) 钢筋间距 s (mm) 150 150 2 2 753.98 523.60 短边实配钢筋 (mm ) 长边实配钢筋 (mm ) 短边是否满足 不满足 长边是否满足 满足 基础底面净反力平均值pS=F/A (KN/m2) 砖长(m) 基础短边方向弯矩计算长度a1=b1+1/4砖长 (m)
分部分项工程施工程计算书
分部分项工程施工程计算书1. 项目概况1.1 项目名称：XX工程1.2 项目地点：XX市1.3 建设单位：XX集团1.4 施工单位：XX建筑公司1.5 工程概况：本工程是一座多功能综合体，包括商业综合体、写字楼和住宅等多个功能区域，总建筑面积达到XX万平方米。
本工程涉及土建、钢结构、装饰、给排水、电气、消防等多个分部分项工程。
2. 土建工程2.1 工程量计算按照设计图纸和规范要求，结合施工实际对土建工程进行工程量计算，包括混凝土用量、钢筋用量、砖瓦用量、石材用量等。
具体计算如下：混凝土用量 = （楼板面积 + 梁柱面积）× 混凝土浇筑厚度钢筋用量 = （楼板钢筋+梁柱钢筋）× 钢筋比例砖瓦用量 = （墙面砖瓦面积+地面砖瓦面积+屋面砖瓦面积）× 砖砌比例石材用量 = （装饰石材面积+外墙石材面积）× 石材用量比例2.2 材料计算根据工程量计算结果，结合设计要求和质量标准，计算土建工程所需材料的具体用量，包括混凝土、砖瓦、钢筋、水泥、石材等。
2.3 施工机械台班计算根据工程量计算和施工进度计划，计算土建工程所需施工机械的台班，包括搅拌站、起重机、挖掘机、打桩机等。
3. 钢结构工程3.1 结构形式计算根据设计要求和荷载要求，对钢结构的结构形式进行计算，包括梁柱形式、横向倾角、连接方式等。
3.2 钢材计算按照设计图纸和荷载要求计算钢结构所需钢材的用量，包括焊接材料、连接件、型钢等。
3.3 节点计算对钢结构的节点进行计算，包括节点连接方式、节点受力情况等。
4. 装饰工程4.1 装修材料计算根据设计要求和装修标准，计算装饰工程所需的各种装修材料的用量，包括瓷砖、涂料、门窗、地板等。
4.2 劳务工时计算根据设计要求和质量标准，结合施工实际，对装饰工程所需的劳务工时进行计算，包括泥工、木工、油漆工等。
4.3 装修机械台班计算根据施工进度计划，计算装饰工程所需的施工机械台班，包括砂光机、打磨机、切割机等。
01_扩展基础计算书
④号筋AsI=1282mm 10D14@200(As=1539) 配筋率ρ=0.18%
⑤号筋AsII=1282mm 10D14@200(As=1539) 配筋率ρ=0.18%
墙柱号=13下的阶式扩展基础-------------------------------------------
--------------------------------------------------------------------
项目名称:
设计单位:
设 计:
---------------------------------------------------------------
轴心受压应力=264≤fa=281kPa
柱6基本组合N= 1045.7 Mx= 2.7 My= -2.5 Vx= -1.9 Vy= -5.3
基本组合内力作用下4边应力=329、331、323、322kPa
墙柱对基础冲切和剪切验算:
第1边
0.7*βhp*ft*am*Ho=0.7*1.00*1430.00*0.760*0.41=311.91≥Fl=184.69kN
宽度的地基承载力修正系数ηb= 0.30 埋深的地基承载力修正系数ηd= 1.60
底面以下土的重度 γ = 18.0kN/m 底面以上土的加权平均重度γm= 20.0kN/m
修正后的地基承载力特征值fa =281kPa
验算地基承载力:
柱13标准组合N= 555.1 Mx= 1.4 My= 2.7 Vx= 1.9 Vy= -1.1
0.7*βh*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1430.00*1.900*0.41=779.78≥V=228.21kN
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20.09 17.30 17.30 22.09 191.06 191.06 191.06 满足 满足
三、抗冲切验算 153.06 基础底面净反力最大值pSmax=pmax-20d (KN/m2) 2 基础有效高度h0=h-40 (mm) 860 抗冲切面积At=(2bC+2hC+4h0)h0 (m ) 4.51 2 抗冲切力Ft=0.6ftAt (KN) 17.38 3866.5 冲切面积Al=A-B(hC+2h0) (m ) 冲切力Fl=pSmaxAl (KN) 验算 Fl≤ Ft ####### 满足 四、抗剪切验算 抗剪切面积AV=Bh0-(h-h1)(B-bC)/2 (m2) 2.77 抗剪切力0.07fcAV (KN) #######
数据输出
一、常规数据 1.43 混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 14.3 212.85 地基承载力设计值f0=fk+η bγ (b-3)+η dγ 0(d'-0.5) (KN/m2) 2 240.00 地基承载力设计值取值f=MAX(f0，1.1fk) (KN/m ) 二、基础面积计算 基础顶面荷载设计值F=N+Nq (KN) ####### 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d) (m2) 4.50 基础短边尺寸B=(A0/(L/B))1/2 (m) 基础短边实际尺寸B (m) 4.70 基底短边方向抵抗矩WB=BL2/6 (m3) 基础长边尺寸L=B*(L/B) (m) 4.70 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6 (m3) 基础底面积实际取值A=B*L (m2) 基础底面平均压力设计值p=F/A+20d (KN/m2) 基础底面边缘最大压力值pmax=p+MB/WB+ML/WL (KN/m2) 2 基础底面边缘最小压力值pmin=p-MB/B-ML/L (KN/m ) 验算 (pmax+pmin)/2≤f 验算 p≤f 满足 验算 pmax≤1.2f 验算 pmin≥ 0 满足
数据输入
一层柱底荷载设计值N (KN) 220.00 ####### 地基承载力标准值fk (KN/m2) 基础宽度修正系数η b 一层墙体荷载设计值Nq (KN) 0 0.00 基础深度修正系数η d 基底短边方向力矩设计值MB (KN· 0.00 m) 1.1 3 m) 9.00 基底长边方向力矩设计值ML (KN· 0.00 基础底面以下土的重度γ (KN/m ) 3 柱沿基础短边方向尺寸bC (mm) 450.00 基础底面以上土的重度γ 0 (KN/m ) 13.00 柱沿基础长边方向尺寸hC (mm) 450.00 基础底面宽度b (m) 3.00 基础埋置深度d (m) 基础长短边尺寸比L/B 1.90 1.00 承载力修正用基础埋置深度d' (m) 0.00 混凝土强度等级 C30 2 基础高度h (mm) 900 300 受力钢筋强度设计值fy (N/mm ) 基础边缘高度h1 (mm) 300 以下几项当存在下卧层时输入 基础所在土层以下第一层土 深度修正系数η dZ 180 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D1 (m) 地基压力扩散角θ 1 (° ) 4.9 10 基础所在土层以下第二层土 2 深度修正系数η dZ 140 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m ) 顶面深度D2 (m) 地基压力扩散角θ 2 (° ) 5.5 10 基础所在土层以下第三层土 深度修正系数η dZ 140 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D3 (m) 地基压力扩散角θ 3 (° ) 6.5 10
剪切力V=pSmax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.07fcAV
######80 下卧层地基承载力设计值fZ=fkZ+13η dZ(D-0.5) (KN/m ) 基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m) 84.59 下卧层顶面附加压力设计值pZ=F/(B+∑2ztgθ )(L+∑2ztgθ ) (KN/m2) 2 78.00 下卧层顶面土自重压力标准值pCZ=12D (KN/m ) pZ+pCZ (KN) 验算 pZ+pCZ≤fZ 162.59 满足 六、基础配筋计算 基础底面净反力平均值pS=F/A (KN/m2) 基础短边方向弯矩计算长度a1=(B-bC)/2 (m) 基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6 (KN· m) 2 基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm ) 基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m) 基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6 (KN· m) 2 基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm ) 基础全截面折算高度h' (mm) 641.5 最小配筋量ASmin=0.15%h'*1000 (mm2) 短边选用钢筋直径d (mm) 长边选用钢筋直径d (mm) 14 钢筋间距s (mm) 钢筋间距s (mm) 120 2 ####### 短边实配钢筋 (mm ) 长边实配钢筋 (mm2) 短边是否满足 满足 长边是否满足 153.06 2.13 ####### ####### 2.13 ####### ####### 962.23 14 120 ####### 满足