静乐制梁场T梁台座及龙门吊轨道设计计算书

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梁场台座及门吊基础检算(四工区)

四工区梁场计算书一、制梁台座基础计算制梁台座初步采用在已验收的既有路基上铺设碎石垫层，碎石垫层压实后，浇筑砼台座。

碎石土重度γs 取19.5KN/m³,碎石垫层厚度为0.05 米，垫层下地基承载力特征值按150Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下。

1、中部条形基础1.1、40mT梁预制台座单片40mT梁边梁砼量为52.52m³，质量约136.6t，模板自重按34t计算，砼条形基础自重41*0.6*0.59*2.6=37.7t，则荷载值为2083KN，台座长度L=41m，宽度B=0.59m，长宽比为69.5:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=2083/(0.59*41)=86.2KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.59=0.085，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=81.2KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =81.2+0.975=82.175KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。

（6）碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4 得b'=B+2Ztanθ=0.59+2*0.05*tan20°=0.63,取0.8m。

1.2、30mT梁预制台座单片30mT梁边梁砼量为29.45m³，质量约76.7t，模板自重按28t计算，砼条形基础自重31*0.6*0.49*2.6=23.7t，则荷载值为1284KN，台座长度L=31m，宽度B=0.49m，长宽比为63.3:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=1284/(0.49*31)=84.5KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.49=0.1，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=78.66KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =78.66+0.975=79.64KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。

龙门吊基础设计设计计算书.

龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内 1.3m深度地基的承载力为150KPa，故选取基础埋深h0.1。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形m截面，混凝土强度等级为C20。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置30φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置9φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图2-1 横截面配筋图。

基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每44m设置一道20mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m，基础位置根据制梁台座位置确定。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=；砼自重按26.0KN/m3 计，土体容重按2.7KN/m3计。

根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa 地基压缩模量：MPa E s 91.3=截面惯性矩：Ι=0.07344m 4 3.2、材料性能 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa = 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。

龙门架计算书(35mT梁龙门架)

龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。

对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。

5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm AI r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ 22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。

梁场台座基础计算书

麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书/ X攵湖北te江路桥CHANG JIANG ROAD & BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm的①12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：3,钢筋重为6405kg，构件自重：3X26kN/m 3+x10=(2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q仁*20二m台面砼强度为：o= —2二台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa，代［门台座强度合格。

(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+ XX1) x26KN/m 3 =+=m计算地基承载力为：(rM=q2宁二要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为，受力面积A=3 XX2=2台座两端砼强度计算：台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa ,。

砼< ［门台座两端砼强度合格。

②台座两端地基承载力台座两端地基承载面积：A=3 x>2= 2梁体自重+台座自重：Q=+ X3m x>26KN/m 3X2 =计算地基承载力为: -3=要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求30m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

龙门吊基础设计计算书(新)

65t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。

4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。

基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。

梁场台座基础计算书(最终版)

梁场台座基础计算书（最终版）麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书n梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算湖北江路桥CHANG JI4MG ROAD &BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm 的①12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6m3,钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m 3X26kN/m 3+6.405 X10 =625.65KN (2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=625.65 -20= 31.283KN/m台面砼强度为：卢31.283KN -H0.90m 2=34.758KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为：［门=30MPa，穴［门台座强度合格。

(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9 X0.3 X1) X26KN/m 3 =31.283+7.02=38.303KN/m计算地基承载力为：°^q2 P.90=42.558KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m ,受力面积A=3 X1.9 X2=11.4m 2台座两端砼强度计算：。

制梁台座计算书

存梁台座设计1、设计依据1.1、地质勘探资料；1.2、T 梁设计资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计参数选定2.1、设计荷载根据T 梁设计资料显示，32m 重约150t.砼自重按26.0kN/m3 计。

根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa2.2、材料性能(1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 43.1=弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa =3、基础验算1、承载力验算基础形式如图所示，基础底板宽2m ，长6m ，分为两层，每层高度0.5m 。

土地基承载力特征值为150kPa ，偏安全考虑，不计宽度及深度修正。

基础底面的压力值：a 144.0265.2691500MP S G F p =⨯⨯+=+=砼，小于地基承载力0.15MPa ，满足要求.2、基础内力计算当台座上存放两边梁时，荷载最大，此时基础受力结构如下图所示：基础顶部承受梁体的集中荷载F ，基础底部承受基础的反力均布荷载q ，由图可知基础在两面荷载下所产生的弯矩)5.10(75.289217502m x x x M ≤≤⨯⨯-= )35.1(75.2892111252m x x M ≤≤⨯⨯-= 根据以上公式可求得)5.1(03.799max m x m kN M =∙=)3(875.178min m x m kN M =∙-=2、配筋计算①基础正截面受弯配筋：26611572010310062.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 底层钢筋配筋：12φ25(HRB335)，A=5892 mm2 ，ρ=0.39%＞ρmin=0.15%m h m b f M h h x b c 06.193.155.0062.02103.141003.779293.193.1206322001=⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯--=--=ξ2661155210310006.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 顶层钢筋配筋：5φ12(HRB335)，A=565 mm 24、冲切验算受冲切面需满足以下条件0.)25.07.0(h u f F m m pc t h l ησβ+≤（其中）；；取0.10.8;m;43.0m 4m /k 1000h 02.====βησh u N m m pckN kN 17218.043.04)100.125.01043.117.0(9002.110750663=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯≤=⨯⨯固截面受冲切能满足要求。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、工程概况广州市轨道交通二、八号线延长线盾构5标盾构始发井场地，根据盾构施工需要安装1台EGC45t-25.5m门式起重机和1台EGC16t-25.5m门式起重机，以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器材的垂直运输。

45T和16T龙门吊共用同一轨道。

二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

②16吨龙门吊自重：59吨，G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨，G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③45吨龙门吊自重：133吨，G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨，G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。

45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。

3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。

预制梁场制梁台座受力验算书(2)

1、制梁台座受力计算梁端采用长350cm ，宽180cm ，高80cm 的现浇C20混凝土扩大基础，中间部分宽100cm ，高50cm 的梁端台座；制梁台座直接在已浇台座基础上用钢筋混凝土浇筑制成，台座台身宽度为梁板底面宽度,台座厚度最小保证60cm 。

台座断面图（正常段）台座断面图（梁端）1/2台座立面图1.1 台座荷载参数制梁台座基础承受荷载有：预制T 梁自重、梁端台座自重、扩大基础（条形基础）自重。

1.1.1预制T 梁自重预制T 梁最重为大地里大桥41mT 梁，自重kN G 7011117t 1==。

1.1.2台座自重G2=0.6m×0.6m×42m×25kN/m3=378kN1.1.3扩大基础自重G3=2×3.5m×1.8m×0.8m×25kN/ m3=252kN1.1.4条形基础自重G4=35m×1m×0.5m×25kN/m3= 437.5kN施工时：40mT梁施工时，施工荷载为均布荷载。

安全系数取1.2，台座基础承受均布荷载为：q=1.2×(G1+G2+G3+G4)/42=63.93kN/m 张拉后：41mT梁张拉时，施工荷载为集中力。

安全系数取1.2，台座基础承受集中力为：P=1.2×(G1/2+G2/42∗3.5+G3/2)=1231.2kN1.2台座基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa。

1.2.1施工时条形基础承载力验算根据上面计算得，条形基础承受均布荷载为q=63.93kN/m条形基础宽度b=1m基础底面的应力p k=q/b=63.93/1m=63.93kPa<250kPa 满足要求。

1.2.2张拉后扩大基础承载力验算根据上面计算得，扩大基础承受集中力为P=1231.2kN扩大基础长度a=3.5m，宽度b=1.8m，扩大基础面积A=a×b=3.5×1.8=6.3m2基础底面的应力p k=P/A=1231.2/6.3=195.43kPa<250kPa满足要求。

预制梁场龙门吊轨道基础及台座计算书(图文)

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。

,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

预制T梁台座设计计算书

制梁台座设计计算书1．设计计算依据1.1.计算依据：⑴招标文件及设计图纸⑵金塘制梁场平面布置图纸⑶《舟山大陆连岛工程金塘大桥土建工程第Ⅳ-E合同段招标参考资料》⑷金塘制梁场勘探点布置图及工程地质柱状图⑸《MIDAS/civil》计算软件⑹《基础工程》（西南交通大学出版社,李克钏主编）⑺《工程力学-材料力学分册》(西南交通大学出版社,许留旺主编)⑻《结构设计原理》(西南交通大学黄棠、王效通主编)⑼《桥梁工程概论》(西南交通大学出版社,李亚东主编)⑽《地基基础设计与计算》(人民交通出版社,朱浮声主编)⑾《桥梁桩基计算与检测》(人民交通出版社,赵明华编著)1.2.技术规范：⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）⑸《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）⑹《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）2、设计说明制梁台座采用四根φ1.2m钻孔灌注桩上部辅以承台和U型垫梁。

从工程地质剖面图中看，相邻桩位地层变化较大，故需对每个承台桩位的承载力进行单独设计（制梁台座一端两根桩间距4.2m，为避免承台的不均匀沉降,采用一端两根桩同等设计桩长），本计算书详细计算3#勘探孔位制梁台座的2根桩的设计计算过程，其它桩的设计类似。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重115750q kN = 内模22700q kN =暂定外模31400q kN =暂定底模4730q kN =暂定承台总重51140q kN =40公分厚地基梁重625.49*0.4*7*624425q kN ==U 型支座重71*0.5*3*62*25.490.25*0.75*5*602426q kN =+= 单根桩的自重(暂按43米计算,1/2自重):2*25.49*431238r kN π= 四根桩总重84952q kN = 3.2、材料性能指标 (1)、C25砼C25砼轴心抗压强度：[]W σ =11.9MPa (2)、钢筋I 级钢筋：f y =210MPa ，f y 1=210MPa ， II 级钢筋：f y =300MPa ，f y 1=300MPa ， 4.基础加固设计与分析 4．1地基承载力的计算因为预制场的地质条件非常复杂，上层主要为软弱下卧层，故需要计算地基的容许承载力，由所建模型可知垫梁下部每延米地基的荷载为364kN ，地基应力k f 为52kPa, 通过查《舟山连岛工程金塘预制场工程地质勘察报告》可知e ＝0.8的淤泥质粘性土，查资料可知其ηb =0.3，ηd =1.6。

预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)

1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。

取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。

龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。

龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。

70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。

1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。

当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。

此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。

1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。

则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。

基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。

根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。

制梁台座设计计算书

制梁台座设计计算书1、工程概况 (1)2、设计依据 (1)3、设计说明 (1)3.1、地质、水文参数 (1)3.2、结构形式 (2)4、设计参数选定 (2)4.1、设计荷载 (2)4.2、材料性能指标 (3)5、基础设计 (3)5.1、基础形式的选择 (3)5.2、基础内力计算模型 (4)6、结构分析 (6)6.1、端部基础 (6)6.2、中部基础 (8)7、桩基础设计 (19)7.1、单桩承载力计算 (19)7.3、桩基配筋计算 (20)8、端部台座设计 (21)附图1：制梁台座桩基配筋图 (24)附图2：制梁台座断面布置图 (25)1、工程概况新建武广客专线XXTJ II标DK29+400～DK106+200段桥梁为双线整孔箱梁，共计443孔，我四分部梁场负责DK1520+000～DK1596+000段329孔箱梁制作。

2、设计依据2.1、《基础工程》；2.2、地质勘探资料；2.3、二公司客运专线技术组有关资料；2.4、<<公路桥涵地基与基础设计规范>>(JTJ024-85)2.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

3、设计说明3.1、地质、水文参数根据对梁场地质勘察资料，梁场位置地质层自上而下依次为：①层种植土—平均层厚0.74m，粉质粘土,呈软-可塑状态,强度低,压缩性大.②层粉质粘土——平均层厚4.36m，灰黄色，湿、软塑-硬塑状态，基本承载力220kPa。

③层圆砾——平均层厚3.22m，黄色，粉红色，湿密实状态，基本承载力280kpa。

④层全风化花岗岩—平均层厚9.66 m，棕红色，湿、坚硬状态。

粉砂结构，块状构造，岩芯呈柱基本状。

承载力260kpa。

⑤层强风化花岗岩---平均层厚2.29m,肉红色，岩体大部分被破坏，节理裂隙较发育，完整性较差，基本承载力600kpa。

⑥层中风化花岗岩—肉红色，岩体部分结构被破坏。

岩质坚硬。

岩芯呈短-长柱状。

基本承载力1400kpa。

预制T梁存梁台座检算

T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。

2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。

3、配筋计算计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN 〃m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。

每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。

T梁台座计算书

1 30mT 梁台座验算1.1 参数地基为 94 区路基，承载力取 [f a0] = 200KPa30米T 梁自重 90T ，G 1 = 90 ×9.8 = 882KN 30米T 梁模板预估重 28T ，G 2 = 28 ×9.8 = 274.4KN砼施工时人力荷载，按 8人计， G 3 = 8 ×0.075 ×9.8= 5.9KN ；台座扩大基础尺寸：长31m,宽 1.2m,厚 0.25m台座尺寸：长 31m,宽 0.6m,厚 0.3m台座及基础体积， V = 31 ×（0.6 ×0.3 + 1.2 ×0.25） = 14.88m 3 台座及基础重力， G 4 = 14.88 ×2.6 ×9.8 = 379.14KNC30混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 15MPa （依据《路桥施工计算手册》 330页） C20混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 10MPa 1.2 台座地基承载力验算在整个 T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：F max =G 1 + G 2 + G 3 + G 4 = 882 + 274.4 + 5.9+ 379.14 = 1541.44KN对每平米地基的压力为：所以，地基承载力满足要求。

1.3 拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为 C30，[f cd ] = 15MPa30米 T 梁拉前与台座的接触最小长度： L=29.3m台座宽度： B=0.6m拉前T 梁对台座的压力大小为 F 1= G 1 = 882KNF 1 F 1 882 f 1 = 1 = 1 = = 50.17KPa = 0.0502MPa < [f cd ] = 15MPa1A 1 LB 29.3 × 0.6cd所以，拉前台座受力满足要求。

某25米t梁台座设计计算书_secret

25mT梁台座台座设计一、台座受力情况分析1、施工过程中情况分析在T梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑砼后梁长25m的情况，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

2、张拉后最不利工况分析T梁张拉后台座受力状态由均布荷载转化为集中荷载，最不利荷载是集中荷载作用在端头附近时，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

二、施工过程中受力分析1、荷载计算(1)T梁每延米重量q1=21.5m3×2.5t/ m3×10×10m3/25m=21.5KN/m(2)T梁台座及底座重量q2=（1×0.5+0.47×0.5）×23.5=17.27（KN/m）（台座基础梁尺寸1×0.5m，台座砼尺寸0.47×0.5m）(3)T梁模板重量q3=200/25=8KN/m（T梁模板重20t）(4)施工人员及小型机具荷载q4=2.5KN/m(5)倾倒砼冲击荷载q5=4.0KPa×1m=4KN/m(6)振捣砼荷载q6=2KPa×1m=2 KN/m(7)角钢型号采用75×50×5重量q7=4.808KN/m合计均布荷载q=21.5+17.27+8+2.5+4+2+4.808=60.078 KN/m2、具体台座受力结构图如下：三、除端头外截面布筋截面计算分析台座基础采用1.0×0.5m矩形截面，C25砼，Ⅱ级钢筋根据已知材料，根据已知材料，γ0=1.0，f cd=11.9，f sd=300，ξb=0.55，f t=1.27。

采用绑扎钢筋骨架，按布置一层钢筋，设a=75mm，则有效高度h0=500-75=425mm1、正弯矩布置（1）由式γ0M d≤f cd bx（h0-x/2）,解得x=73.65mm≤ξb h0=234mm；（2）求所需钢筋数量As：As=f cd bx/f sd=11.9×1000×73.65/300=2921mm2（3）考虑一层布筋，按6根φ25（A g=2945 mm2）（4）计算承受最大弯矩承载力设计值：将x= f sd As/f cd b=300×2945/（11.9×1000）=74.24mm代入以下公式，求得截面承受的最大弯矩承载力设计值为：M du= f cd bx（h0-x/2）=11.9×1000×74.24×（425-74.24/2）=343.56KN.m＞γ0M d=340.2 KN.m 该构件正截面承载力满足要求。

T梁台座承载力验算[1]

计算T 梁台座以最重的T 梁台座长40m~46m 计算，最大重量140t 。

底宽58cm 。

拟采用砼台座，因张拉起拱后2个端部受力较大。

所以两端采用砼扩大基础。

一、台座承受的均布荷载(沿长度方向)F=140*10/46=30kN/m二、求基础底面宽度,张拉前台座按条形基础考虑b —基础底面宽度P=(F+bH γ)/b ≤f H —基础自重计算高度取0.5m γ—取25kN/mP —基底平均应力b ≥F/(f-H γ) =30/(100-25*0.5)≈0.34m f —地基承载力设计值取1.0kPa 为保证台座梁匹配,施工中我们取0.58m 。

（安全系数为0.58/0.34≈1.7）三、张拉起拱后,两端承受集中荷载,荷重:Q=140/2=70t=700kN 基础底面积计算l*b=S=F/(f-h γ)=700/(100-25*0.8)=8.75㎡按中心受压柱下独立基础考虑 Pn=F/lb=700/8.75=80kN/㎡根据计算公式h 0=-b c /2+0.5√b c 2 b c —条形基础底宽1.0ma c —取0.58m h 0—基础底有效厚度 —系数,按下式计算C=[2b(l-a c)-(b-b c)2]/(1+0.6f t/p n)=[2*2.5*(3.5-0.58)-(2.5-1.0)2]/(1+0.6*1300/80)=1.27l—扩大基础长边,取3.5mb—扩大基础短边,取2.5mf t—砼抗拉强度,取1300kN/ ㎡h0=-b c/2+0.5√b c2+c=-0.5+0.5√12+1.27 =0.253m施工中取h0=0.5m底板配筋计算M i=P n/24(l-a c)2(2b+b c)=80/24(3.5-1)2(2*2.5+1)=125.0kN*m=125.0*106N*mmA s= M i/0.9h0f y125.0*106/0.9*500*210=1323mm2)f y—钢筋抗拉强度沿基底方向每米配筋面积2Aρs=1323/3.5=378mmA bs=1323/2.5=529.2mm2选用φ16@150纵横向布置（φ16单根截面积为201.1mm2)T梁台座基础处理计算书张拉起拱后,两端承受集中荷载,荷重:Q=140/2=70t=700kN混凝土基础自重：2.5*4.0*0.5*2.5t/m3=12.5t=125kN总承载力：700+125=825kN打入木桩以φ15cm、长度4m、计算：单桩容许承载力：[p]=0.5*[uΕαi*l i*T i+α*A*σR]=0.5*[2*3.14*0.08*0.7*4*60+0]=42.2kNU—桩的周长（m），取φ15cmαi—桩侧磨阻力和桩底抵抗力的影响系数，取0.7l i—桩打入土的深度，取4mT i—桩侧极限磨阻力（kPa），取60A—桩底面积（m2），取0木桩间距0.6m计算每个基础基坑打入25根木桩：群桩容许承载力：[p]=42.2*25=1055kN＞825 kN所以木桩基础承载力达到要求。

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中铁一局集团第四工程有限公司
静乐制梁场
台座基础及龙门吊轨道基础检算书
编制
复核
审批
二〇一四年三月
目录
1 工程概况 (1)
2 计算公式 (1)
3 存梁台座基础检算 (1)
4 制梁台座基础检算 (4)
5 龙门吊轨道基础检算 (5)
台座基础及龙门吊轨道基础检算书
1 工程概况
xx制梁场主要承担山西省xx至xx地方铁路27.554km内所有桥梁的制梁任务，全线32mT梁xx孔，24mT梁xx孔，16mT梁xx孔，合计xx孔。

xx制梁场规划占地面积约120亩，根据现场地形情况及T梁制梁工艺流程设置制粱区、二次张拉区、存梁区、混凝土生产区、钢筋存放于加工区、试验室、材料库、砂石料仓及办公生活区。

梁场规模设置，质量台座18个（其中32mT梁台座14个、24mT梁台座2个、16mT梁台座2个），存梁区设10区，月生产能力60孔，最大存梁数量xx孔（含二次张拉区存梁）。

存梁区场地原为田地，地下水位高，水源丰富，经过现场勘测，自然地基承载力140Kpa，开挖至地面以下1m处土质已砂土、砂砾土为主，地基承载力达200Kpa，冻胀性较弱。

2 计算公式
地基承载力：P/A=σ≤[σ]，其中：
P——基础上部压力kN；
A——基础作用于地基上有效面积mm2；
σ——地基受到的压应力kPa；
[σ]——地基容许承载力MPa。

3 存梁台座基础检算
3.1 存梁台地基开挖及浇筑
根据现场实地考察情况预定，现场存梁台座示意图如下：
存梁台座长度为41.2m，间距30.6m，存梁时支点距离梁端1.0m，符合图纸要求。

纵向梁端距离为4.5m，满足二次张拉的工作空间要求。

基础采用双层混凝土结构，上层为宽度1m，厚度0.4m的C30钢筋混凝土；下层为宽度3m，厚度为1m的C20混凝土扩大基础；地基容许地基承载力为200KPa。

存梁台座基础截面示意图如下，单位：m：
3.2计算说明
荷载按照双层存梁考虑，每两道存梁台可存梁32片。

计算时32片梁的总重量通过两道混凝土条形基础作用于地基上。

受力传递过程为：
梁体自重→C30钢筋混凝土基础→C20素混凝土基础→地基。

检算时分别对两层基础和地基做受力检算。

3.3C30钢筋混凝土局部承压检算
单片梁自重取142.3t，G=142.3×9.8=1394.6KN。

存梁台宽1m，梁底宽0.88m，受力面积A=1×0.88=0.88m2。

基础局部受力σ=G/A=1.6MPa≤[σ]=30MPa，满足要求。

3.4地基承载力检算
存梁台座及基础混凝土方量V=41.2m×5.275m2=217.3m3。

32片梁自重G1=142.3×9.8×32=44625KN，分配到一道存梁台座上
G2=G1/2=22313KN。

则计算荷载G总=217.3×2.5×9.8+22313=27837KN。

受力面积A= 41.2m×4m=164.8m2。

地基受力σ=G/A=169KPa≤[σ]=200KPa，满足要求。

4 制梁台座基础检算
4.1制梁台座基础构造
制梁台座采用C30钢筋混凝土浇筑，单个台座长33.5m，宽0.88m，厚0.4m。

基础采用C20素混凝土，宽度2m，厚度0.5m。

为防止张拉时梁体起拱，梁端受力集中，特在台座端头加强基础尺寸并配筋。

地基容许承载力200Kpa。

制梁台座平面图(台座端头，单位：m)
台座截面图（单位：m）
端头加强基础截面图（单位：m）
4.2计算说明
单片梁自重142.3t，模板重量取40t，取安全系数1.2。

4.3制梁台座C30钢筋混凝土检算
G=(142.3+40)×9.8×1.2=2144KN。

受力面积A=33.5×0.88=29.48m2。

台座混凝土受力σ=G/A=73KPa≤[σ]=30MPa，满足要求。

4.4地基承载力检算
存梁台座及基础混凝土方量V=33.5m×2.75m2=92.13m3。

则计算荷载G总=92.13×2.5×9.8+2144=4401KN。

受力面积A= 33.5m×2m=67m2。

地基受力σ=G/A=66KPa≤[σ]=200KPa，满足要求。

4.5端头地基承载力检算
梁体初张拉后，跨中起拱，台座两端头承受集中力荷载，集中力P=142.3/2×9.8=697KN，受力面积A=3×5=15m2，
则端头地基受力σ=G/A=47KPa≤[σ]=200KPa，满足要求。

5 龙门吊轨道基础检算
5.1 大龙门吊(43m-80t)龙门吊轨道基础检算。