单向板肋梁楼盖设计2
单向板肋梁楼盖设计计算123 (2)
单向板肋梁楼盖设计计算书一．设计资料1）某多层工业厂房，采用多层砖混结构，内框架承重系统，外墙厚240㎜，钢筋混凝土尺寸为350×350㎜。
楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面图如图所示。
确定主梁的跨度为6m，次梁的跨度为 5.4m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m。
2）截面尺寸考虑刚度要求，板厚h ≥（141～351）×2000=50~57.考虑工业建筑楼最小厚度为80㎜，取板h=80㎜. 次梁截面高度应满足：h=(181～121)l =300~450,考虑到楼面活荷载较大，取尺寸b ×h=200×400㎜.主梁尺寸高度应满足b ×h=250×600㎜.1、荷载计算20㎜厚水泥砂浆面层：0.02×20=0.4 kN/m 2 80㎜厚钢筋混凝土板：0.08×25=2 kN/m 2 15㎜厚石灰砂浆摸底0.015×17=0.26 kN/m 2 恒荷载值最小值 ： g k =2.66kN/m 2 活荷载标准值： q k =6kN/m 2总荷载值1.2×2.66+1.3×6=10.99 kN/m 2 每米板宽 p =10.99 kN/m 22、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图2所示，由图可知：次梁截面为b=200mm ，，则按塑性内力重分布设计，板的计算简图所示。
3.内力计算1 ) 板的弯矩设计值的计算2)配筋计算对轴线②—○6板带，考虑起拱作用，其中间跨跨中和中间C 支座的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。
板配筋计算过程见表板的配筋计算2)板的配筋图板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢210N/mm HPB235 ; N/mm 9 . 11 , 0 . 1 25 , 1000 60 0 80 80 2 2 10 = = = = = - = y c f f a C mm b mm h mm 钢筋， 混凝土， ， ， 板厚筋，设置于板四周支承墙的上部；板角构造钢筋:3)次梁设计次梁按考虑塑性内力分布方法，次梁的实际尺寸及支承情况如图：次梁计算简图 1）荷载计算合计 g k =7.08kN/m. . 17 ) 08 . 0 4 . 0 ( 015 . 02 . 25=1.6kN/m .) 08 . 0 4 . 0 ( 0.2 . kN/m . 5.32 0 . 2 .66 .3 =0.16κN/ m ⨯ - ⨯ ⨯ ⨯ - ⨯ = ⨯ 次梁抹灰： 次梁自重 板传来的恒荷载，24.10kN/m., . 42 . 12 1.3×kN/m . 12 0 . 2 6荷载总设计值：活荷载设计值：= + = + = ⨯ = g k q k q k2）内力计算，见下表次梁弯矩计算 次梁剪力计算 3）配筋计算次梁截面承载力计算，混凝土采用C25 f c =11.9N/mm 2 f y v =210N/mm 2f t =1.27N/mm 2 b =200mm次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度'f b ，按mm s b mm l b f 2200175760003131n '=+<=⨯=≤边跨，故取mm b f 1757'=。
单向板肋梁楼盖结构设计
单向板肋梁楼盖结构设计一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见下图，层高4.5m 。
楼面可变荷载标准值52m kN ，其分项系数1.3。
楼面面层为30mm 厚现制水磨石，下铺70mm 厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm 厚石灰砂浆抹灰，梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm 时，采用HRB335钢；直径＜12mm 时，采用HPB235钢。
（梁板结构布置及各构件尺寸如图所示。
）单向板肋梁楼盖结构平面布置图（1：200）二、板的设计由结构平面布置图可知，板厚为80mm，板按塑性力重分布方法计算，取1m宽板带为计算单元，板的实际支承情况如下图所示：板的计算简图1、板的荷载计算30mm 厚现制水磨石 0.652m kN 70mm 厚水泥石灰焦渣 143m kN ×0.07m ＝0.982m kN 80mm 厚钢筋混凝土板 253m kN ×0.08m ＝22m kN 20mm 厚石灰砂浆 173m kN ×0.02m ＝0.342m kN 恒荷载标准值 k g ＝0.65＋0.98＋2＋0.34＝3.972m kN 恒荷载设计值 g ＝1.2×3.97＝4.762m kN活荷载标准值 k q ＝52m kN 活荷载设计值 q ＝1.3×5＝6.52m kN 总荷载设计值 g ＋q ＝4.76＋6.5＝11.262m kN即每米板宽g ＋q ＝11.26m kN2、板的力计算计算跨度：边 跨 01l ＝n l ＋2h ＝﹙2600－100－120﹚＋80／2＝2420mm 中间跨 02l ＝n l ＝2600－200＝2400mm跨度差 [﹙2420－2400﹚／2400] ×100％＝0.83％＜10％，故可按等跨连续板计算。
板的弯矩计算﹙见下表﹚3、板的配筋计算 （1）、受力钢筋的配置：取1m 宽板带计算，b ＝1000mm ，h ＝80mm ，0h ＝80mm －20mm ＝60mm 。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书(1) 2
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料1、楼面的活荷载标准值为6.5kN/m。
2、楼面面层:水磨石地面0.65 kN/㎡楼盖自重:钢筋混凝土容重25 kN/,平顶粉刷:0.25 kN/㎡。
3、材料:混凝土:C20、C25或C30；钢筋:主梁及次梁受力筋用II级或III级钢筋,板内及梁内的其他钢筋可以采用I 级或II级。
二、结构平面布置1、确定主梁的跨度为6．6m，次梁的跨度为5．4m，板的跨度为2.2m。
工业建筑的楼板，要求mmh80=。
h80≥，取板厚mm2、次梁的截面高度应满足h=(1/12～1/18)L=(5400/12～5400/18)mm=(450～300)mm，h取400mm ；截面宽度b=(6600/2～6600/3)h=(330～220)mm,b取200mm 。
3、主梁的截面高度应满足h=(1/8～1/14)L=(6600/8～6600/14)mm=（871～471）mm ，h 取600mm ；截面宽度b=(1/2～1/3)h=(5400/2～5400/3)mm ,b取200mm。
位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面(2M 、3M )和中间支座(c M )计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
四、次梁设计（按塑性内力重分布计算）由n l q g V )(+=β可计算出A V 、Bl V 、Br V 、c V ，计算结果如表所示次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度'f b ，按bf ≤1/3L=1/3X5200=1733mm ＜b+So=200+2150=2350mm ,故取'f b =1733mm ;梁高:400㎝ ho=400-35=365㎝, 翼缘厚：mm h f 80'=。
'10c f f b h α(ho-h`f /2)=1.0X11．9X1733X80X(365-80/2)==536．1902kN ﹒m ＞(66.33KN ,43.57KN )2)、钢筋截面计算如下：5、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图。
2.2.4单向板肋梁楼盖设计实例
2.2.4单向板肋梁楼盖设计实例 1.设计资料某多层仓库为内框架结构，设计使用年限为50年，建筑平面如图2.16所示。
楼面可变荷载标准值为6kN/m 2，楼面面层为20mm 水泥砂浆抹灰，梁板下面用15mm 厚水泥石灰抹底。
梁板混凝土强度等级为C25，梁内纵向受力钢筋采用HRB400级，其他钢筋采用HPB300级，柱截面为400mm ×400mm 。
图2.16 仓库建筑平面图 2.试设计该楼盖，设计内容包括：1）按单向板肋梁楼盖布置主次梁，选择构件截面尺寸，绘制楼盖结构平面布置图。
2）按考虑塑性内力重分布的方法设计板和次梁，并绘制配筋图。
3）按弹性方法设计主梁，并绘制主梁的抵抗弯矩图及配筋图。
3.结构布置及构件尺寸选择由于一般单向板的跨度取为1.8～2.7m ，次梁的跨度4～6m ；主梁的跨度5～8m 。
确定次梁沿纵向布置，主梁沿横向布置，由此主梁跨度为6.6m ，次梁跨度为6m ，板的跨度为2.2m 。
根据构造要求，初定截面尺寸如下：板厚：按30lh >，2200=l ，且70≥h ，取mm 80=h ； 次梁：梁面按12~18ll h =，m m 6600=l ，取梁高m m 450=h ，梁宽按2~3h h b =估算，取m m 200=b ；主梁：梁高按8~141lh =，m m 6600=l ，取m m 700=h ，梁宽取m m 300=b 。
楼盖的梁板结构平面布置及构件尺寸如图2.17所示。
图2.17 梁板结构平面布置及构件尺寸图 4.板的计算 1）荷载计算20mm 厚水泥砂浆面层 400.002.020=⨯kN/m 2 80mm 厚现浇钢筋混凝土板 000.208.025=⨯kN/m 215mm 厚石灰砂浆抹底 255.0015.017=⨯kN/m 2 恒荷载标准值 655.2=k g kN/m 2 活荷载标准值 000.6=k q kN/m 2 荷载设计值应取以下两种组合的较大值 a.由可变荷载效应控制的组合986.10000.63.1655.22.1=⨯+⨯=⋅+⋅=k Q k G q g q γγkN/m 2 b.由永久荷载效应控制的组合044.9000.67.03.1655.235.1=⨯⨯+⨯=⋅⋅+⋅=k Q Q k G q g q ψγγkN/m 2 因此取q=10.99 kN/m 2计算 2）计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的计算跨度为：边跨：2020280120100220020=+--=+=h l l n mm或2040212012010022020=+--=+=a l l n mm 取小值 20200=l mm中间跨：mm 200020022000=-==n l l ；平均跨度为：mm 2010220002020=+=l跨度差：%10%1200020002020<=-可以采用等跨连续板的弯矩系数计算板的弯矩。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(2)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
梁板结构2(单向板2)
（2）配筋构造 ——垂直于主梁的板面构造钢筋
11.2.6 截面设计与构造要求
1. 单向板的截面设计与构造要求
（2）配筋构造 —— 嵌入承重墙内的板面构造钢筋
11.2.6 截面设计与构造要求
2. 次梁
（1）设计要点 次梁的计算步骤 选择截面尺寸→荷载计算→按塑性方法计算内力→按正 截面承载力条件计算纵筋→按斜截面承载力条件计算箍筋及 弯起钢筋→确定构造钢筋 由于次梁与板整体浇筑，正截面计算时，对跨中按T形 截面计算，对支座按矩形截面计算
3.内力包络图
Q=30kN G=30kN 2m 2m 2m 2m 2m 2m
40
Q=30kN G=30kN 2m 2m 2m 2m 2m 2m
90
40 80
80
30 90
90
30
Q=30kN G=30kN 2m 2m 2m 2m 2m 2m
30
30 90
11.2.3连续梁板按弹性理论计算
3.内力包络图
（3） 板的设计 ① 荷载的计算
恒荷载标准值：
活荷载标准值：
2.74kN/m2
8.00kN/m2
恒荷载设计值：恒荷载分项系数取1.2，故设计 值为： 1.2×2.74=3.29kN/m2 活荷载设计值：由于楼面活荷载标准值大于 4.0kN/m2，故分项系数取1.3，所以活荷载设计值 为 8×1.3=10.4kN/m2 荷载总设计值为: 10.4+3.29=13.69kN/m2
支座混凝土开裂
支座与跨中截面的弯矩变化过程 弹性弯矩 实测弯矩
弹性阶段 无内力重分布 M
11.2.4 连续梁塑性内力重分布
内力重分布——定义 第二 过程
由于超静定结构的非弹性性质引起的各截面内力之间的关系 不再遵循线弹性关系的现象
单向板肋梁楼盖设计资料及要求
单向板肋梁楼盖设计
某多层厂房的建筑平面如图（楼盖结构平面布置图）所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1.设计资料
（1）楼面做法：水磨石面层（经查《建筑结构荷载规范》知其自重为0.65KN/m2）；钢筋混凝土现浇板（其重度为25KN/m3）；20mm石灰砂浆抹底（其重度为17KN/m3）。
（2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其他为HPB235。
2.楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.0m、次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m，l02/l01= 6.0/2.0=3>2，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2000/40=50mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。
次梁的截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6000/18~6000/12=333~ 500mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6000/15~6000/10=400~ 600mm，取h=600mm，截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图如图所示。
3.设计要求
（1）试分别对板、次梁、主梁进行内力计算，并进行配筋计算。
（2）用手工绘制板配筋图、次梁配筋图、主梁配筋图，比例自定。
单向板肋梁楼盖设计实例2
q=1.4×8=11.2 KN/m2 g+q=14.386 KN/m2
(g + q)l0 2 =4.332KN.m (g + q)l0 2 =2.913 KN.m
1 14 1 16
MB = − MC = −
(g + q)l0 2 =-3.404 KN.m (g + q)l0 2 =-2.913 KN.m
Bl 113.658
0.25*200*400*11
l .9=238>VB
Br 94.637
r 238>VB
Cl 94.637
l 252.875>VC
0.7*1.27*200*40
l 0=71.12<VB
r 71.12<VB
l 75.565<VC
2φ 6 构造钢筋
2φ 6
1.25 ∗ 300 ∗ 57 ∗ 400 113658 − 71120
3. 配筋计算 取h0 =80-20=60mm,各截面配筋计算见下表，配筋图见附图。
截面 板带位置 1~2 5~6 4.322
1 2~5
4.322
6
B
1~2 5~6
2 2~5
1~2 5~6 2.913 0.068 0.965 168
φ 6@160
C
1~2 5~6 -2.913 0.068 0.965 168
2 80
中跨l0 =2000-200=1800mm 边跨与中跨的计算相差小于 10%，按等跨连续板计算。 荷载 楼面、面层 板自重 板底抹灰 1.2×0.02×20=0.48KN/m2 1.2×0.08×25=2.4 KN/m2 1.2×0.015×17=0.306 KN/m2 g=3.186 KN/m2 楼面的活荷载 合计 2. 内力计算 M1 = M2 =
单向板肋梁楼盖有效设计
1 单向板与双向板
荷载作用下，只在一个方向或主要在一个方向弯曲的板。 荷载作用下，在两个方向弯曲，且不能忽略任一方向弯曲的板。
1.1 概述
1 单向板与双向板
1.1 概述
1 单向板与双向板
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)规定：
❖单边嵌固的悬臂板和两边支承的板，应按单向板计算。 ❖对于四边支承的板（或邻边支承或三边支承）
内力包络图
❖将同一结构在各种荷载的最不利组合作用下的内力图 (弯矩图或剪力 图)叠画在同一张图上，其外包线所形成的图形称为内力包络图。 ❖内力包络图反映出各截面可能产生的最大内力值，是设计时选择截面 和布置钢筋的依据。
例1
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
7 连续梁板考虑内力重分布的计算
钢筋混凝土受弯构件的塑性铰
塑性铰不是发生在 结构的某一个截面 处，而是发生在一 个区段上，区段长 度大致为（1~1.5)h. h—梁的截面高度。
l p — 塑性铰长度
➢塑性铰转角：
p (u y)lp'
l
' p
— 等效塑性铰长度
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
4 单向板肋梁楼盖结构布置
结构平面布置原则 ❖方便施工。例如：梁的截面种类不宜过多，梁的布置尽可能规则， 尽可能划分为等跨。
❖造价经济。经济跨度为：单向板1.8~2.7m；次梁4~6m；主梁 5~8m. ➢柱或承重墙的布置决定主次梁的跨度; ➢次梁间距决定板的跨度.
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
单向板肋梁楼盖设计(2)
姓名：孙永专业：云大11土木工程学号：20111150215 序号：35单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图，环境类别为一类。
楼盖采用钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼面均布活荷载标准值为6.5kN/m2，试确定梁、板、柱截面尺寸，计算梁板配筋，并绘制结构施工图。
板、次梁的强度计算按塑性内力重分布计算，主梁强度计算按弹性理论计算（一）设计资料1、楼面做法：20厚水泥砂浆抹面；钢筋混凝土现浇板；20厚混合砂浆天棚抹灰；20mm厚混合砂浆梁抹灰。
2、材料: 混凝土强度等级采用C25或C30等，钢筋采用HPB300、HRB335或HRB400等；3、板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；柱的截面尺寸b×h=350 mm×350mm （或400 mm×400 mm或自定）。
（二）楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为7.5m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为7.5/3=2.5m，l02/l01=6.3/2.5=2.52m，可按单向板设计。
按高跨比条件要求板的厚度h≥l/30=2500/30=83㎜，对工业建筑的楼板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=90㎜。
次梁截面高度应满足(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×6300=350 ~525mm，取h=500mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×500=167 ~250mm，取b=200mm。
主梁截面高度应满足h=(1/15 ~ 1/10 )l=(1/15 ~ 1/10 )×7500=500~750mm,取h=650mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm。
楼盖结构平面布置图见图所示:（三）板的设计1、荷载板的永久荷载标准值恒荷载标准值20厚水泥沙浆摸面：0.02 ×20=0.4 kN/㎡20厚混合砂浆天棚抹灰：0.02×17=0.34kN/㎡90mm厚钢筋混凝土板：0.09×25=2.25 kN/㎡小计 2.99 kN/㎡活荷载标准值： 6.5 kN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2kN/m 0.4，所以活荷载分项系数取3.1，恒荷载设计值：g=2.99×1.2=3.59 kN/㎡ 活荷载设计值：q=6.5×1.3=8.45kN/㎡ 荷载设计总值：g+q=12.04kN/㎡ （2）、计算简图次梁截面为b=200×500mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定：l 01=ln+h/2=(2500-200/2-120)+90/2=2325mm l 011=ln+a/2=(2500-200/2-120)+120/2=2340mm故边跨板的计算跨度取l o1=2325mm 中间跨： l 02=ln=2500-200=2300mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算取1m 板宽作为计算单元，板的计算简图如图所示。
单向板肋梁楼盖
2.2.5整体式单向板肋梁楼盖设计实例（新规范）设计资料：车间仓库的楼面梁格布置如图1.1所示，轴线尺寸为30m 19.8m ，墙厚为370mm ，本层高为4.5m 。
图楼面梁格布置图（1） 楼面构造做法：面层为 20mm 厚水泥砂浆抹面（重度为 20kN/m 3），天花抹灰为315mm 厚混合砂浆（重度为17kN / m ）；（2） 楼面活载标准值为 q k 二7.0kN / m 2；（3） 材料选用：2 2 混凝土，采用 C25（ f c =11.9N/mm ，f t =1.27N/mm ） C2Qfc=9.6N/mm2、3ft=1.1N/mm2）（重度为 25kN /m ）；钢筋： 梁中受力纵筋采用 HRB400 钢筋（f y 二 360N / mm2）。
HRB335（fy=300N/MM ）2其余采用 HPB300 钢筋（f y =270N/mm ）。
HPB235（fy=210N/MM ） 计算过程：选择板厚为80mm ，主梁截面尺寸为 300mm 700mm ，次梁截面尺寸为200mm 450mm ，柱截面尺寸为 400mm 400mm ，板的最小保护层厚度为 15mm ,梁、柱的保护层厚度取 20mm 和纵筋直径的最小值。
II II II^LJ|lll J—1_| -- U ------ 1 j T --------- r ------- ii --1 &行671060C0iSOCn1II I I -II-III 廿r=■ 厂=■TI------ n ------ ii -IiI（1）板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）220 0.02=0.04 kN/m20.08 25=2.0kN/m20.15 17 =0.255kN/m永久荷载的标准值 gk 二2.655kN /m 2可变荷载标准值 q k =7.0kN /m 2荷载组合 可变荷载控制 p = 1.2 2.665 1.3 7 = 12.286kN/m 2 永久荷载控制 p=1.35 2.665 0.7 1.3 7 = 9.954kN / m 2取p=12.29kN/m 2②计算简图（见图1.2） 取1m 宽板带作为计算单元， 各跨的计算跨度为： 中间跨 I 。
整体式单向板肋梁楼盖结构设计 2
整体式单向板肋梁楼盖结构设计一、设计资料1.结构形式采用砖混结构，内框架支撑体系，外墙厚度370㎜，混凝土柱的截面尺寸为400mm×400mm.2.建筑平面尺寸长宽尺寸采用27000㎜×18000㎜。
3.荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造自重。
钢筋混凝土容重为25KN/m ³，水泥砂浆容重为20KN/m³，石灰砂浆容重为17KN/m³，水磨石垫层0.65 KN/m³。
(板底粉刷按0.25KN/m2计算）可变荷载：楼面均布活荷载标准值为9.1KN/㎡，分项系数为1.3。
4.材料选用钢材：主梁、次梁、受力主筋采用HRB335级，板及梁内其他钢筋采用HPB235级。
二.设计计算书一.柱网的设计及主、次梁的截面尺寸设计1.27m×18m，柱网布置为矩形，柱截面尺寸400mm×400mm，主梁跨度6m，次梁跨度5.4m，板跨2.0m。
2.板的厚度：h≥2000/40=50mm，取h=80mm。
3.次梁的截面尺寸：h=(11~)×5100=(285—425)mm，取h=500mm，b=（1123~）×500=（250—167）mm，取b=250mm.4.主梁尺寸:h=（81121~）×6000=(430—750)mm，取h=700mm.b=（1123~）×700=（233—480）mm,取b=350mm.三、板的设计板的跨度简图1.取1m宽的板带作为单元体边跨：01n1a80L=L+ =(2000-120-125)+=1795mm22中跨：02n2L=L=2000-250=1750mm跨差=179517501750=2.6%＜10% 故可按照等跨为无跨处理，画出计算见图如下：2.荷载计算：取1m宽板带为计算单元a.恒荷载：水磨石：0.65KN/㎡钢筋：25×0.08=2.0KN/㎡底面粉刷：0.25KN/㎡∴k g =0.65+2.0+0.25=2.9 KN/㎡ 又分项系数 1.2=g γ∴21.2 2.9 3.48kN/m g k g g γ=⨯=⨯=b.活荷载：可变荷载qk=9.1KN/㎡ 分项系数 1.3=q γ∴2/83.111.93.1m kN q q kg =⨯=⨯=γ板上总荷载：g+q=3.48+11.83=15.31 KN/㎡3.板的计算计算简图和荷载分布4.内力计算M1=111()l q g 201+=111×15.31×1.795²=4.484 KN/m MB=-111()l q g 202+=111×15.31×1.795²=-4.484 KN/mM2=161()l q g 202+=161×15.31×1.75²=2.930KN/mMC=-141()l q g 202+=-141×15.31×1.75²=-3.349 KN/m5.配筋计算板厚=80mm 保护层厚度=20mm h o=h-20=80-20=60mm取混凝土标号为C25 fc=11.9N/mm2取HPB235级钢筋fy=210 N/mm2轴线②—⑤,A1—C2之间的板带，其四周均和梁整体浇注，故这些板中间跨度及中间的弯矩可以折减20%,但边跨及第一跨内力支座处的弯矩不可折减。
混凝土结构单向板肋梁楼盖设计
第2章 混凝土结构单向板肋梁楼盖设计2.1 设计资料1、楼面构造层做法：水泥砂浆面层（20mm 厚，重度320/kN m ） 钢筋混凝土现浇板（重度325/kN m ）板底混合砂浆抹灰（20mm 厚，重度317/kN m ） 梁侧抹灰（15mm 厚，重度317/kN m ） 2、楼面活荷载：标准值为10kN/mm 2。
3、恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3（因工业厂房楼面活荷载标准值大于4kN/mm 2）。
4、材料选用：（1）混凝土 采用C25（2t 2c mm /27N .1f ,mm /9N .11f ==)。
（2）钢 筋 梁中受力钢筋采用HRB335级（2y mm /300N f =）；其余采用HPB235级（2y mm /210N f =） 5、结构平面布置确定主梁的跨度为6.9m ,次梁的跨度为m 0.6,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨 度为2.3m 。
楼盖结构布置图如下：图2.1粱板结构平面布置图2.2 连续单向板计算2.2.1 确定板厚、截面尺寸按高跨比条件，当15840h l mm≥=时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mmh80≥，取板厚mmh80=。
次梁的截面高度应满足140012h l mm>=，取500h mm=，则取mmb200=。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的2169003 2300ll=<，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。
本设计按单向板考虑。
取板伸入墙内120mm，次梁、主梁伸入墙内240mm，柱截面面积400mm⨯400mm 板尺寸及支撑情况如图所示。
图2.2板的截面尺寸2.2.2 荷载计算取1m 板宽为计算单元 恒载标准值20mm 水泥砂浆面层 23m /4kN .0m /20kN 02m .0=⨯ 80mm 钢筋混凝土板 23m /2.0kN m /25kN 08m .0=⨯ 20mm 板底混合砂浆抹灰 23m /0.34kN m /17kN 02m .0=⨯2k m /74kN .2g =线恒载设计值 m /3.29kN m /2.74kN 1.2g =⨯= 线活载设计值 m /13kN m /10kN 1.3=⨯ 合计 16.29m /kN 即每米板宽 g+q=16.29m /kN2.2.3 内力计算计算跨度（按塑性内力重分布考虑） 边 跨 n h 0.2m 0.08m l 2.3m 0.12m 2.12m 222+=--+=n 0.2m 0.12ml 2.3m 0.12m 2.14m 2.12m 222α+=--+=> 取0l 2.12m =中间跨 0l 2.3m 0.2m 2.1m =-= 计算跨度差 2.12m 2.1m0.9%10%2.1m-≈<，说明可按等跨连续板计算内力（为简化起见，统一取=0l 2.12m ）。
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第三章 次梁的设计
3.1次梁的荷载计算
按考虑塑性内力重分布的方法设计次梁，根据楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。
永久荷载包括：板传来的恒荷载、次梁自重和次梁底及两侧的粉刷重量；可变荷载仅考虑板传来的楼面活荷载。
前述已取主梁的梁高=650mm ，梁宽b=300mm ，次梁及有关尺寸和支承情况如 图六
图六：次梁的有关尺寸和支承情况
3.1.1次梁的永久荷载设计值计算
板传永久荷载： 3.2 ⨯ 2.3 = 7.36 /KN m
次梁自重荷载： 1.2⨯ 25 ⨯0.2 ⨯ (0.5-0.08) = 2.52 /KN m
次梁粉刷：1.2⨯17⨯0.015⨯0.2+1.2⨯17⨯0.015⨯(0.5-0.08) ⨯2=0.318 /KN m 次梁承受永久荷载设计值：7.36 +2.52 + 0.318 = 10.2 /KN m
3.1.2次梁承受可变荷载设计值 g=10.4⨯2.3= 23.92 /KN m 3.1.3次梁承受荷载设计值
g+q =10.2 /KN m + 23.92 /KN m = 34.12 /KN m
为了方面查阅和检验计算和主梁的设计和主梁荷载计算，现将次梁荷载的具体计算情况及结果列于表4
表4：次梁的荷载计算表
3.2 次梁的内力计算
取梁伸入墙壁内a=240mm
3.2.1次梁边跨计算
n l =6.6-0.12-0.3/2=6.33m /2n l a +=6.33+0.24/2=6.45m
0.02
5n n l l +=1.025⨯6.33=6.488m>6.45m 故取 01l =/2n l a +=6.45m
3.2.2次梁中间跨计算
0l =n l =6.6-0.3=6.3m
边跨与中间跨计算跨度相差：（6.45-6.3）/6.45=2.3%<10% 故按等跨连续梁计算内力，计算简图如 图七：
图七：次梁的计算简图
3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值
由于次梁考虑塑性内力重分布，各跨中及支座截面的弯矩系数αm 值按图5及表八采用，各跨中及支座截面的弯矩按式2
0()mp M g q l α=+计算,具体计算结果见表5:
表5: 次梁的弯矩系数及弯矩计算表
注：为了保证结构在支座两侧不致发生破坏,保证结构的安全,在B 支座处计算跨度取大值计算弯矩。
而次梁各支座截面的剪力系数αv 值按表九采用，剪力按式()v n V g q l α=+计算，具体计算结果见表6：
表6 次梁的剪力系数及计算表
3.4次梁的承载力计算
因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，故按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，则按T 形截面计算。
除支座B 纵向钢筋两排布置外，其余截面均布置一排。
3.4.1正截面受弯承载力计算
对于矩形截面配筋，2
0d s c M
f bh γα=
，1ξ=-C 25混凝土，
c f =11.92/
mm
N ，t f =1.272
/
mm
N ，HRB335级钢筋，y f =3002/
mm
N ，一类环境，取a=25mm,
梁高h=500mm, 0h =500-35=465mm, 支座B 处0h =500-60=440mm ，翼缘厚度'
f h =80mm 。
3.4.2翼缘计算宽度的计算
对于T 形梁截面计算，翼缘计算宽度为：
边跨：'
f b =
3l =6.45/3=2.15m < n b s +=200+2080=2280mm=2.28m 中间跨 ：'
f b =03
l =6.3/3=2.1m
3.4.3 T 形梁截面类型的判定
对边跨:
'''10[()]2
f c f f
h f b h h α-=[11.9⨯2.15⨯80⨯(465-80/2)]⨯310-
=869.89KN m ⋅>M u
对中跨：
'''10[()]2
f c f f
h f b h h α-=[11.9⨯2.1⨯80⨯(465-80/2)]⨯310-
=849.66KN m ⋅> M u
故对于所有T 形截面都按第一类情况计算,即计算同计算高度为'
f b 的矩形，钢筋截面积10
c S y
f bh A f
αξ=
3.4.4次梁正截面承载能力计算
次梁正截面承载力计算过程及结果见表7。
表7: 正截面承载力计算表
s s
3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算
斜截面受剪承载力包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
因为该厂房
属于3级建筑物，结构安全系数0γ=1.0，设计状况为正常运行状况，ϕ=1.0，混凝土结构系数d γ=1.2。
截面尺寸验算：w h =0f -h h =465-80=385mm
w
h b
=385/200=1.925<4.0 由前述计算已知，在第一内支座B 处剪力最大，配置腹筋，若以其为控制要求，如果它满足抗剪要求，那么其他支座处也满足。
00.25c f bh =276.675 KN m ⋅ > d V γ=1.2 ⨯129.59=155.508 KN m ⋅，满足抗剪要求；
腹筋计算：
对第一内支座l
B Q 而言, 前述已知：
c V =00.07c f bh =77.469 KN m ⋅ <
d V γ=1.2⨯129.59=155.508 KN 。
初选双肢箍筋 6.5@200φ，即SV A =66.42
mm ，S=200mm ，max S =250>200，初选满足要求。
01.25SV
sv yv
A V f h S
==1.25⨯300⨯66.4/200⨯465⨯310-=57.89 KN cs c sv V V V =+=77.469+57.89=135.359 KN > 129.59 KN
最小配筋率验算：sv
sv A bs
ρ=
=57.89/(200⨯200)=0.145%>min ρ=0.14% ,满足要求。
为了配筋方便，其他地方均以构造配置 6.5@200φ的钢筋。
斜截面受剪承载力计算结果见表8：
表8 次梁斜截面受弯承载力计算表。