商业技师学校塔吊计算书
塔吊_计算书及设计图
塔吊计算书及设计图
一、总体设计
1.塔基部分：
材料：塔架材料为竹材，底板为300mm*300mm*11mm规格的中密度板。
结构：塔架底部与固定底板通过孔相连接构成塔基部分，塔架底部水平投影为正四边形，用热熔胶进行加固，如下图1：
设计要求：题目要求塔架水平投影必须在直径为150mm的圆形阴影范围内，可得出塔基（不包括底板）水平最大投影面积为内切于直径
150mm的圆的正方形，如下图2：
由上图计算可得，塔架底部正四边形边长为106mm。
2.塔架部分：
材料：塔架材料均为题目所给不同尺寸的竹材。
结构：为了降低塔吊重心，增加塔吊的稳定性，塔架采用梯形体结构，即塔架底部水平投影为正四边形，底部以上部分水平投影均为矩形
结构，四根塔架主柱之间通过架设横梁连接，横梁之间则用三角形结构
来连接以达到最稳定结构，如下图3：
设计要求：同塔基相同，塔架水平投影必须在直径为150mm的圆形阴影范围内，由于塔身采用梯形体结构，四根主立柱与地面之间皆有一
个夹角，这四个夹角相等时，才能保证塔身的稳定，我们设每根立柱与
地面之间夹角为 ，。
塔吊计算书
○1基础计算书附塔机基础及平衡重和塔吊计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔身宽度B：1.6m，自重G：600kN，最大起重荷载Q：60kN，混凝土强度等级：C35，塔吊起升高度H：50.00m，基础埋深d：1.60m，基础承台厚度hc：1.00m，基础承台宽度Bc：5.50m，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m< 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.678m <5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k＝（F k+G k）/AP kmax＝(F k+G k)/A+M k/W式中：F k──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载, F k＝660kN；G k──基础自重，G k＝756.25kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m；M k──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k＝960kN·m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc=0.118×5.5=19.632m；不考虑附着基础设计值：P k＝（660＋756.25）/5.5＝46.818kPaP kmax=(660+756.25)/5.5+960/19.632=95.717kPa；P kmin=(660+756.25)/5. 52-960/19.632=0kPa；3 3 322第 2 页共14页塔吊计算书地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=46.818kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a大于无附着时的压力标准值P kmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第8.2.7条。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。
塔吊基础计算书QTZ-400
塔吊基础计算书一、计算条件1、采用吊车型号为QTZ-400。
2、吊车基础所承受的垂直荷载为800KN。
3、吊车基础所承受的倾覆力矩为400KN –M。
4、吊车最大起重荷载为40KN。
5、吊车基础底面积为14.30m2。
6、吊车基础的厚度为0.9m。
7、地质报告提供的地基承载力为180Kpa。
二、吊车基础承载力参数的确定1、依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第12条地基承载力计算，当不设附着时基础设计计算公式；Pmax = ( F + G ) / A + M / WPmin = ( F + G ) / A －M / W式中： F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括；垂直荷载、吊车最大起重荷载。
G——基础自重与基础上面土的自重。
A——基础底面积。
M——基础所承受的倾覆力矩。
W——基础低面抵抗矩。
2、塔吊基础自重计算G1=(7+6.2)×0.8×0.9×2.5=23.76 tG2=0.57×0.57×0.9×2.5=0.73 tG3=(7.24+6.2)×1.04×0.6×2=16.77tG4=(2.7+0.52+0.28)×8×0.9×0.12×2=6.04t合计；47.30 t3、吊车基础低面抵抗矩计算W=B×H/6W1=6.2×1.042/6=1.12 m3W2=1.04×7.242/6=9.09m3W3=(0.403×0.4033/36×4+0.081×0.5472×4)/3.62=0.03m3合计；10.24 m3根据《建筑结构荷载规范》3.2.5条规定作用于基础的竖向力，分项系数取1.2。
作用于基础的倾覆力矩，分项系数取1.4。
三、塔吊基础承载力的计算1、无附着时塔吊基础最大压力设计值Pkmax=1.2(F+G)/A+1.4M/WPkmax=1.2(800+473+40)/14.30+1.4×400/10.24=164.86KN/M22、无附着时塔吊基础最小压力设计值Pkmin=1.2(F+G)/A-1.4M/WPkmin=1.2(800+473+40)/14.30-1.4×400/10.24=55.5KN/M2Pkmin＜Fa=180Kpa 因此地基承载力满足要求。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。
187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
塔吊基础计算
塔吊基础的计算书（一）（一）参数信息塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN,塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.0 X 6.0 x 1.5m基础自重6X6X 1.5X25=1350 kN（二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1350） =2640kN塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m（三）矩形承台弯矩的计算计算简图：f-M图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1 •桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条）匕斗竺+竺1其中n ——单桩个数，n=4 （由于护坡桩一半裸露在基坑内，单桩承载力折减xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）4.5/1.414=3.18 ；Ni ——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：最大荷载：N=2640/4+(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =1352.45kN最小荷载N=2640/4-(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =-32.45kN(六)桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1352.45kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中” 一一建筑桩基重要性系数，取1-0 ;fc ——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2;A ——桩的截面面积＞A=0.157m2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求！(七)桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第522-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值Ra= qpkx Ap+ u 艺 qsk X li桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；极限端阻力标准值，按下表取值；桩身的周长，u=2.5m;qskqpkAp 桩端面积，取Ap=0.5m2li ——第i层土层的厚度，取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下最大压力验算：Ra =0.5 x( 1800x 0.5+2.5 x 60x 25) =2325kN上式计算的R的值大于最大压力1352.45kN,所以满足要求!塔吊基础的计算书（二）（一）参数信息塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN,塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.4 X 6.4 x 1.5m基础自重6.4 X 6.4 X 1.5X25=1536 kN（二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1536） =2863.2kN塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m（三）矩形承台弯矩的计算计算简图：f-M图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
塔吊桩基础的计算书
塔吊桩基础的计算书1. 参数信息塔吊型号:QTZ63自重(包括压重)F1=750.8 kN最大起重荷载F2=60 kN塔吊倾覆力距M=630kN.m塔吊安装高度H=110m塔身宽度B=1.65m混凝土强度:C30承台长度Lc或宽度Bc=4.5m桩直径或方桩边长d=0.5m承台厚度Hc=1.5m2. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1）. 塔吊自重(包括压重)F1=750.8kN2）. 塔吊最大起重荷载F2=60 kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=510.8 kN塔吊的倾覆力矩M=630 kN.m3. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1). 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n──单桩个数，n=4F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.8 kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc=25.0×4.5×4.5×1.5=759.38kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)，630 kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：(M为塔吊的倾覆力矩，a为桩间距)2). 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1= 2×(N-G/n) ×(a/1.414)MX1=My1= 2×(497.5-759.38/4)×(2.5÷1.414)=1089.1KN.m4、矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.6×25=1210kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1210=1452kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6+0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2)=870.07kN·mF vk''=F vk/1.2=24.162/1.2=20.135kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6)+1.4×0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2) =1332.811kN·mF v''=F v/1.2=33.827/1.2=28.189kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(618.45+1210)/30.25-676.739/27.729-676.739/27.729=11.634kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
塔吊基础计算书
一、工程概况本工程为地下车库，框架——剪力墙结构，5层，总建筑面积7628.30㎡。
车库为地下一层，地下车库结构为框架剪力墙结构，建筑高度.米。
本工程在采用QTZ60型<全高20米，独立式〉二台，以满足工程的施工高峰期的垂直运输要求。
二、主要技术参数该塔吊为水平臂架、小车变幅回转自升式塔机，臂长35M～45M，最大幅度100M，独立高度40M，最大平衡重力矩80.5T，最大幅度45M，最小幅度1.9M，平衡重11.6T～13.32T。
现根据工程实际情况选用臂长为45M，平衡重为13.32T的塔吊。
三、塔吊安装位置及基础设计根据施工平面布置图，塔吊分别安装于18#、29#楼。
根据塔吊使用说明书提供的数据和现场地质勘察资料进行计算，决定采用四桩承台基础，预应力管桩长分别为10M，承台尺寸为5.0×5.0×1.25M，砼强度等级C30。
塔吊基础布置见附图。
四、塔机安装QTZ60塔机的最大安装高度为21.44M，最大安装重量为5.7T，最大安装重量重心高度为15.4M，最适合的吊装机械是汽车吊装机，其吊装灵活，机动性大。
根据塔机安装情况。
进场一台16T汽吊和一台8T汽吊完成安装任务。
1、安装前的准备工作：了解现场布局和土质情况，清理障碍物，准备吊装机械、钢丝绳、绳扣等常用工具。
2、安装步骤吊装第一节加强节时应注意方向，有踏步的2根主弦组成的平面必须垂直于建筑物，与基础地脚用4个Cr40高强度螺栓联接为一体，并坚固好，然后用同样方法吊装第二节加强节，安装时注意有踏步的两根主弦杆要对准下面一节有踏步的主弦，上面的爬梯也应和下面对准。
在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起套在加强节外面。
（应注意爬升架的外伸框架要求与建筑物方向平行，以便施工完成后拆除塔吊），并使套架上的爬爪搁在最下的基节的踏步上（套架上有油缸的一面对准塔身上的踏步的一面套入）。
在地面上，先将上、下支座以及回转机构、回转支承、平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上，用4个销子和40Cr钢特制的高强螺栓将下座分别与爬升架和塔身相连。
塔机计算书-完整版
一．臂架计算_______________________________________________________ 3 1.1俯仰变幅臂架________________________________________________________ 31.1.1 载荷____________________________________________________________________ 31.1.2 臂架计算________________________________________________________________ 3 1.2小车变幅臂架计算（单吊点三角截面）__________________________________ 91.2.1 载荷____________________________________________________________________ 91.2.2臂架计算 ________________________________________________________________ 9 1.3小车变幅臂架计算（双吊点三角截面）_________________________________ 221.3.1 载荷___________________________________________________________________ 221.3.2臂架计算 _______________________________________________________________ 22二塔式起重机塔身结构计算_________________________________________ 402.1塔身受力计算_______________________________________________________ 402.1.1塔身在臂根铰接截面受力计算：___________________________________________ 412.1.2 塔身内力计算工况_______________________________________________________ 41 2.2桁架塔身整体强度和稳定性计算_______________________________________ 432.2.1塔身截面几何性质 _______________________________________________________ 432.2.2塔身的长细比 ___________________________________________________________ 462.2.3塔身强度与整体稳定性 ___________________________________________________ 48 2.3桁架塔身主肢计算___________________________________________________ 48 2.4腹杆计算___________________________________________________________ 49 2.5塔身位移计算_______________________________________________________ 51 2.6塔身的扭转角_______________________________________________________ 51 2.7塔身的连接_________________________________________________________ 53三整机稳定性的计算_______________________________________________ 553.1 第一种工况（无风，验算前倾）： _____________________________________ 56 3.2 第二种工况（无风，验算后倾） _______________________________________ 57 3.3 第三种工况（最大风力作用下，验算前倾） _____________________________ 57 3.4 第四种工况（最大风力作用下，验算后倾） _____________________________ 57 3.5 第五种工况（45度转角）____________________________________________ 58 3.6 第六种工况（非工作状态、暴风侵袭） _________________________________ 583.7 第七种工况（突然卸载，验算后倾） ___________________________________ 59四变幅机构计算___________________________________________________ 604.1正常工作时变幅机构的作用力_________________________________________ 60 4.2最大变幅力_________________________________________________________ 61 4.3 机构的参数计算 _____________________________________________________ 62五回转机构_______________________________________________________ 655.1 回转阻力矩计算 _____________________________________________________ 65六起升机构的计算_________________________________________________ 686.1钢丝绳与卷筒的选择_________________________________________________ 68 6.2选择电动机_________________________________________________________ 68 6.3 选择减速器 _________________________________________________________ 69 6.4选择制动器_________________________________________________________ 70 6.5 选择联轴器 _________________________________________________________ 70 6.6 起制动时间验算 _____________________________________________________ 71七行走机构的计算_________________________________________________ 727.1 运行阻力的计算 _____________________________________________________ 72 7.2 电动机的选择 _______________________________________________________ 73 7.3 减速器的选择 _______________________________________________________ 75 7.4 制动器的选择 _______________________________________________________ 75 7.5 联轴器的选择 _______________________________________________________ 76 7.6 运行打滑验算 _______________________________________________________ 76一．臂架计算1.1俯仰变幅臂架1.1.1 载荷起重臂架的主要载荷为起升载荷、臂架自重载荷、物品偏摆水平力、各种惯性力和风力。
塔机计算书-完整版
塔机计算书-完整版一．臂架计算_______________________________________________________ 4 1.1俯仰变幅臂架________________________________________________________ 41.1.1 载荷____________________________________________________________________ 41.1.2 臂架计算________________________________________________________________ 4 1.2小车变幅臂架计算（单吊点三角截面）_________________________________ 131.2.1 载荷___________________________________________________________________ 131.2.2臂架计算 _______________________________________________________________ 13 1.3小车变幅臂架计算（双吊点三角截面）_________________________________ 321.3.1 载荷___________________________________________________________________ 321.3.2臂架计算 _______________________________________________________________ 33二塔式起重机塔身结构计算_________________________________________ 572.1塔身受力计算_______________________________________________________ 572.1.1塔身在臂根铰接截面受力计算： ___________________________________________ 592.1.2 塔身内力计算工况_______________________________________________________ 59 2.2桁架塔身整体强度和稳定性计算_______________________________________ 622.2.1塔身截面几何性质 _______________________________________________________ 622.2.2塔身的长细比 ___________________________________________________________ 652.2.3塔身强度与整体稳定性 ___________________________________________________ 67 2.3桁架塔身主肢计算___________________________________________________ 68 2.4腹杆计算___________________________________________________________ 69 2.5塔身位移计算_______________________________________________________ 72 2.6塔身的扭转角_______________________________________________________ 73 2.7塔身的连接_________________________________________________________ 75三整机稳定性的计算_______________________________________________ 773.1 第一种工况（无风，验算前倾）： _____________________________________ 79 3.2 第二种工况（无风，验算后倾） _______________________________________ 81 3.3 第三种工况（最大风力作用下，验算前倾） _____________________________ 81 3.4 第四种工况（最大风力作用下，验算后倾） _____________________________ 82 3.5 第五种工况（45度转角）____________________________________________ 82 3.6 第六种工况（非工作状态、暴风侵袭） _________________________________ 833.7 第七种工况（突然卸载，验算后倾） ___________________________________ 84四变幅机构计算___________________________________________________ 854.1正常工作时变幅机构的作用力_________________________________________ 85 4.2最大变幅力_________________________________________________________ 87 4.3 机构的参数计算 _____________________________________________________ 88五回转机构_______________________________________________________ 925.1 回转阻力矩计算 _____________________________________________________ 92六起升机构的计算_________________________________________________ 966.1钢丝绳与卷筒的选择_________________________________________________ 96 6.2选择电动机_________________________________________________________ 96 6.3 选择减速器 _________________________________________________________ 98 6.4选择制动器_________________________________________________________ 99 6.5 选择联轴器 ________________________________________________________ 100 6.6 起制动时间验算 ____________________________________________________ 100七行走机构的计算________________________________________________ 1037.1 运行阻力的计算 ____________________________________________________ 103 7.2 电动机的选择 ______________________________________________________ 104 7.3 减速器的选择 ______________________________________________________ 106 7.4 制动器的选择 ______________________________________________________ 107 7.5 联轴器的选择 ______________________________________________________ 107 7.6 运行打滑验算 ______________________________________________________ 108一．臂架计算1.1俯仰变幅臂架1.1.1 载荷起重臂架的主要载荷为起升载荷、臂架自重载荷、物品偏摆水平力、各种惯性力和风力。
商业技师学校塔吊计算书
宁波商业技师学校宿舍楼工程塔吊计算书一、计算依据：1、《建筑地基基础设计规范》GB5007-20022、《宁波商业技师学校宿舍楼岩土工程地质勘察报告》（冶金工业部宁波勘察研究院）3、QTZ63型（TC5013）塔吊使用说明书（徐州工程机械集团有限公司泗阳建筑机械厂）4、《钻孔灌注桩》2001浙G235、《混凝土结构设计规范》GB50010－2002二、工况简介：本工程仅有一个建筑单体，地上建筑物为长方型布局，地下室一层，地上九层，自室外地坪起全高47.12m , 为提高垂直运输效率，加快工程进度，在地下室围护桩外侧面安装一台自升式塔式起重机，该塔基基础位于5-5 '地质剖面4 # 地质孔附近。
因建筑总高度较高（47.12m），塔吊提升高度已超出该塔机最大自由高度（40m ），应按塔机使用说明书有关要求布置连墙件。
本塔机基础采用独立式桩基承台，下设4根桩，桩型为ф 600钻孔灌注桩。
按厂方提供的塔吊《固定基础图》技术要求7（详见附图），桩机承台顶面受塔机传下的荷载为：基础顶面最大垂直荷载F K=413.9 KN基础顶面最大水平荷载R h=76 KN基础顶面最大侧向弯矩M=1651 KN.m说明：厂方全套塔机使用说明书暂未提供。
三、基础与桩型：基础尺寸：5000×5000×1300，砼强度等级C30配筋状况：上、下各配Ф20 @ 175（Ⅱ级钢，29根，双向网片筋，砼保护层厚为50㎜）承台周边配构造筋2ф12（Ⅰ级钢，环型通长且与底盘每间隔一根弯上主筋绑扎）。
基底标高：1.54 m（黄海高程，场地标高为2.84 m）桩顶标高：1.59 m（黄海标高，桩顶伸入基底50 mm）桩型： ZKZ-D 600-33.75-21(B2)－C 20桩距： 3800 mm枚数： 4枚（正方形布置）桩长： 33.75 m(自桩顶标高算起)四、设计（复核）计算:1）单桩承载力特征值：按4 # 地质孔计算，⑥-2层（粘土）作为桩基持力层，桩伸入持力层2.00 m，该地质孔桩基设计参数见下表：4 # 地质孔桩基设计参数表层号土体类别层厚（m）q sa (K pa) q pa (K pa)②粘土 1.00 14③-1 淤泥质粘土9.20 5③-2 粉质粘土 2.50 7③-3 淤泥质粉质粘土 6.50 6⑤粘土8.50 28 560⑥-1 粉质粘土 4.00 23⑥-2 粘土 2.00 27 420单桩承载力特征值：R a=q p a×A P+U P∑q sia×L i= 420×π/4×0.62＋π×0.6×(14×1.00＋5×9.20＋7×2.50＋6×6.50＋28×8.50＋23×4＋27×2 )= 118.8＋943.4= 1062 KN1.2R a=1.2×1062= 1274 KN2）确定桩数:基础自重G k=5×5×1.30×25=812.5 KN桩数 n=(F k+G k)/ Ra=(413.9+812.5)/1062=1.15 (枚)考虑到施工实际，取n=4（枚）。
塔吊设计计算书(更新)
t
R=56m
R:
!.5‘
"6.8
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
m
a=4
6
5.56
4.91
4.39
3.95
3.29
3.28
3.01
2.78
2.57
2.39
t
a =2
3
2.85
2.64
2.46
t
R
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
m
a=4
2.23
2.28
1.95
1.83
1.72
1.62
b.起升机构
2
A=1m2Pw=1.2X250X1=300N
Xc= -9.22mYc= 47m
c.平衡重
A>2m2Pw= 1.2X250X2 = 600N
Xc=-12.3mYc= 47m
平衡臂部份综合：
刀A =6.98刀Pw=2094.6N
刀Mxw=刀PwXXi=16150.2N.m
刀Myw=刀PwXYi=98446N.m
G平=11.72t取G平=11.7t
4.臂长45m时
M空=63.6-12.3G平
M满=173.6_12.3G平令—M空=M满
G平二63.6+173.6
2X12.3
G平=9.64t取G平=9.6t
60m臂变56m臂长时，取掉1.5tx1的 配重块。
50m臂长时,取掉1X1.5和1x2.1t的
配重块。
45m臂长时取掉1x1.5和2X2.1 t的
塔吊计算书--6513
塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1 编制单位： 1. 计算参数 (1 )基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为 9.90m ；现场地面标高19.10m ,承台 面标高11.00m ;采用预应力管桩基础，地下水位 1) 塔吊基础受力情况何载工况基础荷载P(kN)M(kN. m)F kF hM M Z工作状态 696.90 25.40 2148.20 460.20非工作状态586.30103.202798.60F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20 X 1.40=2943.08kN • mF k ，=586.30 X 1.35=791.51kN,F h ，=103.20 X 1.35=139.32kN M=(2798.60+103.20 X 1.40) X 1.35=3973.16kN • m 2) 桩顶以下岩土力学资料序 号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标 准值 q sik ( kPa )极限端阻力标准 值 q pk (kPa)q sik 丄 i (kN/m) 抗拔系数入i入 i q siJ i (kN/m) 1 粉质粘土 2.20 33.0072.60 0.40 29.04 2 细中砂 4.60 21.0096.600.50 48.30 3 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.60 4全风化粉砂岩2.0080.004000.00 160.00 0.70 112.00桩长15.40刀 q sik* L i606.40刀入 i q sik* L i327.943) 242基础桩采用4根$ 500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级 C80,f C=35.90N/mm ,E C =3.80 X 10 N/mm ； f t =2.22N/mnf,桩长 15.40m,壁厚 70mm 钢筋 HRB40Q f y =360.00N/mm ：E s =2.00 X 105N/m^ 承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ;桩中心与承台中心2.30m,承台面标高 11.00m ;承台-3.00m 。
塔吊设计计算书
第九章塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009) 。
一. 参数信息（1）塔吊型号: QTZ60（2）塔机自重标准值:Fk1=833.00kN（3）起重荷载标值:Fqk=60.00kN（4）塔吊最大起重力矩:M=600.00kN.m（5）塔吊计算高度: H=30m（6）塔身宽度: B=2.50m ，（7）非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m（8）桩混凝土等级:C30（9）承台混凝土等级:C25，（10）保护层厚度:50mm，（11）矩形承台边长:5.0m ，（12）承台厚度:Hc=1.200m（13）承台箍筋间距: S=200mm（14）承台钢筋级别: HPB235（15）承台顶面埋深: D=1.300 ，（16）桩直径: d=0.600m（17）桩间距: a=4.000m（18）桩钢筋级别:HPB235，（19）桩入土深度:19.00m（20）桩型与工艺: 泥浆护壁钻孔灌注桩计算简图如下：M荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值：F ki=833kN2）基础以及覆土自重标准值：G k=5X 5X （1.20 X 25+1.3 X 17）=1302.5kN 承台受浮力：F ik =5X 5X 1.60 X 10=400kN3）起重荷载标准值：F qk=60kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）叫二0呂经旳血叫=0.8 X 1.48 X 1.95 X 1.54 X 0.2=0.71kN/m 2% = ◎叫IH=1.2 X 0.71 X 0.35 X 2.5=0.75kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk X H=0.75X 30.00=22.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M Sk=0.5F vk X H=0.5X 22.40 X 30.00=336.00kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.50kN/mf）叫二0呂窟再应眄］=0.8 X 1.53 X 1.95 X 1.54 X 0.50=1.84kN/m 2=1.2 X 1.84 X 0.35 X 2.50=1.93kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk x H=1.93X 30.00=57.89kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk x H=0.5x 57.89x 30.00=868.38kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9 x(600+336.00)=642.40kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+868.38=668.38kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(833+1302.50)/4=533.88kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk x h)/L=(833+1302.5)/4+(668.38+57.89 x 1.20)/5.66=664.33kN=(F k+G k-F lk )/n-(M k+F vk x h)/LQ kmin=(833+1302.5-400)/4-(668.38+57.89 x 1.20)/5.66=303.42kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(833+1 302.50+60)/4=548.88kN=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk x h)/LQ kmax=(833+1302.5+60)/4+(642.40+22.40 x 1.20)/5.66=667.21kN=(F k+G k+F qk-F lk )/n-(M k+F vk x h)/LQ kmin= (833+1302.5+60-400)/4-(642.40+22.40 x 1.20)/5.66=330.54kN四.承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=1.35x (F k+F qk)/n+1.35 x(M k+F vk x h)/L=1.35 x(833+60)/4+1.35 x(642.40+22.40 x1.20)/5.66=461.13kN 非工作状态下：最大压力N i =1.35 X F k/n+1.35 X (M k+F vk X h)/L=1.35 X 833/4+1.35 X (668.38+57.89 X 1.20)/5.66=457.25kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中M x,M y1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x i,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N i ----------------- 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)由于工作状态下，承台正弯矩最大：M X=M=2X 461.13 X 0.75=691.70kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-200第7.2.1条M匕二1 一灯2 勺二瓦硕式中V1——系数，当混凝土强度不超过C50寸，「取为1.0,当混凝土强度等级为C80寸，•-T取为0.94,期间按线性内插法确定；f c——混凝土抗压强度设计值；h 0——承台的计算高度；f y——钢筋受拉强度设计值，f y=210N/m^底部配筋计算：s=691.70 X 106/(1.000 X 11.900 X 5000.000 X 11502)=0.00881 =1-(1-2 X 0.0088) 0.5 =0.0088-s=1-0.0088/2=0.9956A s=691.70 X 106/(0.9956 X 1150.0 X 210.0)=2876.9mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：V max=461.13kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
塔吊基础计算书
塔机基础计算书一、参数信息塔吊型号 :QTZ63C （5510），塔吊起升高度 H=40.00m ， 塔吊倾覆力矩 M=1552kN.m ，混凝土强度等级 :C35， 塔身宽度 B=1.6m ，最大起重荷载 F2=60kN 自重 F1=456kN ， 基础承台厚度 h=1.35m ， 基础承台宽度 Bc=5.00m ， 二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第 5.2 条承载力计算。
计算模型简图如下图所示：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+GB c2+M W Pmin =F+GB c2−MW当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：P kmax=2(F +G )3B c a式中 F ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载 F=（F1+ F2）× 1.2=619.2kN ；（恒载系数取 1.2 ） G ──基础自重与基础上面的土的自重：G=1.2x25.0xBcxBcxHc =750kN /907.5 kN ；（恒载系数取 1.2） Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.00m/5.5m ； W ──基础底面的抵抗矩,WM ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m ；（安全系数取 1.4 ） a ──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m) ，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.5/2-2172.8/(612.96+907.5)=1.32 m 。
2经过计算得到 : 无附着的最大压力设计值Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa ； Pmax=(612.96+907.5)/5.52+2172.8/27.7=128.7kPa;无附着的最小压力设计值Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa; Pmin=(612.96+907.5)/ 5.52-2172.8/27.7=-28.18kPa ；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2 x(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
宁波商业技师学校宿舍楼工程塔吊计算书一、计算依据：1、《建筑地基基础设计规范》GB5007-20022、《宁波商业技师学校宿舍楼岩土工程地质勘察报告》（冶金工业部宁波勘察研究院）3、QTZ63型（TC5013）塔吊使用说明书（徐州工程机械集团有限公司泗阳建筑机械厂）4、《钻孔灌注桩》2001浙G235、《混凝土结构设计规范》GB50010－2002二、工况简介：本工程仅有一个建筑单体，地上建筑物为长方型布局，地下室一层，地上九层，自室外地坪起全高47.12m , 为提高垂直运输效率，加快工程进度，在地下室围护桩外侧面安装一台自升式塔式起重机，该塔基基础位于5-5 '地质剖面4 # 地质孔附近。
因建筑总高度较高（47.12m），塔吊提升高度已超出该塔机最大自由高度（40m ），应按塔机使用说明书有关要求布置连墙件。
本塔机基础采用独立式桩基承台，下设4根桩，桩型为ф 600钻孔灌注桩。
按厂方提供的塔吊《固定基础图》技术要求7（详见附图），桩机承台顶面受塔机传下的荷载为：基础顶面最大垂直荷载F K=413.9 KN基础顶面最大水平荷载R h=76 KN基础顶面最大侧向弯矩M=1651 KN.m说明：厂方全套塔机使用说明书暂未提供。
三、基础与桩型：基础尺寸：5000×5000×1300，砼强度等级C30配筋状况：上、下各配Ф20 @ 175（Ⅱ级钢，29根，双向网片筋，砼保护层厚为50㎜）承台周边配构造筋2ф12（Ⅰ级钢，环型通长且与底盘每间隔一根弯上主筋绑扎）。
基底标高：1.54 m（黄海高程，场地标高为2.84 m）桩顶标高：1.59 m（黄海标高，桩顶伸入基底50 mm）桩型： ZKZ-D 600-33.75-21(B2)－C 20桩距： 3800 mm枚数： 4枚（正方形布置）桩长： 33.75 m(自桩顶标高算起)四、设计（复核）计算:1）单桩承载力特征值：按4 # 地质孔计算，⑥-2层（粘土）作为桩基持力层，桩伸入持力层2.00 m，该地质孔桩基设计参数见下表：4 # 地质孔桩基设计参数表层号土体类别层厚（m）q sa (K pa) q pa (K pa)②粘土 1.00 14③-1 淤泥质粘土9.20 5③-2 粉质粘土 2.50 7③-3 淤泥质粉质粘土 6.50 6⑤粘土8.50 28 560⑥-1 粉质粘土 4.00 23⑥-2 粘土 2.00 27 420单桩承载力特征值：R a=q p a×A P+U P∑q sia×L i= 420×π/4×0.62＋π×0.6×(14×1.00＋5×9.20＋7×2.50＋6×6.50＋28×8.50＋23×4＋27×2 )= 118.8＋943.4= 1062 KN1.2R a=1.2×1062= 1274 KN2）确定桩数:基础自重G k=5×5×1.30×25=812.5 KN桩数 n=(F k+G k)/ Ra=(413.9+812.5)/1062=1.15 (枚)考虑到施工实际，取n=4（枚）。
3）单桩承载力按轴心受压验算:Q k=(F k+G k)/n=（413.9+812.5）/4=306.6 KN < 1062 KN=R a(满足要求)4）单桩承载力按偏心受压验算:按45°最不利工况X1OY1计算(见右图)Q max( Q min)=Q k±（M+R h h）y1/∑y12i=306.6±(1651+76×1.30) ×1.9×20.5/[2×（1.9×20.5）2]=303.6KN±325.6 KNQ max = 629 KN ＜ 1274 KN= 1.2 R a (满足要求)Q min = -22 KN ＜ 0 （桩受拉应力，但数值微小，按配筋情况可以满足要求）5）塔身下承台抗冲切验算:塔基混凝土强度等级C30，考验塔吊提前安装按C25验算混凝土抗拉强度设计值f t= 1.27 N/㎜2F L≦2[ βox（b c+a oy）+ βoy（h c+a ox）]βhp f t h o取F L=4 Q'max，其中Q'max为减去承台自重后最大单桩承载力设计值，因而是一种偏于安全的验算办法。
b c=h e，a ox=a oy，βox=βoy，上式可简化为：Q'max≦βox（b c+a oy）βhp f t h o式左：Q'max =（Q max -G k/n）×1.4=（629-812.5/4）×1.4= 596 KN式右：冲跨比λ ox=a ox/h o=（1.9-0.8-0.3）/（1.30-0.08）= 0.8/1.22 =0.656βOx = 0.84/（λox+0.2）= 0.84/（0.656+0.2）=0.981βhp = 0.958（h=800mm时，βhp=1.0；h=2000mm时βhp=0.9，其间按线性插值法计算）因而 0.981×（1.6+0.8）×0.958×1.27×106×1.22= 3.495×106 N= 3495 KN式左= 596 KN ＜ 3495 KN=式右(满足要求)6）承台抗角桩冲切验算:F L≦[β1x（C2+a1y/2）+β1y（C1+a1x/2）]βhp f t h o左式：F L= Q'max = 596 KN右式：考虑到C1=C2，a1y=a1x，β1x﹦β1y改写为：2β1x（C2+a1y/2）βhp f t h o冲跨比λ1x= a1x/h o=0.8/1.22= 0.656β1x=0.56/（λ1x+0.2）=0.56/（0.656+0.2）=0.654因而2×0.654×（0.90+0.8/2）×0.958×1.27×106×1.22= 2.534 MN= 2534 KN 式左= 596 KN ＜ 2534 KN=式右(满足要求)7）桩边与塔吊底座边形成的斜载面抗剪验算:V≦βhpβf t b o h o此时应按90°xoy工况计算最大单桩承载力Q"max：Q"max=Q k＋（M+R H h）y/∑y i2= 306.6＋（1651+76×1.30）×1.9/（4×1.92）= 306.6＋230.2= 537 KN式左：V= 2（Q"max - G k/n）×1.2= 2×（537-812.5/4）×1.4= 935 KN式右：βhp=（800/h o）0.25=（800/1220）0.25= 0.900β= 1.75/（λx+1.0）=1.75/（0.902+1.0）= 0.920（λx=a x/h o=1.1/1.22=0.902）因而0.900×0.920×1.27×106×5×1.22= 6.415 MN= 6415 KN式左= 935 KN ＜ 6415 KN=式右(满足要求)8）承台配筋计算:桩基承台配筋上、下各配29根Ф20钢筋（双向网片），板式基础可按梁式计算，显然受力最大截面为图中A-A截面，验算时要满足下式：M A-A ≤ M U （截面抵抗矩）式左：M A-A=R×D显然R即为7）段中的V= 935 KND= 1.10 mM A-A= 935×1.10= 1029 KN.m式右：M U= fy..As.(b0-a s’)= 300×29×π/4×202×(1220-80)= 3.116×109 N.mm= 3116 KN.m因而：M A-A= 1029 KN.m ＜ 3116 KN.m= M U (满足要求) 9）桩身材料强度验算:查《钻孔灌注桩》2001浙G23图集，单桩竖向承载力设计值为2261KN。
现最大单桩承载力设计值为：Q max×1.2= 629×1.4= 881 KN﹤2261 KN (满足要求) 五、有关说明及结论：1）有关说明：①本塔吊基础采用独立式整体基础作为桩基承台，厂方提供的固定基础及其配筋图是基于地耐力≥0.2Mpa(≥20T/㎡)天然地基条件下，与宁波地区地质状况不符，仅可作予埋、安装等指导施工之用，承台配筋应按本计算书要求配置。
②因场地狭窄，塔机承台基础较难布置，经比较承台基础最终选择在场地东侧地下室围护桩附近，承台基础4根桩基中，其中2根布置在地下室围护桩桩孔位置，因而桩距为785.3×5=3927㎜,其余桩距均为3800㎜。
③为施工方便，桩的钢筋笼尺寸及规格可与主体结构同类灌注桩钢筋笼相一致。
④现场施工定位时，应查阅厂方《塔机使用说明书》中塔身外框尺寸，以使塔身避开场地南侧原有办公楼的阳台。
⑤塔身应采用附着式，附墙件位置及尺寸应遵照《塔机使用说明书》中相关规定。
2）结论：本塔机承台及桩基均符合规范各项规定，可以满足使用要求（应采取附墙措施）。