压缩机制冷剂液体流量计法不确定度评定
液体容积式流量计不确定度分析
摘要：检定或校准液体容积式流量计时如何正确评价其不确定度1 概述容积式流量计又称为定排量流量计，在流量仪表中是准确度较高的一类。
在容积式流量计内部具有构成一定标准体积的空间，通常称其为容积式流量计的“计量空间”或“计量室”。
这个空间由仪表壳的内壁和流量计转动部件一起构成。
当流体通过流量计时，由于在流量计进出口之间存在一定的压力差，流量计的转动部件在这个压力差作用下将产生旋转，并将流体由流量计的入口排向出口。
在这个过程中，流体一次次地充满流量计的“计量空间”，然后又不断地被送往出口。
在给定流量计条件下，该计量空间的体积是确定的，只要测得转动部件的转动次数，即“计量空间”的总数，就可以得到通过流量计的流体体积的累计值。
2 数学模型容积式流量计的计量准确性决定于“计量空间”的准确性和得到的转动次数的准确性，后者不随工作条件的变化而变化，因此只考虑“计量空间”的准确性。
对于一台给定的容积式流量计其“计量空间”随着工作条件（压力、温度等）的变化而变化，因此，流量计的指示值是随之而变的。
下表列出工作条件变化时流量计示值所带来的影响表中所示压力、温度对“计量空间”内的液体影响较大。
因此在容积式流量计被检定或校准时，必须将流量计内的液体和标准器内的液体修正到同一条件下（一般为标准状态）才能进行比较。
2.1 工作流体受压力、温度影响的修正公式()[]()[]s p s Vs V p p Q Q --⋅-+⋅=βθθβθ11 式中：V Q ——流过被检表的实际体积值，m 3；Vs Q ——标准器给出的实际体积值（已经过温度、压力等修正），m 3；θβ——检定用液体在检定条件下的体胀系数，1/℃；s θ——检定时标准装置处液体的温度，℃； θ——检定时流量计处液体的温度，℃；p β——检定用液体在检定条件下的体积压缩系数，1/Pa ；s p ——检定时标准器处的压力，Pa ； p ——检定时流量计处液体的压力，Pa 。
容积式流量计示值误差测量结果的不确定度评估
容积式流量计示值误差测量结果的不确定度评估摘要:本文依据JJF1059-1999《测量不确定度评定与表示》和JJG667-2010《液体容积式流量计检定规程》,同时结合自己平时的工作实际,对容积式流量计示值误差测量结果的不确定度进行评估。
关键词:容积式流量计测量结果不确定度评估1 引言(1)测量依据:JJG667-2010《液体容积式流量计》检定规程。
(2)测量的环境条件:大气温度为(15～25)℃;10min内变化≤1℃;相对湿度为(45～75)%;大气压力为(66～108)kPa。
(3)测量标准:二等标准金属量器(1000升、最大允许误差为±0.025%);温度计二支(分度值为0.2℃),测量范围(0～50)℃;秒表(分度值0.1s)。
(4)被测对象:容积式流量计,最大允许误差为±0.20%。
(5)测量过程:在规定的测量环境条件下,用容积为1000升的标准金属量器和温度计,在设定的流量点Q对容积式流量计进行在线测量,将流量计显示的体积值与标准量器经温度修正后的体积值比较之差,为容积式流量计的示值误差。
(6)在符合上述条件下的测量结果,一般可直接使用本不确定度的评定结果。
2 数字模型△Q=Qm－Qs;QS=V[1－β(tm－ts)];V=Vs[1+βs(ts－20)];即△Q=Qm－V[1+β(tm－ts)] ;式中:△Q—流量计的示值误差(L);Qm—流量计显示值(L);V—修正后的标准量器体积(L);Vs—标准量器读出的体积(L);βs—标准器的体胀系数50×10-6/℃;β—液体膨胀系数1/℃;tm—流量计出口温度℃;ts—标准器处液体温度℃;由于Qm、V、β、tm、ts彼此独立不相关,据方差合成公式Nuc2(y)=∑[f/xi]2·u2(xi_)得i=1uc2(△Q)=C12 u2(Qm)+C22 u2(V)+C32 u2(β)+C42 u2(tm)+C52 u2(ts);灵敏系数:取V=1000L;β=12×10-4/℃;(tm－ts)=|△t|=2℃得C1=1;C2=－[1+β(tm－ts)]=－1.0024; C3=－V(tm－ts)=2000L·℃;C4=－Vβ=－1.2L/℃;C5=Vβ=1.2L/℃。
液体涡轮流量计K系数测量结果不确定度评定
７６ ３６． ７ ７６ ２１． ２ ７６１ ９ ７
７６ ９ ３１
７ ８９ ６ ７ ８８ ６
７ ８３ ６
７ ３７ ６２
０１ Ｏ
２ ００． ６７ １ ０７ ５ ０ ２ １ ９９． ７２ １． ０６ ６ ０ ８
１ Ｏ ８． ８ １ １ ８． ５
（ ） 准装置 的不 确定度 ｕ ） １标 （
（） ３
检定 证 书给 出静 态容 积 法 水 流量 标 准 装 置 的扩 展
不 确 定 度 （ ＝ ． ％，＝ ， 其 标 准 不确 定度 ｕ ） ）００ ｋ ２ 则 ５ ， （
及相 对灵 敏 系数 ｃ 分别 为 ： ｒ （
涡轮流 量计 仪 表系数 的误差 Ｅ为 ：
Ｖ
４４ ５ ２ ０ １ ． １ ３ ３９ ０ ３８ ６１ ９６ ５３ ２ １ ８ ４４． ２９ ２ ０ １ ． １ ３５ ６１ ６ ０ ２６ ６１ ５４ ５３ ４４ ５１ ２． ０ １ ２． １ ２ ３ ０ ３２ ６ Ｏ１ ５３ ３ １１ ０４ ６ １ １ ９ １】 ４７ １ ６５ ５． ０６ ９ ７８ ０． ５２ ６ ４９ １ ９８ １ Ｏ． １ ８１ ５２ ２ １ ２５ ５２ ６ ２ １． ９８ １ ０ ３４ １ ５５ ５． ０１ ９ ５ １ ５２ １ ５２ ２ ０ ５ ２Ｏ ４ ０８ ６ Ｏ １ ４４ ０ ３ ５３
６ １ ０ １ ７８ ２ ０ ８ ２Ｏ ４ ０９ ６ Ｏ １ ３６ ０ ５ ５３
７ ５２ ８ ６
Ｏ ６ Ｏ
（） １
７ ４０． ６ ５
０ ９ ０
式 中 ： —— 第 ｉ 流量 点 第 ｊ 检 定 时 被检 流 量 计 次 在检 定 时 间 内发 出的 累积 脉冲 数 ， ； ——第 ｉ 量 点 Ｐ 流 第 次 检定 时流 过被检 流量 计 的实际体 积流 量 ， 。 每个流量点检定 ！次 ， ｉ ｒ 第 流量点的仪表系数 Ｋ为 ： ／
液体涡轮流量计示值误差的不确定度评定
液 体 涡 轮 流 量 计 示 值 误 差 的 不 确 定 度 评 定
Ｕ ｃｒ ｉｔ Ｅ ａｕ ｔ ｎｆ ｒＩ ｄｃｔ ｎ Ｅ ｒｒｏ ｉｕｄ Ｔ ｒ ｉｅＦ ｏ ｍｅｅｓ ｎ ｅｔ ｎ ｖｌａｉ ｏ ｎ ｉ ｉ ｒｏ Ｌｑ ｉ ｕｂｎ ｌｗ ｔ ａ ｙ ｏ ａｏ ｆ ｒ
次， 取其平 均值作 为该流 量点 的示值误 差 。 把流量 调到规定 的流量值 ， 稳定后 ， 动装 置 的记 录 启
功能 和被检 流量计 的输 出功能 ， 记录两 者 的初始 示值 ， 按 装置操 作要 求运行 一 段 时间后 ， 时停 止标 准装 置 的记 同 录功 能和 被 检 流 量计 的输 出功 能 。记 录 两 者 的 最 终 示
３ 各输入 量 的标 准不 确定 度评定 ３ １ 输 入量 Ｅ ． Ｌ的标 准 不确定 度 ｕ Ｅ ） （ Ｌ 的评 定
在规定的环境条件下 ， Ｊ １３ — ｏ８ 涡轮流量 按 Ｊ ０７ ２ｏ （ Ｇ
计 》 定规程 ， 涡轮流 量计 安装 在标准 表法水 流量标 准 检 将
装 置上 ， 证流量计 与前后 直管段 同轴安装 。以循 环水 为 保
响可 以忽略 不计 。
１３ 测量标 准 ．
标准表 法水 流量 标准 装置 ， 量范 围 ：０ ９０ｍ／ 、 测 （ ｏ） ３ｈ Ｄ （５ ２ｏｍ 准确度等级 ：．级 ， ｉ １— ５） ｍ， Ｎ ０２ 检定介质 ： 循环水 。
１４ 被 测对 象 ．
值 。分别计 算标准装 置 和被 检流 量 计 的 累积 流量 值 ， 最 终计 算 出涡轮 流量计 的示值误 差 。 １６ 评定 结果 的使 用 ．
别为 ： ｆ 、 ｔ ．０ 一 和 ｑ 。对 于 量 程 比 ≤２ ： ｑ ｉ ｑｙ ４ ｇ ｎ ． ０ ０ １的流
液体流量标准装置示值误差测量结果不确定度的评定
液体流量标准装置示值误差测量结果不确定度的评定1 范围适用于水表检定装置的工作量器示值误差测量结果的不确定度的评定。
2 引用文件JJG164--2000 液体流量标准装置计量检定规程JJF1059--1999 测量不确定度评定与表示3 概述3.1 测量依据JJG164--2000计量检定规程。
3.2 环境条件在检定和使用量器时，应使室温和水温保持稳定，且量器的放空时间一致。
3.3 测量标准二等金属量器标准装置，测量范围（10～1000）L，最大允许误差±2.5×10-4。
3.4 被测对象0.2级水表检定装置的100L工作量器。
3.5 测量方法工作量器的检测原理采用容量比较法，即用比工作量器准确度高，并具备规定容积值的标准量器直接进行比较，得到量器计量段容积值的方法。
3.6 评定结果的使用符合上述条件的测量结果，一般可直接使用本不确定度的评定结果。
4 数学模型5 方差和灵敏系数5.1 方差由式（1）可得合成方差为：5.2 灵敏系数6 标准不确定度一览表7 输入量的标准不确定度评定B类分量标准不确定度7.1 上一级标准量器引入不确定度分量二等标准金属量器扩展不确定度为2.5×10-4，包含因子k=2，所以7.2 工作量器标尺的线胀系数引入不确定度分量工作量器标尺的线胀系数α1=30×10-6，用界限±3×10-6/℃的均匀分布表示，所以：7.3 工作量器的线胀系数引入不确定度分量工作量器标尺材料的线胀系数α2=33×10-6，用界限±3.3×10-6/℃的均匀分布表示，所以：7.4 二等量器的线胀系数引入的不确定度分量二等标准金属量器线胀系数α3=30×10-6℃-1，用界限±5×10-6/℃的均匀分布表示，所以：7.5 室内温度测量引入的不确定度分量温度测量仪表用最小分度值为0.2℃的温度计，试验表明室内温度测量最大误差为0.3℃，服从均匀分布。
制冷压缩机制冷量测定方法研究及其不确定度分析
ｄ ［ ｄ） （ ｄ ） ｙ （ ｘ 。 ｘ ＋ 十
ｏ ｄ ＋ ｙ ｘ） Ｌ
…
对式 （ ） １ 进行 微分得 ，
ｄ２ ［ Ｑ＿ （
（ ：
２ｖ （ “ （ ）： ｆ ）＝
ｉ
ｄ ｚ＋ ） 。
‘ ｄ１ ７） － ）
１／ ２
．
换 热量 ， 根据 冷凝 器热 平衡 关 系 ， 算 出 流经 压 缩 计
机 的制 冷剂 流量 ， 由此 流 量计 算 出 压 缩 机 制 冷 并 量， 为辅侧 制 冷 量 。 比较 主侧 制 冷 量 与 辅 侧 制 冷
（） ７
： 上
且
涡轮 流量 计２
其 中计算 某一 温度 ｔ 时载 冷剂 的 （ 量 分数 为 质
３ ％的乙二 醇溶 液） ５ 比热 容和密 度公式 如下 ：
Ｃ ２＝４ ０ １７ ． ９ ６＋０ ０ １０ ３７ ｔ ． ０ ６ ５
ｐ ２＝１ ０ １ ４ ０ ． ４—０ １ ４ ９ ｔ ． ０ ３ ． ９ １ 一０ ０ ２ ４ ｔ
的， ： 为
ｑ ＝ ０ 一＾
电子膨胀阀
．
用 第二制 冷 剂 量 热 器 法作 为 主测 ， 同时 以满 液 式
制 冷剂量热 器 法 作 为辅 测Ｄ 。而 制冷 剂 液 体 流量
计 法具有较 高 的测量 精 度 ， 使用 简 便 ， 制 冷压 缩 在
机性 能测试 装置 中的应 用也得 到 了普 遍认 可口 。 ］ 这些 方 法 具 有 较 高 的精 度 ， 是 由于 上 述 方 但
又 可 以在 原 压 缩 机 实 验 平 台 的 基 础 上 ， 过 简 单 通
制冷压缩机制冷量的测定及其不确定度分析
∏
∏
∏2
2
2
∏
2
Κεψ ωορδσ :
∏2
∏
引言
对于容积式制冷压缩机的性能试验,
≥)
推荐的测试方法有≈ 1 第二制冷
剂量热器法 1 满液式制冷剂量热器法 ≤1 干式
制冷剂量热器法 ⁄ 1 吸气管道的制冷剂气体流
量计法 ⁄ 1 排气管道制冷剂气体流量计法 ƒ1
制冷剂液体流量计法 1 水冷冷凝器量热器法
结论
( )采用液体流量计法配置高精度的质量流 量计测定制冷压缩机制冷量 ,具有比其它方法测 量参数少 !动态特性好 !测试精度高的优点 ;
( )分析中忽略了油循环量和工质特性计算 可能引起的误差 ∀
参考文献 :
[] ≥ )
×
≈≥ 1
≈
)
容积式制冷压缩机性能试验方法≈≥ 1
≈
ƒ)
测量不确定度评定与表示≈≥ 1
ς Θ)[ (
Ξ)( ηγ
ηφ )
ς
Χ Ξ(τφ τγ)] ςγ
()
5Θ 5 τγ
ςΘ Ξ(
ς
Θ) {
Χ
Ξς
[(
Ξ)( ηγ
5ς
ηφ ) Χ Ξ(τφ τγ)] 5 τγ } ςγ
()
5Θ 5 πγ
ςΘ Ξ(
ς
Θ)[ (
Ξ)( ηγ
ηφ )
5ς
Χ Ξ(τφ τγ)] ςγ 5 πγ
()
表 各项参数的值(热物性数据来源文献[ ] )
验结果更准确 ∀ 本文选取制冷剂液体流量计法
(方法 ƒ)加以分析 ∀
数学模型
图 为制冷剂液体流量计法的测试系统流程 及压焓图 ∀
液体腰轮流量计示值误差测量结果的不确定度评定
（） ５ 测量 介质 ： 原油 。 （） ６ 测量 方法 ： 将被 测流 量计 与活塞 式体 积管 以 串联 的方式 联接 ， 使规定 量 的原油 通过流 量计 排 出 ， 分别记 录下 体积 管与 流量计 的示值 ，按 流量 计 的基 本 误差 计算 公式 计算示 值误 差 。分别选 取最 大流量
液 石庆
摘
的 不 确 定 度 评 定 的 目 的 关键 词
监心 害 安
评 定
要 结 合 中 国石 油 长 庆 油 田 分公 司原 油 流量 计 量 的 实 际 ， 用 测 量 不 确 定 度 评 定 的知 识 ， 过 建 立 数 学模 型 、 析 各 输 入 利 通 分
１ ０ ３ 、最 小 流量 ２ ｍ ／ ０ｍ， ／ ｈ ０３ ｈ及 ６ ｍ ／ ０ ３ ３个 检 定 点 进 ｈ
行 测量 。
ｕＱ ） （ 可通 过在 某一 流量 点上 ， 复性条 件 下重 重 复测量 得到 ， 采用 Ａ类方法 进行 评定 。
在 ６ ｍ／ ０ Ｓ ｈ流量点 上进 行 １ ０次 连续 测量 ， 过体 通 积管 的原 油 累计量 为：９ ．８ Ｌ 得 到 被测 流 量计 １ ９１９ ６ ， 的 累计测 量值 为：９ ． ９３ ，９ ．２ Ｌ１ ９２ ０５ １ ９２ Ｌ１ ９２ ７９ ．９ ．２ Ｌ ２
计 》 。
Ｑ 被 测流量 计 的累积 流量值 ； ， Ｑ一 与 Ｑ 同一 温度 和压 力状 态 下 的体积 管 累 积 流量值 。
（ ） 量环 境条 件 ： ２测 温度 ５ ３ ℃： 对 湿度 ３ ％ ～５ 相 ５
～
３ 各输入量的标准不确定度评定
３１ 输 入量Ｑ ． 的标 准不确 定度 ｕＱ ） （ 的评定 输入量 Ｑ 的标 准不 确 定度 来 源 主要 是 流量 计 重 复性 测量及 仪表 分辩力 引入 的不确 定度
基于第二制冷剂量热器法的压缩机制冷量测量不确定度分析
３ ２
ＦＬ ＵＩ Ｄ ＭＡＣＨＩ ＮＥＲＹ
Ｖｏ １ ． ４３， Ｎｏ． ２， ２ ０１ ５
文章 编 号 ： １ ０ ０ ５—０ ３ ２ ９ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ２— ０ ０ ３ ２—０ ５
冷水机组COP现场测量的不确定度评定与分析
广东建材 ２０１２年第 ８期
冷水机组 Ｃ ＯＰ现场测量 的 不 确 定 度评 定 与分 析
冯 国强 （广 东 省 建 筑 科 学 研 究 院 ）
摘 要：介绍了冷水机组 ＣＯＰ现场测量的方法，通过实例对冷水机组ＣＯＰ测量进行了不确定度的评
定 ，分 析 了 ＣＯＰ测 量 不 确 定度 的主 要 来 源 以及 各 测 量参 数 对 Ｃ０Ｐ测 量 结 果 的影 响程 度 。
环境 和人 为 因素等 ，测量 结果 与真值 问总是 会存 在一 定 数据 采集 仪进行 采集 ；机 组输入 功 率用 电力 质量 分 析仪
的误 差 。误差 的大 小会影 响测量 结果 的真 实性， 从而 影 测量 。本 次测量 所使 用 的仪器及 其精 度见 表 １所示 。本
响研 究 结果 、质 量监 控和 检验 结论 的正确性 。
０＝９００ ｎ Ｄ２ｖ
（式 ２）
式 中 ：
Ｑ一 单 位 时间通 过测流 断面 的水量 （ｍＶｈ）；
２８ 一
广东建材 ２０１２年第８期
质量控制与检测
ｖ— — 通 过测 流断 面 的水 的平 均流 速 ，应 用超 声 波
（２）Ｂ类 ：由超 声波 流 量 计 的精度 引起 ，其 检 定 证 书
管道 内径 由下 式计 算 ：
标准 不确 定度 为 ｕ （Ｖ）一 Ｂ【Ｖ １·ｖ＝０．Ｏ０３ｍ／ｓ。
Ｄ：一Ｌ ～ ２ｄ 了ｔ
（式 ３）
式 中： Ｌ— — 水 管周 长 ，使 用钢 卷尺 测量 （ⅡⅡｎ）； ｄ— — 水 管壁 厚 ，使 用超 声波 测 厚仪测 量 （ｍｍ）。
（３）流速 的标准 不确 定度 。 流速 的标 准 不确 定 度 由其 Ａ类 不 确 定度 和 Ｂ类 不 确 定 度合 成所 得 ，即 ：
空调器制冷量不确定度评定
ＳＨＡＯ Ｗｅｉ—ｈｅｎｇ， ＳＨＡＯ Ｅ
（Ｎｏ．５ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ ＭＩＩＴ， Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ５１０６１０）
Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｔｈｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ａｉｒ—ｃｏｎｄｉｔｌｏｎｅｒ ｉｓ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｍａｎｙ ｆａｃｔｏｒｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｈａｓ ｇｒｅａｔ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ｒａｔｉｎｇ． Ｆｉｒｓｔｌｙ． ｗｅ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅ ｔｈｅ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｌａｔｅｓｔ ａｉｒ ｅｎｔｈａｌｐｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ： ｓｅｃｏｎｄｌｙ， ｔｈｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｒｏｏｍ ａｉｒ—ｃｏｎｄｉｔｌｏｎｅｒ ｗｈｏｓｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｉｓ ２．７ ｋＷ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ： ａｔ ｌａｓｔ， ｔｈｅ ｍａｉｎ ｆａｃｔｏｒｓ ｔｈａｔ ａｆｆｅｃｔ ｔｈｅ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ａｒｅ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ． Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｅｓｔ ｄａｔａ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｄｒａｗｓ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ： ｉｎ ｔｈｅ ｔｅｓｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ａｉｒ—ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ， ｉｎｌｅｔ ａｎｄ ｏｕｔｌｅｔ ｗｅｔ ｂｕｌｂ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｈａｓ ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｓｔ ｉｍｐａｃｔ ｏｎ ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ， ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｂｙ ｔｙｐｅ Ａ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ， ｔｈｅ ｎｏｚｚｌｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ， ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｎｏｚｚｌｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ， ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｍａｉｎｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｎ ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｃａｎ ｂｅ ｉｇｎｏｒｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： ｅｎｔｈａｌｐｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｍｅｔｈｏｄ： ａｉｒ—ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ：ｃｏｏｌｉｎｇ ｃａｐａｃ 间型空调器测试为例进行 了不确定 度评定 ，并 给 出了评定方 法和计算 过程 ；最后 ，着重 阐 述了不确定度 的影响 因素 。
液体容积式流量计测量不确定度评定
＝
薏 ： 一 ÷ － ７ 。 ｉ ÷ 一 ）
３ ． １标 准 金 属 量 器 在 ２ ０ ＂ Ｃ下容 量 值 的不
艇 （ ） Ｊ ＝— — ０ 善 ， ０ ０ ９ 一 ６： ０ ０ ０ ５ ５ ＭＰ ａ
自 由度 ｕ （ ） ＝ ８ ３ ． ６测 量 重 复 性 的不 确 定 度 ｕ （ Ｖ ）
灵敏系数 Ｃ （ Ｘ ｉ ）
ｏ ． ９ ９ ８ ９ ｌ １ ９ ８ ３ ． ６ １ ０ ４ — ２ ０ ０ ０ ． ２ ６ ７ ９
测量 。
ｕ （ ）
ห้องสมุดไป่ตู้
２ 、数学模型
使用 容积法得 到的标准器 的实际体积值 为：Ｖ ＝ Ｖ 。 ［ １ ＋卢。 （ ｔ ， － ２ ０ ） ］ 。将 Ｖ值换算到流量
计 检 定 条 件 下 的 累 计 流 量 实 际值 为 ： ＿ ｖ ［ １ ＋ Ｊ Ｂ（ ｔ ｍ － ｔ 。 ） ］ ［ 卜 Ｋ（ 一 ｐ ５ ） ］ 。 整合计算公式 ：
介质为汽油 ， 卢 ＝ １ ２ ×１ ０ ℃ ’ ， 由规 程
魄 一 嚣 ｔ ‘ 。 鼢 ＋ ‘ 辫 ＋ ・ 。 ・
其 中， 由于标准器为开放式量器 ，可忽略故
司忽 略 。
准确 稳定 。针对 油库发油任务 重，流量计数 量大 ，拆装不便等 因素 ，使用 开放 式量器容 积法进 行现场检 定对企业来说 ，不失为一种
不 确 定度 ｕ （ ｔ ） 、ｕ （ ｔ ） 选 用 型号 （ Ｏ ～５ Ｏ ） ℃ 温 度 计 ，最 小 分 度 值
１ 、测 量原 理
液 体 容 积 式 流 量 计 的计 量 检 定 依 据 Ｊ Ｊ Ｇ ６ ６ ７ — ２ ０ １ ０《 液体容积式流量计》进行 。装
液体流量计准确度测量不确定度评定
液体流量计准确度测量不确定度评定引言本文档旨在评定液体流量计准确度测量的不确定度，帮助用户了解测量结果的可靠性和准确性。
液体流量计的准确度测量是确保流量计能够准确测量液体流量的重要参数。
测量方法液体流量计准确度测量的方法主要包括以下几个步骤：1. 选择合适的流量计：根据所需测量范围和精度要求，选择适合的液体流量计。
2. 准备实验设备：确保实验设备的精度符合要求，包括流量计、真空泵等。
3. 建立实验条件：根据测量要求，建立合适的实验条件，包括液体温度、压力等。
4. 进行实验测量：根据测量方法和标准操作，进行液体流量计的准确度测量。
5. 记录实验数据：将实验测量数据准确记录下来，包括液体流量计的读数、温度、压力等信息。
不确定度评定液体流量计准确度测量的不确定度评定是确定测量结果的可信度和可靠性的重要步骤。
评定不确定度的方法主要包括以下几点：1. 了解不确定度定义：了解不确定度的定义和计算方法，将不确定度视作测量结果的范围。
2. 识别影响因素：识别影响液体流量计测量准确度的各种因素，如系统误差、仪器误差等。
3. 评估不确定度贡献：通过实验测量和数据分析，评估每个影响因素对测量结果的不确定度的贡献。
4. 不确定度计算：结合每个影响因素的不确定度贡献，进行不确定度的计算和评估。
5. 报告不确定度结果：将不确定度的计算结果报告给用户或相关方，确保测量结果的可靠性和可信度。
结论通过以上步骤，可以评定液体流量计准确度测量的不确定度，为用户提供可靠和准确的测量结果。
对于液体流量计的准确度测量，确保选择合适的流量计、进行准备工作、建立实验条件、进行准确的测量，并评定不确定度是确保测量结果可靠性的关键因素。
注意：本文档所述内容仅供参考，具体测量方法和不确定度评定应根据具体情况和相关标准进行。
流量积算仪不确定度评定报告
流量积算仪不确定度评定报告流量积算仪不确定度评定报告一、引言流量积算仪是一种用于测量液体或气体流量的仪器，广泛应用于化工、石油、天然气等领域。
为了保证流量积算仪的测量精度，需要对其进行不确定度评定。
本报告旨在对某流量积算仪进行不确定度评定，并给出评定结果和分析。
二、评定方法本次评定采用了GUM方法（Guide to the Expression of Uncertainty in Measurement）进行，具体步骤如下：1. 确定测量量和测量范围：本次评定的测量量为液体流量，测量范围为0-1000L/min。
2. 确定影响测量结果的因素：影响液体流量测量结果的因素包括流量计的精度、温度、压力、流速等因素。
3. 确定不确定度的类型：本次评定采用了标准不确定度和扩展不确定度两种类型。
4. 确定不确定度的来源：根据影响测量结果的因素，确定了不确定度的来源，包括流量计的精度、温度、压力、流速等因素。
5. 计算标准不确定度：根据不确定度的来源，计算各因素的标准不确定度，并进行合成，得到总的标准不确定度。
6. 计算扩展不确定度：根据置信度和自由度，计算扩展不确定度。
三、评定结果和分析经过以上步骤的计算，得到了本次评定的结果如下：1. 测量范围：0-1000L/min2. 标准不确定度：±0.5%3. 扩展不确定度：±1.0%通过对评定结果的分析，可以得出以下结论：1. 本次评定的标准不确定度为±0.5%，说明该流量积算仪的测量精度较高。
2. 本次评定的扩展不确定度为±1.0%，说明在一定的置信度下，该流量积算仪的测量结果的误差范围为±1.0%。
3. 流量计的精度、温度、压力、流速等因素对测量结果的影响较大，需要在使用过程中加以注意和控制。
四、结论本次评定采用了GUM方法对某流量积算仪进行了不确定度评定，得出了标准不确定度为±0.5%、扩展不确定度为±1.0%的评定结果。
压缩机制冷量不确定度估算方法的研究
压缩机制冷量不确定度估算方法的研究摘要：压缩机制估算冷量的不确定度一直以来都是制冷专业必须深入分析的一个问题。
通过专业人士的研究，鉴于误差的传递概论，将第二制冷剂量热器方法结合起来，进行了一类“压缩机制估算冷量不确定度方法”的建设，并对此种方法的应用方法进行了简要的介绍，建设此种方法给控制制冷压缩机功能试验台的系统以及选择测量仪器供应理论方面的依据。
关键词：压缩机制冷量；不确定度；估算方法当前，测试制冷压缩机的功能通常都在使用第二制冷剂量热器法。
此种方法主要使用电加热器产生的热量使压缩机平衡在测试工况之后的制冷量，按照相应地方法修正测出的电加热量，获得压缩机测试工况制冷量的方法。
在测试压缩机制冷量的流程中，因测量方式不同、仪器精准度不同、环境波动与偏离、干扰因素等不稳定因素众多，致使被检测的参数值具备诸多不确定因素。
按照我国相关标准规范，在测试压缩机制冷量的同时，工况试验稳定0.5h之后，每测量一次需间隔18min左右，持续测量四次，如果测量的数据符合偏差的要求，需要取其的平均值当成试验结果，此种将有限次数测量数据的平均值当成试验结果的方式，定会造成制冷量试验结果出现很大的偏差。
1.第二制冷剂量热器法此种制冷剂量热器法的测试过程（如图1所表）。
量热器将单组直接蒸发盘管当成蒸发器，悬置于隔热压力的容器就是量热器上端，电加热器需要装置于容器的底端并完全侵在第二制冷剂之中，一般运用的就是R123型号的低压制冷剂，蒸发盘管不会和地热制冷剂直接接触。
测试流程中，制冷剂气体通过压缩机流经油分离设备融入冷凝设备中并在其中进行冷凝，而后通过膨胀阀节流之后介入蒸发器之中，即量热器盘管，液体制冷剂在量热器盘管中进行吸热蒸发之后才能回归至压缩机之中。
（图2）是测试系统制冷挤压-焓图。
图2 第二制冷剂量热器法制冷剂循一步bgP-h图待电加热器进行通电加热的过程中，第二制冷剂需吸纳电加热器的热量进行蒸发，其的饱和蒸汽遇见蒸发盘管之后被液化回到量热器的底端，蒸发盘管中的制冷剂需要对第二制冷剂冷凝中释放的热量进行吸收。
在线校准液体流量计示值误差测量不确定度评定
在线校准液体流量计示值误差测量不确定度评定【摘要】本文选择的主标准器是标准金属量器，为了能够准确的校验燃油加油机的结果，本文采用的方法是容积对比法，能够使结果更加精准。
本文在评定结果时，围绕的角度众多，主要集中在重复性测量、燃油加油机等方面。
【关键词】标准金属量器;不确定度;在线流量计引言计量对于工业生产活动来说，是一项必不可少的工作流程，其作用十分显著，地位十分重要。
在计量中，存在许多科学技术，其中最重要的一项就是流量计量，其产生的作用非常明显，并且其涉及的范围也十分广泛，不仅可以运用在国防建设中，同时也涉及国民经济的各个行业，其扮演的角色众多，并且作用突出，将流量工作做好，才能够确保各行各业的生产效率得到稳步提升，也只有将流量工作更加完善，才能够有效的提升产品品质，促进各行各业得到健康良好的发展。
1 液体流量计在线校准方法目前，我国市场上存在的液体流量计众多，种类丰富，功能众多，这些不同种类的流量计都得到了人们的广泛使用，在各行各业都能见到它们的身影，不同领域使用的流量计不同，并且，各类的校准方法也有所差别，然而目前使用的校规范却并没有得到有效的完善，在开展校准行为时，都是将流量作为依据，开展相应的规程工作。
1.1 标准容积法使用此类方法时，第一步则是需要对流量进行操作，操作人员需要调节流量，将其流量点进行管理控制，确保其符合规范内，以此才能进行准确的校准。
接下来的一步则是对流量计进行管理，首先关闭其截止阀，值得注意的是，在操作时必须要确保下游处存在预留口，在预留口内会使用软管进行操作，确保流量计和金属量器相连接，连接成功后，则需要打开截止阀，然后让液体流入标准金属器内部，让其全部注满标准液体。
当液体注入完成后，此时需要关闭截止阀，防止液体溢出，当成功关闭截止阀后，就需要做出对比。
比较的对象包含两个，一个时标准金属器示值，另一个是累计流量，将这两者进行对比，能够准确计算出示值数值，判断其误差范围以及计算出准确的误差值。
流量积算仪不确定度评定报告
流量积算仪不确定度评定报告一、引言流量积算仪是用于测量流体的流量的仪器设备。
在工业生产和科学实验中，准确测量流体的流量对于保证生产质量和准确分析实验数据至关重要。
然而，由于流量积算仪本身的特性和外界环境的影响，流量测量结果存在一定的不确定度。
本报告旨在评定流量积算仪的不确定度，为用户提供可靠的测量结果。
二、流量积算仪的不确定度来源1. 仪器本身的不确定度：流量积算仪的制造工艺和精度会对测量结果产生影响。
具体来说，仪器的测量范围、灵敏度、稳定性等参数会影响测量结果的准确性和可重复性。
2. 外界环境的不确定度：流量积算仪在使用过程中会受到温度、压力、湿度等环境因素的影响。
这些因素会导致流体的物理性质发生变化，从而影响测量结果的准确性。
3. 操作人员的不确定度：操作人员的技术水平和经验也会对测量结果产生一定的影响。
不同的操作人员可能会有不同的操作习惯和误差来源，从而导致测量结果的差异。
三、流量积算仪不确定度评定方法1. 重复性实验法：通过多次重复测量同一流体的流量，计算测量结果的标准差，可以评定仪器的重复性误差。
较小的标准差表示仪器的重复性较好。
2. 校准方法：将流量积算仪与已知标准流量仪器进行比较，计算测量结果与标准值的偏差，可以评定仪器的准确性。
3. 不确定度分析方法：根据测量结果和仪器的技术参数，利用统计学方法计算出仪器测量结果的不确定度。
常用的方法有不确定度传递法、蒙特卡洛模拟法等。
四、不确定度评定结果根据以上评定方法，我们对某型号流量积算仪进行了不确定度评定。
经过多次重复测量和与标准流量仪器的对比，得出以下评定结果：1. 流量积算仪的重复性误差较小，标准差为0.05%。
2. 流量积算仪的准确性误差在允许范围内，与标准流量仪器的偏差为0.2%。
3. 综合考虑仪器本身的特性和外界环境的影响，我们计算得出流量积算仪的测量结果不确定度为0.3%。
五、不确定度控制和改进措施根据以上评定结果，我们可以采取以下措施来控制和改进流量积算仪的不确定度：1. 加强对操作人员的培训和质量管理，提高操作人员的技术水平和操作规范性，减小人为误差的影响。
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压 缩 机 制 冷剂 液 体 流 量计 法 制 冷 量 的控 制 措 施 。
关键词 ： 压缩机 ： 制冷剂液体流量计法 ： 不确定度
中图 分 类 号 ： Ｔ Ｆ ０ ６ ８ ． ２ ３ 文 献标 识 码 ： Ａ Ｄ Ｏ１ ： １ ０ ． １ ６ ４ ２ ８ ／ ｊ ． ｃ ｎ ｋ ｉ ． ｃ ｎ ｌ １ ＿ ４ ８ ２ ７ ／ ｔ ． ２ ０ １ ６ ． ０ ６ ． ０ １ ０
０ 引言
随着社 会 的进 步及人们 生活水平 的提高 ， 冰箱 、
空调 已成 为工作场 所和生 活不可缺少 的设备 。压缩 机 作为 制 冷 系 统 的 “ 心脏” ， 对 整 机 设 备 的 运 行 性 能、 质 量保 障 、 使 用 寿命 有着 重要 影 响。现 阶段 ， 对
于压缩机 制冷量 的 日常测 量 或实 验 室 间 比对 ， 不 同
其中， 方法 Ａ． 第 二 制 冷剂 量 热 器法 ； 方法 Ｂ ． 满
液式制 冷剂 量 热 器 法 ： 方法 Ｃ ． 干 式 制 冷 剂 量 热 器 法： 方 法 Ｄ１ ． 吸气 管制 冷 剂气 体 流量 计 法 ； 方法 Ｄ ２ ． 排气 管制冷 剂气 体 流量计 法 ； 方法 Ｆ ． 制冷 剂液体 流 量计法 ： 方法 Ｇ ． 水 冷冷 凝 器 量 热 器 法 ； 方法 Ｊ ． 制 冷
要来 源为 ｑ 、 ｔ 、 分量 ， 其余 ８ 个 分量 在测 试工
＝
ｃ 为油 的 比热 ， ｋ Ｊ ／ （ ｋ ｇ・Ｋ） ； ｔ ， 为对 应 于压 缩 机排 气压 力 的饱 和温度 ， Ｋ； ｔ 为压 缩机 吸气 温度 ， Ｋ； ｈ 为在 规定 的基 本试 验 工况 下 。 进 人压 缩 机 的制 冷剂 比焓 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ； ｈ 为 规 定工 况 下 ， 对 应 于压 缩 机 排气 压力 的膨胀 阀前制冷 剂液体 比焓 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ； 为规定
的性 能测试 台之 间都 存 在一 定 的差 异 ， 因此 引 入不
确定度 的表述 和评 定 ， 对压 缩机性 能科学 的检测 、 数 据 比对 、 合 格评 定有 着 重要 的意义 。本 文就 容 积式
剂气体 冷却法 ； 方法 Ｋ ． 压缩机 排气 管道量热 器法 。 以制冷压缩 机性能试验 台为例 ， 主侧第二 制冷剂
压缩机 制冷剂液体 流量计 法不确定 度来源进 行分析 研究 ， 并提 出了控制这些 不确定 因素 的措施 。
１ 测量 方 法
根据 Ｇ Ｂ ／ Ｔ ５ ７ ７ ３ — ２ ０ ０ ４容 积式 制冷剂 压缩 机性 能试 验方法 ４ ． ２ ． １的规 定 ， 所 有 的试 验 均 应 包 括
量热器法 ． 副侧制冷剂液体流量计法 同时进行 ， 主侧制
冷量通过 测量蒸发器 的换热量 ， 由蒸发器 的热 平衡 关
系， 得 出流经压缩机的制冷剂流量 。 再根据该流量计算 出压缩机主侧制冷量 ． 辅侧制冷量是通 过配 置在过冷 器后 的流量计测量制冷剂 一油混合物液体流量 、 制冷 剂液体温度 、 压力 ． 以及测定 制冷剂 液体含 油量 ， 计算 出压缩机 副侧制冷量 。比较主侧制冷量与辅侧制冷量 的偏差 ， 如偏差在 ４ ％以内 ， 则为有效测试数据。 本文 选用一 台主侧 ７ ． ５ ２ ｋ Ｗ 制 冷量 副侧 制冷 剂 液体流量计 法 ７ ． ４ １ ｋ Ｗ 制冷量 的压 缩机 主要 实验 数 据（ 表２ ） 作分 析 ， 根 据不 确定 度 的评定 方 法 和不 确
两 种试验方 法 ，相关 性 。标准 中给 出 了允 许 的 以及 推荐 的 法
和 ｙ法 的组合方 式 ， 见表 １ 所列 。
表 １
法
Ｘ法 和 Ｙ法 的 组合
ｌ ， 法
定度 的传播原 理 ＿ ３ ］ ， 分 析直 接测 量 所得 的各 项参 数
２ ０ １ ６年第 ６期
文 章编 号 ： １ ０ ０ ５ － ３ ３ ８ ７ （ ２ ０ １ ６ ） ０ ６ － ０ ０ ２ ８ — ３ ０
压 缩 机制 冷 剂液 体 流量 计 法 不确 定 度评 定
叶 俊
５ １ ０ ４ ７ ０ ）
（ 广州万宝集 团有 限公 司 ， 广州
摘
要： 介 绍 了容 积 式 制冷 压 缩 机 的 性 能测 试 方 法 ， 分 析 了制 冷 剂 液 体 流 量 计 法 测 定 制 冷 量 的不 确 定 度 。 提｝ Ｈ 了 对 影 响
３ 方 差和 传 播 系数
在测 量模 型 中 ， 对 影响 制冷量 的不确 定分 量 主
ｌ ｌ
温度 下 的制 冷 剂 的液 体 密 度 ， ｋ ｇ ／ ｍ ； Ｘ为 制 冷 剂 一
油混 合 物 的含 油 量 ， ｋ ｋ 。 ； 为 油 的 比容 ， ｍ ／ ｋ ｇ ；
＝ ＝ ＝
Ｄｌ Ｄ２
Ｆ Ｇ
Ａ Ｂ Ｃ、 Ｆ Ｇ Ｊ Ｋ Ａ、 Ｂ、 Ｃ、 Ｆ、 Ｊ
Ａ、 Ｂ Ｃ Ｄ１ Ｄ２ Ｋ Ａ Ｂ Ｃ Ｄ１、 Ｄ２ Ｆ
Ｆ、 Ｇ、 Ｊ 、 Ｋ Ｆ、 Ｊ
Ｄ１、 Ｄ２、 Ｋ Ｄ１、 Ｄ２
Ｋ
Ａ Ｂ Ｃ Ｄ１ Ｆ Ｊ
及它们 的不确定 度对 制 冷 量 的影 响 ， 并 提 出 了控 制
推 荐
Ｆ、 Ｇ、 Ｋ
允 许
Ａ Ｄ１ Ｄ２ Ｆ Ｇ Ｋ
这些不 确定分 量的措施 。
Ｂ Ｃ
Ｄ１ Ｄ２ Ｆ Ｇ Ｋ Ｄ１ Ｄ２ Ｆ Ｇ Ｋ
Ｆ、 Ｇ、 Ｋ Ｆ、 Ｇ、 Ｋ
２ 测量 模 型
根据 测试 系统 热力 循 环原 理 ， 建立 制冷 剂 液体 流量计 法制 冷量测量模 型 ：
Ｄ１ 、 Ｊ
一
） （ 一 ） 一 （
川
｛ 万 宝集 团制 冷 空调 研 究院 基金 项 目（ ２ ０ １ ４ Ｂ ０ ９ ０ ９ ０ ３ ０ ０ ７ ）
一
２ ８ 一
式中， Ｑ 。 为制冷 量 ， ｋ Ｗ； ｑ 为制 冷剂 一 油混合物 液 的容 积流量 ， ｍ ／ ｓ ； Ｐ为对应 于测量 流量时 的压力