混凝土局部受压计算书
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算一、工程简况***S2栋、31栋位于***, ***S2栋、31栋工程总建筑面积约162473.03平方米。
本项目为地上22层, 地下1层。
本工程地下室层高为5.0m, 首层层高为6.0m, 2~6层层高为5.5m, 塔楼31栋7层层高为4.4m, 8~15层层高为3.6m, 16~22层层高为3.9m。
二、本工程为全现浇框架-剪力墙结构, 基础为桩基础, 抗震设防烈度为七度, 结构抗震等级为：一级。
三、本工程由于场地范围有限, 本工程钢筋加工及堆放厂设置在地下室顶板上, 为此对地下室顶板进行荷载验算。
四、地下室结构概况本工程地下室层高为 5.0m, 地下室顶板混凝土强度等级为C30, 板厚为400mm。
2、地下室顶板结构设计荷载表如下:其中首层商铺设计活荷载限值为8.0kN/m2。
1、地下室顶板堆放荷载计算:2、一卷钢筋质量约为2000kg；3、堆放钢筋与楼板的接触面积约2.0m2。
堆放钢筋的荷载计算: G1=2000*10/1000/2=10.0kN/m2。
五、施工活荷载: G2=2.0kN/m2。
六、施工总荷载为G=G1+G2=10.0+2.0=12.0kN/m2＞设计荷载8kN/m2, 不满足设计要求, 需进行加固回顶。
七、加固措施由于堆放钢筋的荷载过大, 需对钢筋加工厂、钢筋堆放厂范围内的地下室顶板进行回顶加固。
采用扣件式钢管, 钢管纵横向间距为1.0m*1.0m, 步距为1.5m, 顶托梁使用双钢管, 次梁使用50*100mm木方。
五、回顶措施计算满堂支架回顶计算书5.1 基本参数5.2 荷载参数5.3 设计简图搭设示意图:平面图侧立面图5.4 板底纵向支撑次梁验算G1k=N c=0.2kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 10×1/(4+1)=2kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；1.强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
独立基础JC-1计算书
基础JC-1计算书项目名称: JC-1设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007--2002)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2002)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)1.4 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2001)2 几何数据及材料2.1 基础混凝土等级: C35; 抗压强度fc=16.7(MPa); 抗拉强度ft=1.57(MPa)2.2 钢筋等级: HRB335; 强度设计值fy=300(MPa); 纵筋合力点至近边距离as＝50(mm)2.3 基础类型: 锥型基础2.4 基础长l=1500(mm); 基础宽b=1500(mm); 基础高h=1000(mm)2.5 柱高Hc=400(mm); 柱宽Bc=400(mm);柱周加大尺寸(相当于杯口厚度) ac=50(mm); 加大高度hc=300(mm)2.6 基础端部高h1=300(mm)2.7 基础底面积A=l*b=1500*1500=2.250(m2)基础顶部面积At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(400+2*50)*(400+2*50)=0.250(m2)基础体积Vjc=l*b*h1+[(Bc+2*ac)*(Hc+2*ac)+(l-Hc-2*ac)*(b-Bc-2*ac)/3+(l-Hc-2*ac)*(Bc+2*ac)/2+(b-Bc-2*ac)*(Hc+2*ac)/2]*(h-h1-hc)+(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)*hc=1500*1500*300+[(400+2*50)*(400+2*50)+(1500-400-2*50)*(1500-400-2*50)/3+(1500-400-2*50)*(400+2*50)/2+(1500-400-2*50)*(400+2*50)/2]*(1000-300-300)+(400+2*50)*(400+2*50)*300=1.183(m3)2.8 基础自重和上部土重基础混凝土的容重γc=25.00(kN/m3)基础顶面以上土的容重γs=18(kN/m3)基础及以上土重Gk=Vjc*γc+[A*d-Vjc-Bc*Hc*(d-h)]*γs=1.183*25.0+[2.250*1.500-1.183-0.400*0.400*(1.500-1.000)]*18=67.593(kN)G=1.2*Gk=81.112(kN)3 地基承载力信息3.1 已知条件地基承载力特征值fak=180(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa=1宽度修正系数ηb=0; 深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3); 土的加权平均重度γm=20(kN/m3)基础短边尺寸b=1500(mm); 基础埋置深度d=1500(mm); 深度修正起算深度d1=0(mm) 3.2 承载力设计值fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-d1-0.5) (GB 50007--2002 式5.2.4, 按北京规范可把d1加大1m)fa=180+0*18*(1.5-3)+1*20*(1.5-0-0.5)=200.000(kPa)faE=ξa*fa (GB 50011--2001 式4.2.3)faE=1*200.000=200.000(kPa)3.3 基底允许出现零应力区占基底总面积的百分比: 0%4 荷载信息4.1 符号说明:N 、Nk----------- 柱底轴向力设计值、标准值(kN)F 、Fk----------- 作用于基础顶面的竖向力设计值、标准值(kN)Q 、Qk----------- 作用于地面的附加地面堆载设计值、标准值(kN/m2)Fx' 、Fy' 、Fkx' 、Fky'----------- 作用于基础顶面的附加荷载设计值、标准值(kN) Fx'=0; Fy'=0; Q=0; 地面堆载按活荷载考虑(考虑最不利情况)ax' 、ay'----------- 作用于基础顶面的附加荷载偏心(mm)ax'=0; ay'=0Vx 、Vy ---- 作用于基础顶面的剪力设计值(kN)Vkx 、Vky ---- 作用于基础顶面的剪力标准值(kN)Mx'、My' --- 作用于基础顶面的弯矩设计值(kN*m)Mkx'、Mky' --- 作用于基础顶面的弯矩标准值(kN*m)Mkx 、Mky ---- 作用于基础底面的弯矩标准值(kN*m)γz ---------- 荷载设计值换算为标准值的折减系数γz=1.3Fk＝Nk+Fkx'+Fky'Mkx ＝Mkx'-Vky*H-Fky'*ay'、Mky＝Mky'+Vkx*H+Fkx'*ax'Fk＝F/γz Mkx'＝Mx/γz Mky'＝My/γz4.2 直接输入荷载设计值N=110; Mx=5; My=5; Vx=10; Vy=10Fk=(N+Fx'+Fy')/γz=(110+0+0)/1.3=84.615(kN)Mkx=(Mx'-Vy*H-Fy'*ay')/γz=(5-10*1-0*0)/1.3=-3.846(kN*m)Mky=(My'+Vx*H+Fx'*ax')/γz=(5+10*1+0*0)/1.3=11.538(kN*m)5 轴心荷载作用下验算pk=(Fk+Gk+Qk)/A (GB 50007--2002 式5.2.2-1)pk=(84.615+67.593+0.000)/2.250=67.648(kPa) ≤200.000 满足要求6 偏心荷载作用下验算单向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mk/W (GB 50007--2002 式5.2.2-2)pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mk/W (GB 50007--2002 式5.2.2-3)当基底出现拉力区时, Pkmax=2*(Fk+Gk)/l/a/3 (GB 50007--2002 式5.2.2-4) 双向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy当基底出现拉力区时, Pkmax按与Fk+Gk+Qk等值原则进行修正基础底面抵抗矩Wx=l*b*b/6=1500*1500*1500/6=0.563(m3)Wy=b*l*l/6=1500*1500*1500/6=0.563(m3)pkmax=(84.615+67.593+0.000)/2.250+3.846/0.563+11.538/0.563=88.161(kPa) ≤1.2*200.000=240.000(kPa) 满足要求pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wypkmin=(84.615+67.593+0.000)/2.250-3.846/0.563-11.538/0.563=40.298(kPa)出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000% ≤0.000% 满足要求偏心矩ex=Mky/(Fk+Gk)=11.538/(84.615+67.593+0.076)=0.000(m)ey=Mkx/(Fk+Gk)=-3.846/(84.615+67.593)=-0.025(m)7 基础冲切验算FlγRE≤0.7*βhp*ft*am*h0 (GB 50007--2002 式8.2.7-1)γRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.85,其它取1.0h0=h-asam=(at+ab)/2 (GB 50007--2002 式8.2.7-2)abx=Min(l,atx+2*h0)aby=Min(b,aty+2*h0)Fl=pj*Al (GB 50007--2002 式8.2.7-3)Alx=(b-aby)*l/2.0-(l-abx)*(l-abx)/4.0Aly=(l-abx)*b/2.0-(b-aby)*(b-aby)/4.0pj=γz*(Pkmax-Gk/A)7.1 柱底边冲切面验算βhp=0.98; h0=0.95(mm)atx=Hc=0.4(m); abx=1.5(m); amx=0.95(m)aty=Bc=0.4(m); aby=1.5(m); amy=0.95(m)Alx=0(m2); Aly=0(m2)pj=1.3*(88.1611-67.593/2.250)=75.556(kPa)FlxγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤975.317(kN) 满足要求FlyγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤975.317(kN) 满足要求7.2 柱周加大底边(基础顶)冲切面验算βhp=1.00; h0=0.65(mm)atx=Hc=0.5(m); abx=1.5(m); amx=1(m)aty=Bc=0.5(m); aby=1.5(m); amy=1(m)Alx=0(m2); Aly=0(m2)pj=1.3*88.1611-67.593/2.250=75.556(kPa)FlxγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤714.350(kN) 满足要求FlyγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤714.350(kN) 满足要求8 柱下局部受压承载力验算Fl≤ω*βl*fcc*Al (GB 50010--2002 式A.5.1-1)Fl=110(kN)fcc=0.85*fc混凝土局部受压面积Al=Bc*Hc=0.4*0.4=0.160(m2)局部受压时的计算底面积Ab=(Hc+2*c)*(Bc+2*c)=0.25(m2)βl=Sqrt(Ab/Al)=Sqr(0.250/0.160)=1.250ω*βl*fcc*Al=1.0*1.250*0.85*16.700*0.160=2839.000(kN)≥Fl=110.000(kN) 满足要求9 抗弯计算MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(pmax+p-2*G/A)+(pmax-p)*l]/12*γRE (GB 50007--2002 式8.2.7-4) =a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12*γREMⅡ=(l-a')^2*(2*b+b')*(pmax+pmin-2*G/A)/48*γRE (GB 50007--2002 式8.2.7-5) =(l-a')^2*(2*b+b')*(Pjmax+Pjmin)/48*γREγRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.75,其它取1.09.1 柱边弯矩计算9.1.1 绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.400(m); a1=0.550(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=58.353(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.550^2*[(2*1.500+0.400)*(84.444+58.353)+(84.444-58.353)*1.500]/12*0.75=9.919(kN*m)截面面积A=1.000(m2), 受压区高度x=0.001(m)As=33.085(mm2); 配筋率ρ=0.00%9.1.2 绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.400(m); a1=0.550(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=58.353(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.550^2*[(2*1.500+0.400)*(84.444+58.353)+(84.444-58.353)*1.500]/12*0.75=9.919(kN*m)截面面积A=1.000(m2), 受压区高度x=0.001(m)As=33.085(mm2); 配筋率ρ=0.00%9.2 柱周加大底边(基础顶)弯矩计算9.2.1 绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.500(m); a1=0.500(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=56.980(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.500^2*[(2*1.500+0.500)*(84.444+56.980)+(84.444-56.980)*1.500]/12*0.75=8.378(kN*m)截面面积A=0.850(m2), 受压区高度x=0.002(m)As=39.938(mm2); 配筋率ρ=0.00%控制最小配筋率ρmin=0.15%; As=1275.000(mm2)9.2.2 绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.500(m); a1=0.500(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=56.980(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.500^2*[(2*1.500+0.500)*(84.444+56.980)+(84.444-56.980)*1.500]/12*0.75=8.378(kN*m)截面面积A=0.850(m2), 受压区高度x=0.002(m)As=39.938(mm2); 配筋率ρ=0.00%控制最小配筋率ρmin=0.15%; As=1275.000(mm2),Ax=2.24709e-2359.3 配筋结果:沿X向钢筋As=1275.000(mm2); 实配13φ12@125(As=1470.265)沿Y向钢筋As=1275.000(mm2); 实配13φ12@125(As=1470.265)=========================TAsd结构设计软件基础JC-1计算书结束=========================。
计算书及相关图纸
第一章计算书及相关图纸一、计算书板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/mM1＝q1l2/8＝2.018×12/8＝0.252kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×12/8+3.15×1/4＝0.8kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.252，0.8，0.791]＝0.8kN·mσ＝M max/W＝0.8×106/53330＝14.994N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×2.018×1＝1.009kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×1+0.5×3.15＝1.624kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.009，1.624，3.174]＝3.174kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×80)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.994×10004/(384×9350×2133300)＝0.649mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×2133300)＝0.024mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按简支梁，R max＝0.5q1L＝0.5×1.705×1＝0.852kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kNR＝max[R max，R1]＝0.852kN;正常使用极限状态按简支梁，R max＝0.5q2L＝0.5×1.054×1＝0.527kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[R max，R1]＝0.527kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.213kN·mσ＝M max/W＝0.213×106/5080＝41.929N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.704kNτmax＝2V max/A=2×1.704×1000/489＝6.969N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.243mm跨中νmax=0.243mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.044mm≤[ν]=250×2/250=2mm满足要求！七、立柱验算λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，υ＝0.496M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.081×1×1.82/10＝0.03kN·mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4ΣN Qik+M w/l b]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×1×1 +0.03/1]＝5.224kNf＝N w/(υA)+ M w/W＝5223.745/(0.496×489)+0.03×106/5080＝27.396N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.224kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算F1=N=5.224kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.27N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1×1200×100/1000=106.68kN≥F1=5.224kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.9N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.9×40000/1000=1927.8kN≥F1=5.224kN满足要求！。
独立基础计算结果JC-1
基础顶部面积 At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(400+2*50)*(400+2*50)=0.250(m2)
基础体积 Vjc=l*b*h1+[(Bc+2*ac)*(Hc+2*ac)+(l-Hc-2*ac)*(b-Bc-2*ac)/3
Fk=Nk+(Fx'+Fy')/γz=166.54+(0+0)/1.3=166.540(kN)
Mkx=-Fy'*ay'/γz=-0*0/1.3=-0.000(kN*m)
Mky=Mk'+Vk*H+Fx'*ax'/γz=-96.16+-43.27*1+0*0/1.3=-139.430(kN*m)
出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000% ≤ 0.000% 满足要求
2.3 基础类型: 锥型基础
2.4 基础长 l=3100(mm); 基础宽 b=3100(mm); 基础高 h=1000(mm)
2.5 柱高Hc=400(mm); 柱宽Bc=400(mm);
柱周加大尺寸(相当于杯口厚度) ac=50(mm); 加大高度 hc=300(mm)
2.6 基础端部高h1=300(mm)
Fk=Nk+(Fx'+Fy')/γz=64.06+(0+0)/1.3=64.060(kN)
Mkx=-Fy'*ay'/γz=-0*0/1.3=-0.000(kN*m)
Mky=Mk'+Vk*H+Fx'*ax'/γz=76.33+28.72*1+0*0/1.3=105.050(kN*m)
存梁台座轨道计算
存梁台座计算书一、基本参数梁场存梁台座为浅埋钢筋混凝土条形基础，混凝土标号为30C，纵向钢筋材。
存梁台座的截面尺寸见下图：质为335HRB，直径16一、 台座验算查《武汉至深圳高速公路嘉鱼至通城段 桥涵设计通用图》可知一片预制梁的混凝土方量为35立方，按钢筋混凝土的密度32.5/t m 计，一片预制梁的重量为：35 2.587.5()m t =⨯=，为安全起见按90t 进行计算。
根据预制梁的存放形式可知一端梁端处存梁台座受到的压力（仅考虑静荷载）为:1.35902/2101215()F kN =⨯⨯⨯=1、混凝土局部受压承载力验算混凝土受压面上的作用的局部荷载：1215()l F F kN ==30C 混凝土轴心抗压强度设计值：214.3(/)c f N mm = 混凝土强度影响系数： 1.0c β=混凝土局部受压面积：210.50.5()l A m =⨯=混凝土局部受压计算面积：20.5(10.50.5)1()b A m =⨯++=混凝土局部受压时强度提高系数： 1.414l β=== 因：1.35 1.35 1.0 1.41414.30.5c l c l f A ββ=⨯⨯⨯⨯13648.6()kN =1215()l F kN ≥= 故：混凝土局部受压承载力满足要求。
2、存梁台座基础底面承载力验算根据实际存梁状态，考虑较为均匀的地基，台座上荷载分布较为均匀，且条形基础的高度不小于1/6的梁安放间距，故地基反力可按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁计算（此时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的系数）。
按轴心荷载作用时计算基础底面压力（取条形基础长度3.45m 范围进行计算）。
上部存放预制梁传至基础顶面的竖向力值：900()k F kN =基础自重（取3.45m 范围内的基础自重）： 1.942548.52()k G kN =⨯= 其中31.94m 为条形基础3.45m 范围内的混凝土方量。
桩 基 承 台 计 算 书(四桩承台)
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1600 mm 桩行间距: B = 1600 mm承台根部高度: H = 900 mm 承台端部高度: h = 900 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 550 mm 矩形柱高: H c = 550 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 2838.10 kN绕X轴弯矩: M x = 242.40 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = -446.40 kN·mX向剪力: V x = -251.90 kN Y向剪力: V y = 126.30 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 242.40－126.30×0.90 = 128.73kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = -446.40＋(-251.90)×0.90 = -673.11kN·m2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 879.64 kN N2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 458.95 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 960.10 kN N4 = F/n－M0x·y4/∑y j2＋M0y·x4/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 539.41 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.36 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.36 m承台有效高度：h0 = H－a s = 0.90－0.07 = 0.83 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F l = F－∑Q i = 2838.10－0.00 = 2838.10 kNX方向冲跨比：λ0x = a0x/h0 = 0.36/0.83 = 0.44Y方向冲跨比：λ0y = a0y/h0 = 0.36/0.83 = 0.44X方向冲切系数：β0x= 0.84/(λ0x＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.31Y方向冲切系数：β0y= 0.84/(λ0y＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.312[β0x·(H c＋a0y)＋β0y·(B c＋a0x)]·βhp·f t·h0= 2×[1.31×(0.55＋0.36)＋1.31×(0.55＋0.36)]×0.99×1430.00×0.83= 5656.19 kN > F l = 2838.10 kN, 满足要求。
条基计算书
一、结构自重及风荷载计算1. 已知条件：一围网高H=3.06m，底部为500高钢筋混凝土基座，采用扩展条形基础。
2.恒荷载计算：假设基础面标高为-0.5m，其上部混凝土基座重为：G1=1.0m×0.2m×25kN/m3 =5kN/m围网重：G2=（3.06-0.5m）×0.10kN/m3 =0.26kN/m结构自重：G=G1+G2=5.26kN/m3.水平风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》GB 50009--2001（2006 年版）：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，当计算围护结构时，应按下述公式计算W k=βgzμs1μzωo式中：ωo——基本风压，取ωo=0.7 kN/m2；βgz——风振系数，取βgz=1.0；μs——风荷载体型系数，根据建筑风荷载体型系数表查得μs=1.3；μz——风压变化系数，取μz=1.0；W k =1.0×1.3×1.0×0.7=0.91kN/m。
基础面弯矩：M k=W k H2/2=0.91×3.062/2=4.26kN/m2二、扩展条形基础设计1. 已知条件：(1)控制信息：墙数：单墙墙竖向力：F k=5.26kN/m 墙弯矩M k=4.26kN·m/m(2)设计信息：基础类型：阶型一阶混凝土等级：C25受力筋级别：HRB335 保护层厚度：40 mm基础宽度：800 mm 高度：200 mm轴线左边宽度：400 mm 轴线右边宽度：400 mm垫层挑出宽度：100 mm 垫层厚度：100 mm荷载的综合分项系数γz=1.35(3)地基信息：基础埋置深度：0.7 m地坪高差：0.000 m修正后的地基承载力特征值：80.00 kPa2. 基础自重和基础上的土重:基础混凝土的容重γc=25.00kN/m基础顶面以上土的容重γs=18.00kN/m顶面上覆土厚度 d s=700mmG k=V jcγc+(A-b c×h c)×d s×γs=13.6kN3. 反力计算：(1)荷载标准值时基底全反力－用于验算地基承载力p k=(F k+G k)/A=23.58 kPa偏心矩：e= M k/(F k+G k)= 4.26/(5.26+13.6)=0.226m＞l/6=0.167m基础底面抵抗矩W=lb2/6=1.000×0.800×0.800/6=0.107mp Kmax=2(F k+G k)/3la=2×18.86/[3×1.0×(0.4-0.226)]=93.83kPap Kmin=0kPa(2)荷载设计值时基底全反力p=(F+G)/A=31.83kPap max=2(F+G)/3la=126.67kPap min=0kPa(3)荷载设计值时基底净反力－用于验算基础剪切和冲切承载力p j=F/A=8.88 kPap maxj=p max-G/A=103.72kPap minj=p min-G/A=0-22.92kPa<0 ，取p minj=04. 地基承载力验算：p k=25.46kPa<f a=80.00kPa 满足!p kmax=93.83kPa<1.2f a=96.00kPa 满足!地基承载力验算满足要求！5. 基础冲切承载力验算：p max＝γz×93.83＝126.67kPap j＝p max-G/A＝126.67-18.36/0.80＝103.72kPa因 b＞b c+2×H o、b＞h c+2×H o且l-h c＞1-b c有：A l=0.5×(b+h c+2×H o)×(b-h c-2×H o)/2+b×(l-b c-b+h c)/2=0.5×(0.800+0.200+2×0.150)×(0.800-0.200-2×0.150)/2 +0.800×(1.000-0.200-0.800+0.200)/2=0.18ma b= Min{b c+2×H o，l}= Min{0.200+2×0.150，1.000} = 0.500ma m=(b c+a b)/2=(0.200+0.500)/2=0.350mF l = p j×A l=103.72×0.18=18.67kN0.7βhp f t a m H o/γRE=0.7×1.000×1271×0.350×0.150/0.85=54.9kN≥F l=18.67kN 满足!基础冲切承载力验算满足要求！6.基础抗剪承载力验算：计算宽度 B o=800mmV=p j×A=p j×(l-b c)×b/2=103.72×(1.000-0.200)×0.800/2=33.19kN0.7βh f t B o H o/γRE =0.7×1.00×1271×0.800×0.150/0.85= 125.6kN≥V=33.19kN，满足要求。
(完整版)钢筋混凝土过梁计算书
结构构件计算书3钢筋混凝土过梁计算书项目名称 ______________ 日设计者 ________________ 校—、构件编号：GL-1二、示意图：In三、设计依据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)四、计算信息1. 几何参数过梁高度h = 300 mm过梁宽度b = 240 mm过梁净跨 Ln = 2500 mm过梁梁端的支承长度 a = 300 mm过梁上墙体高度 hw = 1000 mm墙体厚度 bw = 240 mm2. 材料信息砌体类型：烧结普通砖 砌体强度等级：MU10 砂浆强度：M5砌体材料抗压强度设计值调整系数 丫 a = 1.00纵筋种类:HPB300 fy = 270.00 N/mm 箍筋种类:HPB300 fyv = 270.00 N/mm 箍筋间距：s = 200 mm3. 计算信息结构重要性系数：丫 o = 1.0纵筋合力点至近边距离：as = 35 mm4. 荷载信息恒载分项系数：丫 G = 1.35砌体材料容重：丫 W = 18.00 kN/m 过梁容重：丫 L = 25.00 kN/m 3梁板传来荷载设计值：qb = 10.00 kN/m bEs = 210000.00 N/mm2五、计算过梁荷载设计值1. 墙体荷载gk w = 丫W*bw*Ln/3 = 18.00*0.24*2.50/3 = 3.60 kN/m2. 过梁自重gk L = Y L*b*h = 25.00*0.24*0.30 = 1.80 kN/m3. 过梁上荷载设计值p = 丫O[丫G(gk w+gk L)+qb] = 1.00[1.35(3.60+1.80)+10.00] = 17.29 kN/m六、过梁截面配筋1. 计算过梁的计算跨度Lo = min(Ln+a,1.05L n) = min (2.50+0.30,1.05*2.50) = 2.625 m2. 计算过梁跨中最大弯矩2 2MU = 1/8*p*Lo = 1/8*17.29*2.625 = 14.89 kN •m3. 计算截面有效高度ho=h-as=300-35=265mm4. 计算相对界限受压区高度E b=3 1/(1+fy/(Es* & cu))=0.80/(1+270/(2.1*10 5*0.0033))=0.5765. 确定计算系数6a s=Y o*M/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.0*14.892*10 心.0*7.2*240*265*265)=0.1236. 计算相对受压区高度E =1-sqrt(1- 2a s)=1 -sqrt(1- 2*0.123)=0.131 b=0.576 满足要求。
独立基础计算书
基础底面绕Y轴的截面抗弯模量:
地面标高: 0.000m
柱底标高: -2.000m
基础底面标高: -3.000m
基础埋深: d = 3000 - -0 = 3000mm
基础底面至柱底部高度: H = 3000 - 2000 = 1000mm
1.4.其他参数
纵筋合力点至截面外边缘距离: as = 50mm
六、基础抗剪验算
6.1.剪切验算公式
抗剪验算参照承台的剪切计算,求得各验算截面处的折算宽度b0后，根据混凝土规范7.5.3，按下列公式讲行验算:
V≤0.7?h ft b0 h0(7.5.3-1)
(7.5.3-2)
记抗剪力: Vc=0.7?h ft b0 h0
剪切力根据基底最大净反力计算
6.2. X方向剪切验算
混凝土受压时计算底面积:
混凝土受压时强度提高系数:
局压承载力: Fc = ?×?l×fcc×Aln = 0.75×2.00×12155.00×0.81= 14768.33kN≥Fl = 47.25kN,满足要求
八、受弯计算公式
8.1.受弯计算公式
当台阶的高宽比小于或等于2.5、荷载为轴压荷载或单向偏心荷载且基础底部不出现拉应力、基础为对称基础时，任意截面弯矩可按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007--2002)下列公式验算:
19.88
233.79
2025.00
X方向实际配置钢筋: A14@130
X方向钢筋总根数: 22
实配面积: : 3386.64mm2
8.3. Y方向抗弯计算
应对如图所示的截面进行抗弯验算
截面
截面高度
h(mm)
弯矩
计算书
目录1设计资料 (1)1.1结构尺寸及地层示意图 (1)2荷载计算 (2)2.1自重 (2)2.2竖向均布地层荷载 (2)2.3水平均布地层荷载 (3)2.4按三角形分布的水平均布地层压力 (3)2.5拱底反力 (4)2.6侧向土层抗力 (4)2.7荷载示意图 (5)3衬砌内力计算 (5)4标准管片配筋计算 (5)4.1环向钢筋计算 (6)4.1.1按最大负弯矩配筋计算 (6)4.1.2按最大正弯矩配筋计算 (7)4.1.3环向弯矩平面承载力计算 (9)4.1.4箍筋计算 (10)5隧道抗浮验算 (10)6纵向接缝验算 (11)6.1接缝强度验算 (11)6.1.1.负弯矩接头（105°截面） (11)6.1.2正弯矩接头（10°截面） (12)6.2接缝张开裂度验算 (13)7裂缝张开验算 (15)8环向接缝验算 (15)9管片局部抗压验算 (17)10构造说明 (18)11参考文献 (19)1设计资料1.1结构尺寸及地层示意图如图所示，为一软土地区地铁盾构隧道的横断面，由一块封顶块K ，两块邻结块L ，两块标准块B 以及一块封底块D 六块管片组成，衬砌外径6200mm ，厚度为350mm ，采用通缝拼装，混凝土强度为C50，环向螺栓为5.8级，地层基床系数34/102m kN k ⨯=。
管片裂缝宽度允许值为0.2mm,接缝张开允许值为3mm 。
地面超载为20KPa 。
试计算衬砌受到的荷载，并用荷载结构法，按均质圆环计算衬砌的内力，画出内力图，并进行隧道抗浮,管片局部抗压,裂缝,接缝张开等验算及一块标准管片配筋计算。
q=20kN/m2ϕ=7.2ϕ=8.9图一：结构尺寸及地层示意图如图，按照课程设计要求，调整灰色淤泥质粉质粘土上层厚度（ABC=103）：1355+103×80=9595mm2荷载计算2.1自重自重：3/8.750.3525m KN G h =⨯=⨯=δγ 式中：h γ－钢筋混凝土重度，一般采用3/25m KN h =γδ－管片厚度2.2竖向均布地层荷载①竖向地层荷载：211/133.3189.5957.85.31.9181185.0mKN h q ini i=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==∑=γ②地面超载：22/20m KN q=③近似均布拱背土压力：2223/070.51.321606.71.343.0243.02m KN R b R R G i q =⨯⨯⨯⨯===γ其中：2/606.728.1645.11.728.10.8645.1m KN i=+⨯+⨯=γ竖向均布地层荷载：2321158.38KN/m 070.520133.31=++=++=q q q q2.3水平均布地层荷载)245(tan 2)245(tan 221ϕϕ---=c q P其中：γ－衬砌圆环侧向各个土层土壤重度的加权平均值ϕ－衬砌圆环侧向各个土层土壤内摩擦角的加权平均值C －衬砌圆环侧向各个土层土壤粘聚力的加权平均值3/353.785.5205.41.7645.18m KN =⨯+⨯=γ000678.785.5205.42.7645.19.8=⨯+⨯=ϕkPa c 128.1285.5205.41.12645.12.12=⨯+⨯=则水平地层均布荷载：KPa P 99.803)2678.745tan(128.122)2678.745(tan 158.38000021=-⨯⨯--⨯=2.4按三角形分布的水平均布地层压力KPa R PH 876.32)2678.745(tan 353.7925.22)245(tan 20222=-⨯⨯⨯=-=ϕγ其中：m RH925.2235.01.31.3=-+=2.5拱底反力KPa g q wH R R P 171.2310925.22175.8158.3821=⨯⨯-⨯+=-+=ππγ 2.6侧向土层抗力)cos 21(α-=ky PK其中：由《混凝土结构设计规范》知：C50，Kpa EJ 71045.3⨯=衬砌圆环抗弯刚度:237625.123265120.35×0.1103.45EJ m KN ⋅=⨯⨯= 衬砌圆环抗弯刚度折减系数:3.0=η 地层基床系数：34/102m KN k ⨯=圆环水平直径处受荷载后最终半径变形值：m k EJ g q y R R P P H H 34444421106.273)925.2102045.0625.1232653.0(24925.2)75.8875.3299.803158.382()045.0(24)2(-⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+--⨯=+⨯+--=πηπ则侧向土层抗力：KPa ky Pk 25.4610-110273.6102)cos 21(34max=⨯⨯⨯⨯=-=-）（，α KPa ky P k 967.51)21(10898.9102)cos 21(34min-=-⨯⨯⨯⨯=-=-α， 取KPa P K 73.493=2.7荷载示意图图一：结构尺寸及地层示意图3衬砌内力计算用荷载-结构法按均质圆环计算衬砌内力。
密布预应力束锚具下混凝土局部受压承载力计算方法
第25卷第4期 建筑结构学报 V ol.25,No.4 2004年8月 Journal of Building Stuctures Aug.,2004基金项目：国家自然科学基金资助项目(50178026)作者简介：郑文忠(1965－ )，男，天津市蓟县人，工学博士，教授。
收稿日期：2003年8月文章编号：1000-6869（2004）04-0060-06密布预应力束锚具下混凝土局部受压承载力计算方法郑文忠1，张吉柱2(1.哈尔滨工业大学土木工程学院,黑龙江哈尔滨 150090；2.中国建筑科学研究院结构所,北京 100013)摘要：针对广大结构工程师在应用规范公式计算密布预应力束锚具下混凝土局部受压承载力时所遇到的问题，通过对应用ANSYS 软件计算结果的分析，得出了密布预应力束锚具下混凝土的横向拉应力的分布规律，为探讨密布预应力束锚具下混凝土局部受压承载力何时按“整体计算法”考虑，何时按“分别计算取和法”考虑提供了依据。
利用已有试验数据，经大量试算和归纳，提出了计算密布预应力束锚具下混凝土局部受压承载力的“整体计算法”和“分别计算取和法”，各自的适用范围清晰、设计步骤明确，可操作性强，可用于工程设计。
关键词：锚具；混凝土；局部受压承载力中图分类号： 文献标识码：Calculating method of the local bearing capacity of concreteunder closely spaced anchoragesZHENG Wenzhong 1，ZHANG Jizhu 2(1.School of Civil Engineering, Harbin Institute of Technology, Harbin 150090, China ； 2., China Academy of Building Research, Institute of Building Structures, Beijing 100013, China)Abstract ：To solve problems with which some engineers meet when calculating the local bearing capacity of concrete under closely spaced anchorages by use of the Code formulae, the transverse tensile stress distribution law of concrete in the local zone under closely spaced local loads is found by applying ANSYS software. At the same time, it can be as principles to tell the usage range of ‘the whole calculating method’ and ‘sum of each single calculating method’ of the local bearing capacity. On the basis of existing experimental data and lots of calculation and conclusion, ‘the whole calculating method’ and ‘sum of each single calculating method’ of calculation of the local bearing capacity are developed. Both them own clear applying range, explicit computation procedures and convenient applications in practice. Keywords ：anchorage ，concrete ，local bearing capacity1 问题的提出各国设计标准中所给混凝土局部受压承载力计算公式确切地讲在进行预应力混凝土工程设计时只适用于单束(根)预应力锚具下混凝土局部受压承载力计算或局部受压计算底面积A b 不重叠时的预应力锚具下混凝土局部受压承载力计算。
抗压-偏压-混凝土柱计算计算书完整版
e＝
305 (mm)
纵向钢筋：
N＝
3
φ＝
20 (mm)
As＝
942 (mm2)
Ny＝
3
长细比对曲率影响系数 ζ1 偏心距增大系数 η 轴力至拉筋距离 e=ηei+h/2-ca
拉筋根数 N 拉筋直径 φ 拉筋面积 As=N*Pi*φ^2/4 压筋根数 Ny
φy＝
22 (mm) 压筋直径 φy
Asy ＝
小偏压相对受压区高度 ξ
σs= 178.793 (N/mm2) 小偏拉筋应压区高度 x
Nu＝ 1193.0 (kN) 截面承载力 Nu
Mu＝ 143.16 (kN-m) 截面承载力 Mu
说明： 1。若不知道l0的值，ea,ξ1,ξ2,η可以根据经验取值！ 2。若ξ>ξb，则说明构件为小偏压，此时应重新计算 ξ，当x>h时，取x＝h。但是σs依旧须按计算所得的ξ确 定，并且-fy'<σs<fy！
强度 类型 fc N/mm2 ft N/mm2 Ec N/mm2
C20 9.6 1.1
25500
C25 11.9 1.27 28000
C30 14.3 1.43 30000
C35 16.7 1.57 31500
C40 19.1 1.71 32500
C45 21.1 1.8 33500
C50 23.1 1.89 34500
度等级
fy＝
300 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy
Es＝ 200000 (N/mm2)
α1＝
1.00
1.0<C50<内插<C80<0.94
β1＝
0.80
0.8<C50<内插<C80<0.74
【精品】管桩桩身压屈验算计算书
单桩承载力计算书本工程采用采用预应力混凝土管桩：按Z15孔计算：1、桩径500mm（桩长48）(桩长按桩端至少进入持力层2D控制）：桩受力类型为端承摩擦型桩.单桩承载力特征值计算：Ra=0.5＊3。
14＊(1.5＊15+13。
1*5+11.2＊6+1。
4＊36+15.5＊14+5.3*23）+（3。
14*0.5＊0。
5/4＊800）=1011KN单桩承载力特征值取1000KN桩承载力设计值为1000x1.25=1250Kn桩身混凝土强度：Qc=3.14x(0.252—0。
1852）x0.75x27。
5x10=1831Kn〉1250Kn桩身压屈验算计算书已知:桩砼：C60fc=27.5N/mm2=27.5x103kN/m2Ec=3。
6x104N/mm=3。
6x107kN/m2桩主筋：ØD Es=2.0x108kN/m2桩身截面面积A=0.25*3。
14*(D2—d2)=0。
25*3.14＊(0.52—0。
372）=0。
0888m21.桩身截面换算惯性矩（此处由于管桩配筋量少，故不考虑钢筋对惯性矩的影响，直接采用桩身截面惯性矩)Io=3。
14*(D4—d4）/64=3。
14＊（0。
54-0.374）/64=2。
193*10—32.EI=0。
85＊Ec*Io=0.85＊3.6*107＊2。
19＊10—3=6。
57*1043.桩身计算宽度:bo=0。
9＊（1.5d+0。
5）=0.9＊(1.5＊0.5+0。
5)=1。
125m4.查表5。
7。
5,取m=0.35(MN/m4）5.a=5√（m＊bo/EI）=5√（0。
35＊103＊1。
125/6。
57*104)=0。
57m4/a=4/0。
57=7.02m<桩长L=44m6.Lc=0.0.5*(4/a)=0.5＊7。
02=3。
51m￣Lc/d=3。
51/0。
5=7。
02查表5。
8.4—2，压屈系数￠=1.0满足压屈要求桩上承台局压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（7。
J06A
锥型柱基计算书项目名称_____J6A_____日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图基础类型：锥型柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：已知尺寸：B1 = 1250(mm), A1 = 1250(mm)H1 = 300(mm), H2 = 150(mm)B = 600(mm), A = 250(mm)无偏心：B2 = 1250(mm), A2 = 1250(mm)基础埋深d = 2000(mm),钢筋合力重心到板底距离= 50(mm),3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载竖向荷载F = 1004.00kNMx = 2.00kN*m My = 21.20kN*mVx = 70.00kN Vy = 13.00kN(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * d = 2.00 - (13.00)*1.00 = -11.00kN*m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * d = 21.20 + (70.00)*1.00 = 91.20kN*m 4．材料信息：混凝土：C25 钢筋：HRB335(20MnSi)三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值fa = 160.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）下列公式验算：pk = (Fk＋Gk)/A (式5.2.4－1)其中：A = 2.50 * 2.50 = 6.25m2Fk = F/Ks = 1004.00/1.25 = 803.20kNGk = A*d*20 = 6.25*1.00*20 = 125.00kNpk = (Fk＋Gk)/A = ( 803.20 ＋125.00 ) / 6.25 = 148.51 kPa ≤fa, 满足要求3．偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）下列公式验算：当e<b/6时,pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W (式5.2.4－2)pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W (式5.2.2－3)当e>b/6时,pkmax=3(Fk＋Gk)/3la (式5.2.2－4) X、Y方向同时受弯:Mxk = M0x/Ks = 11.00/1.25 = 8.80kN*mMyk = M0y/Ks = 91.20/1.25 = 72.96kN*mFk = F/Ks = 1004.00/1.25 = 803.20kNGk = G/1.35 = 168.75/1.35 = 125.00kNp kmax = 179.91 kPa ≤1.2 * fa = 1.2 * 160.00 = 192.00 kPa, 满足要求4．基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）下列公式验算：Fl ≤0.7 * βhp * ft * am * h0 (8.2.7－1)Fl = pj * Al (8.2.7－2)am = (at ＋ab)/2 (8.2.7－3)(1)柱子对基础的冲切验算：X方向(a方向)：p j = pjmax = 199.88 kPaAl x = 0.88 m2Flx = pj * Ax= 199.88 * 0.88= 175.90 kNab = Min{bc＋2*ho，b}= Min{ 0.25 ＋2 * 0.40 ，2.50}= 1.05 mamx = (at＋ab)/2= (0.25 ＋1.05)/2= 0.65 mFlx ≤0.7 * βhp * ft * amx * ho = 0.7 * 1.00 * 1270.00 * 0.650 * 0.400 = 231.14 kN, 满足要求Y方向(b方向)：p j = pjmax = 199.88 kPaAl y = 1.51 m2Fly = pj * Ay= 199.88 * 1.51= 301.83 kNab = Min{ac＋2*ho，a}= Min{ 0.60 ＋2 * 0.40 ，2.50}= 1.40 mamy = (at＋ab)/2= (0.60 ＋1.40)/2= 1.00 mFly ≤0.7 * βhp * ft * amy * ho = 0.7 * 1.00 * 1270.00 * 1.000 * 0.400 = 355.60 kN, 满足要求5．基础受压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = 1004.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.60 * 0.25 = 0.15m2混凝土受压时计算底面积：Ab = 1.35m2混凝土受压时强度提高系数：β= sqr(Ab/Al) = sqr(1.35/0.15) = 3.001.35 * βc * β * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 3.00 * 11900.00 * 0.15= 7229.25 kN > Fl = 1004.00 kN 满足要求！6．基础受弯计算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007--2002)下列公式验算：MⅠ=a1**2*(2*l+a')*(pmax+p-2*G/A+(pmax-p)*l)/12 (8.2.7－4)MⅡ=(l－a')**2 * (2*b＋b')*(pmax+pmin-2*G/A)/48 (8.2.7－5)(1)柱根部受弯计算：X方向受弯截面基底反力设计值：pnx=pminx＋(pmaxx－pminx)*(l/2.0＋lo/2.0)/l=152.62＋(222.66－152.62)*(2.50＋0.60)/2.50/2=179.24 kPaY方向受弯截面基底反力设计值：pny=pminy＋(pmaxy－pminy)*(b/2.0＋bo/2.0)/b=183.42＋(191.86－183.42)*(2.50＋0.25)/2.50/2=187.22 kPaⅠ-Ⅰ截面处弯矩设计值：MⅠ= (l/2-l0/2)*(l/2-l0/2)*((2*b+bo)*(pmaxx+pnx-2*G/A)+(pmaxx-pnx)*b)/12 = (2.50/2-0.60/2)*(2.50/2-0.60/2)*((2*2.50+0.25)*(222.66+179.24-2*168.75/6.25)+(222.66-179.24)*2.50)/12= 145.53 kN.mⅡ-Ⅱ截面处弯矩设计值：MⅡ= (b/2-bo/2)*(b/2-bo/2)*((2*l+lo)*(pmaxy+pny-2*G/A)+(pmaxy-pny)*l)/12 = (2.50/2-0.25/2)*(2.50/2-0.25/2)*((2*2.50+0.60)*(191.86+187.22-2*168.75/6.25)+(191.86-187.22)*2.50)/12= 193.23 kN.mⅠ-Ⅰ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ= 0.031056 配筋率：ρ= 0.001095ρ < ρmin = 0.0015 ρ = ρmin = 0.0015计算面积：1687.50 mm2Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ= 0.041453 配筋率：ρ= 0.001462ρ < ρmin = 0.0015 ρ = ρmin = 0.0015计算面积：1687.50 mm2四、计算结果1．X方向(a方向)弯矩计算结果：计算面积：1687.50 mm2/m采用方案：D12@140实配面积：2019.60 mm2/m2．Y方向(b方向)弯矩计算结果：计算面积：1687.50 mm2/m采用方案：D12@140实配面积：2019.60 mm2/m。
砌体梁端局部受压计算计算书完整版
数据输入
砌体强度等级 砂浆强度等级 梁截面高度hc (mm) 梁截面宽度bc (mm) 梁支承长度a (mm) 砌体角部受压或空心砖砌体
MU10 M2.5 400 240
砌体截面宽度bq (mm) 砌体有效长度lq (mm)（指洞口间部
支座反力Nl (KN) 梁底砌体上部设计荷载N0 (KN)
0.7 MU20 3.40
2.82
2.53
2.24
1.95
1.00
1.5 MU15 2.94
2.44
2.19
1.94
1.69
0.86
MU10 2.40
1.99
1.79
1.58
1.38
0.70
MU7.5
1.73
1.55
1.37
1.19
0.61
170.3 40860 172800
4.2 0 1.63 0 满足
240.0 梁底受压应力图形完整性系数η
砌体局部抗压强度提高系数γ上限值
数据输出
砌体抗压强度设计值f (N/mm2) 1.38 梁端有效支承长度a0=10(hc/f)1/2 (mm)
a0实际取值 （a0≤a）
170.3
局部受压面积Al=a0bc (mm2)
局部抗压计算长度l0=2bq+bc 720.0
59.21
验算ηγAlf ≥ ψN0+Nl
砖（含KP-1型空心砖）砌体抗压强度设计值f (N/mm2)
240 砖强度等
砂浆强度等级
砂浆强度
1200
级
M15
M10
M7.5
M5
M2.5
0
MU30 4.16
3.45