30mT梁钢绞线计算书
30米箱梁钢绞线理论伸长量计算书.docx
30m 箱梁钢绞线理论伸长量计算书以下 计算 中 k 取 ， μ 取， 千斤 顶工作长 度为43cm 。
N1 、 N2 、 N3 钢 束竖弯角 均为1 5o0.087rad , 平弯角均为 2 1.8o0.031rad , N 4竖弯角 3 1.4o 0.024rad 。
张拉控制应力 con 1350MPa,预应力筋弹性模量 Ep=1.95 105 。
一、 N1 钢束1、N1 非连续端伸长量计算： （1） 直线段 ABl AB72.1 43 115.1(cm) 1.151(m)lABcon lAB1350 1.151 0.008m 8mmE P195000（2） 曲线段 BCl BC 78.5cm 0.785mkl BC20.0015 0.785 0.17 0.0310.0065lBCcon lBCkl BC 21350 0.7850.00650.005m 5mmE P 1219500012（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：l CD 673.1cm6.731mg( klBC2)1350 e0.00651341.23MPaCcon elCDC lCD1341.23 6.731 0.046m46 mmE P195000（4） 曲线段 DEl DE 392.7cm 3.927mkl DE1 0.0015 3.927 0.17 0.087 0.0207lDEc lDE1 kl BC21341.23 3.927 1 0.02070.027m27mmE P21950002 （5） 直线段 EF首先求出 EF 段起点截面 E 处预应力筋张拉应力：lEF270.3cm 2.703mg ( kl DE1)1341.23 e 0.02071313.72MPaEC elEFE lEF1313.72 2.7030.018m 18mmE P195000通过以上计算可知 N1 非连续端的总伸长量：l 1l ABl BCl CDl DEl EF 8 5 46 27 18 104( mm)2、N1 连续端伸长量计算：（1） 直线段 ABlAB72.1 43 115.1(cm) 1.151(m)lABcon lAB1350 1.151 0.008m 8mmE P195000（2） 曲线段 BCl BC 78.5cm 0.785mkl BC 20.0015 0.785 0.17 0.031 0.0065l BCcon lBC1 kl BC2 1350 0.785 10.0065 0.005m 5mmE P21950002（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：l CD843.7cm 8.437mCcon ge( kl BC 2)1350 e 0.00651341.23MPal CDC lCD1341.23 8.437 0.058m 58mmE P195000（4） 曲线段 DEl DE 392.7cm 3.927mkl DE1 0.0015 3.927 0.17 0.087 0.0207lDEc lDE1 kl BC221341.23 3.927 1 0.02070.027m27mmE P195000 2（5） 直线段 EF首先求出 EF 段起点截面 E 处预应力筋张拉应力：lEF88.9cm 0.889mg( kl DE1)1341.23 e 0.02071313.72MPaECelEFE lEF1313.72 0.8890.006m6mmE P195000通过以上计算可知 N1 连续端的总伸长量：l 2lABlBClCDlDElEF8 5 58 27 6 104(mm)综上计算可以得出以下结果：30m 箱梁边跨 N1 钢束总伸长量：l 边N1l 1l 2 104 104208( mm)30m 箱梁中跨 N1 钢束总伸长量：l 中N1 2 l 2 104 2 208(mm)二、 N2 钢束1、N2 非连续端伸长量计算：（1） 直线段 ABlAB72.1 43 115.1(cm) 1.151(m)lABcon lAB1350 1.1510.008m 8mmE P195000（2） 曲线段 BCl BC 78.5cm 0.785mkl BC20.0015 0.785 0.17 0.031 0.0065lBC con lBC1 kl BC2 21350 0.785 1 0.00650.005m 5mmE P195000 2（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：lCD512.4cm5.124mCconge( kl BC2)1350 e 0.00651341.23MPalCDC lCD1341.23 5.1240.035m 35mmE P195000（4） 曲线段 DEl DE 392.7cm 3.927mkl DE10.0015 3.927 0.17 0.087 0.0207lDE c lDE1 kl BC221341.23 3.927 1 0.02070.027m27mmE P195000 2 （5） 直线段 EF首先求出 EF 段起点截面 E 处预应力筋张拉应力：lEF 430.3cm 4.303mEC ge( kl DE1)1341.23 e 0.0207 1313.72MPalEFE lEF1313.72 4.303 0.029m29mmE P195000通过以上计算可知 N2 非连续端的总伸长量：l 1lABlBClCD l DE lEF8 535 27 29 104(mm)2、N2 连续端伸长量计算：（1） 直线段 ABlAB72.1 43 115.1(cm) 1.151(m)lABcon lAB1350 1.1510.008m 8mmE P195000（2） 曲线段 BCBC78.5cm 0.785mkl BC 2 0.0015 0.7850.17 0.031 0.0065lBCcon lBCkl BC2 1350 0.785 0.0065E P110.005m 5mm21950002（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：lCD683.1cm6.831mg( kl BC2 )1350 e 0.00651341.23MPa Ccon eC lCD1341.23 6.8310.047m 47mmlCD195000E P（4） 曲线段 DElDE392.7cm 3.927mkl DE 10.0015 3.927 0.17 0.087 0.0207lDEc lDE1kl BC21341.23 3.9270.0207E P 219500010.027m 27mm2（5） 直线段 EF首先求出 EF 段起点截面 E 处预应力筋张拉应力：lEF251cm 2.51mg( kl DE1)1341.23 e0.02071313.72MPaEC elEFE lEF1313.72 2.510.017m17mmE P195000通过以上计算可知 N2 连续端的总伸长量：l 2lABlBClCDlDElEF8 5 47 27 17 104( mm)综上计算可以得出以下结果：30m 箱梁边跨 N2 钢束总伸长量：l 边N2l 1l 2 104 104208( mm)30m 箱梁中跨 N2 钢束总伸长量：l 中 N22 l 2 104 2 208( mm)三、 N3 钢束1、N3 非连续端伸长量计算： （1） 直线段 ABlAB72.1 43 115.1(cm) 1.151(m)lABcon lAB1350 1.151 0.008m 8mmE P195000（2） 曲线段 BCBC78.5cm 0.785mkl BC 2 0.0015 0.7850.17 0.031 0.0065lBCcon lBCkl BC2 1350 0.785 0.0065E P110.005m 5mm21950002（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：lCD371.8cm 3.718mg ( klBC2)1350 e 0.00651341.23MPaCcon elCDC lCD1341.23 3.7180.026m 26 mmE P195000（4） 曲线段 DElDE392.7cm 3.927mkl DE 1 0.0015 3.9270.17 0.087 0.0207lDEc lDE1 kl BC21341.23 3.9270.020727mmE P219500010.027m2（5） 直线段 EF首先求出 EF 段起点截面 E 处预应力筋张拉应力：lEF570.3cm 5.703mg ( kl DE1)1341.23 e 0.02071313.72MPaEC elEFE lEF1313.72 5.7030.038m38mmE P195000通过以上计算可知 N3 非连续端的总伸长量：l 1lABlBClCDl DE lEF8 526 27 38 104(mm)2、N3 连续端伸长量计算：（1） 直线段 ABlAB72.1 43 115.1(cm) 1.151(m)lABcon lAB1350 1.151 0.008m8mmE P195000（2） 曲线段 BClBC78.5cm 0.785mkl BC20.0015 0.785 0.17 0.031 0.0065con lBC1kl BC21350 0.7850.00655mmlBC219500010.005mE P2（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：g( kl BC 2)1350 e0.00651341.23MPaCconeC lCD1341.23 5.0460.035m35mmlCD195000E P（4） 曲线段 DElDE392.7cm 3.927mkl DE 10.0015 3.927 0.17 0.087 0.0207lDE c lDE1 kl BC21341.23 3.927 1 0.02070.027m 27mmE P 2195000 2 （5） 直线段 EF首先求出 EF 段起点截面 E 处预应力筋张拉应力：lEF 431.2cm 4.312mEC ge ( kl DE1)1341.23 e 0.0207 1313.72MPalEFE lEF1313.72 4.3120.029m29mmE P195000通过以上计算可知 N3 连续端的总伸长量：l 2 l AB l BCl CD l DE l EF 8 5 35 27 29 104(mm)综上计算可以得出以下结果：30m 箱梁边跨 N3 钢束总伸长量：l 边N3l 1l 2 104 104208( mm)30m 箱梁中跨 N3 钢束总伸长量：l 中 N32 l 2 104 2 208( mm)四、 N4 钢束1、N4 非连续端伸长量计算： （1） 直线段 ABl AB 208.6 43251.6(cm) 2.516(m)lABcon lAB1350 2.5160.017m 17mmE P195000（2） 曲线段 BClBC73.3cm 0.733mkl BC 3 0.0015 0.7330.17 0.0240.0064lBC con lBC1 kl BC31350 0.733 1 0.00640.005m 5mmE P2195000 2（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：g(kl BC3)1350 e 0.00641341.33MPa Ccon elCDC lCD1341.33 12.018 0.083m83mmE P195000通过以上计算可知 N4 非连续端的总伸长量：l 1lABlBCl CD 175 83 105( mm)2、N4 连续端伸长量计算：（1） 直线段 ABlAB207.2 43250.2(cm) 2.502(m)con lAB1350 2.5020.017m 17mmlABE P195000（2） 曲线段 BClBC73.3cm 0.733mkl BC 30.0015 0.733 0.17 0.0240.0064lBCcon lBC1 kl BC31350 0.733 0.0064E P219500010.005m 5mm2（3） 直线段 CD首先求出 CD 段起点截面 C 处预应力筋张拉应力：lCD1187.8cm 11.878mg (kl BC3)1350 e 0.00641341.33MPa Ccon elCDC lCD1341.33 11.878 0.082m82mmE P195000通过以上计算可知 N4 连续端的总伸长量：l 2lABlBCl CD 17 5 82 104( mm)综上计算可以得出以下结果：30m 箱梁边跨 N4 钢束总伸长量：l 边N4l 1l 2 105 104209( mm)30m 箱梁中跨 N4 钢束总伸长量：l 中 N4 2 l 2 104 2 208( mm)30m 箱梁预应力钢束伸长量汇总表边跨中跨钢束编号理论伸长理论伸长实测伸长量浮动值 (±6%)(cm)实测伸长量浮动值 (±6%)(cm)量(cm)量 (cm)N1如若考虑锚口预应力损失，超张拉 3%，则张拉控制应力con1350 1.03 1390.5MPa 超张拉 3%钢束理论伸长量如下：边跨中跨钢束编号理论伸长理论伸长实测伸长量浮动值 (±6%)(cm)实测伸长量浮动值 (±6%)(cm)量(cm)量 (cm)N1。
30mT梁预应力钢绞线张拉计算书
30mT梁预应力钢绞线张拉计算书摘要：桥梁预应力施工时，后张法预应力筋都采用张拉应力和伸长量双控，实际伸长值与理论伸长值的差值一般控制在6％以内。
本文以内遂高速公路龙门坨大桥为例，对30m预制T梁预应力钢绞线的张拉伸长量以及预应力损失进行相应分析和计算。
关键词：30mT梁；预应力；钢绞线；张拉一、工程概况龙门坨大桥位于四川省内遂高速公路内江市市中区靖民镇高阳村，中心桩号为K3+961，本桥为跨越水沟而设，桥梁全长158.06m。
全桥共2联：3×30+2×30；桥梁上部结构采用预应力砼T梁，先简支后桥面连续；下部结构采用柱式墩、柱式台、肋板台、桩基础。
二、结构设计形式本桥预制T梁共50片，梁高2.0m，混凝土设计标号为C50。
采用YM15系列锚具，配套千斤顶采用YCW150B或YCW250B。
预应力管道采用镀锌金属波纹管。
预应力钢束采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）规定的低松弛高强度钢绞线，其抗拉强度标准值为fpk＝1860MPa，弹性模量Ep=1.95x105MPa，公称直径Φs15.2mm。
预应力钢束N1、N2、N3采用两端张拉，锚下张拉控制应力为δk=0.75fpk。
三、后张法钢绞线理论伸长量计算公式及说明后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小。
《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）（当预应力筋为直线时取Pp=P）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（MPa）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N），（钢绞线分段计算时，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。
30mT梁计算书
30mT梁计算书一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预=29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
30米T梁预应力钢绞线伸长值计算
渝湘高速公路D10合同段预应力钢绞线
理论伸长值计算书
（L-30mT梁）
一、说明:
1、姚家湾大桥上部构造为95片L-30mT梁，设计钢束采用Rb =1860MPa 钢绞线，控制张拉应力为0.75Rb =1395Mpa，初始张拉力为10%控制张拉应y y
力；张拉采用后张法，孔道为预埋波纹管孔道。
由于边跨边梁、边跨中梁和中跨边梁、中跨中梁预应力设计长度不一致，故对设计图SV-7-07所示N1、N2和N3钢绞线进行理论伸长值计算。
2、钢绞线:
预应力筋：低松弛预应力钢绞线
生产厂家：贵州集团钢丝绳厂
强度级别：1860Mpa
公称直径：15.2mm
公称面积：140mm2
二、预应力钢绞线控制张拉力
P= fpk *75%* Ay *N
式中：
P—预应力钢绞线张拉力，KN
fpk—预应力钢绞线抗拉强度标准值，为1860Mpa. Ay—每根预应力钢绞线截面面积，140mm.
N—同时张拉预应力钢绞线的根数.
计算结果：
（1）、边跨边梁
N1筋：P=1395*140*11*1/1000*1=2148.3 KN
N2、N3筋：P=1395*140*9*1/1000*1=1757.7 KN 2。
30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算
预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。
40mT及30mT梁张拉计算说明
T梁张拉计算说明一、计算说明装配式预应力T梁采用低松弛钢绞线，钢绞线公称直径为15.2mm，每根钢束公称面积139mm²。
钢绞线标准强度为1860Mpa，锚下张拉控制应力为0.75*1860=1395 Mpa。
现以阿蓬江特大桥第一联第一跨1#40mT梁为例，计算过程如下。
1、钢绞线理论伸长值计算公式及参数⑴预应力理论伸长量计算公式：ΔL=P P X×1000/AnE式中：ΔL—预应力筋的伸长量；P P—预应力筋的平均张拉力；A—预应力筋的截面面积；n —单孔预应力钢绞线根数，按设计图纸取值；E—预应力的弹性模量，为固定值1.95×105N/mm2；（2）端点的张拉力计算公式：P端=P×e-（kx+Uθ）预应力平均张拉力计算公式：P P=P{1- e-（kx+Uθ）}/(kx+Uθ)式中：P P—预应力筋的平均张拉力；P—预应力张拉段的张拉力；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；X—计算节段的孔道长度，按照设计图纸取值；U—预应力筋与孔道壁间的摩擦系数，塑料波纹管取0.14，金属波纹管取0.25；θ—从张拉端到计算节点的曲线孔道切线夹角之和，按设计图纸取值θ= X/R；二、计算示例以T梁N1预应力筋束为例进行计算详细说明。
N1预应力筋束为对称布置，计算时取一半进行计算。
N1预应力筋束的布置情况如下图（单位cm）：1．图中段1是工作长度，从设计图查出长度为600mm。
该段为直线段，钢绞线与孔道间无摩擦，取值各参数取值如下：P—1745.145 KN，取张拉控制应力；K—对本段无影响，不计；X—600mm，从设计图中可以查出；U—对本段无影响，不计；A—预应力筋的截面面积，取139mm2；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
θ=0，本段为直线段；以上数据代入公式P端=P(e-（kx／1000+Uθ×Π／180））可得端点的张拉力，P b=1745.145KN；预应力平均张拉力为，P p=P b=1745.145KN，代入公式ΔL=P p X×1000/AnE P，得ΔL1=1745.145×600×1000÷（139×9×1.95×105）=4.29mm2．图中段2为直线段，从设计图中可查长度为2197mm，该段各参数取值如下：P b—1745.145KN；K—0.0015，常数；X—2197mm，从设计图中可以查出；U—0.14，根据经验设定的常数；A—139mm2，常数；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书
30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书一、计算公式及参数△L=Ep Ap LPp ?? Pp=1、预应力平均张拉力计算公式及参数：△L—钢绞线一端伸长量（mm ） P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.232、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），单根取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取2.0×105 N/ mm 2（Mpa ）在计算一端伸长量时，X=L二、伸长量计算以中跨为例：1、N1束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300N X=30.72÷2=15.36m θ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.36+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760803.74N △L=P p×L÷(A p×E p)= 760859×15360÷(140×4×2.0×105)△L=104.3mm扣除10%初应力后△L=104.3×（1-10%）=93.90mmN1总伸长量为93.9mm×2=187.80mm2、N2束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.78÷2=15.39mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.39+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/ ( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760787N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 760859×15390÷(140×4×2.0×105)△L =104.54mm扣除10%初应力后△L=104.54×（1-10%）=94.09mmN2总伸长量为94.09mm×2=188.17mm3、N3束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.85÷2=15.425mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.425+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)=195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760767N △L= P p×L÷(A p×E p)=760859×15425÷(140×4×2.0×105)△L =104.78mm扣除10%初应力后△L=104.79×（1-10%）=94.30mmN3总伸长量为94.31mm×2=188.60mm4、N4束一端的伸长量：（中跨5股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.56÷2=15.28mθ=1.4×π÷180=0.024radKX+μθ=0.0015×15.28+0.23×0.024=0.029P p=P×[1-e-(KX+μθ)]/ (KX+μθ)= 195300×5×(1-e-0.028) ÷0.028=962696N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 962696×15280÷(140×5×2.0×105)△L =105.07mm扣除10%初应力后△L=105.07×（1-10%）=94.56mmN4总伸长量为94.56mm×2=189. 12mm依次计算出边跨梁板的单端伸长量为：N1单端伸长量=93.11mm N2单端伸长量=94.87mmN3单端伸长量=94.78mm N4单端伸长量=95.79mm三、钢绞线的张拉控制应力计算（以中跨N1为例）N1 4股钢绞线：σcon=0.75×1860×140×4=781.2KN0111号千斤顶张拉、10075122号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0316X+0.9式中：Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×78.12+0.9=3.37MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×156.24+0.9=5.84MPa③100%σcon=781.2KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×781.2+0.9=25.6MPa0112号千斤顶张拉、10075127号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0319X+0.77：式中： Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×78.12+0.77=3.26MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×156.24+0.77=5.75MPa ③．100%σcon=781.2KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×781.2+0.77=25.69MPa 30米箱梁（边跨）张拉数据表30米箱梁（中跨）张拉数据表。
30m箱梁钢绞线理论伸长量计算书
0.987535
1.929×105
59.4
起弯段
3.927
0.08727
0.027708
0.972672345
1.877×105
27.4
中段直线段
2.507
0
0.0037605
0.991246
1.8699×105
17.2
107×2=124
N3钢绞线: 30.935-1.3=29.635/2=14.818
N2钢绞线半个曲线梁内长度:
(30.891-0.65×2)/2
=29591/2
=14796
1.①千斤顶长度段：420
②直线段：7942
③起弯段：3927
④中部直线段：2507
各段系数表
线段
L
θ
kx+μφ
e-(kx+μφ)
P终点力（N）
伸长量（mm）
千斤顶长度
0.42
0
0
1
1.953×105
3
直线段
0
=5×1.9385×105×9968/(5×140×1.95×105)
=70.8（mm）
起弯段：P平均=5×（1.924×105+1.8714×105）/2
=5×1.8977×105（N）
△L3= P平均×L/(AP·EP)
=5×1.8977×105×3927/(5×140×1.95×105)
=27.3（mm）
0.023208
0.97705
1.8938
27.56
中段直线段
5.863
0
0.0087945
1.87721
40.5
107×2=214
30mT梁钢绞线伸长量计算公式
伸长量
计算公
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One 1
30mT梁预应力钢绞线的理论伸长值计算
一、理论伸长值的计算公式
△ L二PpL/ApEp
Pp二p（l_e（kx+"°））/（kx+u 0）
式中：Pp--预应力筋平均张拉力（N）；
L——预应力筋的长度（mm）；
A p---预应力筋的截面面积（mn?）；
E P——预应力筋的弹性模量（N/mn?）；
P-_预应力筋张拉端的张拉力（N）；
x—一一从张拉端到计算截而的孔道长度（m）；
0--从张拉端至计算截而曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
k-一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
U --预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
二、各种计算参数的确定：
以30mT梁直线段内梁为例：
钢绞线型号7 4）,单根截面面积A y=140mm2
钢束截而而积：A p=140mm2 X 7=980mm2钢绞线弹性模量试验数据：Ep=X105MPa
张拉控制应力：Nl、N3钢束，6con=1395MPa
N2 钢束，6 con=1325MPa
波纹管道影响系数：K=卩二三、理论伸长值计算:
将半个曲线预应力钢绞线分为AB. BC、CD三段（分段见图），分别计算:。
30mT梁钢绞线伸长量计算公式
30mT梁预应力钢绞线的理论伸长值计算
一、理论伸长值的计算公式
△L=P p L/A p E p
P p=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)
式中：P p----预应力筋平均张拉力（N）；
L-----预应力筋的长度（mm）；
A p-----预应力筋的截面面积（mm2）；
E p-----预应力筋的弹性模量（N/mm2）;
P-----预应力筋张拉端的张拉力（N）；
x-----从张拉端到计算截面的孔道长度（m）；
θ----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
k-----孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
μ----预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
二、各种计算参数的确定：
以30mT梁直线段内梁为例：
钢绞线型号7φs15.24，单根截面面积A y=140mm2
钢束截面面积：A p=140mm2×7=980mm2钢绞线弹性模量试验数据：E p=1.93×105MP a
张拉控制应力：N1、N3钢束，бcon=1395MPa
N2钢束，бcon=1325MPa
波纹管道影响系数： K=0.0015 μ=0.25
三、理论伸长值计算：
将半个曲线预应力钢绞线分为AB、BC、CD三段（分段见图），分别计算：。
30mt梁张拉钢绞线伸长量计算书word资料15页
30mT梁钢绞线张拉伸长量计算书根据设计图纸，张拉控制力为N=1395KN，伸长值分段计算，迭加得总伸长值。
fpk=P[1-e-(kx+θμ )]/（kx+θμ）计算公式： PP·L/Ay·EgΔL= PP式中：K——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数K取0.0015μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数μ取0.225（中值）Ay——钢绞线截面积 Ay取139mm2Eg——钢绞线弹性模量 Eg取1.97×105Mpa（检测报告）一、N1钢束延伸量计算1、边跨边梁10束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
连续端N1钢束从连续端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段698mm，合计长度15337mm；纵弯角度为7度。
P=193.9×10束=1939KN（详见设计图纸）θ=7°×π/180=0.1222简支端AB段及连续端AB段:（直线段）P=1939 [1-e-(0.0015×4.865+0.225×0.1222))]/(0.0015×4.865+0.225×0.1222)1=1905.7KN简支端BC段及连续端BC段:（曲线段）P=1905.7 [1-e-(0.0015×9.774+0.225×0.1222)]/(0.0015×9.774+0.225×0.1222)2=1866.1KN简支端CD段:（直线段）P=1866.1[1-e-(0.0015×0.768+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.768+0.225×0.1222)3=1839.6KNP3=1891.7[1-e-(0.0015×0.698+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.698+0.225×0.1222) =1839.7KNΔLAB=(1905.7×4.865)/(1.97×105×10束×139×10-6)=33.9mmΔLBC=(1866.1×9.774)/(1.97×105×10束×139×10-6)=66.6mmΔLCD简支端=(1839.6×0.768)/(1.97×105×10束×139×10-6)=5.2mmΔLCD连续端=(1839.7×0.698)/(1.97×105×10束×139×10-6)=4.7mmΔL=(ΔLAB +ΔLBC) ×2+ΔLCD简支端+ΔLCD连续端=(33.9+66.6) ×2+5.2+4.7=210.9mm2、边跨中梁8束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
30米T梁张拉计算书[修订]
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30米T梁张拉计算书0第六次0（T梁后张法张拉过程计算）0编制：00计算：00审核：00攀枝花公路建设有限公司广甘高速G9标项目经理部(盖章)二○一一年八月二十四日00预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告0一、参考资料01、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）0《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》2、《天津高力预一预应力钢绞线有限公司XK05-003-00025低松弛预应3、力钢绞线产品质量证明书》04、《四川省交通厅公路规划勘察设计研究院道桥试验研究所预应力钢绞线检测报告》05、《四川省建筑工程质量检测中心千斤顶测试报告》00二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式0计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：00Pp——钢绞线的平均张拉力， KN0Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）0P——钢绞线张拉端的张拉力，N1取1562.4KN、N2取1367.1 KN、N3取1367.1 KN。
(例：N1=1395×140÷1000×8=1562.4KN)。
0X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）0Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）0K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 0μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.22500L ——预应力筋的长度（m ）(L=X+M)00B ——工作长度，0.6 m （限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）00Ap ——钢绞线的截面积，取140mm ²（供应商或试验的质量报告书提供）00Ep ——钢绞线的弹性模量195000MPa （供应商或试验的质量报告书提供）系数k 及μ值表孔道成型方式 k μ（钢绞线） 预埋金属螺旋管道 0.0015 0.20～0.25 采用值0.00150.225计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：0三、张拉顺序及张拉油表读数计算1） 张拉千斤顶和配套张拉油表经四川省建筑工程质量检测中心标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台200B 千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3，其中N3钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。
30米T梁张拉计算资料
30米T梁伸长量计算（边跨边梁N3-钢束10） -(Kx+μ θ ) 起点力（KN) 终点力（KN） 平均力（KN) e 0.999190328 1953 1951.42 1952.21 0.974381859 1951.42 1901.21 1926.31 0.992696799 1901.21 1887.31 1894.26 0.982003899 1887.31 1853.24 1870.28 0.982141389 1887.31 1853.50 1870.41 0.992696799 1901.21 1887.31 1894.26 0.974381859 1951.42 1901.21 1926.31 0.999190328 1953 1951.42 1952.21 30米T梁伸长量计算（边跨中梁N3-钢束9） -(Kx+μ θ ) 起点力（KN) 终点力（KN） 平均力（KN) e 0.999190328 1757.7 1756.28 1756.99 0.974381859 1756.28 1711.09 1733.68 0.992696799 1711.09 1698.58 1704.83 0.982003899 1698.58 1667.92 1683.25 0.982141389 1698.58 1668.15 1683.37 0.992696799 1711.09 1698.58 1704.83 0.974381859 1756.28 1711.09 1733.68 0.999190328 1757.7 1756.28 1756.99
整段长△L(m)
0.2033
P AP EP K μ
1953 1400 200 0.002 0.18
整段长△L(m)
0.2033
30mT梁钢绞线计算书word资料15页
30m T梁预应力钢绞线张拉计算书一、张拉力的计算30mT梁钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则中跨中梁预应力筋N1的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN，N2、N3张拉力为P8=P×8=193.9×8=1551.2KN；中跨边梁预应力筋N1的张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN，N2、N3张拉力为P9=P ×9=193.9×9=1745.1KN；边跨中梁预应力筋的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN；边跨边梁预应力筋N1的张拉力为P11=P×11=193.9×11=2132.9KN，N2、N3张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
30mT梁张拉顺序为50%N2 →100%N3 →100%N2→100%N1。
30m T梁张拉程序：N1、N3张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→P8（持荷5min）→锚固。
N2张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→0.5 P8，待N3张拉后再进行0.5 P8→P8（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.中跨中梁N1张拉控制力P9=1745.1KN，N2、N3张拉控制力P8=1551.2KN；中跨边梁N1张拉控制力P10=1939KN，N2、N3张拉控制力P9= 1745.1KN；边跨中梁张拉控制力P9=1745.1KN；边跨边梁张拉控制力P11= 2132.9KN，N2、N3张拉控制力P10= 1939KN。
30mT梁钢绞线计算书
30m T梁预应力钢绞线张拉计算书一、张拉力的计算30mT梁钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则中跨中梁预应力筋N1的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN，N2、N3张拉力为P8=P×8=193.9×8=1551.2KN；中跨边梁预应力筋N1的张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN，N2、N3张拉力为P9=P ×9=193.9×9=1745.1KN；边跨中梁预应力筋的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN；边跨边梁预应力筋N1的张拉力为P11=P×11=193.9×11=2132.9KN，N2、N3张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
30mT梁张拉顺序为50%N2 →100%N3 →100%N2→100%N1。
30m T梁张拉程序：N1、N3张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→P8（持荷5min）→锚固。
N2张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→0.5 P8，待N3张拉后再进行0.5 P8→P8（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.中跨中梁N1张拉控制力P9=1745.1KN，N2、N3张拉控制力P8=1551.2KN；中跨边梁N1张拉控制力P10=1939KN，N2、N3张拉控制力P9= 1745.1KN；边跨中梁张拉控制力P9=1745.1KN；边跨边梁张拉控制力P11= 2132.9KN，N2、N3张拉控制力P10= 1939KN。
30mT梁预应力钢绞线张拉计算
30mT 梁预应力钢绞线张拉计算30m T 梁预应力钢绞线共3束，采用Φj15.24预应力钢绞线，边梁1～10，中梁2～9张拉控制应力, k σ=0.75×by R =0.75×1860 Mpa =1395 Mpa 单根张拉控制力F=1395×140=195.3KN 。
一、100%con σ理论伸长量计算 1、伸长量计算公式如下：⊿L=PpLApEp ；Pp=()(1)kx p e kx θθ-+μ-+μ其中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）; P —预应力筋张拉端张拉力（N ）; L —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）; Ep —预应力筋弹性模量（MPa ）,取1.983×105; Ap —预应力筋的截面面积（mm 2）θ—从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；对于圆曲线，为该段圆心角，如果孔道在竖平面和水平面内同时弯曲，则θ角为双向弯曲之矢量和。
k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道的摩擦系数,取0.25; 2、30mT 梁预应力钢绞线张拉计算（1）、30mT 梁半跨预应力钢绞线伸长量参数计算（见表1）30mT 梁半跨预应力钢绞线伸长量参数示意图30mT梁半跨边梁1～10，中梁2～9预应力钢绞线参数表表 1（2）、伸长量计算如下：N1钢束工作长度L4△L4=(195.3×103×450)/(140×1.983×105)=3.16mmL1段△L1=(191.53×103×4738)/(140×1.983×105)=32.69mmL2段：△L2=(185.27×103×9014)/(140×1.983×105)=60.16mmL3段：△L3=(182.75×103×1025)/(140×1.983×105)=6.75mmN2钢束工作长度L4△L4=(195.3×103×450)/(140×1.983×105)=3.16mmL1段△L1=(191.61×103×3732)/(140×1.983×105)=25.76mmL2段：△L2=(185.88×103×5012)/(140×1.983×105)=33.50mmL3段：△L3=(182.98×103×6000)/(140×1.983×105)=39.55mmN3钢束工作长度L4△L4=(195.3×103×450)/(140×1.983×105)=3.16mmL1段△L1=(192.05×103×706)/(140×1.983×105)=4.88mmL2段：△L2=(186.63×103×4010)/(140×1.983×105)=26.96mmL3段：△L3=(183.06×103×10000)/(140×1.983×105)=65.94mm30mT梁半跨边梁1、10，中梁2～9预应力筋张拉伸长量总汇说明上表中的L4工作长度是指工作锚到工具锚之间的距离,设计伸长量不包括此长度的伸长量.二、张拉力计算边梁1、10张拉采用两端对称张拉，张拉过程中设定大里程端为张拉甲，小里程端为张拉乙，张拉所使用的千斤顶及配套压力表如下：各行程甲、乙端张拉力、压力表、伸长量如下：张拉力计算中梁2～9张拉采用两端对称张拉，张拉过程中设定大里程端为张拉甲，小里程端为张拉乙，张拉所使用的千斤顶及配套压力表如下：各行程甲、乙端张拉力、压力表、伸长量如下：各行程甲、乙端张拉力、压力表、伸长量如下：25mT 梁预应力钢绞线张拉计算25m T 梁预应力钢绞线共3束，采用Φj15.24预应力钢绞线，边梁1、10，中梁2～9张拉控制应力, k σ=0.75×by R =0.75×1860 Mpa =1395 Mpa 单根张拉控制力F=1395×140=195.3KN 。
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30m T梁预应力钢绞线张拉计算书一、张拉力的计算30mT梁钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则中跨中梁预应力筋N1的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN，N2、N3张拉力为P8=P×8=193.9×8=1551.2KN；中跨边梁预应力筋N1的张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN，N2、N3张拉力为P9=P ×9=193.9×9=1745.1KN；边跨中梁预应力筋的张拉力为P9=P×9=193.9×9=1745.1KN；边跨边梁预应力筋N1的张拉力为P11=P×11=193.9×11=2132.9KN，N2、N3张拉力为P10=P×10=193.9×10=1939KN。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
30mT梁张拉顺序为50%N2 →100%N3 →100%N2→100%N1。
30m T梁张拉程序：N1、N3张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→P8（持荷5min）→锚固。
N2张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→0.5 P8，待N3张拉后再进行0.5 P8→P8（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.中跨中梁N1张拉控制力P9=1745.1KN，N2、N3张拉控制力P8=1551.2KN；中跨边梁N1张拉控制力P10=1939KN，N2、N3张拉控制力P9= 1745.1KN；边跨中梁张拉控制力P9=1745.1KN；边跨边梁张拉控制力P11= 2132.9KN，N2、N3张拉控制力P10= 1939KN。
2.张拉程序N1、N3张拉程序为0→初始应力（10% P8）→20% P8→100% P8N2张拉程序为0 →0.1 P8→0.2 P8→0.5 P8，待N3张拉后再进行0.5 P8→P83.中跨中梁T梁对应油表对数（1）N1张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（2）N3张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（3）N2张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.28894. 中跨边梁T梁对应油表对数（1）N1张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（2）N3张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（3）N2张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.28895. 边跨中梁对应油表对数（1）N1、N3张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（2）N2张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889 ③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889 ④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889 6. 边跨边梁T 梁对应油表对数 （1）N1张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（2）N3张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.2889（3）N2张拉对应油表对数①千斤顶编号：11002，压力表编号：1018线性回归方程：P=49.2467D-2.5111②千斤顶编号：11003，压力表编号：1019线性回归方程：P=49.0033D+2.7889③千斤顶编号：11024，压力表编号：1022线性回归方程：P=49.1400D+0.6889④千斤顶编号：11025，压力表编号：1023线性回归方程：P=49.0200D+4.28897.实测伸长量的计算对称张拉，保康、宜昌端量测值分别用x、y表示：（1）N1、N3对应10%P、20%P、100%P为x10、y10；x20、y20；x100、y100。
实测伸长量ΔL实=（x100+y100）-（x10+y10）+（x20+y20）-（x10+y10）=（x100+y100）+（x20+y20）-2（x10+y10）复核：|ΔL实-ΔL设|≤±6%ΔL设（2）N2对应10%P、20%P、50%P、100%P为x10、y10；x20、y20；x50、y50；x/50、y/50；x100、y100。
（其中，x/50、y/50为N3张拉后N2第二次从0→50%P的伸长量）实测伸长量ΔL实=（x50+y50）-（x10+y10）+（x20+y20）-（x10+y10）+（x100+y100）-（x/50+ y/50）=（x100+y100）+（x50+y50）+（x20+y20）-（x/50+ y/50）-2（x10+y10）复核：|ΔL实-ΔL设|≤±6%ΔL设8.设计伸长量（1）中跨T梁设计伸长量N1设计伸长量：188/0.9=208.9mmN2设计伸长量：182/0.9=202.2mmN3设计伸长量：180/0.9=200mm（2）边跨T梁设计伸长量N1设计伸长量：190/0.9=211.1mmN2设计伸长量：182/0.9=202.2mmN3设计伸长量：180/0.9=200mm四、预应力施工要求1.预应力锚具中跨采用M15-8，边跨采用M15-9，张拉采用无线张拉仪，管道压浆采用C50水泥浆。
2.封锚混凝土采用C50混凝土。
3.钢束管道采用金属波纹管成孔，波纹管内径80mm、90mm。
4.若预应力管道与普通钢筋相干扰时，可适当调整普通钢筋的位置，但不可截断。
若预应力管道与马蹄箍筋相冲突时，严格按照总监办下发的编号为JK-003-Z03-0105《关于T梁通用图马蹄箍筋与预应力管道存在干扰调整的函》进行施工。
5.钢束下料长度考虑每个张拉端各预留80cm。
6.钢束定位钢筋在直线段按100cm间距设置，在曲线段按50cm间距布置。
建议固定点焊于相邻箍筋上，确保钢束位置与设计相符。
7.预应力钢束张拉时，砼强度及弹性模量必须达到设计值的85%以上，且养护时间不少于7天。
三、预应力筋张拉时伸长量的计算计算采用后张法理论简化计算法 计算公式为：gE A LP L ⨯⨯=∆本预应力采用预埋波纹管道，E g =1.95×105Mpa ，L1=40.424m ，L2=40.478m ，L3=40.510m ，L4=40.522m ，A=1112mm 2N1钢束的mm 2.289m 2982.01095.11112424.401551200L 5==⨯⨯⨯=∆ 则单端伸长量为：144.6mm 。
N2钢束的mm 6.289m 2896.01095.11112478.401551200L 5==⨯⨯⨯=∆ 则单端伸长量为：144.8mm 。