雨水池1计算书
雨水调蓄池计算范文
雨水调蓄池计算范文雨水调蓄池是一种通过收集和储存雨水，用于农田灌溉、景观绿化、城市补水等的水资源利用措施。
它能够有效降低城市排水系统的负荷，减少洪水发生的可能性，同时也能够为城市提供水资源补给。
本文将对雨水调蓄池的计算进行详细介绍。
首先是容积计算。
容积是指雨水调蓄池可以储存的雨水量，它需要根据实际情况进行合理的计算。
容积计算可以按照雨水调蓄池的设计目的和使用要求进行。
1.降雨量：需要根据当地的降雨量数据来确定雨水调蓄池的储水量。
可以参考相关的气象数据或历史降雨数据来计算。
2.储水期限：需要确定雨水调蓄池的储水期限，即在多长时间内需要利用储存的雨水。
根据储水期限的不同，储水容积也会有所变化。
3.社会需求：需要根据当地的实际需求来确定雨水调蓄池的容积。
如果用于农田灌溉，需要计算农田需水量；如果用于景观绿化，需要计算绿化区域的需水量。
容积计算的公式如下：容积=降雨量×储水期限×社会需求流量计算是指雨水调蓄池接收和排出水流的能力。
它需要根据调蓄池的设计参数和流量特征来进行合理的计算。
流量计算需要考虑以下几个因素：1.雨水收集面积：需要根据实际情况确定雨水调蓄池的收集面积。
收集面积越大，收集的雨水量就越多。
2.排放方式：需要确定雨水调蓄池的排放方式，即通过溢流、渗漏或抽排等方式进行排放。
不同的排放方式对流量计算有不同的影响。
3.雨水流速：需要根据实际情况确定雨水调蓄池的雨水流速。
雨水流速越大，调蓄池的流量就越大。
流量计算的公式如下：流量=雨水收集面积×雨水流速需要注意的是，在进行雨水调蓄池的计算时，还需要考虑一些其他的因素，如雨水渗透系数、土壤类型、地下水位等。
这些因素对雨水调蓄池的设计和计算也有一定的影响。
总之，对于雨水调蓄池的计算，需要综合考虑容积和流量两个方面。
通过合理计算，可以得到适合实际情况的雨水调蓄池容量和流量。
这样就能够更好地利用雨水资源，降低排水系统的负荷，提高城市水资源的利用效率。
雨水蓄水池容积计算书
按设计规范，雨水储存设施的有效容积不宜小于集水面重现期1—2年的日雨水设计径流总量扣除设计初期径流弃流量。
根据《绿色建筑评价标准》中规定，本设计的场地年径流总量控制率取70%，其对应的设计日降雨量为11.6mm，雨水设计径流总量按下式计算：W=10φc h y F式中W ——雨水储水池容积，m3 ；φc——雨量径流系数;取0.4h y——设计日降雨量，mm/d ；取11.6mmF ——汇水面积，hm2，为4.0hm2。
则：W＝10×0.44×11.6×4.0＝204.16m³按设计规范，屋面雨水初期弃流可采用2-3mm径流厚度，地面雨水初期弃流可采用3-5 mm径流厚度，初期径流弃流量按下式计算：W i=10×δ×FW i——初期弃流量，m3 ；δ——初期径流厚度;取3mm；F ——汇水面积，h㎡。
则：W i=10×3×4=120m³则本设计蓄水池的体积为：V=W－W i=84.16m³根据甲方提供资料，本次项目占地面积69000㎡，绿化率35%，即绿化占地面积约24150㎡，道路及车库面积为31211㎡；雨水收集回用系统提供全部的绿化浇灌用水和30%的冲洗道路及车库用水，计算如下：查《建筑给排水设计手册》，浇洒道路及绿化用水定额都取为2.5L/㎡.d，则依据下式计算：Q=q×s/1000式中：Q——日用水量q——用水定额则绿化浇灌日用水量:Q1=2.5×24150/1000=60.38m³/d道路浇洒日用水量:Q1=2.5×31211/1000=78.02m³/d雨水收集系统存储可回用蓄水天数为3—7天，本设计取3天,则雨水收集模块容积为：W=3×(78.02×0.3+60.38)=251.34m³清水池容积取日用水量的25%—30%，本设计取25%，则清水池容积为：w=0.25×（60.38+78.02×0.3）=20.85。
水池结构计算书(实用版)
********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高： 341.5-343.3m； 池顶设计标高： 345.05m； 池内底标高： 340.9m； 池内最高水深3.7m。
抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。
地面标准堆积荷载：P d =10KN/m 2；填土的标准容重：γt =18KN/m 3； 土体侧压系数λ=1/3污水容重：γs =10.4KN/m 3； 取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩，承载力满足设计要求。
二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》 《给水排水工程结构设计手册（第二版）》 三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm，池顶板厚150mm； 底板厚350mm；底板外挑300mm。
四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高，抗浮满足要求。
五、地基承载力验算基础置于中风化基岩，承载力满足要求。
六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅，池外水、土荷载较小，因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。
清水池池顶设现浇板，池顶为铰接。
池壁与底板整体浇筑为固接。
七、内力计算 1、荷载计算： ○1.污水荷载 kN/m ；1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算（1）10.3m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的单向受力计算。
情况A ：池内满水，池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩： w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ；44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩： 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ； 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ；66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧纵向配筋ф16@150；○2.水平角隅弯矩： 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ；23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩：21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ； 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ；37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧横向配筋ф14@200； 情况B ：池外有水、土，池内无液由于荷载较小，此处略去计算过程，采用构造配筋ф14@200；（2）5.175m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的双向受力计算。
雨水收集利用蓄水池容积计算书
雨水收集利用蓄水池容积计算书安庆凯旋尊邸雨水方案建议本项目为安庆市大桥开发区C-17地块项目，建筑总用地面积为133156 m2，总建筑面积为 m2，建筑基底总面积 m2。
本次参评绿色建筑的为高层住宅项目，建筑面积为，用地面积为。
一、可收集雨水量1、综合径流系数表1-1 综合径流系数计算表序号 1 2 3 下垫面分类面积占地比例径流系数屋面 3320 24% 道路及硬地面 4480 32% 景观水面 1200 9% 1 植被土地 4800 35% 总计 13800 ——综合径流系数 2、雨水设计径流总量根据区域内布局特点及雨水回收利用的要求，收集区域内部分屋面、道路、绿地和水面雨水，总收集面积13800m2。
雨水收集后用于绿化喷灌、道路浇洒、水景补水等。
雨水收集量根据《建筑与小区雨水利用工程技术规范》GB50400-20XX 中条规定雨水设计径流总量公式计算：W=10ψc hy F式中：W——雨水径流总量；ψc——雨量径流系数；hy——设计降雨厚度，取值为1368mm； F——汇水面积。
2因此，本项目雨水径流总量为。
根据《雨水集蓄利用工程技术规范》GB/T50596-20XX第条可收集雨水总量：W′=Wαβ式中： W′——雨水可回用水量，m3/a；W——雨水径流总量，m/a；α——季节折减系数，取；β——初期雨水弃流系数，取。
3因此，本项目雨水系统可收集雨水总量为/a3\\、根据《民用建筑节水设计标准》GB50555-20XX，本项目的节水用水定额绿化喷灌：/ m2·次，年喷灌天数为140天；道路浇洒：/ m2·次，年浇洒次数35次；水景补水：846mm/a，年补水天数219天。
绿地面积为：4800 m2，日平均浇洒量为：4800×2×= m3；年浇洒量为：4800×=1344m3；道路浇洒面积为：4480 m2日平均浇洒量为：4480××= m3；年浇洒量为：×35=；水景面积为：2100 m2年补水量为：2100×846×= m3 日补水量为：÷219 = ；年总用水量为：1344++=3199 m3；综上所述收集的雨水满足收集区域内的绿化喷灌、道路浇洒、水景补水的用水量要求。
水池计算书【范本模板】
水池设计计算书1 计算说明1。
1 目的与要求本计算书为。
池的施工图阶段的结构设计计算书.内容包括池壁和底板的内力计算、配筋计算以及裂缝宽度验算。
通过内力计算以拟定或复核结构的尺寸，通过配筋计算以选取钢筋型号，通过裂缝宽度计算以保证所配的钢筋能够满足裂缝宽度的要求，从而为钢筋图的绘制提供依据。
1.2设计依据1.2.1设计资料1、本工程初步设计报告；2、本工程地勘资料报告；3、《钢筋混凝土结构设计规范》（GB50010-2002)以下简称《混凝土规范》；4、《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002),以下简称《给排水规范》；5、《给水排水工程结构设计手册（第二版）》以下简称《手册》；6、《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》，以下简称《规程》；7、《水利水电工程地质手册》，以下简称《地质手册》；8、《水工混凝土结构设计手册》，以下简称《水工手册》；9、《钢筋混凝土结构构造手册(第二版）》，以下简称《钢混手册》。
1。
2。
2参数选择1.3计算原则与假定本计算书分为池壁计算和底板计算两部分.在池壁计算中，分析试水、完建、检修、洪水和运行工况的荷载作用情况，确定控制工况,然后分别计算控制工况下池壁的内力，再根据钢筋砼抗弯配筋计算和最小配筋率要求进行配筋。
底板计算根据倒置梁理论，假定地基反力直线分布，计算池底板内力并配筋。
池壁自重换算成集中荷载作用于底板的相应位置，池壁承受的弯矩以集中力偶的方式作用于池底板的相应位置.水池不受地下水位影响，可不进行抗浮验算。
根据《水工手册》，地下式及半地下式水池的抗震性能较好，一般在8度地震区可不进行抗震验算。
水池位于地下,可不考虑温度和湿度的变化作用.1.4水池结构尺寸的确定1 池壁厚度。
根据《手册》（P810）,对于敞口水池，垂直壁板通常做成等厚截面，根据构造要求，水池的壁板及底板厚度不宜小于200mm，池壁厚度设计为250 mm。
2 底板厚度。
根据《规程》第5。
初期雨水池
1
a1v
0.02 mm
验算通过
内层竖向钢筋 d=
ls
ML 0 .87 A s h 0
14 mm 18 N/mm2
te
As A te
0.00770
1.1 0.65ftk
telsa2
0.4
wmax
1.8ls Es
1.5c
d 0.1
te
1a1v
0.01 mm
验算通过
外层水平钢筋 d=
ls
ML 0 .87 A s h 0
telsa2
0.4
wmax
1.8ls Es
1.5c
d 0.1
te
1a1v
0.05 mm
验算通过
顶层钢筋
d= 14 mm
ls
ML 0 .87 A s h 0
9.8 N/m
te
As A te
0.00616
1.1 0.65ftk
telsa2
0.4
wmax
无水，池外土
KN.
M=0.084*P*l2= 63.9 M
工况二：池内
满水，池外无
KN.
M=0.084*P*l2= 8.81 M
附加温度应 力：
M t
ac
t1 Ec 12
h2
s
0 KN.M
经过计算且保证0.15%最低配筋率：
顶层钢筋 底层钢筋
750 mm2 750 mm2
(按 暴的晒大 值）
建议配筋：
池壁底部厚(m)： h4= 0.4
池壁顶部厚(m)： h5= 0.4
主要区隔数：
n= 1
二.材料选用
混凝土材料 c30
水池计算书
矩形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋： E - HRB4001 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=415.59 kN池壁自重G2=1882.24kN底板自重G3=1109.06kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=3406.89 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=4897.75 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 429.98 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 429.98 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 166.24 kN地面活荷载作用力Gh2= 159.25 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=325.49 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.450×15.000 = 126.75 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3406.89+4897.75+429.98+0.00+325.49)/126.750= 71.48 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=71.48 < fa=210.00 kPa, 地基承载力满足要求。
水池结构计算书(实用版)
********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高： 341.5-343.3m； 池顶设计标高： 345.05m； 池内底标高： 340.9m； 池内最高水深3.7m。
抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。
地面标准堆积荷载：P d =10KN/m 2；填土的标准容重：γt =18KN/m 3； 土体侧压系数λ=1/3污水容重：γs =10.4KN/m 3； 取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩，承载力满足设计要求。
二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》 《给水排水工程结构设计手册（第二版）》 三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm，池顶板厚150mm； 底板厚350mm；底板外挑300mm。
四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高，抗浮满足要求。
五、地基承载力验算基础置于中风化基岩，承载力满足要求。
六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅，池外水、土荷载较小，因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。
清水池池顶设现浇板，池顶为铰接。
池壁与底板整体浇筑为固接。
七、内力计算 1、荷载计算： ○1.污水荷载 kN/m ；1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算（1）10.3m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的单向受力计算。
情况A ：池内满水，池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩： w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ；44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩： 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ； 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ；66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧纵向配筋ф16@150；○2.水平角隅弯矩： 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ；23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩：21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ； 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ；37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧横向配筋ф14@200； 情况B ：池外有水、土，池内无液由于荷载较小，此处略去计算过程，采用构造配筋ф14@200；（2）5.175m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的双向受力计算。
水池计算书
矩形水池计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》2．设计资料：池顶活荷P1=2(KN/m^2) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4400(mm) 容许承载力R=90(KN/m^2)水池长度H=9600(mm) 水池宽度B=9600(mm) 池壁高度h0=4400(mm) 底板外伸C1=200(mm)底板厚度h1=400(mm) 顶板厚度h2=200(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=90(KPa)支柱数n1=4 支柱截面尺寸a1 = 400(mm)3．地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 9.6 + 2 * .3 + 2 * .2 ) * ( 9.6 + 2 * .3 + 2 * .2 ) =112.3(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 9.6 + 2 * .3 ) * ( 9.6 + 2 * .3 )=104.0(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .4 * .4 * 4.4 * 4=70.4 (KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 2 + .7 * 18=14.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 9.6 + 2 * .3 + 9.6 )* 2 * 4.4 * .3=1306.(KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 112.3 * .4=1123 (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *104.0 * .2=520 (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1306.+1123 +520 +70.4=3019.4(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 9.6 * 9.6 * 4.4 * 10) / 112.3=36.10(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=2.3 (KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=14.6 + 3019.4 / 112.3 + 36.10 + 2.3= 80 (KN/m^2)R0 = 80 (KN/m^2) < R = 90(KN /m^2) 地基承载力满足要求!4．水池整体抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算5．水池局部抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算6．荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.4 = 44 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- /2) ^ 2]= [14.6 + 18 * ( .7 + .2 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 10.2(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- /2) ^ 2]= [14.6 + 18 * ( .7 + .2 + 4.4 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2] = 36.66(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB + DB2 ) / AR1= 14.6 +(70.4 +1306.+520 ) / 112.3= 26.85(KN/m^2)7．内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =9600 /4400=2.1由于 H / H0 > 2故按竖向单向板（挡土墙）计算池壁内力1.池外（土、水）压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=36.66 -10.2= 26.46 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=10.2 /36.66=.27V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .27^ 2 + 7 *.27+ 4) / 20) ^ 0.5=.57QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 10.2 + 4 * 36.66) * 4.4 ] / 40=28.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.57-.27) * 4400 / (1 -.27)=1.8 最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 28. * 1.8 - [10.2* (1.8 ^ 2)] / 2 - [ 26.46 * (1.8 ^ 3)] / (6 * 9.6 )= 31.1(KN-m)底端弯矩Mn2 = -(7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= -(7 *10.2 + 8 * 36.66) * 4.4 ^2 / 120= -58.(KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *36.66 * 4.4 ^ 2= -15.(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 44 * 4.4 ^ 2= 25.3(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.4332 (m)底端弯矩Mw2 = -(Pw * H0 ^ 2) / 15= -( 44 * 4.4 ^ 2) / 15= -56.(KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 44 * 4.4 ^ 2= -29.(KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见H边池壁计算。
消防水池计算书
消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。
且配筋率0.452%，合适。
所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。
弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx -21.8 0 -5.59 基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。
雨水调蓄池计算
雨水调蓄池计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]方案一：（压力流外排）设计参数：用于削减排水管道洪峰流量时，雨水调蓄有效容积按《室外排水设计规范》（GB50014—2006）中的条公式计算：V=[−(0.65n1.2+bt?0.5n+0.2+1.10)lg(α+0.3)+0.215n0.15]?Q?t式中：α—脱过系数，取值为调蓄池下游设计流量和上游设计流量之比，取；Q—调蓄池上游设计流量，参考方案二计算结果，为55m3/min；b、n—暴雨强度公式参数，分别为和；t—降雨历时（min），按2小时计。
雨水池容积和外排流量计算：1）V=[−(0.650.751.2+11.259120?0.50.75+0.2+1.10)lg(0.3+0.3)+0.2150.75]?55?120=4356m32）外排雨水流量为==272L/s水泵参数选取：设2台潜水泵，单台流量490m3/h。
2台水泵合用一根出水管，出水管管径采用DN400钢管，流速为s，满足要求。
方案二：（重力流外排）设计参数：1）采用广州市暴雨强度公式：q=（1+）/（t+）；式中：q--暴雨强度t--降雨历时 (min) 按2小时计算；P—设计重现期，取5年。
2）雨水量采用计算公式：Q=ψ·q·F式中：ψ--径流系数，综合径流系数采用F--汇水面积(公顷)；汇水范围为万达广场以西暹岗村地势较高的区域，约15公顷。
3）雨水管的流速应大于V=0.75m/s，小于V=5m/s，雨水管按满流计算。
雨水量计算：Q=ψ·q·F =[（1+）/（120+）]X15=908L/s，外排雨水管设计管径采用d800，设计坡度，流速2m/s。
方案三：（重力流外排）计算过程同方案二，排水路径和管道敷设方式不同而已，设计管径采用d800，设计坡度，流速s。
水池计算书
水池设计计算书根据现场实测数据，初步拟定水池整体宽度为9m ，长度为21m ，深度为3m ，设计蓄水深度2.5m ，由于水池有一个3m×9m 沉淀池，及一个18m×9m 水池组成，由于水池跨度较大，大水池纵向每中间设置一道结构柱。
水池为地上式敞开水池，无土压力及地面荷载。
计算水压力q w =10×2.5=25KN/m水池为长条形，截取1m 宽侧壁，按下端固接、上端自由进行计算。
竖向最大弯矩m KN qH m M M B c w y ∙===7.2927.127.12水平最大弯矩mKN ql M x ∙=⨯⨯==5.112625818122 将壁厚拟定为200mm ，因为对于板取1m 宽计算，即b=1000mm ；而h=200mm ，0h =h-20=180mm ，d γ=1.2，h 0=200-20=180mm ，采用C20混凝土，c f =10 2/mmN ，Ⅱ极钢筋，y f =3102/mm N 。
板正截面承载力计算表截 面横向 竖向 (kN m)M29.7 56.25 bf Mh h x c d γ2200--= 21.03 42.52 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =678 1372 选配钢筋（实配A S ）679 1408 选配钢筋Ф12@200Ф16@1602min (mm )S A bh ρ≥满足 满足底板底面承受由侧壁传来的弯矩，底板拟定厚度为300mm ，按基本组合设计值和计算配筋。
截 面纵向 横向 (kN m)M800 253.125 bf Mh h x c d γ2200--= 22.32 15.17 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =11519 4405.5 选配钢筋（实配A S ）12101.7 4637.1 选配钢筋Ф12@150 Ф12@220 2min (mm )S A bh ρ≥满足满足水池侧壁挠度验算：池壁截面惯性矩333106122.0912-⨯=÷⨯=⨯=h b I池壁最大挠度在池壁中间mm EI ql Y 17)384(54max ==侧壁挠度容许值mml 5.37240/==σ。
水池计算书
矩形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋： E - HRB4001 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=415.59 kN池壁自重G2=1882.24kN底板自重G3=1109.06kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=3406.89 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=4897.75 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 429.98 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 429.98 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 166.24 kN地面活荷载作用力Gh2= 159.25 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=325.49 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.450×15.000 = 126.75 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3406.89+4897.75+429.98+0.00+325.49)/126.750= 71.48 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=71.48 < fa=210.00 kPa, 地基承载力满足要求。
水池设计计算书
水池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002) 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：底板示意图顶板示意图三、基本资料1.几何参数:底板外伸长度 C=800mm2.荷载信息:荷载示意图底板荷载示意图顶板荷载示意图恒载分项系数: 自重1.27,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.90地面活荷载: 10.00kN/m2水池顶板活荷载: 10.00kN/m2壁面温差或湿度当量温差:10.00度3.材料信息:钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)4.水池埋深：3.000m,地下水埋置深度dw：5.000m5.计算信息:浮托力折减系数:1.00抗浮安全系数：Kf=1.10kPa修正后的地基承载力特征值: fa=90.00kPa裂缝宽度限值: 0.250mm6.设计信息:工况说明：1正常使用状态(有水有土) 2检修状态(无水有土)3试水状态(有水无土) 4施工状态(无水无土)四、抗浮验算：1.顶板自重 Gt = ΣVt*γc = 5.530*25.000=138.250kN2.池壁自重 Gc = ΣVc*γc = 30.120*25.000=753.000kN3.底板自重 Gb = ΣVb*γc = 19.092*25.000=477.300kN4.水池自重 G = Gt + Gc + Gb = 138.250+753.000+477.300=1368.550kN5.水池基础底面以上覆土总重 Gs = 0.000+1044.160=1044.160kN6.抗浮总重 Gsk = G + Gs + Gdw = 1368.550+1044.160+0.000=2412.710kN五、地基承载力验算：1.池内水重 GW = ΣVw*γw = 60.830*10.000=608.300kN2.水池活载作用 Q = Qd = 10*47.73=477.3kN3.基底面积 A = 47.73m24.基底压强 Pk=(G+Gs+Gw+Gdw+Q)/A = (1368.55+1044.16+608.3+0+10)/47.73=63.5032kPa < fa = 90kPa地基承载力满足要求六、水池构件计算：顶板1计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8000.000mm, Ly=4550.000mm板厚:ht=200.000mm荷载计算池顶活荷载标准值：Qtk =10.00022池壁1计算1.几何信息(按单向板计算)计算跨度: Lx=8000.000mm, Ly=3000.000mm板厚:h=400.000mm2池壁2计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=3300.000mm, Ly=3000.000mm板厚:h=400.000mm池壁2外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)1.几何信息(按单向板计算)计算跨度: Lx=7000.000mm, Ly=3000.000mm板厚:h=400.000mm2池壁3内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁4计算1.几何信息(按单向板计算)计算跨度: Lx=1250.000mm, Ly=3000.000mm板厚:h=400.000mm池壁4外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)池壁5计算1.几何信息(按单向板计算)计算跨度: Lx=1000.000mm, Ly=3000.000mm板厚:h=400.000mm2池壁6计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=4550.000mm, Ly=3000.000mm板厚:h=400.000mm池壁6外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8000.000mm, Ly=4550.000mm板厚:hb=400.000mm荷载计算池内水力标准值：Pnk = 608.300/47.730=12.745 池底永久荷载标准值：Qgk = 4.055kN/m2池底可变荷载标准值：Qqk = 2.317kN/m2基底净反力：Pk = 63.503kN/m222结构构件计算书第11页，共11页。
水池计算书
Pf=
= 689.06 kN
8)基底面积:
A =129.75 m2
9)总压力:
Fk=Pp+Ps+Pd+Pf
=
= 4910.06 kN
10)基底压强:
Pk=41.34 kN/m2
2．求解修正后地基承载力特征值:
基础宽度大于3m时或埋置深度大于0.5m时，从荷载试验或其它原位试验、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按照下式修正。
顶板厚:h2= 150 mm
底板厚:h1= 400 mm
壁板厚:h4= 240 mm
垫层厚:h3= 100 mm
底板外伸:C1= 200 mm
基底标高: -4.10 m
地下水位标高: -1.70 m
池内设计水位:Hi= 1.10 m
注：默认地面标高为±0.00。
3．土层参数:
土的类别:人工填土
土的容重: 18.0 kN/m3
钢筋的相对粘结系数: 1.0
保护层厚度:
顶板上层
30
顶板下层
30
底板上层
40
底板下层
50
长壁板内侧
40
长壁板外侧
40
短壁板内侧
40
短壁板外侧
40
5．其他参数:
壁面温差或湿度当量温差△t: 5.0℃
池顶活荷载标准值: 3.50 kN/m2
水池类型:清水池
水的容重: 10.00 kN/m3
混凝土线膨胀系数α(10-5): 1.00
混凝土的泊松比μ: 0.20
最大裂缝宽度: 0.20 mm
二、地基承载力计算
1．求解基底压力:
1)顶板重:
Pr=449.96 kN
水池计算书(手写版本)
保管期限密级设计计算书建设单位上海美梭羊绒纺织品有限公司工程名称山东建得佳纺织有限公司工程号－子项号M1117-06 子项名称消防泵房设计专业结构页数部门一所计算人年月日校核人年月日审核人年月日上海纺织建筑设计研究院目录一、设计采用规范二、荷载选用及计算三、基础工程四、上部结构设计五、图形文件及程序计算书一、设计采用规范1.《建筑结构可靠度设计统一标准》【GB50068-2001】2.《建筑结构荷载规范》【GB50009-2001】（2006年版）3.《混凝土结构设计规范》【GB50010-2010】4.《建筑抗震设计规范》【GB50011-2010】5.《建筑地基基础设计规范》【GBJ50007-2002】6.《砌体结构设计规范》【GB50003-2001】二、工程概况：本工程位于位于山东聊城东阿县东阿工业园区，胶光路以北鑫大地建材厂东邻。
本工程泵房结构形式为砖混砌体结构。
室内外高差为0.300米。
本工程抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅲ类，框架抗震等级为三级。
三、荷载选用及计算1.泵房屋面（结构找坡）荷载的标准值:1) 恒载40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m215厚1:2:4混合砂浆打底粉刷0.015x20=0.3 KN/m2 合计 4.23 KN/m2取 4.50 KN/m22）屋面活载： 0.50 KN/m22.水池盖板（建筑找坡）荷载的标准值：1) 恒载40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m240厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m21.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m215厚1:2:4混合砂浆打底粉刷 0.015x20=0.3 KN/m2建筑2%砂浆找坡 0.09x10=0.9 KN/m2合计 5.13 KN/m2取 5.50 KN/m22）屋面活载： 2.00 KN/m23.风荷载： 0.45 KN/m24.雪荷载： 0.35 KN/m25.地震作用：抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度为0.10g，建筑场地类别为Ⅲ类。
初期雨水池方案
初期雨水池方案引言雨水收集是一种重要的水资源管理方法，能够最大程度地减少淡水资源的使用。
为了有效收集并储存雨水，初期雨水池方案是一个不可忽视的环节。
本文将介绍一个初期雨水池方案，旨在为大家提供一个可行的设计和操作指南。
1. 设计目标初期雨水池方案旨在达到以下目标：•最大化收集雨水的能力•有效过滤杂质和污染物•提供可靠的储水能力•简化维护和清洁工作•考虑环境保护和水资源管理的需求2. 雨水收集系统2.1 雨水收集面积要确定初期雨水池的尺寸和容量，首先需要计算雨水收集的面积。
可以通过以下公式来估算：收集面积 = 屋顶面积 × 收集系数其中，收集系数是指雨水实际能够收集的比例，一般取0.8左右。
2.2 雨水收集设施为了收集雨水，需要建立适当的收集设施，如雨水管道和收集槽。
雨水管道应安装在屋檐下方，将雨水引导至收集槽中。
收集槽可以采用塑料或水泥材料，容量应根据可用面积和需求进行合理设计。
2.3 过滤系统为了阻止杂质和污染物进入雨水池，必须安装适当的过滤系统。
常见的过滤设备有沙滤器、滤网和滤料层等。
过滤系统应设计合理，方便清洁和维护。
3. 雨水池设计3.1 池容量初期雨水池的容量应根据需求进行设计。
一般来说，池容量应能够满足干季的用水需求。
可以通过以下公式来估算池容量：池容量 = 收集面积 × 平均降雨量 × 储存系数其中，储存系数是指雨水实际能够存储的比例，一般取0.9左右。
3.2 池的形状和材料初期雨水池的形状和材料应根据实际情况进行选择。
常见的形状有圆形、方形和长方形等。
材料可以选用塑料、混凝土或钢筋混凝土等。
3.3 污水排放系统为了避免雨水池水质积累和滋生病菌，必须设置污水排放系统。
污水排放系统应能够将池底的污水定期排出，以保持水质清洁。
4. 操作和维护4.1 污水清洁定期清洁雨水池可以保证水质清洁和健康使用。
最好每年清洗一次，清除污物和杂质。
4.2 维护和修复定期检查雨水收集系统和雨水池的运行情况，及时进行维护和修复。
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5．其他参数: 壁面温差或湿度当量温差△t: 10.0 ℃ 池顶活荷载标准值: 10.00 kN/m2 水池类型: 污水池 水的容重: 10.00 kN/m3 混凝土线膨胀系数α (10-5): 1.00 混凝土的泊松比μ : 0.20 最大裂缝宽度: 0.20 mm
二、地基承载力计算
1．求解基底压力: 1) 顶板重: Pr = 20.00 × 6.00 × 0.15 ×25.00 = 450.00 kN 2) 底板重: Pb = (20.00 + 2 × 0.20) × (6.00 + 2 × 0.20) × 0.30 ×25.00 = 979.20 kN 3) 壁板重: Pw = (2 × 20.00 + 2 × 6.00 - 4 ×0.25) × 4.30 × 0.25 × 25.00 = 1370.63 kN 4) 水池自重: Pp = 450.00 + 979.20 + 1370.63 = 2799.82 kN 5) 水重: Ps = (20.00 - 2 × 0.25)(6.00 - 2 ×0.25) ×0.50 ×10.00 = 536.25 kN 6) 垫层重: Pd = (20.00 + 2 × 0.20)(6.00 + 2 × 0.20) ×0.10 × 18.00 = 235.01 kN 7) 覆土重: Pf = 20.00 × 6.00 × (4.80 - 0.30 - 0.15 - 4.30) ×18.00 + (2 × 20.00 + 2 × 6.00 + 4 × 0.20) ×0.20 × [(4.80 - 0.30 - 2.00) ×20.00 + 2.00 ×18.00] = 1005.60 kN 8) 基底面积:
四、顶板内力计算
1．顶板压强计算 顶板所受压强 P = hsγ + Gk = 0.20 × 18.00 + 10.00 = 13.60 kN/m2 2．顶板内力计算 顶板与壁板一同浇筑。 顶板的约束条件： 四边固定 顶板为单向板。 按照单向板进行计算： 弯矩计算结果 横向跨中弯矩 (kN· m/m) 0.00 纵向跨中弯矩 (kN· m/m) 10.20 横向边缘弯矩 (kN· m/m) 0.00 纵向边缘弯矩 (kN· m/m) 40.80
= (4.80 - 2.80) ×18.00 × tan2(45 + 10.00 × tan2(45 -
30.00 ) +10 × (2.80 - 0.30) 2
= 48.67 kN/m2 2．内力计算 1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为： 0.30 2) 长边壁板内力计算： 该边壁板边界约束条件简化为： 四边固定 该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。 长边壁板内力计算结果： 单位：kN·m/m 水平向跨中弯矩 竖直向跨中弯矩 水平向边缘弯矩 竖直向上边缘弯矩 竖直向下边缘弯矩 水平向角隅区弯矩 (中部边缘) 水压作用下 -0.79 0.49 -0.61 -3.59 -2.07 -2.68 土压作用下 -8.37 3.87 -6.44 -34.19 -47.79 -28.11
3) 短边壁板内力计算： 该边壁板边界约束条件简化为： 四边固定 该边壁板按照一般池计算，按双向计算。 短边壁板内力计算结果： 单位：kN·m/m 水平向跨中弯矩 竖直向跨中弯矩 水平向边缘弯矩 竖直向上边缘弯矩
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m
=
18.00 × 2.00 + (20.00 - 10) ×2.80 = 13.33 kN/m3 4.80
基础底面下土的重度γ = 8.00 kN/m3 修正后的地基承载力特征值： fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5) =100.00 + 0.00 × 8.00 × (6.00 - 3)+ 1.00 ×13.33 ×(4.80 - 0.5) = 157.33 kN/m2 > 45.05 kN/m2 地基承载力满足要求！
注： 默认地面标高为±0.00。
3．土层参数: 土的类别: 人工填土 土的容重: 18.0 kN/m3 饱和土容重: 20.0 kN/m3
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六、底板内力计算
1．底板压强计算 1) 自重以及覆土重： P1 = (Pr + Pw + Pf) (450.00 + 1370.63 + 108.00) = = 18.77 kN/m2 A 120.00
2) 池顶活荷载： P2 = 10.00 kN/m2 3) 总压力： Pd = P1 + P2 = 18.77 + 10.00 = 28.77 kN/m2 2．底板内力计算 底板约束条件简化： 四边铰接 底板为单向板。按照单向板进行计算。 壁板传递给底板的弯矩： 横向(kN· m/m) 4.11 纵向(kN· m/m) 4.62
水压作用下 2.88 2.12 -0.61 -3.57
土压作用下 30.61 17.19 -6.44 -28.86
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竖直向下边缘弯矩 -2.13 -42.38
注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉;土压作用下正弯矩表示壁板内侧受拉.
2．求解修正后地基承载力特征值: 基础宽度大于 3m 时或埋置深度大于 0.5m 时，从荷载试验或其它原位试验、经验 值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按照下式修正。 基础土壤类型为： 人工填土。 查《地基基础设计规范》表 5.2.4 得，宽度修正系数η b = 0.00，埋深修正系数η d = 1.00。 基础底面上的加权平均重度γ
三、抗浮验算
抗浮全重 Fk = Pp + Pf = 2799.82 + 1005.60 = 3805.42 kN 总浮力 Fw = λ × [(Hw - h1) × L1 ×W1 + h1 ×A] ×10 = 1.1 ×((2.80 - 0.30) × 20.00 × 6.00 + 0.30 ×130.56) ×10 = 3730.85 kN < 3805.42 kN 结构整体抗浮满足要求。
= 0.20 × 18.00 × tan2(45 = 4.53 kN/m2 池底压力： Ps2 = (Hd - Hw) × γ × tan2(45 + Gk × tan2(45 -
φ φ ) + (Hw - h3) ×γ's × tan2(45 - ) 2 2
φ ) + γw × (Hw - h3) 2 30.00 30.00 ) + (2.80 - 0.30) × 10.00 × tan2(45 ) 2 2
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矩形水池计算书
项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设 计_____________校 对_____________审核_____________
一、基本资料
1．设计依据: 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》 （CECS 138:2002） 《混凝土结构设计规范》 （GB50010—2002） 《地基基础设计规范》 （GB50007—2002） 《给排水工程结构设计手册》 中国建筑工业出版社 《土木工程特种结构》 高等教育出版社 马芹永 2005 年 7 月 第一版
五、壁板内力计算
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1．外荷载计算 1) 池内有水，池外无土时： 池内水压力： Pw = Hi × 10.00 = 0.50 × 10.00 = 5.00 kN/m2 2) 池内无水，池外有土时(朗肯主动土压力) 池顶压力： Ps1 = ht × γ × tan2(45 φ φ ) + Gk × tan2(45 - ) 2 2 30.00 30.00 ) + 10.00 × tan2(45 ) 2 2
2．底板温度内力计算 底板约束条件简化： 四边铰接 横向跨中弯矩 (kN· m/m) 0.00 纵向跨中弯矩 (kN· m/m) 0.00 横向边缘弯矩 (kN· m/m) 0.00 纵向边缘弯矩 (kN· m/m) 0.00
3．壁板温度内力计算 1) 长边壁板温度内力计算： 该边壁板边界约束条件简化为： 四边固定 水平向跨中弯 竖直向跨中弯 水平向边缘弯 竖直向上边缘 竖直向下边缘
八、荷载组合
计算最不利状态内力,当温度内力同向时相加,否则不加. 考虑混凝土徐变和允许有限裂缝等因素的影响,实际所承受的温度应力应乘以折减 系数 0.7 计算结果如下： 1) 顶板内力： 横向跨中弯矩 (kN· m/m) 2.56 2) 底板内力： 横向跨中弯矩 (kN· m/m) 0.90 3) 长边壁板内力： 水平向跨中弯 矩(kN· m/m) 水压作用下 土压作用下 -0.79 -8.37 4) 短边壁板内力： 水平向跨中弯 矩(kN· m/m) 水压作用下 土压作用下 11.77 21.73 竖直向跨中弯 矩(kN· m/m) 11.01 8.31 水平向边缘弯 矩(kN· m/m) 8.28 -15.33 竖直向上边缘 弯矩(kN· m/m) 5.31 -37.75 竖直向下边缘 弯矩(kN· m/m) 6.75 -51.27 竖直向跨中弯 矩(kN· m/m) 7.60 -3.24 水平向边缘弯 矩(kN· m/m) -0.61 -6.44 竖直向上边缘 弯矩(kN· m/m) -3.59 -41.30 竖直向下边缘 弯矩(kN· m/m) 5.04 -54.90 纵向跨中弯矩 (kN· m/m) 63.43 横向边缘弯矩 (kN· m/m) 0.90 纵向边缘弯矩 (kN· m/m) 2.23 纵向跨中弯矩 (kN· m/m) 10.20 横向边缘弯矩 (kN· m/m) 2.56 纵向边缘弯矩 (kN· m/m) 40.80