住宅楼现浇板木支撑施工荷载验算(摘录自《山西建筑》06年18期第146-147页)
模板与支撑系统的施工荷载计算
模板与支撑系统的施工荷载计算模板与支撑系统的施工荷载计算是指在建筑施工过程中，对模板和支撑系统所承受的荷载进行计算和设计的过程。
模板是施工过程中用于支撑混凝土浇筑的结构，支撑系统则是用于支撑和固定模板的系统。
准确计算和设计模板与支撑系统的施工荷载能够保证工程的安全和稳定性。
首先，模板和支撑系统本身的自重是施工荷载的一部分。
自重可以通过对模板和支撑系统材料的密度和体积进行计算得出。
其次，混凝土浇筑荷载是指在混凝土浇筑过程中，混凝土及浇筑工艺所产生的荷载。
混凝土的密度和施工方式不同，浇筑荷载也会有所不同。
一般来说，可以通过混凝土的体积和密度以及混凝土浇筑方式进行计算。
再次，施工人员荷载包括在模板和支撑系统上工作的施工人员的荷载。
施工人员的平均体重以及工作时的移动位置等因素都会对施工人员荷载进行影响。
一般来说，可以根据施工人员的数量、平均体重以及工作位置进行计算。
最后，施工设备荷载是指在施工过程中使用的各种机械设备的荷载。
这些设备的荷载可以根据设备的重量、支撑方式以及对模板和支撑系统的作用方式进行计算。
在进行模板与支撑系统的施工荷载计算时，需要根据实际情况综合考虑各个因素的影响，并按照相关标准和规范进行合理的计算和设计。
同时，在施工过程中还需要进行实时监测和调整，以保证模板与支撑系统的安全和稳定。
综上所述，模板与支撑系统的施工荷载计算是建筑施工中重要的一环，它关系到工程的安全和质量。
通过对自重、混凝土浇筑荷载、施工人员荷载及施工设备荷载的计算，能够保证模板与支撑系统的设计和安置符合标准和规范要求，从而保证工程的安全和稳定性。
因此，在建筑施工中，对模板与支撑系统的施工荷载计算需引起足够的重视。
板模板(木支撑)计算书091801.doc
板模板（木支撑）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计正立面图模板设计侧立面图四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：面板抗弯刚度W＝bh2/6=1000×15×15/6＝m m3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝0mm4q1=0.9×(1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k)=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5]=6.78kN/m；q1=0.9×(1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k)=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]=6.29kN/m；根据上述计算取较大值，q1=max[6.78,6.29]=6.78kN/m作为设计依据。
q2=0.9×1.2×G1k＝0.9×1.2×0.1=0.11kN/m；p=1.4×Q1k＝1.4×2.5=3.5kN；当施工何在为均布线荷载：M1=q1l2/8＝6.78×0.452/8=0.17kN；当施工荷载为集中荷载时：M2=q2L2/8+pL/4＝0.11×0.452/8+3.5×0.45/4=0.4kN；1、强度验算σ＝M max/W＝0.4×106＝10.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q=(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.36kN/m；ν＝5ql4)＝5×3.36×45040)＝ .6 mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.2+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.2+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5)]×0.45＝3.1kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.2+(1.1+24)×0.13)×0.45＝1.68kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×h＝0.9×1.4×2.5×0.45＝1.42kN/mM1＝ . 静L2+0.1q1活2＝0.077×1.68×0.92+0.1×1.42×0.92＝0.22kN·mq2＝0.9×1.2G1k×b=0.9×1.2×0.2×0.45＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝ . L2+0.21pL＝0.077×1.68×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.7kN·mM3＝m [ /2，/2+pL1]=max[3.1×0.22/2，0.1×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.7，0.63]＝0.7kN·mσ＝M max/W＝0.7×106＝12.2N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝ .6 静L+0.62q1活L＝0.607×1.68×0.9+0.62×1.42×0.9＝1.71kNV2＝ .6 L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.1×0.2，0.1×0.2+3.15]＝3.17kNV max＝max[V1，V2，V3]＝Max[1.71，2.2，3.17]＝3.17kNτmax＝ m /(2bh0)=3×3.17×1000/(2×83×50)＝1.15N/mm2≤[τ]＝1.74N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×0.13)×0.45＝1.56kN/m跨中νm x＝ .6 4)=0.632×1.56×9004 . 00)＝0. mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νm a x＝qL4/(8EI)=1.56×2004 . 00)＝ . mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、帽木验算R=V max=3.17kN；2、抗弯验算计算简图如下：帽木计算简图(kN)帽木弯矩图(kN·m)M max=0.22kN·m；R i1=1.21kN；R i2=3.91kN；R i3=1.21kN；σ＝M max/W＝0.22×106＝3.92N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2 满足要求！3、抗剪验算帽木剪力图(kN)V max=3.91kN；τmax＝ m /2A=3×3.91×1000/(2×50×83)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.74N/mm2 满足要求！4、挠度验算帽木变形图(kN·m)νmax=0.09mm；νmax＝ . mm≤[ν]＝l/400=2.25mm满足要求！七、斜杆验算N=max[R i1,R i3] sin θ)= . N；2、强度计算σ＝N/A＝1.72×103/4500＝0.38N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2满足要求！八、立柱验算N1＝[0.9×[1.2×(G1k+G2k×0.13+G3k×0.13)+1.4×Q1k]×L a×L b]×1000＝[0.9×[1.2×(0.5+24×0.13+1.1×0.13)+1.4×1]×0.9×0.9]×1000=4312.47N；N2＝[0.9×[1.35×(G1k+G2k×0.13+G3k×0.13)+0.7×1.4×Q1k]×L a×L b]×1000＝[0.9×[1.35×(0.5+24×0.13+1.1×0.13)+0.7×1.4×1]×0.9×0.9]×1000=4417.78N；2、强度计算σ＝N/A n＝4417.78/4500＝0.98N/mm2≤[f]＝14.9N/mm2满足要求！。
楼板模板木支撑架计算书
楼板模板木支撑架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)、《建筑施工木脚手架安全技术规》(JGJ164-2008)、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010) 《木结构设计规》(GB 50005 -2003)、《建筑结构荷载规》(2006年版)(GB 50009-2012)等编制。
一、基本参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m):1;立杆的间距(m):1;模板支架计算高度(m):3;立柱采用:木；立杆木截面宽度(mm):60;立杆木截面高度(mm):80;斜撑截面宽度(mm):30;斜撑截面高度(mm):40;帽木截面宽度(mm):60;帽木截面高度(mm):80;斜撑与立杆连接处与帽木的距离(mm):600;板底支撑形式：木支撑；木间隔距离(mm):300;木截面宽度(mm):40;木截面高度(mm):60;2、荷载参数模板与木块自重:0.35;混凝土和钢筋自重:25.1;荷载参数楼板现浇厚度:0.1;施工均布荷载标准值:1.50;3、板底木参数板底弹性模量(N/mm A2):9000;板底抗弯强度设计值(N/mmT):11;板底抗剪强度设计值(N/mmA2):1.4;4、帽木木参数帽木木弹性模量(N/mmA2):9000; 帽木木抗弯强度设计值(N/mmA2):11;帽木木抗剪强度设计值(N/mmA2):1.4;5、斜撑木参数斜撑木弹性模量（N/mmT）:9000; 斜撑木抗压强度设计值（N/mmT）:11;斜撑木抗剪强度设计值（N/mmH）:1.4;6、立柱木参数立杆弹性模量（N/mm A2）:9000;立杆抗压强度设计值（N/mm A2）:11;立杆抗剪强度设计值（N/mmA2）:1.4;7、面板参数面板弹性模量（N/mmA2）:6000; 面板厚度（mm）:18;面板自重（kN/mA2）:;面板抗弯设计值（N/mmA2）:17;面板抗剪设计值（N/mmA2）:1.3;8、楼板强度参数楼板模板木支架的钢筋级别:HRB335;楼板模板木支架的混凝土强度等级:C30; 楼板模板木支架的每标准层施工天数:8.0;楼板模板木支架的楼板截面支座配筋率:0.3;楼板模板木支架的楼板短边比长边的比值:1.0;楼板模板木支架的楼板的长边长度:5.0;楼板模板木支架的施工平均温度（C）:15;板底方木斜撑立柱木支撑正视图二、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008,5.2,以及《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，4.1.4面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板及支撑设计时各项荷载的参考数值
模板及支撑设计时各项荷载的参考数值
1 模板及其支撑自重标准值按表1 取值。
表 1 楼板模板及其支撑荷载标准值（kN）
2 现浇混凝土自重：普通混凝土采用24kN/m3，其他混凝土根据实际重力密度确定。
3 钢筋自重：根据钢筋混凝土结构工程设计图纸计算确定，一般梁板结构每立方米混凝土中钢筋的自重标准值，楼板为 1.1kN/m3，梁为 1.5kN/m3。
4 施工人员及施工设备荷载：
（1）计算模板及次龙骨时，施工均布荷载可取 2.5 kN/m2，另应以集中荷载 2.5 kN 再进行计算，当单块模板板面宽度小于150mm 时，集中荷载可分布在相邻两块板上；比较均布荷载、集中荷载两者作用的弯矩值，设计校核选用其中较大数值；
（2）主龙骨承载能力核算，均布荷载取 1.5 kN/m2；
（3）计算竖向支撑时，均布活荷载取 1.0 kN/m2；
（4）对大型浇筑设备如混凝土输送泵管、布料机等按实际情况计算；
（5）混凝土堆积料高度超过板厚按实际高度计算。
5 振捣混凝土时产生的荷载，对水平面荷载可采用2 kN/m2。
6 计算模板及其支撑时的荷载分项系数：
计算模板及其支撑时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的分项系数k 求得，荷载分项系数应按表 6 采用。
表6 荷载分项系数
组合时，荷载分项系数k 取 1.2，由永久荷载控制的组合时，荷载分项系数k 取 1.35。
7 计算一般模板结构，其荷载组合应按表7 选用。
表7 荷载组合
（2）计算承载能力应采用荷载设计值，验算挠度采用荷载标准值。
支架现浇各项荷载受力验算
第七章施工各项荷载受力验算荷载参数：（1）、模板自重标准值：Q1=2KN/m2（2）、钢筋混凝土容重标准值：Q2=26KN/m3（3）、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5KN/m2（4）、浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值：Q4=3.0KN/m2（5）、其他荷载Q5=3.0 KN/m27.1立杆受力计算支架立杆外径48mm，壁厚为3mm，截面积A=π（R2-r2）=424mm2惯性矩I=π（D4-d4）/64=1.078×105mm4回转半径i=(I/A)1/2=15.95mm每两层横杆之间间距为L=1.2m，则立杆长细比λ=L/i=75根据《路桥施工计算手册》查附表3-26，得折减系数ψ=（0.713+0.651）/2=0.682查附表3-20，得钢管立杆容许应力[σ]=140N/mm2则单根立杆容许承载力为：ψA[σ]= 0.682×424×140=40.5KN查表13-5，横杆间距100cm时，立杆容许荷载为31.7KN，横杆间距125cm时，立杆容许荷载为29.2KN，则当横杆间距为120cm时，用内插法计算立杆容许荷载为：31.7-（31.7-29.2）×（100-120）/（100-125）=29.7KN综合得单根立杆容许荷载为29.7KN。
对三处分别进行验算，其中一处为横梁底部，一处为跨中腹板处，一处为跨中箱室处。
立杆单位重量为424×10-6×7850×10=33.3N/m，支架最大高度为11.4m,则支架自重为33.3×11.4=0.38KN7.1.1横梁底部：此时横向间距为0.6m，纵向间距为0.6m，混凝土高度为2.2m，则正常施工时单杆承载力为（2+26×2.2+2.5+3+3）×0.6×0.6+0.38=24.75KN，超载预压时单杆承载力为（26×2.2×120%+3）×0.6×0.6+0.38=26.17KN，取大值则单杆承载力为26.17KN<29.7KN，强度满足要求.7.1.2跨中腹板处：此时横向间距0.6m，纵向间距0.6m，混凝土高度在0.22m范围内为2.2m高，在0.38m范围内为0.92m高，则正常施工时单杆承载力为（2+2.5+3+3）×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×0.6+0.38=17.16KN，超载预压时单杆承载力为3×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×120%×0.6+0.38=16.7KN ，取大值则单杆承载力为17.16KN<29.7KN，强度满足要求；7.1.3跨中箱室处：此时横桥向间距为0.9m，纵桥向间距为0.6m,混凝土高度为0.5m 高，则正常施工时单杆承载力为（2+26×0.5+2.5+3+3）×0.9×0.6+0.38=13.07KN，超载预压时单杆承载力为（26×0.5×120%+3）×0.9×0.6+0.38=10.42KN，取大值则单杆承载力为13.07KN<29.7KN，强度满足要求。
多层框架建筑荷载标准值计算
§1、恒载标准值计算（1）屋面屋面表层30‰⎧⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎩防水层（刚性）：厚C20细石混凝土防水 防水层（柔性）：三毡四油铺小石子 找平层：15厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦值砂浆3找平保温层：80厚矿碴水泥 3.42 KN/m2 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m ×25 KN/m3=3 KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m ×17 KN/m3=0.17KN/m2合计 ： 6.59 KN/m2 （2）各层走廊楼面水磨石地面⎪⎩⎪⎨⎧素水泥浆结合层一道水泥沙浆打底面层mm mm 2010 0.65 KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m ×25 KN/m3=3.0KN/m2 抹灰层：10厚混合砂浆 0.10×17N/m3=0.17N/m2 合计： 3.82N/m2 （3）标准层楼面楼面1⎧⎪⎨⎪⎩大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚：3干硬性水泥砂浆，面上撒20厚素水泥素水泥浆结合层一道 1.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m ×25 KN/m3=3.0 KN/m2 抹灰层：10混合砂浆 0.01m ×17 KN/m3=0.17 KN/m2 合计 ： 4.33 KN/m2 （4）梁自重：b ×h=300mm ×600mm梁自重（两侧抹灰，底侧在天棚抹灰上已算过）：25kN/m3×0.3m ×（0.6m-0.120m ）=3.6KN/m 抹灰层:10厚混合砂浆： 0.01m ×(0.60m ×2＋0.3)×17KN/m 3=0.27KN/m 合计： 3.87KN/m 次梁 ：b ×h=250mm ×500mm梁自重： 25kN/m3×0.25m ×（0.50m-0.12m ）=2.38KN/m 抹灰层：10厚水泥砂浆 : 0.01m ×(0.5 m ×2＋0.25m)×17KN/m 3=0.21 KN/m 合计： 2.59KN/m （5）柱自重：b ×h=400mm ×600mm柱自重: 25kN/m3×0.4m ×0.6m=6.0KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆抹灰层0.010m ×（0.6m ＋0.4m)×2×17 kN/m3＝0.34KN/m合计： 6.34KN/m （6）外纵墙自重纵墙：0.9m×0.2m×7.5 KN/m3 =1.35KN/m塑钢金窗：0.45KN/m2×2.1m=0.945 KN/m水刷石外墙面：（3.6m-2.1m）×0.5KN/m2＝0.75KN/m 水泥粉刷内墙面：（3.6m-2.1m）×0.36KN/m2＝0.54KN/m 合计： 3.585 KN/m （7）内纵墙自重内纵墙：（3.6m-0.6m）×0.2m×7,5kN/m3=4.5KN/m水泥粉刷内外墙面：（3.6m-0.6m）×2×0.36KN/m2＝2.16KN/m合计： 6.66KN/m （8）内隔墙自重内隔墙：（3.6m-1.0m）×0.2m×7.5kN/m3=4.5KN/m水泥粉刷内外墙面：（3.6m-0.6m）×2×0.36KN/m2＝2.16KN/m合计： 6.66 KN/m （9）地下一层纵墙自重纵墙自重25kN/m3×（4。
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为矩形-板底支撑形式为方木支撑)
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为矩形-板底支撑形式为方木支撑)板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；方木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = b×h2/6 = 4.000×6.0002 = 144.000 cm3；I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.144 = 2.505 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.505N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639 N/mm2；] = 1.400 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv方木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×72.000×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×72.000×104)= 2.021 mm；方木的最大挠度为2.021mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 M= 0.222 kN.m；max最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。
模板及支撑系统的施工荷载计算
楼板 的 钢 ０１ （ ＋ ２５ ｋ ｍ ．ｘ２ ４ Ｎ， ｌ 筋 混 凝 土 １１ ．１
Ｏ３ －
．
ｌｏ ｌ ０ ｍｉ ｌ
楼 板
１ ． ２ ０ ３ ｋ ／ 木 模 板 ．６ Ｎ ｍ
３ 施 工 人员及 设备 荷载 的取 值标 准 ： ． 施 工 活 荷 载 的取 值 标 准 应 根 据 不 同 的验 算 对 象 ， 照表 ２ 取 ， 于大 型 设 备 如上 料 平 台 、 对 选 对 混凝 土输送 泵 、 料机 、 配 集料 斗 等 的施 工荷 载 ， 应根 据实
平 板 的 模 板
标 准 值 分 项 系 数 设 计 值
备 注
性 的加 固措施 。 ４ 混 凝土楼 板 的施 工荷 载计 算 ： ．
ｋ ，２ Ｎ ｆ ｎ
０３ ．
１ ． ２
０３ 包 括 小 楞 ． ６
现 浇 混 凝 土 楼 面板 的施 工 荷 载 主 要 有新 浇混
梁 的 模 板 ｋ ／ Ｎｍ
２ ． ８８
楼 板 的 钢 筋
ｋ Ｎ
１ ． １
１ ． ２
１ ２ 每 立 方 米 ． ３ 混 凝 土 的
表３
梁 的钢 筋
ｋ Ｎ
１ ． ５
１ ． ２
１ ． ８
含 量
备 注
模 板 及 支 架 ｋ ／ Ｎｍ
０７ ． ５
１ ． ２
０９ 层 高 ≤４ ． 瑚
平 板 的 模 板 及 小 楞
０３ Ｎ ｍ ．ｋ ／
楼 板 的模 板 及 支 架
Ｏ
．
７ ５
０ ７ ｋ ｍ ． ５ Ｎ，
１２ ．
Ｏ ９ ｋ ｍ ． Ｏ Ｎ／
层 高 不
楼板支撑脚手架的荷载验
楼板支撑脚手架的荷载验算1、搭设方式与主要参数支设于一层楼面的外架搭设高度为16.8m ：架体钢管Φ48×3.5，步距1.8m ，纵距1.8m ，横距为0.8m ，内立杆距墙面距离为0.2m ，小横杆挑出外立杆长度为0.2m ，挑出里立杆0.1m ；连墙均采用两步三跨。
脚手板采用竹串片脚手板（荷载取值为0.35kn ／m 2），由施工现场实际情况考虑脚手板按2步设一层，同时考虑装修施工层数2层。
脚手架外立杆里侧挂密目式安全网封闭施工（A n ／A W =0.632，A n 为挡风面积，A W 为迎风面积）。
2荷载计算2.1立杆段的轴向力设计值N GLK由规范5.3.7式得H S = =24.28mN GLK =H S g K =24.28×0.1337=3.25K N2.2 构配件自重标准值产生的轴向力N G2K步数：23.7／1.8=13.17，取14步进行计算；根据施工现场实际情况：脚手板、栏杆按2步设一层计，共7层，操作层设挡脚板。
脚手板：传至外立杆0.35×（0.4+0.1）×1.8×7=2.21KN 传至内立杆0.35×0.4×1.8×7=1.76KN 栏杆、挡脚板：0.14×1.8×2+5（3.84×10×1.8+13.2）／1000=0.92KN 安全网：0.01×1.8×23.7=0.43KN 则有外立杆N G2K-1=2.21+0.92+0.43=3.56KN，内立杆N G2K-2=1.76KN 2.3施工活荷载产生的轴向力N QK 本工程脚手架用于装修，由规范表4.2.2查得活荷标准值为2KN ／m 2，则有 外立杆N QK-1=（0.4+0.1）1.8×2×2=3.60KN内立杆N QK-2=0.4×1.8×2×2=2.88KN3楼板验算3.1垂直荷载组合3.1.1外立杆N 1=1.2×（3.25+3.56）+1.4×3.6=13.21KN3.1.2内立杆N 2=1.2×（3.25+1.76）+1.4×2.88=10.04KN3.2换算均布荷载计算二层板厚为110mm ，取不利板跨为2.5×5.5m 2进行验算其强度。
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为圆形,板底支撑形式为圆木支撑)
板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规X》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规X》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规X》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：圆木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；圆木的小头直径(mm)：50.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底圆木参数板底圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗弯强度设计值f(N/mm2)：11.000；m圆木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000(N/mm2)：11.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1.400；方木抗剪强度设计值fv6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；圆木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用圆木作为支撑，圆木按照简支梁计算；圆木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 0.0982×d3= 0.0982×5.0003 = 12.275 cm3；I = 0.0491×d4= 0.0491×5.0004 = 30.688 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.012 = 29.389 N/mm2；圆木的最大应力计算值为29.389N/mm2，大于圆木抗弯强度设计值11.000N/mm2，不满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f] = 1.400 N/mm2；v圆木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于圆木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规X规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×30.688×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×30.688×104)= 4.743 mm；圆木的最大挠度为4.743mm，大于最大容许挠度4.000mm，不满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以与均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 Mmax= 0.222 kN.m；最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。
楼板载荷简单计算公式
楼板载荷简单计算公式在建筑设计和施工中，楼板载荷是一个非常重要的参数。
楼板载荷是指楼板单位面积上承受的荷载，它直接影响着楼板的设计和施工。
因此，了解楼板载荷的计算方法对于建筑工程师和施工人员来说是非常重要的。
楼板载荷的计算通常是根据建筑物的用途和结构来确定的。
不同类型的建筑物，比如住宅、商业建筑、工业建筑等，其楼板载荷的计算方法也会有所不同。
但是，对于一般的建筑设计和施工来说，可以使用一些简单的公式来计算楼板载荷。
楼板载荷的计算公式一般可以分为静载荷和动载荷两种情况。
静载荷是指建筑物自身的重量和固定在楼板上的设备、家具等造成的荷载，而动载荷则是指人员、机械设备等移动时对楼板的荷载。
下面我们将分别介绍这两种情况下的楼板载荷计算公式。
静载荷的计算公式一般可以表示为：Q = G + P。
其中，Q为楼板的设计荷载，G为楼板自重，P为楼板上的附加荷载。
楼板自重G可以通过楼板的材料和厚度来计算，一般可以通过下面的公式来计算：G = γ h。
其中，γ为楼板材料的单位重量，h为楼板的厚度。
而楼板上的附加荷载P则可以通过下面的公式来计算：P = ΣW。
其中，ΣW表示所有固定在楼板上的设备、家具等的重量之和。
动载荷的计算公式一般可以表示为：Q = q A。
其中，Q为楼板的设计荷载，q为单位面积上的动载荷，A为楼板的面积。
单位面积上的动载荷q可以通过下面的公式来计算：q = n w。
其中，n为单位面积上的人数或机械设备数量，w为单位面积上的人员或机械设备的重量。
通过以上的公式，我们可以比较简单地计算出楼板的设计荷载。
当然，这里只是一些简单的计算公式，实际的楼板载荷计算可能会更加复杂，需要考虑更多的因素，比如楼板的跨度、支撑结构等。
因此，在实际的建筑设计和施工中，需要结合具体的情况来确定楼板的设计荷载。
除了楼板载荷的计算，我们在设计和施工中还需要考虑楼板的受力性能，比如楼板的强度、刚度等。
这些都是影响楼板设计和施工的重要因素，需要综合考虑。
多(高)层现浇结构楼板模板支撑荷载实测分析
‘
在一层 ２号点测试过程 中 ， ． ５月 １ ２日凌晨 ２ ３ ：０ 开始 浇筑一
荷载数值 由之前 的 １ ｇ ２ ｋ 突升至 ２８ｋ ， ３２ ７ ７ ｇ到 ： ３升高到 化之 间的关 系 ， 连续 三层测 点 布置位 置相 同 ， 区内上下 层荷 载 层顶板 ， 测 ９ ｇ 对应工况见图 ３ 。 传感器放在 支撑 的下边 ， 下层 用 ２ｃ 厚 的木块 做垫 层 。荷 载 第 一个 峰值 ３ ４ｋ ， 最 ｍ ．． 传感器用螺 丝固定在 钢管 里插 的方形 木方 上 。测试 从标 准层 第 ４ １ ２ 第二 峰值及对应 工况
１ 层楼板模板 支设好 开始进行 ， Ｉ 至第 ｌ ３层混凝 土浇筑养护完毕 。
时间从 ２ ０ ０９年 ５月 １ １日开始检测 至 ６月 ５日午 止 ， 整个 数据采 集工作历 时 ２ 。 ６ｄ
１２ Ｏ ２ Ｏ×
—
强度 的要求 。但对 于多 （ ） 建 筑 ， 高 层 由于其上 部 结构 要继 续 施 工， 上部结构 的支撑 、 钢筋混凝 土 自重 以及施 工荷 载的叠 加往 往
测试 区域 如图 １所示 。为测得 不 同层相 同位置立 杆 荷 载变
５ １ ：４ ｌ ．７ ｌ１ ：６ ５ ２ ： ８２ ５２ ５２ ： ．３ ３３ ：７ ５ １ ：６０ ． ｌ６２ ：５ ．５ １ ：４ ¨
时 间
图 ２ 一层 ２号测试点 荷载变化 曲线
４ １ １ 第一 峰值及对Байду номын сангаас工况 ． ．
卜 旦 一 。
图 １ 荷载传感器布点编号图
楼板 出现裂缝 的施工 措施 。而 如果拆 除 支撑体 系要等 到 上层楼
板结构达到混凝 土设计 强度 ， 么按现 在普 遍达 到 的施 工进 度 ， ４ 模 板支 撑立 杆荷载 测试 结果 那
模板支架楼板支承面验算问题讨论
模板支架楼板支承面验算问题讨论(2)问题：关于模架地基承载力计算，同样引用JGJ-162的规定，其实不太合理。
建筑回填土都是新回填土，其承载力取值不会超过100kpa，对于立杆底垫300X300mm模板，并取300X300mm（0.09m2）计算地基承载力，几乎所有的模架工程都不符合要求。
(以立杆底计算受力10kN 为例：10/0.09=111 KN/m2即超过要求。
)但工程实践只要回填土按要求夯实了，架体措施到位，不会有什么问题。
还需计算地基承载力吗？该如何计算？而对于支撑在楼面的大模板，要求对结构进行验算，没有错，但是如何验算？谁来验算？高层建筑的转换层，梁高板厚，施工荷载远远超过设计使用荷载。
转换层大梁截面基本在1000x2000mm（转换层大梁中算小的）以上，板厚180mm以上，折算成模板支撑底部受力组合荷载近70KN /m2，是正常使用荷载的十几倍，而楼层结构设计绝对不会如此考虑此荷载。
在工程实践中，采用三层梁板承受转换层荷载（除转换层外保留完整两层模架），经多次工程实践观察，结构梁板没有明显的影响。
但是结构计算无法满足要求。
时间:2009-12-24 21:09来源:小熊收集作者:小熊收集点击: 355次a) 计算支架支承面的可变荷载设计值：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 ，查明本工程的设计可变荷载标准值（ GB50009-2001 的表4.1.1 ），例如办公楼的可变荷载标准值为 2 KN / m 2 ，商场为 3.5 KN / m 2 等a)计算支架支承面的可变荷载设计值：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，查明本工程的设计可变荷载标准值（GB50009-2001的表4.1.1），例如办公楼的可变荷载标准值为2KN/m2，商场为3.5KN/m2等等，这是设计单位在进行结构设计时所采用的可变荷载标准值，将其乘以1.4的分项系数后便得到支架支承面结构设计的可变荷载设计值，如：办公楼可变荷载设计值为1.4×2＝2.8KN/m2；商场可变荷载设计值为 1.4×3.5＝4.9KN/m2。
钢管作主肋的现浇板 木模板及支撑架设计计算
钢管作主肋的现浇板木模板及支撑架设计计算(荷载及荷载组合)1 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值(1)模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。
对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表。
2(2)3(3)框架梁1.5kN/m33楼板1.1kN/m33(4) 施工人员及设备荷载标准值(对模板及小楞)确定值为222(5)2除上述52）荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：3模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
(1)对钢模板及其支架设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
(2)采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
(3)对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
(4)在风荷载作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载类别及编号现浇楼板下支撑体系平面布局设计横向轴线间距10000mm 纵向轴线间距7500mm 立杆横距l b 1000mm 立杆纵距l a 1000mm 梁宽240mm 梁下架子宽度1000mm100075006500n╳l a 纵向轴线 5╳9001000横轴线间距10000横轴线间距1000090009000梁宽240梁宽240240梁宽10007╳10001000100010007 ╳1000 1000横距l b梁下架宽n╳l bl b ’钢管作主肋的现浇板木模板及支撑架设计计算说明：本程序中包含了模板支架所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，当您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时你可以,重新修改设计参数，直到满足要求为止。
(屋面板)楼板模板支撑体系荷载验算书
楼板(屋面板)现浇混凝土模板(扣件钢管式支架体系)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；纵距(m): b=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；步距(m):h=1.6～1.8平均1.70，验算取不利值1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m)最大值:H=7.9+4.2=12.1m；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(1.8+1.5)=3.3，其中“1.8”为施工人员及施工设备荷载，“1.5”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.0～500.0平均450.0，验算取不利值500.0；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.0；间距@8005.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):500.000；楼板的计算宽度(m):5.7，验算取不利值5.7；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):6.2，验算取不利值6.2；施工平均温度(℃):28.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8 cm3；I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32 cm4；模板面板按照三跨连续梁计算。
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据：（1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《路桥施工计算手册》二、计算参数：工字钢截面特性钢管截面特性方木截面特性二、计算荷载：施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2；模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2；新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。
三、支架系统受力验算：1．腹板处支架验算：（1）腹板底10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米：q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m)W=34-22m 1067.161.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ）σw =W M max =4-1067.10.56=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 5.73=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.615.54=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加 1.2上层方木传力。
模板及支撑系统的施工荷载计算
模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。
关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合1施工荷载计算的计算依据施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。
本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。
2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数：模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表3施工人员及设备荷载的取值标准：施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。
施工活荷载标准值和设计值统计表4混凝土楼板的施工荷载计算：现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。
100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计楼板施工活荷载的计算与统计100mm楼板的施工荷载组合计算与统计不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表5混凝土梁的施工荷载计算：现浇混凝土梁的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及振捣混凝土时产生的施工活荷载组成，通过荷载组合，作为梁底板木模板及支架的验算依据，现以300mm×700 mm的混凝土梁举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同截面的混凝土梁施工荷载的组合设计值，以便查表应用。
模板支撑验算
模板支撑验算××××××工程，设计新颖别致，造型独具特色，且结构十分复杂。
在7.47m标高二层看台处有一预应力梁，截面尺寸为600×1600mm,长24m ,是本工程施工难度最大的部位，它的施工质量是整个工程成败的关键。
为保证此大跨度预应力梁的施工质量，公司科技部及项目部专门成立课题小组，对施工过程及质量进行控制。
经大家讨论研究，将整个施工过程分三部分进行控制：模板及支撑、砼浇筑、预应力张拉。
一、模板、支撑方案模板及支撑系统是施工安全及成型质量的关键，为此专门编制了模板及支撑方案。
此梁的截面及配筋如下：（见附图一）模板拟采用定型组合钢模板，支撑、龙骨均采用Φ48的Q235钢管，用Φ14@600×600的对拉螺栓穿梁对拉，底模支撑采用Φ48钢管立杆间距为600mm，步距为1200mm的Φ48钢管支撑。
以下为模板系统验算。
1、计算标准荷载：①模板及支架自重标准值（采用定型组合钢模板及钢管支撑）取F1=0.75KN/ m3②新浇砼自重标准值取F2=24KM/ m3③钢筋自重标准值取F3=1.5KN/ m3④施工荷载取F4=2.5KN/ m2⑤振捣砼产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m2垂直模板取F5=4.0KN/m2⑥新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22γCt0β1β2υ1/2F′=γcH其中:γc----混凝土的密度取为24KN/m3t0 ----新建筑砼的初凝时间（h）: t0=6（h）β1----外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2β2----砼坍落度影响系数，采用泵送砼,坍落度在110-140之间,故β2取为1.15υ--浇筑速度根据施工经验取υ=2m/h则:F6=0.22×24×6.0×1.2×1.15×21/2=61.8 KN/m2F6′=γcH=24×1.6=38.4KN/m2＜F6则标准值为F6= F6′ =38.4KN/m2⑦倾倒砼产生的荷载标准值取F7=2KN/m22、梁侧模板验算：计算示意图（按三等跨连续梁计算）（见附图二）⑴承载能力计算荷载组合F=1.4F5＋1.2F6=1.4×4.0＋1.2×38.4=51.68 KN/mq=0.85F=0.85×51.68=43.93 KN/m=43.93 N/mm化为线型均布荷载：q=600×43.93/1000=26.36N/mm⑵抗弯强度验算：σ=Mmax/W其中：Mmax=0.10ql2=0.10×26.36×6002=9.49×105 Nmm W=5.95×103 mm3则：σ=Mmax/W=9.49×105/5.95×103=159.5N/mm2⑶抗剪强度验算：τ=Vmax/A其中： Vmax =0.6ql=0.6×26.36×600=9489.6NA=2200mm2则：τmax= Vmax / A =9489.6/2200=4.31N/mm2⑷挠度验算：ω=0.677ql4/100EI其中：E表示垂直方向的弹性模量 E=2.06×105 N/mm2 I表示惯性矩 I=2.7×105 mm4则:ω=0.677×26.36×6004/(100×2.06×105×2.7×105)=0.42mm<[ω]=1.5mm(满足)∴梁侧模板满足要求。