承台模板计算书模板

承
台
模
型
计
算
书
目录
1、编制依据及规范标准0 1．1、编制依据0
1.2、规范标准 1
2、工程概况 1
3、方案综述 1
4、结构计算 1
4.1、荷载计算 1
4.2、面板计算 2
4.3、竖肋计算 2
4.4、横肋计算 3
4.5、拉杆计算 4
承台模板计算书
1、编制依据及规范标准1．1、编制依据
（1）、现行施工设计标准
（2）、铁三院土工试验报告
（3）、现行施工安全技术标准
（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）
（6）、永宁黄河特大桥施工图
1.2、规范标准
（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）
（2）、铁路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）
（3）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）
（4）、铁路桥涵施工术规范（TB10203-2002）
2、工程概况
本区为银川平原中部，地层多为巨厚的粉、细砂层。

勘探深度内地下水类型为第四系孔隙潜水，赋存在巨厚的粉细砂层中，由于地表灌溉渠十分发达且地层较为均一，使地下水变动幅度较小，在1～2 m 范围内，地下水主要受黄河水和大气降水补给，以蒸发方式排泄。

桥址处设计流量6850m3/s ，设计水位1111.96m ，设计流速2.32m/s ；校核流量8170m3/s ，校核水位1112.30m ，流速为 2.35m/s ；10年一遇最高通航水位1111.36m 。

根据施工调查，本河段有可能出现冰凌期（历史上出现冰凌的机率为21%），冰凌期一般自每年的11月24日开始，到12月26日封河，次年3月上、中旬开河，平均封河天数为50天，冰厚0.5m 左右，最大冰厚0.7m ，历史最长封河天数80天，封河流凌平均天数51天，最长流凌天数82天，最短流凌天数20天，开河流凌平均天数8天，一般发生在3月上中旬，开河流凌较封河流凌冰块大，最大冰块面积达200000m2，相应冰速0.81m/s ，最大河心冰厚度0.5m ，开河时流凌冰块极易造成对工程的撞击破坏。

由于桥位区距青铜峡水库约47km ，该段径流、水温受水库调节变化影响，河段冰情较轻。

开河时河段平均冰厚0.30m 。

黄河青铜峡至石咀山河段属南北向河流，河流先下游后上游，开河先上游后下游，时序相反，这种冰情形势易形成冰坝，造成黄河水位上涨。

全桥共85个墩台，其中48m 简支箱梁23跨，96m 简支钢桁结合梁13跨。

3、方案综述
承台桥墩均采用大块钢模板施工，其中钢桁梁桥墩下部14.6×14.6×4m 采用组合钢模板，上部8.8×8.8×2.5m 采用大块钢模板施工；桥墩采用大块钢模板，设拉杆。

承台尺寸：（1）、T 梁部分9.0×6.4×3.0m ；（2）、箱梁部分10.6×10.6×4.0m ；
（3）、钢桁梁部分14.6×14.6×6.5m 。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

4、结构计算
4.1、荷载计算
混凝土侧压力根据公式： P=0.222
1210γv k k t 计算：
P=0.22×24×5×1×1.15×221
=43kpa
4.2、面板计算
面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖带间距0.3m ，[14 横带间距0.5m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。

竖肋间距30cm 。

4.2.1、荷载计算
q=43×1＝43m kN /
有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m
4.2.2、材料力学性能参数及指标 3
322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝ 4
433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==
Α=bh=1000×6＝60002m m
EI=2.1×1110× 1.8×4
10×12_10=3.78×2310Nm
EA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 910
4.2.3、力学模型
（单位：m ）
4.2.4、结构计算
采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kN
a 、强度计算
σ=ωM =36
10*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。

τ=A Q =600010*74.73
=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。

b 、刚度计算
f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。

4.3、竖肋计算
竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。

4.3.1、荷载计算
按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。

4.3.2、材料力学性能参数及指标
I=1.98×4610mm
W=3.96×4103mm
A=12742m m
EI=2.1×1110× 1.98×6
10×12_10=4.15×2510Nm
EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N 810
4.3.3、力学模型
4.3.4、结构计算
采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

M max =0.323kNm Qmax=3.9kN
a 、强度计算
σ=ωM =46
10*96.310*323.0=8.2Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。

τ=A Q =127410*9.33
=3.1Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。

b 、刚度检算
f=0.01mm<l/400＝2.5mm ，合格。

最大支反力R max =2R =3R =7.1kN 。

4.4、横肋计算
横肋采用2[14a 工字钢，拉杆间距150cm 。

4.4.1、荷载计算
将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算，P ＝7.1kN 。

4.4.2、材料力学性能参数及指标
I=2×5.63×610=1.12×7
104m m
W=2×8.05×410=1.61×3510mm
Α=bh=2×1851＝37022m m
EI=2.1×1110× 1.12×7
10×12_10=2.35×2610Nm
EA=2.1×1110×3.702×310×6_10=7.77×N 810
4.4.3、力学模型
4.4.4、结构计算
采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

M max =6.4kNm Qmax=18.5kN
强度计算
[]MPa MPa w M 145401061.1104.65
6
max =<=⨯⨯==σσ，合格。

[]MPa MPa A Q 8553702
105.183
=<=⨯==ττ，合格。

刚度计算
mm l mm f 75.34003.0=<=，合格。

最大支反力：R ＝37kN 。

4.5、拉杆计算
拉杆采用υ20圆钢，按最大拉力计算（即4.4节中最大支反力）。

[]MPa MPa 145118314
10373
=<=⨯=σσ，合。