型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB50017-2017
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
架体验算
一、脚手架参数
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3
0.379，0.33 风荷载高度变化系
数μz(连墙件、立杆
稳定性)
1.264，1.1
风荷载体型系数μs 1
搭设示意图
盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图
盘扣式脚手架平面图
三、横向横杆验算
纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028
横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：
q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/m
l a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：
R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN
横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m
正常使用极限状态：
q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/m
l a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：
R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN
横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/m
l=l b=0.9m，计算简图如下
1、抗弯验算
弯矩图(kN·m)
M max=0.489kN·m
σ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。

2、挠度验算
变形图(mm)
νmax=1.491mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求。

3、支座反力计算
承载力使用极限状态
R1=1.96kN
4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算
F R=γ0R1=1×1.96=1.96kN≤[Q b]/γR=40/1=40kN
满足要求。

四、荷载计算
1、结构自重标准值NG1k
(1)、立杆的自重标准值NG1k1
立杆1：NG1k1=H s1×m1=18×0.036=0.648kN
立杆2：NG1k1=H s2×m1=18×0.036=0.648kN
(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2
立杆1：步数n1=(H s1-h1-h2)/h= (18-1-0.25)/2 =8
NG1k2=m2×l a×(n1+1)=0.028×1.5×(8+1)=0.378kN
立杆2：步数n2=(H s2-h1-h2)/h= (18-1-0.25)/2 =8
NG1k2=m2×l a×(n2+1)=0.028×1.5×(8+1)=0.378kN
(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3
立杆1: NG1k3=(8+1)×0.028×0.900/2=0.113kN
立杆2: NG1k3=(8+1)×0.028×0.900/2=0.113kN
(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4
立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2/2=0.028×(22+1.52)0.5×8/2=0.280kN
结构自重标准值NG1k总计
立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 =0.648+0.378+0.113=1.139kN
立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=0.648+0.378+0.113+0.28=1.419kN
2、构配件自重标准值NG2k
(1)、脚手板的自重标准值NG2k1
立杆1：NG2k1=(n1+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.063kN 立杆2：NG2k1=(n2+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.063kN
1/2表示脚手板2步1设
(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2
立杆2：NG2k2=(n2+1)×l a×G kdb×1/2 =(8+1)×1.500×0.17×1/2=1.148kN 1/2表示挡脚板2步1设
(3)、围护材料的自重标准值NG2k3
立杆2：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.500×18.0=0.270kN
构配件自重标准值NG2k总计
立杆1：NG2k= NG2k1=1.063kN
立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=1.063+1.148+0.270=2.481kN 单立杆施工活荷载计算
立杆1：NQ1k= l a×0.9×(n zj×Q kzj)/2 =1.500×0.9×(2×2)/2=2.700kN
立杆2：NQ1k= l a×0.9×(n zj×Q kzj)/2 =1.500×0.9×(2×2)/2=2.700kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
立杆1：N1 =1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k
=1.3×(1.139+1.063)+0.9×1.5×2.700=6.508kN
立杆2：N2 =1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k
=1.3×(1.419+2.481)+0.9×1.5×2.700=8.715kN
立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(6.508,8.715)=8.715kN 五、立杆稳定性验算
l0=μ×h=1.45×2=2.9m
长细比λ= l0/i=2.9×1000/16=181.25≤210
查表得，φ=0.16
满足要求
2、立杆稳定性验算
M w=0.9×1.5ωk l a h2/10=0.9×1.5×0.330×1.50×2.002/10=0.267kN·m
立杆的轴心压力标准值N' =(NG1k+NG2k)+N Q1k=(1.419+2.481)+2.7=6.600kN 立杆的轴心压力设计值N
=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.419+2.481)+0.9×1.5×2.700=8.715kN σ=γ0[N/(φA)+M w/W]
=1×[8715.03/(0.160×453.00)+0.267×106/4800]=175.928N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm 2
满足要求！
3、立杆底部轴力标准值计算
立杆1：恒载标准值F G1=2.203kN, 活载标准值F Q1=2.7kN
立杆2：恒载标准值F G2=3.9kN, 活载标准值F Q2=2.7kN
六、连墙件承载力验算
lw k l l k a
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ/T 231-2021表C得，φ=0.896
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。

(N lw+N0)/(φA c)=(6.822+3)×103/(0.896×489)=22.417N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=6.822+3=9.822kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1
主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2) 30.6
主梁截面惯性矩I x(cm4) 1660 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 185
主梁自重标准值g k(kN/m) 0.241 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250
q'=g k=0.241=0.241kN/m
第1排：F'1=F1'/n z=6.6/1=6.6kN
第2排：F'2=F2'/n z=6.6/1=6.6kN
荷载设计值：
q=1.3×g k=1.3×0.241=0.313kN/m
第1排：F1=F1/n z=8.715/1=8.715kN
第2排：F2=F2/n z=8.715/1=8.715kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=γ0M max/W=1×12.446×106/185000=67.273N/mm2≤[f]/γR=215/1=215N/mm2 符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×17.821×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×166000 00×6.5)=17.438N/mm2
τmax=17.438N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=3.021mm≤[ν]=2×l/250=2×1250/250=10mm
符合要求！
4、支座反力计算
设计值：R1=-7.528kN,R2=25.85kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为
0.93。

γ0M max/(φb'W x f/γR)=1×12.446×106/(0.929×185×215×103/1)=0.337≤1
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋
压环钢筋直径d(mm) 16 梁/楼板混凝土强度等级C25
压环钢筋1
压环钢筋2
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =7.528/2=3.764kN
压环钢筋验算：
σ=γ0N/(4A)=γ0N/πd2=1×7.528×103/(3.14×162)=9.36N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/ mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度
符合要求！。