固体料仓的选型
粉料仓设计参数
粉料仓设计参数（最新版）目录1.粉料仓设计概述2.粉料仓的主要设计参数3.粉料仓设计参数的影响因素4.粉料仓设计参数的优化5.粉料仓设计参数的实际应用正文一、粉料仓设计概述粉料仓是储存粉状物料的容器，广泛应用于化工、建材、冶金、粮食等行业。
在设计粉料仓时，需要考虑一系列重要的参数，以确保仓体的稳定性、安全性和经济性。
本文将对粉料仓的主要设计参数进行详细介绍，并分析影响这些参数的因素，以及如何优化设计参数以满足实际应用需求。
二、粉料仓的主要设计参数1.仓体尺寸：包括仓底直径、仓高、仓壁高度等，需要根据储存物料的性质和储存量来确定。
2.仓体材料：选择合适的仓体材料可以提高仓体的稳定性和安全性，一般可选用碳钢、不锈钢、铝合金等材料。
3.仓体结构：包括立式、卧式、圆柱形、圆锥形等，需要根据物料的性质和储存要求来选择。
4.进出料方式：包括上进料、下进料、侧进料等，需要根据物料的性质和输送设备来确定。
5.物料输送设备：包括输送带、刮板、斗式提升机等，需要根据物料的性质和储存量来选择。
6.通风设备：用于调节仓内气压和防止粉尘爆炸，可选用轴流风机、离心风机等。
7.安全防护设备：包括仓顶除尘器、压力传感器、温度传感器等，用于监测仓内环境和保证安全运行。
三、粉料仓设计参数的影响因素1.物料性质：包括物料的密度、粒度、湿度、粘度等，这些因素会影响仓体的尺寸、结构和材料选择。
2.储存量：储存量的大小会影响仓体的尺寸和结构选择。
3.工作环境：包括温度、湿度、气压、风速等，这些因素会影响仓体的材料选择和通风设备的配置。
4.安全要求：包括防爆、防尘、防泄漏等，需要根据行业标准和实际需求来确定安全防护设备的配置。
四、粉料仓设计参数的优化1.仓体尺寸的优化：根据物料的储存量和物料性质，合理确定仓体的尺寸，以降低成本和提高储存效率。
2.仓体材料的优化：根据工作环境和安全要求，选择合适的材料，以提高仓体的稳定性和安全性。
3.仓体结构的优化：根据物料的性质和储存要求，选择合适的结构形式，以提高仓体的稳定性和安全性。
固体料仓
JB/T 4735.3─XXXX《固体料仓》标准释义引言固体料仓是储存固体松散物料的容器，它区别于储存气体、液体的容器。
气体和液体在常温的自然状态下是无形的物质，松散的固体物料在自然状态下有堆积形态。
气体充满于所储存的容器内，以自身的压力对整个容器壁产生作用力。
液体盛装在容器里，对液面以下的容器壁，以液柱的静压对不同高度的壁面产生不同的作用力。
松散的固体物料盛装在容器里，对物料面以下的容器壁，产生垂直压力、水平压力、在物料流动的情况下对壁面还产生摩擦力。
所以设计固体料仓时除要考虑容器的共性外还要考虑到它的特殊性。
在古代，生产力发展到一定水平后，首先是稻谷、小麦、大豆等粮食类松散粒状固体物料要进行储存，人们用苇席编制、陶制、木制、砖木混制的各种容器、仓体等来储存多余的粮食。
而后随着生产力的飞速发展，科学、技术的进一步提高，除对粮食类物料外，对建筑材料中的沙石、水泥，及各种工业原料和产品等需要进行储存、配用，需要储存的松散固体物料的种类越来越多。
特别是粮食、水泥、煤炭成为料仓中储存的松散固体物料品种中最多的品种。
制造料仓的材料也随之出现了钢筋混泥土、钢材、铝材、复合材料制等多种材质。
仓体的形状也更多样化，出现了圆形、方形、矩形、星形、蜂窝形以及组合式等各种储存料仓，同时还产生了管风琴式、内置多卸料管式等均化料仓。
物料的输送方式和输送量也发生了巨大的变化，料仓的容积也越来越大，出现了上万立方米容量的特大型料仓。
料仓也成为一种具有独特用途和结构的设备。
料仓（bin，bunker）的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远，其中金属制料仓具有占地面积小，具有先进的装、卸料工艺，机械化程度高，能保证储存的物料的质量等优点，成为工业用料仓中的一个不可缺少的设备。
本标准并未将所有料仓都包括在内，只涉及适用于石油、化工、化纤的工业用的金属制圆筒形料仓（也称筒仓，silo），以及能盛装在用金属制料仓里的，如粮食、建筑用物料用的料仓。
最新固体料仓设计计算
固体料仓设计计算6 设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a) 根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b) 根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe 。
c) 按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明 A —— 特性纵坐标值，mm ；B —— 系数，按GB 150确定，MPa ；C —— 壁厚附加量，C =C 1+C 2，mm ；C 1 —— 钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm ； C 2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm ；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm ；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm ；对于裙座壳取不小于2 mm ；对于地脚螺栓取不小于3 mm ；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm ，对于高合金钢一般取不小于0.5mm 。
D i —— 仓壳圆筒内直径，mm ； D o —— 仓壳圆筒外直径，mm ；E t —— 材料设计温度下的弹性模量，MPa ；F f —— 物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N ；F k1 —— 集中质量m k 引起的基本震型水平地震力，N ； F V —— 集中质量m k 引起的垂直地震力，N ； F Vi —— 集中质量i 引起的垂直地震力，N ； 00-V F ——料仓底截面处垂直地震力，N ；I I V F -—— 料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N ；g —— 重力加速度，取g =9.81m/s 2； H —— 料仓总高度，mm ； H o —— 仓壳圆筒高度，mm ； H c —— 仓壳锥体高度，mm ；H i ——料仓顶部至第i 段底截面的距离，mm ；h —— 计算截面距地面高度（见图3），mm ； h c —— 物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm ；h i —— 料仓第i 段集中质量距地面的高度（见图3），mm ；h k —— 任意计算截面I －I 以上集中质量m k 距地面的高度（见图3），mm ； h W —— 料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm ； I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M ——由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ；00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ；m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o ——基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2；q w ——基本雪压值，N/m 2。
固体料仓 (2.26)设计计算
料仓的操作质量
料仓的最小质量
料仓的等效总质量
等效质量系数：地震计算时取
V Di θ p p0 T ψ μ q0
qw
C2 C2 C2
[σ]t φ
ReL(RP0.2) Et
[σ]t ReL(RP0.2)
Et θ
料仓计算
1500 10000 22.5 0.029 0.002
65 35 0.466307658 450 A 600 7 一 0.1 Ⅲ 1
av）*Dzi/(4*δ eia-acosθ)+maac*g/(π*ma-ac*
δeia-a*cosθ)
截面a-a处组合应力
载荷组合系数 轴向组合拉应力校核 钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 裙座壳应力
人孔截面m-m截面应力计算公式
钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 人孔截面开孔加强管长度 人孔截面处水平方向的最大宽度
2
3000
1
3000
见表7
段号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
4.56E+09
li(mm)
1091 3000 3000 3000 4000 4000 4000 4000 3000 3000 ∑,N.mm N.mm
0.800 0.780 0.468 0.234
Pi(N) 11736.85 32067.75 31251.12 30053.82 38103.31 34704.5 30622.69 25985.44 13872.2 7258.99
筋板的许用应力（λ＜λc）：
仓壳锥体任意截面a-a处设计压力P和垂直于其 壁面的法向压力Pn产生的周向应力
σa-aθ=（P+Pa-ah）*Dzi/
仓储行业的仓库设备选型与配置
仓储行业的仓库设备选型与配置随着电子商务的不断发展和物流行业的快速增长，仓储行业也面临着越来越大的挑战和机遇。
在仓库的运作中，仓库设备的选型与配置是至关重要的一环。
本文将从仓库的功能需求、设备的类型与特点、选型原则以及配置策略等方面，对仓库设备的选型与配置进行探讨。
一、仓库的功能需求仓库作为一个存储、调配和分发物资的场所，需要满足不同仓储业务的功能需求。
根据不同的仓储业务类型，仓库的功能需求也不尽相同。
一般而言，仓库需要具备以下功能：1. 存储功能：能够安全、规范地存放各类物资，包括原材料、半成品、成品等，确保物资的完整性和安全性。
2. 装卸功能：能够高效地进行货物的装卸操作，包括货物的装置、拆卸、堆放等。
3. 分拣功能：能够对货物进行分类和分拣，提高货物的运输效率和准确性。
4. 盘点功能：能够实时监控和管理仓库内的货物数量和库存状况，确保库存的准确性。
5. 运输功能：能够与物流运输环节进行连接，方便货物的进出和运输流程的衔接。
二、设备的类型与特点仓库设备根据其功能和用途的不同，可以分为多种类型。
常见的仓库设备包括货架、叉车、输送带、托盘等。
不同类型的设备具有不同的特点和适用范围。
1. 货架：货架是存储和堆放货物的基本设备之一，可以按照不同的结构和材料进行分类。
常见的货架类型有重型货架、中型货架和轻型货架等。
货架具有结构稳定、容量大、维护方便等特点，适用于各种规格的货物存储。
2. 叉车：叉车是仓库中最常见的搬运设备之一，用于货物的装卸、堆放和搬运等操作。
叉车按照不同的动力来源可以分为电动叉车、液压叉车和内燃叉车等。
叉车具有搬运效率高、操作简便、适应性强等特点，适用于各类货物的搬运。
3. 输送带：输送带是一种用于货物输送的设备，通过连续的带式运动，将货物从一个位置传输到另一个位置。
输送带适用于高效、连续的物流运作，可以大幅提高货物的运输效率。
4. 托盘：托盘是一种用于货物装卸和堆放的平台设备，具有承载能力强、结构简单等特点。
化工固体仓库的设计要点分析
当代化工研究〔aModern Chemical Research丄D 2021•01练述与专论化工固体仓库的设计要点分析*李瑞徐学志金晓军(惠生工程(中国)有限公司上海200120)摘耍：随着我国化工行业的不断发展，化工固体物料普遍存在于大部分化工生产装置中.化工固体物料有着其特殊的属性，更是关系到化工装置餉生产和运营.由于化工固体物料存在不同的化学性质和危险性，而化工固体仓库正是储存这些化工固体物料时地方，故在化工生产中，化工固体仓库是必不可少并需要引起重视的生产单元.在化工设计项目中，固体仓库的设计应充分考虑管理、安全、环保、存储等诸多因素.关键词：固体仓库；存储；爆炸危险；安全卫生中图分类号：T文献标识码：AAnalysis of Design Points of Chemical Solid WarehouseLi Rui,Xu Xuezhi,Jin Xiaojun(Wison Engineering(China)Co.,Ltd.,Shanghai,200120)Abstract:With the continuous development of C hina's chemical industry,chemical solid materials generally exist in most chemical p roduction facilities.Chemical solid materials have their special p roperties,which are related to the p roduction and operation of c hemical p lants.Chemical solid materials have different chemical p roperties and dangers,and chemical solid warehouse is the place where these chemical solid materials are stored. Therefore,in chemical p roduction,chemical solid warehouse is an indispensable p roduction unit that needs attention.In chemical engineering design projects,many f actors such as management,safety,environmental p rotection and storage should be J ully considered in the design of s olid warehouse.Key words：solid warehouse；storage risk of e xplosion；safety and hygiene某些化工固体物料在受热、受潮、摩擦、震动、撞击、接触火源、曝晒、接触空气、相互接触的情况下可能会发生化学变化，并引起燃烧爆炸、灼伤、腐蚀、中毒等事故。
固体料仓设计计算
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
固体物料仓库管理制度及流程
一、目的为确保公司固体物料的安全、高效管理，降低物料成本，提高工作效率，特制定本制度。
二、适用范围本制度适用于公司所有固体物料的采购、验收、储存、领用、盘点及处理等全过程。
三、仓库划分1. 原料仓库：用于存放原材料、半成品等。
2. 成品仓库：用于存放成品、包装物等。
3. 备品备件仓库：用于存放易损件、备用品等。
四、职责分工1. 仓库管理员：负责仓库的日常管理工作，包括物料入库、出库、盘点、维护等。
2. 采购部：负责物料的采购工作，确保物料的供应。
3. 生产部：负责物料的领用，确保生产线的正常运转。
4. 财务部：负责物料的成本核算。
五、管理制度1. 入库管理a. 采购部将采购订单提交仓库，仓库管理员进行审核。
b. 仓库管理员核对物料品种、规格、数量、质量等信息，无误后办理入库手续。
c. 将物料按照规定存放，做好标识。
2. 储存管理a. 仓库管理员定期检查物料存放环境，确保通风、干燥、防潮、防尘。
b. 定期检查物料质量，如有质量问题，及时上报。
c. 对易燃、易爆、有毒等危险品，严格执行安全措施。
3. 领用管理a. 生产部填写领料单，经相关负责人审批后，由仓库管理员办理领料手续。
b. 仓库管理员核对领料单信息，无误后发放物料。
4. 盘点管理a. 仓库管理员定期进行盘点，确保库存数据的准确性。
b. 对盘点中发现的问题，及时上报并处理。
5. 处理管理a. 废弃物料、过期物料等，由仓库管理员进行清理，并按照规定进行处理。
b. 减少浪费，提高物料利用率。
六、流程1. 采购流程a. 采购部根据生产计划，提出采购申请。
b. 经审核后，由采购部进行采购。
c. 采购完成后，将采购订单提交仓库。
2. 入库流程a. 仓库管理员审核采购订单。
b. 验收物料，无误后办理入库手续。
c. 将物料存放，做好标识。
3. 领用流程a. 生产部填写领料单。
b. 经审批后，由仓库管理员办理领料手续。
c. 仓库管理员核对领料单信息，无误后发放物料。
固体料仓计算NBT47003.2-2009
固体料仓计算NBT47003.2-2009设备名称：仓壳圆筒内直径 mm D i 22500仓壳锥顶半顶⾓°θ22.5设计压⼒MPa P 0.029设计外压⼒MPa P 0-0.002设计温度℃T 100物料堆积密度Kg/m 3ρ1450物料内摩擦⾓的最⼩值°ψ35物料与壳体壁⾯的摩擦⾓°ψ'25物料与料仓间的摩擦系数 µ=tan(ψ')/µ0.466307658壳体材料//Q345R 壳体材料密度Kg/m 3ρ8000焊接接头系数/φ0.85设计温度下材料的许⽤应⼒MPa ［σ］t213仓壳锥体半顶⾓°θ522.1⽔平地震⼒抗震设防烈度度/8设计地震分组//第⼆组设计基本地震加速度g /0.2料仓⽔平地震⼒N F E 8741035.627——料仓等效总质量Kgm eq8579518.083编制⼈：固体料仓计算-----(按照NB/T47003.2-2009《固体料仓》计算)1.物料载荷计算2.地震载荷——等效质量系数/λm 0.85——地震影响系数/α10.094414414——阻尼调整系数/η21.18018018——⼀阶振型阻尼⽐/ξ0.03——地震影响系数最⼤值/αmax 0.08——与物料相关系数/I 1.1距底⾯⾼度hi集中质量mi的⽔平地震⼒N F Ei 见表2——距底⾯h k 处的集中质量Kgm k见表22.3地震弯矩N·mm 见表3——计算截⾯距地⾯⾼度mm h 见表3——设备基础距地⾯⾼度mmh 03.1⽔平风⼒基本风压值N/m 2q 0750场地⼟类别//A 相邻计算截⾯间的⽔平风⼒N Pi 见表4——料仓各计算段的外径mm D 0i 见表4——风压⾼度变化系数/f i 见表4——料仓第i段顶截⾯距地⾯的⾼度m h it 见表4——体型系数/K 10.71.7见表4——料仓⾼度mmH34500——料仓各计算段的风振系数（当H＞20m时）/K 2i 2.2垂直地震⼒3.风载荷——脉动增⼤系数/ξ 2.1505——脉动影响系数/v i 见表4——振型系数/φz i 见表4——第i段长度mml i见表43.2风弯矩料仓任意计算截⾯I-I处的风弯矩N·mm M W I-I 见表5料仓底截⾯为0-0处的风弯矩N·mmM W 0-0——物料⾃然堆积上锥⾓⾼度mm h c 7877——料仓计算截⾯以上的储料⾼度mm h w见表6——锥段以上物料堆积⾼度mm 170005雪载荷N W s 238988.9956——基本雪压值N/m 2q w 6006.1仓壳圆筒轴向应⼒计算见表64.3物料对仓壳圆筒任意截⾯I-I处产⽣的⽔平⽅向压应⼒MPa P h 见表64物料对仓壳圆筒的作⽤⼒6仓壳圆筒应⼒计算MPa P v 4.4物料与仓壳圆筒间的摩擦⼒MPa F f 见表64.2物料对仓壳圆筒任意截⾯I-I处产⽣的垂直⽅向压应⼒4.1特性纵坐标/A 41888设计产⽣的轴向应⼒I-I见表7MPaσz1——仓壳圆筒计算截⾯I-I处的有效厚度mmδ见表7eiI-I见表7物料与仓壳圆筒间摩擦⼒产⽣的轴向应⼒MPaσz2I-I见表7最⼤弯矩在仓壳圆筒内产⽣轴向应⼒MPaσz3I-I见表7由计算截⾯I-I以上料仓壳体重及垂直地震⼒产⽣的轴向应⼒MPaσz3——计算截⾯I-I以上料仓壳体及附件质量Kg m up见表7I-I——计算截⾯I-I以上料仓壳体质量Kg m1upI-I——平台、扶梯质量Kg m2upI-I——计算截⾯I-I以上的⼈孔、接管、法兰及仓壳顶安装的附件质量Kg maup6.2仓壳圆筒周向应⼒I-I见表7由设计压⼒p和物料的⽔平压应⼒ph在计算截⾯I-I处产⽣周向应⼒MPaσθ6.3应⼒组合6.3.1组合拉应⼒I-I见表7组合轴向应⼒MPaσzI-I见表7组合拉应⼒MPaσzLI-I见表7 6.3.2组合压应⼒MPaσzA6.3.4应⼒校核组合拉应⼒见表7组合压应⼒见表7——仓壳圆筒材料的许⽤轴向压应⼒MPa [σ]er见表7——载荷组合系数/K1.27.1仓壳锥体任意截⾯上的应⼒计算7.1.1仓壳锥体特性纵坐标值mm A z 见表8——仓壳锥体计算截⾯a-a处的内直径mm D zia-a见表8——物料在仓壳锥体计算截⾯a-a处的锥⾓⾼mm h zc 见表87.1.2物料对仓壳锥体的垂直压应⼒MPa p v a-a 见表87.1.3物料对仓壳锥体产⽣的⽔平压应⼒MPa p h a-a 见表87.1.4仓壳锥体任意截⾯处的法向压应⼒MPa p n a-a 见表87.1.5周向应⼒MPa σθa-a 见表87.1.6轴向应⼒MPa σza-a 见表8——仓壳锥体计算截⾯a-a处以下的仓壳锥体质量与仓壳锥体计算截⾯a-a以下的仓壳锥体所储物料质量之和Kg m c a-a 见表8——锥壳下端开孔外直径mm /20007.2组合应⼒MPa σ∑a-a 见表87.3应⼒校核MPa/见表88.1裙座壳底截⾯的组合应⼒8裙座壳应⼒7仓壳锥体应⼒MPaσ1见表9MPaσ2见表90-0见表9——0-0截⾯处的垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv——裙座壳底部截⾯积mm2A sb见表9——裙座半顶⾓，对圆柱形裙座，ψ=0°ψ0——裙座壳底部截⾯模数mm3Z sb见表9——裙座壳底部内直径mm Dis22500——裙座壳底部壁厚mmδ见表9——裙座材料名称//Q345R ——设计温度下的裙座材料许⽤应⼒MPa[σ]t212——设计温度下的裙座材料屈服强度MPa R eL(R p0.2)345——设计温度下的裙座材料弹性模量MPa E t191000 8.2裙座上较⼤开孔处截⾯h-h组合应⼒MPaσ1见表9MPaσ2见表9h-h见表9——h-h截⾯处的垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv——h-h截⾯处裙座壳的截⾯积mm2A sm见表9mm2A m——h-h截⾯处⽔平⽅向的最⼤宽度mm b m——h-h截⾯处裙座壳的内直径mm D is22500——开孔加长管长度mm l mh-h见表9——h-h截⾯处的最⼤弯矩N·mm Mmax——h-h截⾯处的风弯矩N·mm M w h-h 见表9——h-h截⾯以上料仓的操作质量Kg m 0h-h见表9——h-h截⾯以上料仓的试验质量，如不进⾏⽔压试验，可取为m 0h-h Kg m max h-h 见表9——h-h截⾯处裙座壳的截⾯模数mm 3Z sm见表99.1⾃⽀承式锥顶形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt26.94090828——单位⾯积的仓壳顶质量与附加质量之和Kg/m 2m t 696.5306122——单位⾯积的仓壳顶质量Kg/m 2m t115——单位⾯积仓壳顶附加质量Kg/m 2m t25——单位⾯积仓壳顶上平均载荷Kg/m 2m t3600——锥顶母线与其⽔平投影线间之夹⾓，⼀般取10°～35°°β22.5——仓壳顶材料在设计温度下的弹性模量MPa E t 195000受内压锥顶的周向应⼒MPa σθ31.6445283校核公式MPa181.059.2⾃⽀承式拱形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt8.21651318——拱形仓壳顶球壳内半径mm R n 10000受内压拱形仓壳顶的周向应⼒MPaσθ19.853312049仓壳顶计算结论:校核合格校核公式MPa181.05结论:校核合格9.3仓壳顶加强筋加强筋的最⼤弯矩N·mm M max213443.0454——集中载荷N W z6000——直径⽅向加强筋的数量个n24所需加强筋截⾯模数mm3Z min1002080.0259.4仓壳顶与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳顶、仓壳圆筒与包边⾓钢有效截⾯积之和mm2A j24470.91471——取设计压⼒P及设计外压P0中较⼤值MPa0.0299.5仓壳椎体与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳圆筒圆周⽅向拉⼒N/mm Y s1278.931309仓壳锥体母线⽅向拉⼒N/mm Y1350.6599931仓壳锥体圆周⽅向拉⼒N/mm Y23489.584448仓壳锥体圆周⽅向拉⼒N Q-2786147.094——仓壳锥体有效加强长度mm B n0——仓壳圆筒有效加强长度mm B n252.1606631当Q＞0时，承压圈区域内所需截⾯积mm2A c按临界许⽤应⼒计算当Q＜0时，承压圈区域内所需截⾯积mm2A c-31823.49622——设计温度下材料的许⽤压缩应⼒MPa[σ]cr1039.6仓壳圆筒加强结构9.6.1仓壳圆筒设计外压 P0=2.25f i q0×10-6+P in MPa P00.005079688——料仓内部负压值MPa P in0.0029.6.2料仓许⽤临界外压⼒MPa[P cr] 6.82415E-05——核算区间罐壁筒体的当量⾼度m H E11.772——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度mm t min见表10——第i圈罐壁板的有效厚度mm t i见表10——第i圈罐壁板的实际⾼度m h i见表10——第i圈罐壁板的当量⾼度m H ei见表10 9.6.3加强圈个数及位置需设置加强圈10裙座地脚螺栓座10.1基础环内外径数据——基础环外径mm D ob22800——基础环内径mm D ob22200——基础环⾯积mm2A b 2.1206E+07——基础环材料许⽤弯曲应⼒MPa[σ]b170——裙座基础板外边缘到裙座壳外表⾯的距离mm b132——基础环的截⾯模数mm3Z b 1.1773E+11 10.2基础环厚度10.2.1⽆筋板时mmδb42.868621555.990842339MPa 5.9908423394.70E+0010.2.2有筋板时mmδb35.79064119——矩形板计算⼒矩N·mm M s36294.1499N·mm|M x|23632.63652N·mm|M y|36294.1499——系数C x//-0.2264——系数C y//0.05629——裙座基础板外边缘到裙座壳外表⾯的距离 b=(D ob-D is)/2-δs mm b132——筋板间最⼤间距 l=(πD ob/n-l3-δG)/(n j+1)-δG mm l328——地脚螺栓个数/n48——两个螺栓座之间筋板数量/n j3——筋板内侧间距mm l3100——筋板厚度mmδG16 10.3地脚螺栓8.04E-02地脚螺栓承受的最⼤拉应⼒MPa8.04E-02-3.2940E+000-0——0-0截⾯处垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv地脚螺栓⼩径mm20.54——地脚螺栓腐蚀裕量mm C23——地脚螺栓材料许⽤应⼒MPa[σ]bt14710.4筋板筋板压应⼒MPaσg 3.52322495——⼀个地脚螺栓承受的最⼤拉⼒N F35514.1——对应于⼀个地脚螺栓的筋板个数/n15——筋板宽度mm l2126筋板许⽤压应⼒当λ≤λc时MPa[σ]c110.94当λ＞λc时MPa[σ]c——长细⽐/λ21.626——回转半径，对长⽅形截⾯的筋板取0.289δG mm i 4.624——筋板长度mm l k200——系数/ν 1.5169——临界长细⽐/λc135.95——筋板材料的许⽤应⼒MPa[σ]G170结论：校核通过10.5盖板10.5.1⽆垫板时盖板最⼤应⼒MPaσz53.77014823 10.5.2有垫板时盖板最⼤应⼒MPaσz49.06347743——垫板上的地脚螺栓孔直径mm d227——盖板上的地脚螺栓孔直径mm d340——垫板宽度mm l460——盖板厚度，⼀般分块厚度不⼩于基础环的厚度mmδc24——垫板厚度mmδz12 10.6仓壳筒体与裙座连接焊缝10.6.1仓壳圆筒与裙座搭接焊接接头MPa140.49合格MPa145.45合格——焊接接头扛剪断⾯⾯积mm2A w778080.2631——裙座壳顶部截⾯外直径mm D ot22536J-J——搭接接头处的垂直地震⼒,仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊N FvJ-J8.68E+10——搭接焊接接头处的最⼤弯矩N·mm MmaxJ-J 1.48E+10——搭接焊接接头处处的风弯矩N·mm Mw——地震弯矩N·mm M e8.31E+10J-J9.96E+06——⽔压试验时(或满仓时)料仓最⼤质量(不计裙座质量)Kg mmaxJ-J9583002.44——J-J截⾯以上料仓操作质量Kg m——焊接接头抗剪截⾯模数mm3Z w4385468641t215——设计温度下焊接接头的许⽤应⼒，取两侧母材许⽤应⼒的较⼩者MPa[σ] w——设计温度下焊接接头的屈服强度，取两侧母材屈服强度的较⼩者MPaσs425 10.6.2仓壳圆筒与裙座对接焊接接头MPa-70.72合格——裙座顶截⾯的内直径mm D it22500。
(整理)固体料仓设计计算
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
料仓建筑方案
料仓建筑方案料仓是一种用于存放和保管各类物资的建筑，是生产和储存过程中必不可少的设施。
料仓的设计方案应该考虑到物资的存放需求、安全性、通风性和易于管理等因素。
下面是一个关于料仓建筑方案的1000字的描述。
料仓建筑方案是根据物资存放和保管的需要来进行设计和规划的。
料仓通常用来存放各种原材料、成品、废料和其他物资，因此它的结构需要能够承载和保护这些物资。
料仓的设计方案应该考虑到物资的种类、数量和存放方式等因素。
首先，料仓的设计要考虑到物资的存放需求。
根据物资的特点和存放要求，可以确定料仓的大小、高度和容量等。
例如，对于容易受潮的物质，料仓的设计应该考虑到防潮和防湿的要求，可以采用防潮设备和灌浆工艺来保护物资的质量。
其次，料仓的设计要考虑到安全性。
料仓存放的物资有时候可能是有害或危险的，所以在设计方案中应该考虑到防火、防爆和防盗等安全措施。
例如，可以在料仓的入口处设置安全门禁系统和监控设备，以防止非法入侵和物资的失窃。
另外，料仓的设计要考虑到通风性。
在料仓内，物资可能会产生有害气体或异味，所以设计方案中应该考虑到通风系统和排气系统的布置。
这样可以保证良好的空气质量和员工的健康。
最后，料仓的设计要考虑到易于管理。
料仓通常是一个复杂的系统，需要有科学合理的管理措施。
例如，可以在料仓的设计方案中考虑到货架、堆垛机和传送带等设备的布置，以提高物资的存取效率。
在料仓建筑方案的设计中，还应该考虑到建筑的材料和结构。
料仓的建筑材料应该具有耐用性、耐腐蚀性和抗震性等特点。
建筑结构应该能够承受物资的重量和容量，并提供足够的保护。
最后，料仓建筑方案的设计还应该考虑到环境保护。
在建筑过程中，应该合理利用资源，减少能源消耗和废弃物的产生。
料仓的运营过程中也应该遵守环保法规，减少对环境的影响。
综上所述，料仓建筑方案应该考虑到物资的存放需求、安全性、通风性和易于管理等因素。
通过科学合理的设计和规划，可以提高料仓的效率和管理水平，保护物资的质量和安全，促进生产和储存的顺利进行。
仓储设备的选型与使用
仓储设备的选型与使用仓储设备在物流管理中起着至关重要的作用，可以有效提高仓库的运作效率和管理水平。
在选择仓储设备时，需要考虑多种因素，如货物的特性、仓库的布局、设备性能等。
本文将探讨仓储设备的选型与使用，为仓库管理者提供一些建议和指导。
一、仓储设备的选型1. 货架货架是仓储设备中最常用的一种，常见的有重型货架、中型货架和轻型货架。
在选型时，需考虑货物的重量、尺寸和存放方式。
重型货架适用于存放较重的物品，中型货架适用于存放中等重量的物品，轻型货架则适用于存放较轻的物品。
2. 输送设备输送设备用于货物的搬运和转运，常见的有输送机、堆垛机和提升机。
选型时，需综合考虑货物的体积、重量和物流流程。
输送机适用于长距离的物流输送，堆垛机适用于高密度的货物存储，提升机适用于小型货物的上下料。
3. 装卸设备装卸设备主要用于货物的装卸作业，包括叉车、升降台和吊车等。
选型时，需考虑货物的重量、高度和操作环境。
叉车适用于各类货物的装卸，升降台适用于高度变化较小的装卸作业，吊车适用于大型货物的搬运。
4. 包装设备包装设备主要用于货物的包装作业，如封箱机、缠绕机和码垛机等。
选型时，需考虑货物的包装形式和生产效率。
封箱机适用于封箱作业，缠绕机适用于货物的包装保护，码垛机适用于货物的整理堆放。
二、仓储设备的使用1. 合理规划在使用仓储设备时，需对仓库进行合理规划，包括货架的布局、货物的分类和路径的优化等。
合理规划可以提高仓库的存储密度和作业效率，减少空间浪费和作业时间。
2. 定期维护仓储设备在长期使用过程中，需要进行定期维护和保养，以保证设备的性能和安全。
维护包括设备的清洁、润滑和零部件的更换。
定期维护可以延长设备的使用寿命，减少故障和事故发生的风险。
3. 培训操作人员为了确保仓储设备的正常运作，需要对操作人员进行培训和指导。
操作人员应掌握设备的使用方法、安全规范和维护技巧，遵循操作规程，提高操作效率和安全性。
4. 数据管理仓储设备的使用过程中，可以通过数据管理系统进行监控和记录，以评估设备的利用率和效能。
固体料仓标准
固体料仓的标准包括以下几个方面：
1.结构设计：根据物料的性质、存储需求和工艺要求，固体料仓可采用不同的结构类型，如直立筒仓、平底仓和锥底仓等。
料仓的结构设计应确保
稳定性和耐用性。
2.材料选择：固体料仓的材料应具有足够的强度和耐腐蚀性，以适应存储物料的性质和环境条件。
常见的材料包括钢铁、混凝土等。
3.容量和尺寸：固体料仓的容量和尺寸应根据存储需求确定，以确保满足生产工艺和物料周转的要求。
标准尺寸可能因厂家和用途而异，一般需要
根据实际情况进行定制。
4.进料和出料装置：固体料仓应配备适当的进料和出料装置，以确保物料的顺畅流动和准确计量。
这些装置的设计应考虑到物料的性质、流动性和
工艺要求。
5.安全设施：为确保操作安全，固体料仓应设置必要的安全设施，如料位计、压力传感器、防爆装置等。
这些设施能够监测料仓的工作状态，并在
异常情况下采取相应的保护措施。
6.环保要求：固体料仓应符合环保要求，防止物料泄漏和粉尘飞扬。
料仓的密封性能和排风系统应经过合理设计，以减少对环境的影响。
需要注意的是，具体的固体料仓标准可能会因行业、地区和特定应用而有所不同。
因此，在设计和选用固体料仓时，建议参考相关行业标准、国家法规以及厂家提供的技术规格和质量标准，确保满足特定需求的同时，也符合通用的规范和标准。
仓储设备选型与布局
仓储设备选型与布局仓储设备在现代物流仓储中扮演着至关重要的角色，它们的选型和布局决定了仓库的高效运转和货物管理。
本文将讨论仓储设备选型和布局的相关问题，以帮助读者更好地了解和应用于仓储管理中。
一、选型考虑因素在进行仓储设备选型时，有几个重要的考虑因素需要纳入考虑范围：1. 货物属性：不同类型的货物对仓储设备的要求不同，如大小、重量、易损性等。
需要针对不同货物属性选择相应的设备，如货架、叉车等。
2. 仓库规模：仓库的规模大小会直接影响设备的选型。
大型仓库可以选择自动化设备进行大规模货物的堆垛和搬运，而小型仓库则可以选择手动操作设备。
3. 仓库布局：仓库的平面布局也会对设备的选型产生重要影响。
需要综合考虑货物流向、货物堆垛高度和作业效率等因素，选择合适的设备布局。
二、常见仓储设备选型下面介绍几种常见的仓储设备及其适用场景：1. 货架货架是仓储设备中最常见的一种，适用于中小型仓库。
根据货物属性和存储方式的不同，可以选择不同类型的货架，如重型货架、流利架等。
2. 叉车叉车是一种用于货物搬运的设备，适用于各种规模的仓库。
根据使用场景和货物属性的不同，可以选择不同类型的叉车，如电动叉车、燃油叉车等。
3. 输送设备输送设备包括输送带、滚筒等，用于货物的输送和运输。
适用于大规模物流仓库和商品分拣中心，可以提高货物处理效率和减少人力成本。
4. 自动化设备自动化设备包括自动化立体库、AGV小车等，适用于大型仓库和高度要求较高的现代化仓储。
可以实现高密度货物存储和自动化搬运，提高仓库的储存容量和物流效率。
三、布局设计原则在进行仓库内设备布局设计时，需要遵循以下原则：1. 最短路径原则仓库内的设备布局应尽量减少货物搬运的路径长度，以提高作业效率。
合理规划货物存放位置和设备摆放位置，使搬运路径尽量短。
2. 货物流向原则货物的流向是布局设计的关键因素之一。
将货物流向合理分析，对设备的摆放位置和流程进行设计，以实现货物在仓库内的顺畅流通。
“钢制常压容器——固体料仓”在工程实践中的应用
“钢制常压容器——固体料仓”在工程实践中的应用作者：俞钱永来源：《中国房地产业》 2018年第8期【摘要】制浆系统是脱硫岛中不可分割的重要组成部分，而料仓是制浆系统的核心设备，它主要用于脱硫剂的中间存储。
料仓的设置有利于提高制浆效率，在设计料仓时，设备专业需要对仓体进行相应的计算校核，以满足工程项目的需求。
本文以《NB/T47003.2-2009 固体料仓》为理论依据，结合“石灰石石膏--湿法脱硫工艺” 的工程实践整理计算步骤及要点分析、阐明相关计算依据和重要部件的构造措施，符号说明参见NB/T47003.2-2009《固体料仓》。
【关键词】计算步骤；要点分析；制浆料仓；重要部件的构造措施；石灰石石膏——湿法脱硫工艺；工程实践1、前言作为制浆系统中的核心设备，料仓的合理设计非常重要。
通过本文希望可以帮助设计人员加深料仓结构设计的理解，理顺计算过程，重视结构安全设计，从而通过合理化的措施与途径，在工程实践中进一步优化料仓的设计。
本文以“石灰石石膏--湿法脱硫工艺”的料仓设备作为案例讲解。
2、计算步骤及构造要求2.1 地震作用及荷载在设计时主要考虑以下载荷：1）设计压力：约5000pa；2）物料自重和物料导致的摩擦力：相关参数需查物料特性表；3）料仓自重和附加质量；4）雪载荷、风载荷及地震作用。
计算地震作用和风载影响时需将料仓设备合理分段，以提高计算准确性。
分段按照以下规则：有厚度变化面处一般都有分段面；在危险截面（底部支撑处，筒体大开孔处等）处有分段面；为保证计算计算精度，每段长度不宜过长。
2.2 筒体计算构造要求：筒体比不大于2，常用1.5 倍。
高径比大了增加设计难度和造价，也增加安全风险，没有必要，不建议采用。
计算步骤如下：1）按分段规则将筒体分段，按经验假定各段壁厚，进行质量计算。
计算地震作用、风载影响和应力校核时宜按相同的方式分段，从而得到每段截面的数据，有利于之后的结构优化。
注：规范中没有规定要分段一致，案例题中就采用了不同的分段，比如计算地震作用时将筒体分成8 段，而计算风载影响时却只分了5 段，应力校核时又只取了3 个截面。
矩形固体料仓
矩形固体料仓摘要：结合圆形固体料仓及矩形容器的设计标准及原理，分析比较矩形固体料仓及液体矩形容器的结构及受力状况，提出矩形固体料仓的计算方法。
并指出料仓在结构设计，制造中应该注意的一些问题。
关键词：矩形固体料仓设计计算NB/T47003.2-2009《固体料仓》对储存固体松散物料的钢制焊接立式圆筒形料仓的设计算有明确的阐述,NB/T47003.1-2009《钢制焊接常压容器》中对储存液体物料的钢制焊接矩形容器的设计计算有详细的规定。
但在某一大型项目中,有一储存褐煤的钢制矩形锥体料仓。
外形见图1,设计计算无具体的标准参照。
下面就其结构及受力状况进行分析,提出对该种设备的设计计算方法和依据。
1 工艺条件所有的工艺参数包括设计温度,设计压力,料仓材质,磨蚀及腐蚀裕量,充装介质的密度,颗粒度,安息角,介质与壳体的磨擦系数及磨擦角等均由工艺专业提供。
2 选材设备的选材除应满足设计要求外,还要考虑其经济型。
应尽量考虑优选用价格低廉并且刚性较好的碳钢材料。
3 设计计算3.1 锥形料仓的分段为使仓内料松散固体物料能够自动流出,料仓无论横截面是圆形还是方形其底部均为锥体,并且锥体部分的半顶角θ的大小与物料与壳体的摩擦系数及摩擦角有决定性的关系。
半顶角θ一般由工艺提供。
如图1,整个设备就是一个截面为矩形的锥形容器。
为了准确的计算风载荷及地震载荷,将料仓在高度方向等间距截面划分,每一段就是一个小的矩形锥体。
将每个截面及划分后的锥体从上到下分别按顺序编号,如图1。
并且在每个截面及竖向同等间距设置加强筋。
设定料仓壳体的名义厚度及加强筋的规格,按照NB/T47003.2-2009依次计算每段锥体的容积,操作质量,重心,地震力,地震弯矩及任意截面处的最大弯矩等。
3.2 分析液体及固体物料对容器壁的作用力固体料仓是储存固体松散物料的容器,它是区别于储存气体,液体的容器。
气体充满于所储存的容器内,以自身的压力对整个容器壁产生作用力。
用于储存固体物料的钢结构筒形仓(斗、塔)、有固体物料参与反应的钢结构筒形容器(1)(1)
1. 物料坍塌掩埋 2. 罐体结构损伤、锈蚀导致的
倒塌 3. 高处坠落 4. 机械伤害 5. 中毒窒息
1. 钢结构罐体无结构性损伤、 罐支墩（脚）无损伤或影响 结构安全的锈蚀；
2. 核实设计资料及设计使用年 限，是否存在损害结构安全 的改造或维修；
3. 料仓（罐）料位监测及连锁 控制是否有效；
4. 用于储存化学品、腐蚀性介 质或工作压力大于 0.1mpa 的 应检查腐蚀情况
5. 管理制度、操作人员培训教 育、周期性检查和维护记录
第2页共7页
用于储存固体物料的钢结构筒形仓（斗、塔）、有固体物料参与反应的钢结构筒形容器
名称及用途
图片样式
主要风险
检查要点
钢结构立式配料工 艺仓（罐）
行业：建材、一般 工贸、粮食、热电
1. 物料坍塌掩埋 2. 罐体结构损伤、锈蚀导致的
倒塌 3. 高处坠落 4. 机械伤害
第3页共7页
用于储存固体物料的钢结构筒形仓（斗、塔）、有固体物料参与反应的钢结构筒形容器
名称及用途
图片样式
主要风险
检查要点
锥顶立式平底落地 钢结构组合式立式 圆筒仓
行业：粮食、建 材、一般工贸、港 口物料贮存筒形仓
钢结构计量箱 （槽）
行业：建材、热 电、冶金、粮食、 一般工贸暂存料 仓、计量料仓
1. 物料坍塌掩埋 2. 罐体结构损伤、锈蚀导致的
5. 管理制度、操作人员培训教 育、周期性检查和维护记录
1. 钢结构罐体无结构性损伤、 罐支墩（脚）无损伤或影响 结构安全的锈蚀；
2. 核实设计资料及设计使用年 限，是否存在损害结构安全 的改造或维修；
3. 料仓（罐）料位监测及连锁 控制是否有效；
固体料仓计算NBT47003.2-2009
设备名称：仓壳圆筒内直径 mm D i 22500仓壳锥顶半顶角°θ22.5设计压力MPa P 0.029设计外压力MPa P 0-0.002设计温度℃T 100物料堆积密度Kg/m 3ρ1450物料内摩擦角的最小值°ψ35物料与壳体壁面的摩擦角°ψ'25物料与料仓间的摩擦系数 μ=tan(ψ')/μ0.466307658壳体材料//Q345R 壳体材料密度Kg/m 3ρ8000焊接接头系数/φ0.85设计温度下材料的许用应力MPa ［σ］t213仓壳锥体半顶角°θ522.1水平地震力抗震设防烈度度/8设计地震分组//第二组设计基本地震加速度g /0.2料仓水平地震力N F E 8741035.627——料仓等效总质量Kgm eq8579518.083编制人：固体料仓计算-----(按照NB/T47003.2-2009《固体料仓》计算)1.物料载荷计算2.地震载荷——等效质量系数/λm 0.85——地震影响系数/α10.094414414——阻尼调整系数/η21.18018018——一阶振型阻尼比/ξ0.03——地震影响系数最大值/αmax 0.08——与物料相关系数/I 1.1距底面高度hi集中质量mi的水平地震力N F Ei 见表2——距底面h k 处的集中质量Kgm k见表22.3地震弯矩N·mm 见表3——计算截面距地面高度mm h 见表3——设备基础距地面高度mmh 03.1水平风力基本风压值N/m 2q 0750场地土类别//A 相邻计算截面间的水平风力N Pi 见表4——料仓各计算段的外径mm D 0i 见表4——风压高度变化系数/f i 见表4——料仓第i段顶截面距地面的高度m h it 见表4——体型系数/K 10.71.7见表4——料仓高度mmH34500——料仓各计算段的风振系数 （当H＞20m时 ）/K 2i 2.2垂直地震力3.风载荷——脉动增大系数/ξ 2.1505——脉动影响系数/v i 见表4——振型系数/φz i 见表4——第i段长度mml i见表43.2风弯矩料仓任意计算截面I-I处的风弯矩N·mm M W I-I 见表5料仓底截面为0-0处的风弯矩N·mmM W 0-0——物料自然堆积上锥角高度mm h c 7877——料仓计算截面以上的储料高度mm h w见表6——锥段以上物料堆积高度mm 170005雪载荷N W s 238988.9956——基本雪压值N/m 2q w 6006.1仓壳圆筒轴向应力计算见表64.3物料对仓壳圆筒任意截面I-I处产生的水平方向压应力MPa P h 见表64物料对仓壳圆筒的作用力6仓壳圆筒应力计算MPa P v 4.4物料与仓壳圆筒间的摩擦力MPa F f 见表64.2物料对仓壳圆筒任意截面I-I处产生的垂直方向压应力4.1特性纵坐标/A 41888设计产生的轴向应力I-I见表7MPaσz1——仓壳圆筒计算截面I-I处的有效厚度mmδ见表7eiI-I见表7物料与仓壳圆筒间摩擦力产生的轴向应力MPaσz2I-I见表7最大弯矩在仓壳圆筒内产生轴向应力MPaσz3I-I见表7由计算截面I-I以上料仓壳体重及垂直地震力产生的轴向应力MPaσz3——计算截面I-I以上料仓壳体及附件质量Kg m up见表7I-I——计算截面I-I以上料仓壳体质量Kg m1upI-I——平台、扶梯质量Kg m2upI-I——计算截面I-I以上的人孔、接管、法兰及仓壳顶安装的附件质量Kg maup6.2仓壳圆筒周向应力I-I见表7由设计压力p和物料的水平压应力ph在计算截面I-I处产生周向应力MPaσθ6.3应力组合6.3.1组合拉应力I-I见表7组合轴向应力MPaσzI-I见表7组合拉应力MPaσzLI-I见表7 6.3.2组合压应力MPaσzA6.3.4应力校核组合拉应力见表7组合压应力见表7——仓壳圆筒材料的许用轴向压应力MPa [σ]er见表7——载荷组合系数/K1.27.1仓壳锥体任意截面上的应力计算7.1.1仓壳锥体特性纵坐标值mm A z 见表8——仓壳锥体计算截面a-a处的内直径mm D zia-a见表8——物料在仓壳锥体计算截面a-a处的锥角高mm h zc 见表87.1.2物料对仓壳锥体的垂直压应力MPa p v a-a 见表87.1.3物料对仓壳锥体产生的水平压应力MPa p h a-a 见表87.1.4仓壳锥体任意截面处的法向压应力MPa p n a-a 见表87.1.5周向应力MPa σθa-a 见表87.1.6轴向应力MPa σza-a 见表8——仓壳锥体计算截面a-a处以下的仓壳锥体质量与仓壳锥体计算截面a-a以下的 仓壳锥体所储物料质量之和Kg m c a-a 见表8——锥壳下端开孔外直径mm /20007.2组合应力MPa σ∑a-a 见表87.3应力校核MPa/见表88.1裙座壳底截面的组合应力8裙座壳应力7仓壳锥体应力MPaσ1见表9MPaσ2见表90-0见表9——0-0截面处的垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项N Fv——裙座壳底部截面积mm2A sb见表9——裙座半顶角，对圆柱形裙座，ψ=0°ψ0——裙座壳底部截面模数mm3Z sb见表9——裙座壳底部内直径mm D is22500——裙座壳底部壁厚mmδ见表9——裙座材料名称//Q345R ——设计温度下的裙座材料许用应力MPa[σ]t212——设计温度下的裙座材料屈服强度MPa R eL(R p0.2)345——设计温度下的裙座材料弹性模量MPa E t191000 8.2裙座上较大开孔处截面h-h组合应力MPaσ1见表9MPaσ2见表9h-h见表9——h-h截面处的垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项N Fv——h-h截面处裙座壳的截面积mm2A sm见表9mm2A m——h-h截面处水平方向的最大宽度mm b m——h-h截面处裙座壳的内直径mm D is22500——开孔加长管长度mm l mh-h见表9——h-h截面处的最大弯矩N·mm Mmax——h-h截面处的风弯矩N·mm M w h-h 见表9——h-h截面以上料仓的操作质量Kg m 0h-h见表9——h-h截面以上料仓的试验质量，如不进行水压试验，可取为m 0h-h Kg m max h-h 见表9——h-h截面处裙座壳的截面模数mm 3Z sm见表99.1自支承式锥顶形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt26.94090828——单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和Kg/m 2m t 696.5306122——单位面积的仓壳顶质量Kg/m 2m t115——单位面积仓壳顶附加质量Kg/m 2m t25——单位面积仓壳顶上平均载荷Kg/m 2m t3600——锥顶母线与其水平投影线间之夹角，一般取10°～35°°β22.5——仓壳顶材料在设计温度下的弹性模量MPa E t 195000受内压锥顶的周向应力MPa σθ31.6445283校核公式MPa181.059.2自支承式拱形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt8.21651318——拱形仓壳顶球壳内半径mm R n 10000受内压拱形仓壳顶的周向应力MPaσθ19.853312049仓壳顶计算结论:校核合格校核公式MPa181.05结论:校核合格9.3仓壳顶加强筋加强筋的最大弯矩N·mm M max213443.0454——集中载荷N W z6000——直径方向加强筋的数量个n24所需加强筋截面模数mm3Z min1002080.0259.4仓壳顶与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳顶、仓壳圆筒与包边角钢有效截面积之和mm2A j24470.91471——取设计压力P及设计外压P0中较大值MPa0.0299.5仓壳椎体与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳圆筒圆周方向拉力N/mm Y s1278.931309仓壳锥体母线方向拉力N/mm Y1350.6599931仓壳锥体圆周方向拉力N/mm Y23489.584448仓壳锥体圆周方向拉力N Q-2786147.094——仓壳锥体有效加强长度mm B n0——仓壳圆筒有效加强长度mm B n252.1606631当Q＞0时，承压圈区域内所需截面积mm2A c按临界许用应力计算当Q＜0时，承压圈区域内所需截面积mm2A c-31823.49622——设计温度下材料的许用压缩应力MPa[σ]cr1039.6仓壳圆筒加强结构9.6.1仓壳圆筒设计外压 P0=2.25f i q0×10-6+P in MPa P00.005079688——料仓内部负压值MPa P in0.0029.6.2料仓许用临界外压力MPa[P cr] 6.82415E-05——核算区间罐壁筒体的当量高度m H E11.772——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度mm t min见表10——第i圈罐壁板的有效厚度mm t i见表10——第i圈罐壁板的实际高度m h i见表10——第i圈罐壁板的当量高度m H ei见表10 9.6.3加强圈个数及位置需设置加强圈10裙座地脚螺栓座10.1基础环内外径数据——基础环外径mm D ob22800——基础环内径mm D ob22200——基础环面积mm2A b 2.1206E+07——基础环材料许用弯曲应力MPa[σ]b170——裙座基础板外边缘到裙座壳外表面的距离mm b132——基础环的截面模数mm3Z b 1.1773E+11 10.2基础环厚度10.2.1无筋板时mmδb42.868621555.990842339MPa 5.9908423394.70E+0010.2.2有筋板时mmδb35.79064119——矩形板计算力矩N·mm M s36294.1499N·mm|M x|23632.63652N·mm|M y|36294.1499——系数C x//-0.2264——系数C y//0.05629——裙座基础板外边缘到裙座壳外表面的距离 b=(D ob-D is)/2-δs mm b132——筋板间最大间距 l=(πD ob/n-l3-δG)/(n j+1)-δG mm l328——地脚螺栓个数/n48——两个螺栓座之间筋板数量/n j3——筋板内侧间距mm l3100——筋板厚度mmδG16 10.3地脚螺栓8.04E-02地脚螺栓承受的最大拉应力MPa8.04E-02-3.2940E+000-0——0-0截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项N Fv地脚螺栓小径mm20.54——地脚螺栓腐蚀裕量mm C23——地脚螺栓材料许用应力MPa[σ]bt14710.4筋板筋板压应力MPaσg 3.52322495——一个地脚螺栓承受的最大拉力N F35514.1——对应于一个地脚螺栓的筋板个数/n15——筋板宽度mm l2126筋板许用压应力当λ≤λc时MPa[σ]c110.94当λ＞λc时MPa[σ]c——长细比/λ21.626——回转半径，对长方形截面的筋板取0.289δG mm i 4.624——筋板长度mm l k200——系数/ν 1.5169——临界长细比/λc135.95——筋板材料的许用应力MPa[σ]G170结论：校核通过10.5盖板10.5.1无垫板时盖板最大应力MPaσz53.77014823 10.5.2有垫板时盖板最大应力MPaσz49.06347743——垫板上的地脚螺栓孔直径mm d227——盖板上的地脚螺栓孔直径mm d340——垫板宽度mm l460——盖板厚度，一般分块厚度不小于基础环的厚度mmδc24——垫板厚度mmδz12 10.6仓壳筒体与裙座连接焊缝10.6.1仓壳圆筒与裙座搭接焊接接头MPa140.49合格MPa145.45合格——焊接接头扛剪断面面积mm2A w778080.2631——裙座壳顶部截面外直径mm D ot22536J-J——搭接接头处的垂直地震力,仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入N FvJ-J8.68E+10——搭接焊接接头处的最大弯矩N·mm MmaxJ-J 1.48E+10——搭接焊接接头处处的风弯矩N·mm Mw——地震弯矩N·mm M e8.31E+10J-J9.96E+06——水压试验时(或满仓时)料仓最大质量(不计裙座质量)Kg mmaxJ-J9583002.44——J-J截面以上料仓操作质量Kg m——焊接接头抗剪截面模数mm3Z w4385468641t215——设计温度下焊接接头的许用应力，取两侧母材许用应力的较小者MPa[σ]w——设计温度下焊接接头的屈服强度，取两侧母材屈服强度的较小者MPaσs42510.6.2仓壳圆筒与裙座对接焊接接头MPa-70.72合格——裙座顶截面的内直径mm D it22500。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
固体料仓
一、固体料仓简介
料仓的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远。
其中金属板制料仓具有占地面积小，具有先进的装卸工艺，机械化程度高，能够保证储存物料的质量等优点，成为工业料仓中的一个不可缺少的设备。
石油、化工、化纤、粮食、建筑等行业中广泛采用金属板制料仓。
考虑到储存的是松散的固体物料，在流动过程中会产生积料等不利影响，所以通常将仓壳筒设计为受力均匀、流动性较好的长圆筒形，也就是所谓的筒仓，料仓的顶部为拱顶型或锥顶形，料仓底部为锥体形。
焊制料仓是目前行业中的主要形式，料仓结构包括仓壳顶、仓壳锥体、仓壳圆筒、支座、接管和法兰、梯子平台等部位。
二、料仓容积
料仓的容积包括底部的锥体容积与筒仓容积之和。
其容积由所成物料的体积来确定。
固体物料的体积的确定可根据出料流量与要储存的天数来确定。
三、料仓壳体的确定
1.仓壳顶结构
料仓仓壳顶结构一般有两种形式---自支撑式锥顶和自支撑式拱顶，自支撑式拱顶又分为封头顶和球冠顶两种。
当料仓直径较小时从制造的简便考虑优先采用自支撑式锥顶或者椭圆形封头作为仓顶，根据需要有时也可以采用蝶形封头。
2.仓壳锥体
2.1仓壳锥体形式
仓壳锥体一般采用大端无折边锥形封头和大端带折边锥形封头两种形式
大端无折边的仓壳锥体结构较少采用，一般用于小直径、重量轻的料仓。
大端带折边的仓壳锥体结构用得较多。
2.2仓壳锥体半顶角θ的选取
仓壳锥体半顶角θ的选取需要根据物料的特性来确定，保证物料的顺利流动，过小不经济，过大容易造成排料不畅、积料或架桥。
2.2.1松散物料流动形式
松散物料的种类很广，物料间的堆积特性、流动性差异很大。
一般而言，研究者认为物料在料仓中的流动形态分为两大类;漏斗流形态（又称为中心流型）即图1-2中的a、b、c和柱塞形态（又称为整体流动型）即图1-2中的d
物料的流型应根据实际需要选取
2.2.2松散物料安息角φ
当松散物料放置在平面时，上部散落的物料会在重力的作用下向下运动，同时就会受到周围其他物料对它运动的约束，当物料重力在其运动方向产生的分力与周围物料对其的作用相等时，达到最终的平衡，物料堆积成母线与水平面成角度φ的圆锥体，对于每一种物料，φ角据有特定的数值，成为安息角（又称休止角）
料仓的下料不畅，关键是倾斜角小于物料安息角所致。
整体流仓必须保证料
仓各个部位的倾斜角大于物料的安息角
2.2.3仓壳锥顶角
仓壳锥顶角是料仓设计中的一个重要参数，首先
料仓容积的计算必须涉及到仓壳锥顶角，其次仓壳锥
体的强度计算同样需要仓壳锥顶角，另外仓壳锥顶角
还是料仓结构设计合理性的一个关键参数。
工程上经
常采用仓壳锥体半顶角θ描述。
因为松散的固体物料在自然地状态下有堆积形态，所以料仓形状结构设计的基本原则就是：适应于松散物料的流动性质，获得物料整体流动。
固体物料沿仓壳壁向下流动的过程中，与仓壳壁之间产生摩擦力，当摩擦力在垂直方向的分力小于物料本身的重力时，物料就可以顺利流动。
在直筒体段，物料对仓壳壁的侧压力所产生的摩擦力远远小于物料的重力，所以物料的流动不成问题。
故截面的选择是，避免几何上的不连续结构，避免长宽比例过大造成的物料堆积不均匀，影响物料的流动性，所以圆形截面是经常采用的截面形式。
在锥段上，要能使流经料仓的物料能获得整体流动，不出现死角，就要合理的选择锥顶角θ，仓壳锥顶角越小，锥体的倾斜度越大，越有利于物料的流动，但过小不利于料仓容积的计算，而且锥段会过长。
根据工业常见物料的特性，我们经常采用的仓壳锥顶角有45°、60°和90°，对应的仓壳锥体半顶角θ分别为：22.5°、30°和45°
形成整体流的必要条件是料仓锥体半顶角θ要小于θmax
石灰有效摩擦角为φ=35°物料与仓壁间的摩擦系数为μ=0.3（μ=tanδ）
3.筒仓高径比的确定
经仓壳圆筒的受力分析增加仓壳圆筒直径可以有效的降低仓壳圆筒水平应力，从而达到减小壁厚的目的，但是，随着仓壳圆筒直径的增大，仓壳锥体高度、仓壳锥体质量以及部物料都会增加，不利于仓壳圆筒与仓壳锥体连接处的计算、增加局部设计的难度。
对于公称容积小于1000m³的料仓，料仓的强度计算、结构设计比较容易，高径比值的选取围比较大。
料仓高径比关系着基建费用的。
由于仓物料压力的增量并不与深度的增量成正比，深度增加压力增加不大因此选取较大高径比是经济的通常的直筒段的高度为其直径的2~3倍。
直筒段高度H与其直径D及锥顶半角θ关系式为
设高径比λ=H/D 容积为V则D³=24tanθ/（6λtanθ+1）
4.料仓壁厚的确定
根据设备的受力进行强度计算得出厚度，并经行强度校核。
厚度的选取不可超过容器的最小厚度。
5.料仓支座的选取
根据实际需要按JB/T4712-2007《容器支座》选取合理的容器支座。
6.料仓卸料口
7.机械拱和粘性拱
8.料仓卸料能力
石灰料仓
石灰数据：与仓壁之间摩擦系数0.3，摩擦角35°，堆积比重1.2x10Kg/m
1.锥顶半角取30°
2.高径比取2~3之间
3.仓顶采用椭圆封头
4.卸料口直径不能小于180mm
5.厚度根据强度计算确定，但不能小于最小厚度3mm
波特环保工。