确定准谐振反激式变换器主要设计参数的实用方法

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采用同步整流技术的准谐振反激变换器_钱海

（5）开关模态 5 [t4，t5] 当 uCg 下降到 Uth 时，VSR 关断，iVSR 从 VSR 的寄生二极管流过，VD1，VD2 截止， iLg 仍然增加。
（6）开关模态 6 [t5，t6] t5 时刻，uCg=0，iLg 达到最大值，此后变压器开始磁恢复，Lg 与 Cg 谐振，uCg 反向上升，iLg 下降，VD1，VD2 仍截止。
（2π·姨LpCd ）。
t4 时刻，udsVQ1 到达振荡最低点 Udsmin，由于时间很
采用同步整流技术的准谐振反激变换器
短，e-α（t4-t3）的值近似为 1，此时：
cos2π f r（t4-t3）=-1 Udsmin=Uin-nUo 则延迟时间 tv 为：
（5）
tu=t4-t3=π 姨LpCd
轻载环流，驱动波形无死区，驱动电压不受输入电压
影响，适应于宽范围输入电压条件[6]。图 2 示出了同步
整流管的驱动电路图以及主要工作波形。
（7）开关模态 7 [t6，t7] t6 时刻 uCg 反向上升到 -（N2Uo）/N4，uN4=Uo，VD2 导通，uN4 被箝位在 Uo，变压器的耦合作用使 uCg 保持在-N2Uo/N4，iLg 线性减小。
2 准谐振反激变换器基本工作原理
图 1a 示出准谐振反激变换器基本原理图，电容 Cd 包括开关管 VQ1 的输出电容 Coss，变压器的层间电容以及电路中的其他一些杂散电容；Rp 包括变压器初级绕组的电阻以及线路电阻；VQ2 为整流管。图 1b 示出准谐振变换器的主要工作波形。
（1）开关模态 1 [t0，t1] t0 时刻，VQ1 导通，输入电压 Uin 全部加在初级电感 Lp 上（Lp 包括励磁电感 Lm 和漏感 Llk），初级电流 ip 线性增加。开关管的开通时间为：

准谐振反激变换器为LED路灯照明的解决方案

准谐振反激变换器为LED路灯照明的解决方案比传统光源，LED具有高效率、使用寿命长的特点。

因此成为了降低室内外能源消耗的照明首选。

对于路灯照明而言更是如此。

谐振变换器能够提高电源效率，是最受欢迎的电源供应拓扑之一。

LLC谐振变换器因提高大功率转换效率和副边整流管的低压应力而引发关注。

然而，复杂的设计和高制作成本使得LLC谐振变换器难以快速投入市场。

LLC还面临一个问题，那就是它是大型的环形电流，需要使用零电压开关电源。

LLC谐振变换器在轻载时会造成相对高功率的损耗。

当MOSFET的二极管性能不佳时，LLC谐振变换器会出现很多潜在的故障和问题。

双管反激变换器旨在解决LLC谐振变换器出现的问题，作为替代方案。

由于在高侧加了一个开关，再利用泄漏电感能量到输入电流，以此提高效率。

无缓冲电路和损耗。

双管反激拓扑适用于120W的开关电源供应。

下面将呈现设计规格和测试结果的细节。

双开关准谐振反激拓扑双开关准谐振反激拓扑实际上是降低钳位电路的损耗。

此外，FL6300A的准谐振工作模式降低开关损耗和保证高效率。

图1是所提出的双开关准谐振反激变换器的简要图解。

FL7930B是有源功率因数校正(PFC)控制器，FL6300A是照明用准谐振模式电流模式PWM控制器。

FAN7382可对两个高侧和低侧MOSFETs进行驱动。

新型600V385欧姆超结、D-PAK封装的MOSFET应用于PFC开关和反激开关中。

传统的单级开关反激变换器使用RCD钳形电路，将泄漏电感能量转为热损耗。

双开关准谐振反激拓再利用泄漏电感能量到输入电流，将MOSFET的最高电压钳进输入电压。

限制MOSFET的最高电压，钳入输入电压有利于可靠性。

在单级开关反激变换器中，很难控制MOSFET的。

设计反激变换器相关参数

设计反激变换器相关参数1.引言1.1 概述在撰写本文中，我将探讨设计反激变换器相关参数的重要性及其相关原理。

设计反激变换器参数是实现高效能和可靠性的关键因素之一。

反激变换器是一种常见的电源电路，用于将直流电压转换为交流电压或调节电压。

它由一个输入电源、一个变压器、一个开关器件（如功率MOSFET），以及一个输出滤波电路组成。

通过控制开关器件的开关状态和占空比，反激变换器能够实现输入电压到输出电压的转换。

在设计反激变换器时，需要考虑多个参数，包括输入电压范围、输出电压、输出电流、开关频率、变压器参数等。

这些参数的选择和设置将直接影响到反激变换器的性能和效率。

首先，输入电压范围是指反激变换器能够正常工作的电压范围。

在设计过程中，需要确保输入电压在此范围内，以保证反激变换器能够正常工作并提供稳定的输出电压。

其次，输出电压是反激变换器设计中的一个重要参数。

根据应用的需求，需要选择合适的输出电压数值。

此外，需要考虑输出电压的稳定性和精度，以及在负载变化时的响应能力。

输出电流是指反激变换器能够提供的最大负载电流。

在设计过程中，需要根据应用的需求和负载的特性来选择合适的输出电流数值，以保证反激变换器的正常工作。

开关频率是指反激变换器中开关器件的开关频率。

开关频率的选择需要综合考虑多个因素，包括开关器件的特性、电磁干扰的问题以及效率的要求。

最后，变压器是反激变换器中的一个关键部件。

在设计过程中，需要选择合适的变压器参数，包括变比和电感值，以满足输出电压和电流的要求。

总之，设计反激变换器相关参数是确保反激变换器正常运行和提供稳定输出的关键步骤。

通过合理选择和设置这些参数，可以实现高效能和可靠性的反激变换器设计。

在接下来的章节中，我们将更详细地讨论这些参数及其重要性。

1.2 文章结构文章结构：本文主要分为引言、正文和结论三个部分。

引言部分包括概述、文章结构和目的三个小节。

在概述部分，将简要介绍反激变换器的概念和应用背景，以引起读者的兴趣。

准谐振式反激式开关电源IRIS4015原理及设计要点

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图１Ｉ０５ＩＲ１内部原理框图Ｓ４ＩＩ０５可以ＲＳ１４工作在准谐振模式下，该模式下频率可变，在轻载和高电源电压下达最大。ＲＳ０５ＩＩ１４具有各种保护电路如：温度补偿的逐个脉冲过电流保护（Ｃ）过电ＯＰ压锁定保护（Ｖ）热关闭电ＴＤ；、ＯＰ、路（Ｓ）启动电流最大不超过１０Ａ有源低通滤波器可使轻载时稳定０ｕ，度提高；内置温度补偿基准电压；具有可调门驱动；并且可以通过外部元件调整开关速度用于ＥＩＭ控制。２１Ｉ４１工作原理如下：．ＲＳ０５ＩＩＩ０５启动Ｚ作方式Ｕ３４相似，ＲＳ１的４Ｃ８２不再赘述。注意：启动电ｓ阻Ｒ和启动电Ｃ的容Ｚ取值范围如
下：
Ｃ；ｕ１０Ｆ：２Ｆ一０ｕ２
－７３５－
一一一遗．＆－经＊Ａ一一一ｘｌ艺Ａｆ－ｋｔｉ竺｝
Ｒ：。一６Ｋ（ｓ４Ｋ７８Ｉ输入电１伏）Ｚ压１０
８Ｋ。一５Ｋ输入电压２０１０Ｓ（２２２伏）
ＯＮｉｔＣａｔｌＷｄｈｎｒａ
图４次级电压控制对脉冲宽度的影响２３准谐振工作方式的分析．准谐振方式是在ＶＳＤ最小情况下的清况下，由初级线圈电感和一个缓冲电容器提供一个控制ＭＳＥＯＦＴ开通的谐振信号，以降低开关损耗。在这种工作模式下的ＯＰＢ将高于Ｖ（）４Ｖ最大６）Ｃ／Ｆｔ２＝．ｈ１５Ｖ，当这个电压维持在Ｖ（）以上时，ＯＦＴｍ１ＭＳＥ保持关断状态（注意：准谐振信号最小持续时ｆｕ）此，７Ｉ。因ｓ准谐振模式下的谐振频率的一半周期用来使ＭＳＥＯＦＴ导通。漏极和源极之间的谐振电容Ｃ与变压器初级３电感形成谐振电路，在控制绕组Ｄ与ＯＰＢ端加一个由Ｃ，Ｃ／Ｆ３马、，Ｒ组成的延迟电路产生准谐振信号，在ＭＳＥ截止时控制比较器２ＯＦＴ并触发准谐振方式。

反激变换器仿真参数设计

反激变换器变压器的仿真参数设计一、临界电感的公式推导S is T s图1 反激变换器开关管电流波形D is T s图2 反激变换器二极管电流波形i s T s DT图3 反激变换器励磁电感电流波形由图1，根据电感电流公式，得临界连续导电模式开关管电流峰值I L1：s L1L1i i s 01r 1r11()DT I U dt I U DT L L =⇒=⎰ （1）由图2，根据变压器匝比关系，得临界连续导电模式二极管电流峰值I L2：L2L1i s 1r1=n n I I U DT L = （2）由图2，根据高数知识，得临界连续导电模式二极管电流平均值I Dr ：Dr L2s i s s 1r111(1)n (1)22I I D T U D D T T L =⋅⋅-=- （3）由反激变换器输出电流平均值等于二极管电流平均值的结论，得临界连续导电模式输出电流平均值I or ：or Dr i s 1r1n (1)2I I U D D T L ==- （4）而临界连续导电模式输出电流平均值I or ：o orU I R= （5）将（5）式代入（4）式得： 1ro i s 1n (1)2U U D D T R L =- （6）化简得：1r i s o1n (1)2R L U D D T U =- （7）由连续导电模式输出电压表达式： o i 1n (1)U D U D =- （8）得到占空比表达式D ：o i o n n U D U U =+ （9）二、临界电感的值已知：o i s R 2.5, 10V, =100V, =10us U U T =Ω=，为方便计算，取n=4。

代入（10）式得：1r 102uH L =三、断续导电模式占空比的确定断续导电模式输出电压表达式：o 2i 21 = n SU L K U RT =其中（11）用L 1替换L 2，并由上式得占空比D ：取励磁电感150uH<102uH L =，保证变换器工作在断续导电模式，此时对应的占空比D 的值：1/5D =。

准谐振反激式开关电源设计

准谐振反激式开关电源设计作者：李惺靳丽钱跃国李向锋来源：《现代电子技术》2013年第21期摘要：设计了一种基于UCC28600控制器的准谐振反激式开关电源电路，分析了准谐振反激式开关电源的工作原理及实现方式，给出了电路及参数设计和选择过程，以及实际工作开关波形。

实验证明，准谐振反激式开关电源具有输入电压范围宽、转换效率高、低EMI、工作稳定可靠的特点。

准谐振技术降低了MOSFET的开关损耗，提高产品可靠性。

此外，更软的开关改善了电源的EMI特性，允许设计人员减少滤波器的数目，降低了产品成本。

关键词：准谐振；反激； CRM； DCM； FFM； UCC28600中图分类号： TN710⁃34 文献标识码： A 文章编号： 1004⁃373X（2013）21⁃0148⁃04准谐振转换是十分成熟的技术，广泛用于消费产品的电源设计中。

新型的绿色电源系列控制器实现低至150 mW的典型超低待机功耗。

本文将阐述准谐振反激式转换器是如何提高电源效率以及如何用UCC28600设计准谐振电源。

1 常规的硬开关反激电路图1所示为常规的硬开关反激式转换器电路。

这种不连续模式反激式转换器（DCM）一个工作周期分为三个工作区间：（[t0～][t1]）为变压器向负载提供能量阶段，此时输出二极管导通，变压器初级的电流通过Np：Ns的耦合流向输出负载，逐渐减小；MOSFET电压由三部分叠加而成：输入直流电压[VDC、]输出反射电压[VFB、]漏感电压[VLK。

]到[t1]时刻，输出二极管电流减小到0，此时变压器的初级电感和和寄生电容构成一个弱阻尼的谐振电路，周期为2π[LC]。

在停滞区间（[t1～][t2]），寄生电容上的电压会随振荡而变化，但始终具有相当大的数值。

当下一个周期[t2]节点，MOSFET 导通时间开始时，寄生电容（[COSS]和[CW]）上电荷会通过MOSFET放电，产生很大的电流尖峰。

由于这个电流出现时MOSFET存在一个很大的电压，该电流尖峰因此会做成开关损耗。

准谐振单端反激式变换器的分析和设计

收稿日期：２０１３－０３ — ２０
求小体积、高效率，因此选择准谐振拓扑，可以降低损耗，提高效率，提高开关频率，减小电源体积。
—
１０
第１６卷
第７期
奄涤艘舷阖
ＰＯＷＥＲＳＵＰＰＬＹＴＥＣＨＮＯＬＯＧＩＥＳＡＮＤＡＰＰＬＩＣＡＴＩＯＮＳ
图７中ＣＨ１监测开关管驱动波形．ＣＨ２监测开关管漏源两端电压波形，可以看出，开关管在开通
一
次侧线圈匝数为
＝
、／＝ａｖ／９３ｏ６ｎＨｉｘＨ／２１Ｊ２匝（取２１匝）（９）前漏源电压降为零。使其开通损耗大大减小，达到
ＧＡＯＹｕ— ｂｏ，ＸＩＥＺｈａｎｇ－ｇｕｉ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｑｕａｓｉ－ｒｅｓｏｎａｎｔｆｌｙｂａｃｋｃｏｎｖｅｔｅｒｒｉｓｄｅｓｉｇｎｅｄｆｏｒｔｈｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙｏｆｉｆｌａｍｅｎｔａｎｄ
电电源的准谐振单端反激式变换器。行波管灯丝、
调制器电源功率需求不大．但要求多路输出，且交叉调整率好，故而选择单端反激式变换器：对于星
载、弹载的行波管放大器ห้องสมุดไป่ตู้灯丝、调制器电源而言，要
展。行波管放大器的电源设计要求也逐步提高，要求小体积、高效率、高可靠性等。本文详细分析了可作为行波管灯丝、调制器供

基于NCP1380的准谐振反激变换器四点平均效率改善研究

Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＡｄｅｓｉｇｎｏｆＱｕａｓｉ－ｒｅｓｏｎａｎｔｆｌｙｂａｃｋｃｏｎｖｅｒｔｅｒｂａｓｅｄｏｎＰＷＭｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒＮＣＰ１３８０ｉｓｇｉｖｅｎ．Ｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｆｏｕｒ
Ｊ１ＮＲｕｏ — ｙｕ，ＰＡＮＹｏｎｇ — ｘｉｏｎｇ，ＮＩＵＣｈｕｎ — ｙｕａｎ，ＬＩＵＨｏｎｇ — ｆｅｙｓｉｃｓａｎｄＯｐｔｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｈｏｏｌ，ＧｕｎｇａｄｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ５１０００６，Ｃｈｉｎａ）
研究
金若愚，潘永雄，牛春远，刘鸿飞，李楠
（广东工业大学物理与光电工程学院，广东广州５１０００６）摘要：提出了一种基于ＮＣＰ１３８０脉冲宽度（ＰＷＭ）控制器的准谐振反激变换器设计方案，该方案的脉冲宽度控制器通过使用谷值检测与锁定技术、压控振荡技术达到改善准谐振反激变换器四点平均效率的目的。本文在分析了准谐
ｃｏｎｖｅｒｔｅｒｉｓｉｍｐｒｏｖｅｄｓｉｇｎｉｉｆｃａｎｔｌｙ，ｐｒｏｖｅｔｈａｔｔｈｅｓｅｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓａｒｅｆｅａｓｉｂｌｅａｎｄｅｆｆｅｃｔｉｖｅ．

准谐振Flyback变换器分析与设计

电气传动2024年第54卷第1期ELECTRIC DRIVE 2024Vol.54No.1摘要：设计了一台65W 输出的准谐振反激变换器（QR -Flyback ）。

分析了QR -Flyback 的谷底开通原理与开关损耗减小机制，对比了系统在不同工况下的频率特点与损耗特征，总结了变频控制的优势与不足。

结合NCP1380控制器的跳频控制功能，对系统各部分的硬件电路参数进行详细设计，有效提升了整机效率。

最后，通过仿真和实验验证了理论分析与参数设计的可行性。

关键词：准谐振反激变换器；谷底开通；跳频控制中图分类号：TM923文献标识码：ADOI ：10.19457/j.1001-2095.dqcd24545Analysis and Design of Quasi -resonant Flyback Converter WU Qing ，AN Shaoliang ，XU Yixuan ，DONG Songsong（School of Electrical Engineering ，Xi'an University of Technology ，Xi ’an 710000，Shaanxi ，China ）Abstract:A quasi-resonant Flyback （QR-Flyback ）converter with 65W output was designed.The valley switching principle and the switching loss reduction mechanism of QR-Flyback were analyzed ，the frequency and loss characteristics of the system under different working conditions were compared ，and the advantages and disadvantages of frequency conversion control were bined with the frequency hopping control function of the NCP1380controller ，the hardware circuit parameters of each part of the system were designed and the efficiency of the system was effectively improved.Finally ，the feasibility of theoretical analysis and parameter design were verified by simulation and experiment.Key words:quasi-resonant Flyback （QR-Flyback ）；valley switching ；frequency hopping control作者简介：吴庆（1999—），女，硕士研究生，Email ：*****************准谐振Flyback 变换器分析与设计吴庆，安少亮，徐义轩，董松松（西安理工大学电气工程学院，陕西西安710000）随着移动互联网的普及，各种电子设备层出不穷，其供电电源的需求也在不断上升，而反激变换器（Flyback ）因其结构简单且可提供电气隔离的特点，在此类小功率场合获得了广泛应用。

确定准谐振反激式变换器主要设计参数的实用方法

确定准谐振反激式变换器主要设计参数的实用方法确定准谐振反激式变换器主要设计参数的实用方法准谐振反激式变换器(Flyback Converter)由于能够实现零电压开通，减少了开关损耗，降低了EMI噪声，因此越来越受到电源设计者的关注。

但是由于它是工作在变频模式，因此导致诸多设计参数的不确定性。

如何确定它的工作参数，成为设计这种变换器的关键，本文给出了一种较为实用的确定方法。

近年来，一些著名的国际芯片供应商陆续推出了准谐振反激式变换器的控制IC，例如安森美的NCP1207、IR公司的IRIS40XX系列、飞利浦的TEA162X系列以及意法半导体的L6565等。

正如这些公司宣传的那样，在传统的反激式变换器当中加入准谐振技术，既可以实现开关管的零电压开通，从而提高了效率、减少了EMI噪声，同时又保留了反激式变换器所固有的成本低廉、结构简单、易于实现多路输出等优点。

因此，准谐振反激式变换器在低功率场合具有广阔的应用前景。

但是，由于这种变换器的工作频率会随着输入电压及负载的变化而变化，这就给设计工作(特别是变压器的设计)造成一些困难。

本文将从工作频率入手，详细阐述如何确定准谐振反激式变换器的几个主要设计参数：最低工作频率、变压器初级电感量、折射电压、初级绕组的峰值电流等。

图1是准谐振反激式变换器的原理图。

其中：L P为初级绕组电感量，L LEAK为初级绕组漏感量，R P是初级绕组的电阻，C P是谐振电容。

由图1可见，准谐振反激式变换器与传统的反激式变换器的原理图基本一样，区别在于开关管的导通时刻不一样。

图2是工作在断续模式的传统反激式变换器的开关管漏源极间电压V DS的波形图。

这里V IN是输入电压，V OR为次级到初级图1：准谐振反激式变换器原理图。

的折射电压。

由图2可见，当副边绕组中的能量释放完毕之后(即变压器磁通完全复位)，在开关管的漏极出现正弦波振荡电压，振荡频率由L P、C P 决定，衰减因子由R P决定。

准谐振反激拓扑

准谐振反激拓扑
准谐振反激拓扑是一种在电力电子转换器中常用的拓扑结构，用于实现高效率和高功率密度的能量转换。

它通常用于设计交流-直流（AC-DC）或直流-直流（DC-DC）转换器。

准谐振反激拓扑中的关键元件包括主开关管、副开关管、变压器、电感、电容等。

通过合理地控制开关管的开关时间和频率，使得电压和电流在合适的时间和条件下达到准谐振状态。

在准谐振反激拓扑中，主要的工作原理是在主开关管关闭之前，通过对副开关管进行适当的开关操作，将能量储存在电感和电容中。

然后，在主开关管打开时，储存的能量通过变压器和输出电路传递给负载。

准谐振反激拓扑的优点包括：
1.高效率：准谐振操作可以降低开关管的开关损耗，从而提高转换器的整体效率。

2.高功率密度：相比传统拓扑，准谐振反激拓扑可以在较小的体积内实现较高的功率输出。

3.低电磁干扰：准谐振操作可以减少电磁干扰和噪音，提高电子设备的可靠性和抗干扰性。

然而，准谐振反激拓扑的设计和控制相对较复杂，需要考虑开关管的驱动和保护电路、电感和电容的选择、谐振频率的控制等方面的问题。

此外，准谐振操作对于电路参数的匹配和稳定性要求较高。

准谐振反激拓扑在各种电源和电力应用中得到广泛应用，例如电动车充电器、电力逆变器、太阳能逆变器等。

它在提高能量转换效率和功率密度方面具有显著优势，并对能源的有效利用和环境保护具有
1/ 2
积极的影响。

2/ 2。

反激式电源变压器参数的确定法

图1中，通过磁芯中包括气隙在内的闭合磁通是一定的，因此，磁场、磁通密度、磁通关系中，磁芯内部磁通φc和气隙磁通φg相等。但是如图1所示，气隙中磁力线向外扩张，严格说来，磁芯内磁通密度Bc和磁芯有效截面积Ae，与气隙内磁通密度Bg和气隙磁通通过面积Ag不相等。但气隙长度lg小时，磁力线扩长少，因此，可近拟认为Ae≈Ag，也可近似认为Bc≈Bg。
2已知参数
2.1从输入输出规格确定的已知参数
①原级输入电压：Vi
②次级输出电压：Vo
③次级输出平均电流：Io
④次级输出功率：Po
上述参数中，Vi是电容器滤波后电压，采用约85%的交流输入电压最小值倍，其值为交流最小输入电压峰值减去脉动电压。脉动电压与输入滤波电容器的电容值大小有关，因此假设有约15%的下降。这样推导出的变压器参数，即使在输入电压为最小的情况下，也能确保输出规格要求。
5推导变压器次级参数
5.1推导副线圈匝数Ns
在能量守恒定律中η=1的情况下，原-次级间能量关系式用Vi、Vo1、Lp、Ls表示的第3个公式中，代入原-次级间电感关系式Ls，就可推导副线圈匝数Ns：
）
另外，由原级克希霍夫电压定律第3个公式可知：Vi·Ton=Lp·Ipp，所以
）
5.2η=1时的Vo1/Isp1和η≠1时的Vo/Isp的关系
2.2由假设确定的已知参数
①输入输出间效率：η
②原级输入功率：Pi
③开关频率：f
④开关周期：T
⑤开关导通时间：Ton
⑥开关断开时间：Toff
⑦磁芯气隙长度：lg
上述参数中，输入输出间效率η，一般开关电源为70～80%，因此假设为75%左右。它和2.1的次级输出功率Po可导出原级输入功率：Pi=Po/η。
反激式电源变压器参数的确定法

新型反激变换器准谐振控制器ICE1QS01及其应用电路与设计

新型反激变换器准谐振控制器ICE1QS01及其应用电路与设计摘要：ICE1QS01是一种支持低功率待机和功率因数校正的开关电源准谐振控制器。

介绍了ICE1QS01的基本结构、工作原理及其应用电路与设计。

关键词：准谐振控制器；ICE1QS01；反激变换器；设计引言ICE1QS01是英飞凌公司推出的一种输出功率范围从1W到300W，带或不带功率因数校正的反激式变换器控制器。

该控制器IC工作在准谐振模式，典型应用包括TV，VCR，DVD播放机，卫星接收机和笔记本电脑适配器等。

为了在轻载下降低功率消耗，ICE1QS01随着负载的减小，其开关频率逐步数字式地降至20kHz的最低值。

同时，随频率降低保持准谐振模式。

在从满载到空载的整个负载范围内，能够平稳工作。

当工作频率降低时，IC的数字抗抖动电路可以消除过零信号的连续跳动，尤其是可以避免电视机中因偏转引起的负载连续变化产生的抖动。

为了减小功率MOSFET的开关应力，功率晶体管总是在最低的电压上接通。

电压调整既可利用内部误差放大器，也可利用外部光耦合器。

由于采用新的初级调节方法，在变压器控制绕组与控制输入之间的外部整流电路，可用一个电压分配器来取代。

在待机模式下，IC自动进入突发模式，待机输入功率远低于1W。

保护功能包括Vcc过压/欠压锁定，主线电压欠压关断和电流限制等。

ICE1QS01的启动电流仅约50μA，它是一种低功耗绿色SMPS芯片。

1 芯片的封装与电路组成及其功能与工作原理ICE1QS01采用P-DIP-8-4封装，引脚排列如图1所示。

表1列出了各引脚的功能。

表1 引脚功能引脚符号功能简述1未连接2PCS初级电流模拟输入3RZI调整与过零信号输入4SRC软启动和调整电容器连接端5OFC过电压故障比较器输入6GND地7OUTMOSFET栅极驱动器输出8VCC电源电压施加端ICE1QS01芯片主要由比较器，触发器和数字处理电路组成，具体如图2所示。

在图2所示的电路中，左上角部分为折弯点校正单元。

反激式开关电源变压器设计步骤(重要)

反激式开关电源变压器设计反激式变压器是反激式开关电源的核心，它决定了反激式变换器一系列的重要参数，如占空比D，最大峰值电流，设计反激式变压器，就是要让反激式开关电源工作在一个合理的工作点上。

这样可以让其发热量尽量小，对器件的磨损也尽量小。

同样的芯片，同样的磁芯，若是变压器设计不合理，则整个开关电源性能会有很大的下降，如损耗会加大，最大输出功率会下降。

设计变压器，就是要先选定一个工作点，在这个点就是最低的交流输入电压，对应于最大的输出功率。

第一步，选定原边感应电压V OR。

这个值是有自己来设定的，这个值就决定了电源的占空比。

可能朋友们不理解什么是原边感应电压。

我们分析一个工作原理图。

当开关管开通的时候，原边相当于一个电感，电感两端加上电压，其电流值不会突变，而线性上升：I升=Vs*Ton/L。

这三项分别是原边输入电压，开关开通时间和原边电感量。

在开关管关断的时候，原边电感放电，电感电流会下降，此时有下降了的电流：I降=V OR*T OFF/L 。

这三项分别是原边感应电压（即放电电压）、开关管管段时间和电感量。

经过一个周期后，原边电感电流会回到原来的值，不可能会变，所以有：Vs*T ON/L=V OR*T OFF/L。

即上升了的等于下降了的。

上式中用D来代替T ON，用（1-D）来代替T OFF。

移项可得：D=V OR/(V OR+Vs)。

这就是最大占空比了。

比如说我设计的这个变压器，我选定电感电压V OR=20V，则Vs为24V，D=20/(20+24)=0.455。

第二步，确定原边电流波形的参数原边电流波形有三个参数，平均电流，有效值电流，峰值电流，首先要知道原边电流的波形，原边电流的波形如下。

这是一个梯形波横向表示时间，总想表示电流大小，这个波形有三个值，一个是平均值I平均，二是有效值I，三是峰值Ip。

首先要确定平均值I平均：I平均=Po/(η*Vs)。

因为输出功率除以效率就是输入功率，然后输入功率再除以输入电压就是输入电流，这个就是I平均，这里Po我们取16W，η取0.7，Vs取24V，则I平均=0.952A。