高支模计算书

高支模计算书
（一）车道800厚板模板支撑计算
本工程800厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和
υ48×2.8钢管。

800厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于150；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于600，立杆间距≤600×600，立杆无接头，立杆顶部采用顶托或双扣件。

1、荷载的计算
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q 1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=
（0.3+19.2+0.9）×1.2+4.0×1.4=30.08 KN/m2 荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q 2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+19.2+0.9）×1.35+4.0×0.7×1.4=31.46 KN/m2 二者取大值, 取q 1=31.46 KN/m2
计算时乘以结构重要性系数γ0=0.9，q=31.46×0.9=28.314 KN/m2
2、底模多层板验算
2.1 弯矩验算
按照简支梁计算，模板下木方间距为150 2.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：
此时线荷载q=q×1.0=28.314×1.0=28.314 N/mm 最大弯距M 1
=28.314×1502/8=79634 N.mm
2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN 验算）
多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m 跨中集中荷载设计值
P=2.5×1.4=3.5KN
此时最大弯矩M 2 =0.08×0.15/8+3.5×0.15/4 =131475 N.mm
2
2.1.3由于M 2>M1，故多层板模板强度验算采用M 2 =131475 N.mm 15厚多层板截面模量W=37500mm3 静弯曲强度最小值f=15N/mm2 弹性模量E=4050N/mm2 所以多层板承载力为
σ=M/W=131475/37500=3.51 N/mm2＜f=15 N/mm2 满足要求.
剪力V=pL/2=28.314×150/2=2124 N
剪应力τ=3v/（2bh ）=3×2124/（2×1000×15）=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2
满足要求
2.3挠度验算
惯性距I=281250 mm4
挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+19.2+0.9）×0.9=18.36 N/mm
最大挠度ωmax =5ql4/（384EI ）=5×18.36×1504/（384×4050×281250）=0.11＜【ω】=L/400=150/400=0.375mm 满足要求。

3、板底50×100木方验算
木方间距为150，竖放。

钢管间距600×600。

50×100木方截面模量W=83333mm3
50×100木方惯性距I=4166667mm4 50×100木方弹性模量E=9000N/mm2
3.1 弯矩验算
3.1.1木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：
木方上线荷载q=28.314×0.15=4.25 N/mm 此时最大弯距M
1=ql2/8=4.25×6002/8=191250 N.mm
3.1.2木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载以2.5KN 验算）
木方自重线荷载设计值0.03 ×1.2=0.036KN/m 跨中集中荷载设计值
P=2.5×1.4=3.5KN/m
此时最大弯矩M 2=0.036×0.62/8+3.5×0.6/4=0.52662 KN.m=526620 N.mm 3.1.3由
于M 2>M1，故木方弯矩应按M 2 验算强度
承载力σ=M/W=526620/83333=6.32 N/mm2＜f m =13N/mm2满足要求.
3.2 剪应力验算
剪力V=ql/2=4.25×600/2=1275 N
τ=3V/（2bh ）=3×1275/（2×50×100）=0.383 N/mm2＜【τ】=1.4N/mm2 满足要求.
挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时 q=（①+②+③）
×0.9×0.2=(0.3+19.2+0.9)×0.9×0.15=2.754 N/mm
最大挠度ωmax =5ql4/(384EI)=5×2.754×6004/（384×9000×4166667）=0.124mm
＜【ω】=L/400=600/400=1.5 mm 满足要求。

4、钢管小横杆验算
4.1 荷载计算
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q 1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）
×1.2+2.4×1.4=27.84 KN/m2 荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q 2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+19.2+0.9）
×1.35+2.4×0.7×1.4=29.9 KN/m2 二者取大值, 取q 2=29.9KN/m2
计算时乘以结构重要性系数
γ0=0.9，q=29.9×0.9=26.91 KN/m2 则木方上线荷载为q=26.91×0.15=4.04 N/mm 4.2弯矩验算
钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是150mm ，立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载考虑. 计算简图：
集中力P=ql=4.04×600=2424N
υ48×2.8抗弯强度设计值：f m =205N/mm2
截面积：A=3.97cm2
惯性矩：I=10.20cm4 截面模量：W=4.25cm3 弹性模量：E=2.06×105 N/mm2
最大弯距M max =pl/2 =2424×600/2=727200 N.mm
承载力σ=Mmax/W=727200/4250=172 N/mm2＜f=205N/mm2 满足要求 4.3挠度验算
验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时 P=（①+②+③）
×0.15×600=（0.3+19.2+0.9）×0.15×600=1836 N 最大挠度ωmax
=19pl3/(384EI)=19×1836×6003/(384×206000×102000)=0.93mm＜【ω】
=L/400=600/400=1.5 mm 满足要求
5、钢管立杆稳定性验算
5.1荷载计算
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q 1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）
×1.2+1.0×1.4=25.88 KN/m2 荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q 2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+19.2+0.9）
×1.35+1.0×0.7×1.4=28.52 KN/m2 二者取大值, 取q 2=28.52 KN/m2
所以每根立杆承载N=28.52×0.6×0.6=10.27KN＜ [N]双扣件=12KN 施工时立杆顶部
采用顶托或双扣件。

5.2本工程板底钢管立杆步距不大于1.8米, Ø48×2.8钢管回转半径i=1.6cm，截面
积A=3.97cm2
长细比λ= l 0/i=1800/16=112.5＜【λ】=150，查b 类截面轴心受压钢构件稳定系
数表得稳定系数υ=0.4733
立杆的稳定性：
σ =N/(υA)=10270/(0.4733×397)= 55 mm2
（二）车道加腋部位板模板支撑计算
本工程车道顶板呢与墙交接处局部加厚，截面最大为1200，按最厚1200计算支撑系统。

1200厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和υ48×2.8钢管。

1200厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于100；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于500，立杆间距≤500×500，立杆无接头，立
杆顶部采用顶托或双扣件。

1、荷载的计算
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q 1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+28.8+1.35）
×1.2+4.0×1.4=42.14 KN/m2 荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q 2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+28.8+1.35）
×1.35+4.0×0.7×1.4=45.03 KN/m2 二者取大值, 取q 1=45.03 KN/m2
计算时乘以结构重要性系数γ0=0.9，q=45.03×0.9=40.53 KN/m2
2、底模多层板验算
2.1 弯矩验算
按照简支梁计算，模板下木方间距为100 2.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：
此时线荷载q=q×1.0=40.53×1.0=40.53 N/mm 最大弯距M 1 =40.53×1002/8=50663 N.mm
2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN 验算）
多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m 跨中集中荷载设计值
P=2.5×1.4=3.5KN
此时最大弯矩M 2 =0.08×0.12/8+3.5×0.1/4 =87600 N.mm 2.1.3由于M 2>M1，故
多层板模板强度验算采用M 2 =87600 N.mm 15厚多层板截面模量W=37500mm3 静弯曲强度最小值f=15N/mm2 弹性模量E=4050N/mm2 所以多层板承载力为
σ=M/W=87600/37500=2.34 N/mm2＜f=15 N/mm2 满足要求.
2.2剪应力验算
剪力V=pL/2=40.53×100/2=2027 N
剪应力τ=3v/（2bh ）=3×2027/（2×1000×15）=0.2N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2
满足要求
2.3挠度验算
惯性距I=281250 mm4
挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+28.8+1.35）×0.9=27.41 N/mm
最大挠度ωmax =5ql4/（384EI ）=5×27.41×1004/（384×4050×281250）=0.03＜【ω】=L/400=100/400=0.25mm 满足要求。

3、板底50×100木方验算
木方间距为100，竖放。

钢管间距500×500。

50×100木方截面模量W=83333mm3
50×100木方惯性距I=4166667mm4 50×100木方弹性模量E=9000N/mm2
3.1 弯矩验算
3.1.1木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：
木方上线荷载q=40.53×0.1=4.053 N/mm
此时最大弯距M 1=ql2/8=4.053×5002/8=126657 N.mm
3.1.2木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载以2.5KN 验算）
木方自重线荷载设计值0.03 ×1.2=0.036KN/m 跨中集中荷载设计值
P=2.5×1.4=3.5KN/m
此时最大弯矩M 2=0.036×0.52/8+3.5×0.5/4=438625 N.mm 3.1.3由于M 2>M1，故
木方弯矩应按M 2 验算强度
承载力σ=M/W=438625/83333=5.26 N/mm2＜f m =13N/mm2满足要求.
3.2 剪应力验算
剪力V=ql/2=4.053×500/2=1014 N
τ=3V/（2bh ）=3×1014/（2×50×100）=0.304 N/mm2＜【τ】=1.4N/mm2 满足要求.
3.3 挠度验算
挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时 q=（①+②+③）
×0.9×0.2=(0.3+28.8+1.35)×0.9×0.1=2.74 N/mm
最大挠度ωmax =5ql4/(384EI)=5×2.74×5004/（384×9000×4166667）=0.06mm＜【ω】=L/400=500/400=1.25 mm 满足要求。

4、钢管小横杆验算
4.1 荷载计算
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q 1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+28.8+1.35）
×1.2+2.4×1.4=39.9 KN/m2 荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q 2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+28.8+1.35）
×1.35+2.4×0.7×1.4=43.46 KN/m2 二者取大值, 取q 2=43.46KN/m
计算时乘以结构重要性系数γ0=0.9，q=43.46×0.9=39.11 KN/m2 则木方上线荷载为
q=39.11×0.1=3.911 N/mm 4.2弯矩验算
钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是100mm ，立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载考虑. 计算简图：
2
集中力P=ql=3.911×500=1956N
υ48×2.8抗弯强度设计值：f m =205N/mm2
截面积：A=3.97cm2 惯性矩：I=10.20cm4 截面模量：W=4.25cm3 弹性模量：
E=2.06×105 N/mm2
最大弯距M max =pl/2 =1956×500/2=489000 N.mm
承载力σ=Mmax/W=489000/4250=116 N/mm2＜f=205N/mm2 满足要求 4.3挠度验算
验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时 P=（①+②+③）
×0.15×600=（0.3+28.8+1.35）×0.1×500=1523 N 最大挠度ωmax
=19pl3/(384EI)=19×1523×5003/(384×206000×102000)=0.45mm＜【ω】
=L/400=500/400=1.25 mm 满足要求
5、钢管立杆稳定性验算
5.1荷载计算
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q 1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+28.8+1.35）
×1.2+1.0×1.4=37.94 KN/m2 荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q 2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=
（0.3+28.8+1.35）×1.35+1.0×0.7×1.4=42.1 KN/m2
二者取大值, 取q 2=42.1 KN/m2
所以每根立杆承载N=42.1×0.5×0.5=10.53KN ＜ [N]双扣件=12KN
施工时立杆顶部采用顶托或双扣件。

5.2本工程板底钢管立杆步距不大于1.8米, Ø48×2.8钢管回转半径i=1.6cm，截面积A=3.97cm2
长细比λ= l 0/i=1800/16=112.5＜【λ】=150，查b 类截面轴心受压钢构件稳定系数
表得稳定系数υ=0.4733
立杆的稳定性：
σ =N/(υA)=10530/(0.4733×397)= 57 mm2
（三）车道侧压力计算
3.1荷载验算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
=24.000kN/m3 t =6h V =3.2 H =3.2m；
1=1.200 2=1.15
新浇混凝土侧压力标准值F1=0.22×24×6×1.2×1.15×3.20.5=78.21kN/m2 F 2=24×3.2=6.8 KN/M2 取较小值F 2。

有效压头高度78.21/24=3.26m >梁高3.2m, 所以需考虑振捣荷载对侧模板的影响
7.2 梁侧板对拉螺栓计算
振捣混凝土产生荷载: 4.0kN/m2
υ12穿墙螺杆双头对拉, 水平间距350，垂直间距350
(F2×1.2+4×1.4) ×0.95=（76.8×1.2+4×1.4）×0.95=94.872 kN/m2
F’=94.872×0.35×0.35=11.38KN＜【N 】=12.9KN,用M12满足要求.。