200;950梁支撑计算书_secret
梁底支撑计算
• • • • •
第二节 梁底支撑计算
• 一、基本计算模型 随着模板支架支撑方式不同，梁底支撑的传力路 线和基本计算单元也略有不同： • 1、无承重立杆，木方垂直梁截面（图2.5）：传 力路线为竖向荷载—>模板—>纵向木方—>梁底 支撑钢管（—>纵向钢管）—>扣件—>立杆，其 中模板计算应以纵向木方为支座的简支梁计算； 木方按三等跨连续梁计算，跨度为立杆在梁跨度 方向距离；梁底支撑钢管以梁截面两侧的立杆距 离为跨度的简支梁计算，通过木方传递节 梁底支撑计算
图2.5 扣件式钢管梁模板支架计算模型一
第二节 梁底支撑计算
• 2、梁底增加承重立杆，木方垂直梁截面 （图2.6）：传力路线为竖向荷载—>模 板—>纵向木方—>梁底支撑钢管（—>纵向 钢管）—>扣件—>立杆，其中模板计算应 以木方为支座的多跨度连续梁计算；木方 三等跨连续梁计算，跨度为立杆在梁跨度 方向距离；梁底支撑钢管以梁截面两侧的 立杆距离为跨度的连续梁计算，通过木方 传递集中荷载。
第二节 梁底支撑计算
第二节 梁底支撑计算
图2.6 扣件式钢管梁模板支架计算模型二
第二节 梁底支撑计算
• 3、各地施工企业在进行梁模板搭设过程当中，由于搭 设习惯的不同使得梁模板支撑方式比较丰富，有的施工 企业采用木方平行梁截面搭设形式如（图2.7）：这种 搭设方式传力路线竖向荷载—>模板—>横向木方—>纵 向钢管—>梁底支撑钢管—>扣件—>立杆，其中模板计 算应以木方为支座按三跨连续梁计算，跨度为木方距离； 模板把荷载以均布荷载形式传给木方，木方按照简支梁 计算；木方的支座力以集中荷载的形式传给纵向钢管， 纵向钢管按三跨连续梁计算；纵向钢管支座力以集中荷 载的形式传给梁底支撑钢管，梁底支撑钢管直接把荷载 传递给扣件，计算扣件抗滑移承载力；扣件力传递给梁 两侧的立杆，最后计算立杆的稳定性是否满足要求。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
某50t简支吊车梁验算计算书_secret
50T简支吊车梁验算计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20计算时间：2008年08月29日08:00:38====================================================================一. 设计资料1 基本信息:验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)吊车梁跨度：l=9000 mm吊车梁平面外计算长度：l0=9000 mm吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息:吊车梁上有两台不同吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ)吊车类型:50t225_中级软钩吊车吊车跨度:22500 mm吊车自重:52 t小车重量:15.43 t吊车起重量:50 t工作级别:A4~A5(中级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:444 kN最小轮压:92.5 kN轨道类型:QU80吊车宽度:6944 mm吊车轮距C:4800 mm第二台吊车基本信息(参图Ⅱ)吊车类型:32t225_中级软钩吊车吊车跨度:22500 mm吊车自重:39.84 t小车重量:10.88 t吊车起重量:32 t工作级别:A4~A5(中级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:289 kN最小轮压:75.9 kN轨道类型:QU70吊车宽度:6620 mm吊车轮距C:4700 mm3 荷载信息:吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.04吊车荷载分项系数：γc=1.4当地重力加速度值：g=9.8附加竖向均布活载标准值：0 kN/m附加水平均布活载标准值：0 kN/m吊车一动力系数：μ1=1.05吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.1吊车一摆动力系数：α1=0吊车二动力系数：μ2=1.05吊车二横向水平刹车力系数：β2=0.1吊车二摆动力系数：α2=04 验算控制信息:吊车梁竖向挠度允许值：l/1000吊车梁水平挠度允许值：l/22005 吊车梁截面信息:吊车梁示意图截面型号:H-1300*380(300)*10*16(12)用户自定义截面截面材料类型:Q345截面每米质量:175.84 kg/m截面几何参数如下:截面高度H=1300 mm上翼缘宽度B1 =380 mm下翼缘宽度B2 =300 mm腹板厚度T w =10 mm上翼缘厚度T f1=16 mm截面力学参数如下:x轴毛截面惯性矩I x =560571.754 cm4x轴净截面惯性矩I nx =537315.981 cm4x轴上翼毛截面抵抗矩W x =9658.726 cm3x轴上翼净截面抵抗矩W nx =8977.473 cm3x轴下翼净截面抵抗矩W nx1 =7659.702 cm3y轴上翼毛截面抵抗矩W y =527.73 cm3y轴上翼净截面抵抗矩W ny =355.597 cm3上翼缘有效净面积A ne =53.92 cm2净截面中和轴高度C ny =701.484 mm吊车梁截面为梯形渐变式变腹板高度截面:截面端部高度h d =950mm端部x轴毛截面惯性矩I d =270333.586 cm4端部x轴毛截面静矩S d =3271.354 cm3端部x轴上翼缘静矩S du =2475.036 cm3端部x轴下翼缘静矩S dd =1904.118 cm36 吊车梁制动结构信息:吊车梁采用制动桁架结构制动桁架宽度：800mm制动桁架节点间距：1000mm边弦杆截面选用：边弦杆面积：26 cm2边弦杆绕y轴惯性矩：298.01 cm4制动结构绕y轴毛截面惯性矩：I cy=124170.959 cm47 吊车梁截面焊缝信息:吊车梁腹板与上翼缘采用双面角焊缝上翼缘焊脚高度：h fu=8 mm吊车梁腹板与下翼缘采用双面角焊缝下翼缘焊脚高度：h fd=6 mm吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：自动焊8 腹板加劲肋信息：横向加劲肋布置方式：两侧成对布置横向加劲肋端部焊接方式：断续回焊，断弧横向加劲肋选用：SB8_Q345横向加劲肋间距：a=900 mm变截面区段横向加劲肋间距：a'=900 mm横向加劲肋宽度：100 mm横向加劲肋端部到下翼缘距离：80 mm吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋9 支座信息：吊车梁采用的支座类型：中间跨全突缘，端跨一边突缘，一边平板平板支座加劲肋选用：SB14_Q345平板支座加劲肋宽度：185 mm加劲肋焊缝焊脚高度：8 mm平板支座选用：SB30_Q345平板支座宽度：50 mm平板支座长度：300 mm突缘支座加劲肋选用：SB18_Q345突缘支座加劲肋宽度：300 mm与截面腹板焊脚高度：8 mm与截面上翼缘焊脚高度：6 mm与截面下翼缘焊脚高度：6 mm10 计算参数：梁截面材料屈服强度：f y=345 N/mm2梁截面材料转换系数：C F=(235/345)0.5=0.8253上翼缘截面抗拉强度：f t=310 N/mm2下翼缘截面抗拉强度：f b=310 N/mm2梁腹板截面抗剪强度：f v=180 N/mm2梁腹板端面承压强度：f ce=400 N/mm2吊车梁焊缝抗剪强度：f w=200 N/mm2二. 验算结果一览验算项数值限值结果受压(上)翼缘宽厚比11.56 最大12.4 满足腹板高厚比127.20 最大250.0 满足上翼缘受压强度比0.81 最大1.0 满足下翼缘受拉强度比0.88 最大1.0 满足端部腹板剪应力强度比0.91 最大1.0 满足腹板局部承压强度比0.54 最大1.0 满足腹板折算应力强度比0.60 最大1.0 满足整体稳定强度比设制动结构不需验算满足竖向挠度计算值(mm) 8.33 最大9.0 满足水平挠度计算值(mm) 0 不需验算满足上翼缘焊缝强度比0.67 最大1.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 8.00 最小6.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 8.00 最大12.0 满足下翼缘焊缝强度比0.47 最大1.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小6.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大12.0 满足区格Ⅰ局稳强度比0.90 最大1.0 满足区格Ⅱ局稳强度比0.86 最大1.0 满足区格Ⅲ局稳强度比0.83 最大1.0 满足区格Ⅳ局稳强度比0.90 最大1.0 满足区格Ⅴ局稳强度比0.97 最大1.0 满足区格Ⅵ局稳强度比0.99 最大1.0 满足加劲肋布置方式双侧成对轻/中级满足横向加劲肋间距(mm) 900.00 最大2544.0 满足横向加劲肋间距(mm) 900.00 最小636.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 900.00 最大2544.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 900.00 最小636.0 满足横向加劲肋外伸宽度(mm) 100.00 最小82.4 满足横向加劲肋厚度(mm) 8.00 最小6.7 满足无纵向加劲肋时ho/Tw 127.20 最大140.3 满足平板加劲肋稳定强度比0.55 最大1.0 满足平板加劲肋焊缝强度比0.31 最大1.0 满足突缘加劲肋稳定强度比0.58 最大1.0 满足突缘端面承压强度比0.52 最大1.0 满足突缘加劲肋焊缝强度比0.56 最大1.0 满足横向加劲肋厚度(mm) 14.00 最小12.3 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最小6.0 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最大12.0 满足突缘加劲肋外伸宽度(mm) 145.00 最小12.0 满足突缘加劲肋厚度(mm) 18.00 最小9.7 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最小7.0 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最大12.0 满足三. 吊车梁截面内力计算:1 吊车梁支座处最大剪力Vd计算(参图Ⅲ)：竖向附加活载作用下端部剪力V da=0 kN吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：P=1.05×444=466.2 kN吊车竖向荷载作用下端部剪力：V dc=1.4×1.04×466.2×(3×9000-2032-6732)/9000=1132.196 kN 端部最大剪力计算值：V d=1132.196 kN2 跨中最大竖向弯矩Mvm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩M va=0 kN·m吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×444=466.2 kN吊车荷载合力：F=466.2×2=769.65 kN左支座反力：R=769.65×4099.422/9000=350.569 kN吊车梁跨中弯矩M vc计算：M vc=1.4×1.04×350.569×4099.422×10-3=2092.46 kN·m 跨中最大弯矩计算值：M vm=2092.46 kN·m3 跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下端部剪力V ma=0 kN吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×444=466.2 kN吊车荷载合力：F=466.2×2=769.65 kN左支座反力：R=769.65×4099.422/9000=350.569 kN最大弯矩点左侧剪力计算：V ml=1.4×1.04×350.569=510.428 kN最大弯矩点右侧剪力计算：V mr=V ml-1.4×1.04×466.2=-168.359 kN跨中最大弯矩对应的剪力计算值：V m=510.428 kN4 吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算(参图Ⅴ)：水平附加活载作用下跨中弯矩M ha=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.1×(50+15.43)/2×g/2=16.03 kN吊车荷载合力：F=16.03×2=26.536 kN左支座反力：R=26.536×4097.765/9000=12.082 kN吊车梁跨中弯矩M hc计算：M hc=1.4×12.082×4097.765×10-3=69.313 kN·m跨中最大水平弯矩计算值：M hm=69.313 kN·m5 跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算(参图Ⅵ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩M vka=0 kN·m吊车单轮最大轮压标准值：P=1.0×444=444 kN吊车荷载合力：F=444×2=888 kN左支座反力：R=888×5700/9000=562.4 kN吊车梁跨中弯矩M vkc计算：M vkc=1×1.04×(562.4×5700-444×4800)×10-3=1117.459 kN·m 跨中最大弯矩计算值：M vk=1117.459 kN·m6 跨中最大水平弯矩标准值Mhk计算(参图Ⅵ)：水平附加活载作用下跨中弯矩M hka=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.1×(50+15.43)/2×g/2=16.03 kN吊车荷载合力：F=16.03×2=32.061 kN左支座反力：R=32.061×5700/9000=20.305 kN吊车梁跨中弯矩M hkc计算：M hkc=1×(20.305×5700-16.03×4800)×10-3=38.793 kN·m跨中最大水平弯矩计算值：M hk=38.793 kN·m四. 吊车梁板件宽厚比验算:1 受压(上)翼缘宽厚比验算:受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/f y)0.5=12.38翼缘自由外伸宽度：b0=185 mm翼缘宽厚比：b0/T f1=185/16=11.563≤12.38，满足2 腹板高厚比验算:腹板高厚比限值：[h0/t]=250腹板计算高度：h0=1272 mm五. 吊车梁截面强度验算:1 上翼缘受压强度验算:吊车梁采用制动桁架水平弯矩在吊车梁上翼缘产生的轴心力N T=M hm/C=86.641 kN上翼缘在桁架节间那的水平局部弯矩由第一台吊车控制单轮横向刹车力：T1=1.4×(50+15.43)×0.1*0.5/2=2.29 kN单轮卡轨力：T2=1.4×444=0 kN第一台吊车为轻、中级工作制吊车M yl=max(T1, T2)*CW/4=0.5725 kN·m吊车梁须验算疲劳强度或b0/T f1>10.729，取γx=1.0吊车梁无须验算疲劳强度，取γy=1.2ξ=(M vm/W nx/γx+M yl/W ny/γy+N T/A ne)/f t=(2092.46/8977.473/1+0.5725/355.597/1.2+86.641/53.92)×10 3/310=0.8089≤1，满足2 下翼缘受拉强度验算:ξ=M vm/W nx1/f b=2092.46×103/7659.702/310=0.8812≤1，满足3 端部腹板剪应力强度验算:考虑截面削弱系数1.2τ=V d*S dx/(I dx*T w/1.2)/f v=1132.196×3271.354/(270333.586×10/1.2)/180×102=0.9134≤1，满足4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第一台吊车计算：吊车最大轮压：P max=444 kN轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0F=γc*ψ*μ*P max=1.4×1×1.05×444=652.68 kN梁顶到腹板计算高度上边缘距离：h y=T f1=16 mm轨道高度：h R=130 mm集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：l z=50+5*h y+2*h R=50+5×16+2×130=390 mmσc=F/T w l z=652.68×103/10/390=167.354 N/mm2腹板抗压强度设计值：f=310 N/mm2局部承压强度比ξ=σc/f=167.354/310=0.5399≤1，满足5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算计算点局部压应力：σc=108.931 N/mm2(参见腹板局部承压验算)计算点正应力计算计算点到中和轴的距离：y1=H-C ny-T f1=582.516 mmσ=M vm/I n*y1=2092.46/537315.981×582.516×102=226.848 N/mm2计算点剪应力计算上翼缘对中和轴静矩：S1=(y1+0.5*T f1)*B1*T f1×10-3=3590.336 cm3τ=V m*S1/I x/T w=510.428×3590.336/560571.754/10×102=32.692 N/mm2σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1折算应力强度比ξ=(σ2+σc2-σ*σc+3*τ2)0.5/(β1*f)=(226.8482+108.9312-226.848×108.931+3×32.6922)0.5/(1.1×310)=0.59 97≤1，满足6 吊车梁整体稳定性验算吊车梁设置了制动结构，整体稳定不需验算。
设计计算书(可打印)_secret
第二部分设计计算书目录1 坝顶高程确定 (1)1.1 计算超高Y (1)1.1.1 计算波浪爬高R (1)1.1.2 计算坝前壅水位的高度e (2)1.1.3 安全加高A (2)1.1.4 对于正常运行情况的计算 (2)1.1.5 对于非常运用情况的计算 (3)1.1.6 超高计算结果表 (4)1.1.7 坝顶高程计算结果表 (4)2 土坝的渗透计算 (5)2.1 参数取值 (6)2.2 计算公式 (6)2.3 浸润线绘制 (7)2.3.1 Ｉ断面（170m高程）： (7)2.3.2 II断面（200m高程） (8)2.3.3 III断面（230m高程） (9)2.4 全坝长的总渗流量 (10)3 稳定计算 (11)3.1 计算方法与原理 (11)3.1.1 确定定圆心位置 (11)3.2.2 计算步骤 (12)3.2 计算过程 (14)3.3稳定成果分析 (17)4 泄水隧洞 (18)4.1 工程布置及洞径确定 (18)4.1.1 工程布置 (18)4.1.2 洞径确定 (18)4.2 高程确定 (19)4.3 隧洞设计 (19)4.3.1 平压管 (19)4.3.2 通气孔 (20)4.3.3 渐变段 (21)4.3.4 洞身段 (21)4.3.5 出口段 (22)4.3.6 消能设置 (22)4.3.7 消能计算、 (22)4.3.8 水力计算 (25)4.4 隧洞的衬砌设计 (26)4.4.1 衬砌类型的选择 (26)4.4.2 计算断面的选择 (27)4.4.3 拟定厚度 (27)4.4.4 计算各种荷载产生的内力 (27)4.4.5 荷载组合 (30)4.4.6 配筋计算抗裂验算 (31)4.4.7 灌浆孔布置 (31)第一章 坝顶高程确定因土石坝不允许漫顶溢流,要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高,超高值由下式确定:Y=R+e+Aβcos 22gh D kv e =式中:R —最大浪在坝坡上的爬高； e —最大风壅水面高度；k —综合摩住阻系数,k=3.6×10-6； H —坝前水深；β—风向与坝轴线的夹角；V 、D —计算风速（在设计洪水位时，V 取2倍的平均风速；在校核洪水位时，取最大风速）和吹程；A —安全加高；(对于本设计:查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50) 1.1 计算超高YY=R+e+A1.1.1 计算波浪爬高R波浪爬高按蒲田试验站公式计算.先计算平均爬高R ,再计算设计爬高R, 平均爬高按下式计算：R =45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h25h λ=式中：R －—平均波浪爬高h ——平均波高λ——平均波长 m ——单坡的坡度系数K ——斜坡的糙率渗透性系数,根据护面类型由表A.1.12-1查得根据枢纽的基本情况,确定水库采用砌石护面,查《碾》表A.1.12-1得与坝坡粗糙率有关的系数K =0.75～0.8,采用0.8知风速16×2=32m/s 坝前水深256.00-170=86m,取g 为9.81m/s2,求得无量纲,32 1.10179.8186v gh ==⨯，查规范《碾》表A.1.12-2得经验系数k w =1.02，取风向与坝轴线垂线的夹角为0º查规范表V.1.15得折减系数k β=1,初拟定坝坡m=2,又知吹程D=2.5×103m. 1.1.2 计算坝前壅水位的高度eβcos 22ghD kv e =1.1.3 安全加高A查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50 1.1.4 对于正常运行情况的计算A ：爬高R 的计算： 平均坡高：h =0.0018×322/9.81×(9.81×2500/322)0.45=0.784m平均坡长：λ=25×0.784=19.612 m将上式各值代入R =得:1.431R m ==根据爬高值累积概率P 按工程等级给来确定,对该枢纽Ⅱ级土石坝取P=1%的爬高值R 1% ；根据h =0.784m, H=86m,得0.7840.00986h H ==,查规范《碾》表 A.1.13得23.2=R R，则：R=2.23R =2.23×1.431=3.191m 。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1500mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下200200 200 27.96kN/mA B梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×1.70+1.50×0.50×1.70]+1.4×2.50×0.50=27.96kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×27.964×0.2002=-0.112kN.mf=0.112×106/27000.0=4.143N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×27.964=3.356kN截面抗剪强度计算值 T=3×3356/(2×500×18)=0.559N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×1.70+1.50×0.50×1.70=21.845N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×21.845×200.04/(100×6000.00×243000.0)=0.162mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.162mm小于 [v] = 200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下200200 200 73.03kN/mA B图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.70=73.032N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×73.032×0.2002=-0.292kN.mf=0.292×106/91800.0=3.182N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×73.032=8.764kN截面抗剪强度计算值 T=3×8764/(2×1700×18)=0.430N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 28.80×1.70=48.96N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×48.960×200.04/(100×6000.00×826200.1)=0.107mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.107mm小于 [v] = 200/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.70×1.50/3=36.52kN穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=36.516kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1500mm。
工程量计算书_secret (2)
18 19 20 21
1:3 水泥砂浆找平 1.5 厚三元乙丙防水卷 材 C25 钢筋砼剪力墙 C25 钢筋砼独立柱 +0.000m 以下
工程名称 :**别墅 C 户型 Z2：0.25×0.50×5.62=0.70 KZ1：3.14×0.175^2×3.90×2=0.75 KZ1a：3.14×0.175^2×3.9=0.38 KZ2： （0.25×0.50+0.25×0.25）×2.25×2=0.84Байду номын сангаас
4
C25 砼灌桩
WKZJ1: （3.14× 0.4^2+3.14× 0.47^2） /2× 4.65+(3.14× 0.45^2+3.14 × 0.55^2)/2×1.6=4.05×2=8.10 WKZJ2: （ 3.14 × 0.4^2+3.14 × 0.47^2 ） /2 × 4.65+3.14 × 0.45^2 × 1.60=3.80×19=72.16 合计：80.26m³
续表 5.1
KZ3： （0.25×0.5+0.25×0.25）×3.90×5.0=3.66 KZ4：0.25×0.25×2.25×2.0=0.28 KZ5：0.3×0.4×（2.25+3.9×2）=1.21 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.9×2=0.94 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.9×2=0.96 KZ9、KZ10： （0.25×0.50+0.25×0.25）×3.90×2=1.46 KZ11： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（2.25×2+3.9）=1.57 KZ12： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.9×3+2.25×3）=3.45 3.300m 以下 KZ1a：3.14×0.175^2×3.30=0.32 KZ3： （0.25×0.5+0.25×0.25）×3.30×5.0=3.09 KZ5：0.3×0.4×3.30×3=1.19 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.3=0.40 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.3×2=0.81 KZ9、KZ10： （0.25×0.50+0.25×0.25）×3.30×2=1.24 KZ11、KZ12： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.30×3+3.30×6）=5.56 3.300m 以上 H=3.80m H=3.73m H=5.13m H=5.50m H=4.57m H=4.99m H=6.03m H=5.63m 3.14×0.175^2×3.80×2=0.73 3.14×0.175^2×3.73×(1+3+1+3+6)=5.04 (0.25×0.50+0.25×0.25)×5.13×2=1.92 0.25×0.25×5.50×2=-0.69 0.3×0.4×4.57×1.0=0.55 0.3×0.4×4.99×1.0=0.60 0.38×0.35×6.03×1.0=0.74 (0.25×0.50+0.25×0.25)×6.03×1.0=1.13 0.35×0.35×5.63×1.0=0.69 合计：矩形柱 1.2m 内：1.07 m³ 1.8m 内：10.54 m³ 异形柱： 30.92 m³ 圆形柱： 2.54 m³ 22 C25 钢筋砼梁 二层： 2 轴： 3 轴： 4 轴： 5 轴： 6 轴： 7 轴： 6.95×0.25×0.97-0.13×2=1.42 6.05×0.25×0.40=0.61 5.30×0.25×0.40=0.71 6.45×0.25×0.50=0.81 1.6×0.25×0.45=0.18 10.95×0.25×0.40=1.46 1.6×0.25×0.80=0.32 4.55×0.25×0.60=0.68
高支模板梁支架计算书
高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/㎡钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：4KN/㎡倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/㎡1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（f m）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（γc）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（β1）：取1.2砼坍落度影响系数（β2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×13002.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/㎡错误!未找到引用源。
梁式支架计算书
梁式支架计算书一、编制依据（1）三金潭立交道路工程设计图纸及地质资料（2）《路桥施工计算手册》（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）二、荷载计算1、混凝土自重箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁各部分自重荷载：1、箱梁钢筋混凝土容重取：3/26m kN =γ。
跨中截面m kN q /88.6126138.21=⨯⨯=跨中墩顶截面m kN q /74.10326199.31=⨯⨯=墩顶2、模板取q 2=0.5kN/m23、施工机具及人员荷载q 3=2.5kN/m24、倾倒混凝土产生的荷载q 4=2.0kN/m25、振捣砼产生的荷载q 5=2.0kN/m2三、结构验算1、分配梁1验算分配梁1为横桥向间距45cm 布置工10，按五等跨连续梁计算。
（1）截面特性48410245245m cm I -⨯==363104949m cm W -⨯==[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=（2）弯曲强度验算ml l q M 206.1078.020max ==m kN q q q q q q /188.134)225.2(4.1)5.074.103(2.1)(4.1)(2.154321=++⨯++⨯=++++=墩顶qq 45.00=解得mkN M ⋅=855.6max MPa MPa W M 2159.1391000)1049(855.6/6max <=÷⨯÷==-σ，满足要求（3）剪切强度验算kNl q Q 14.44206.139.60606.0606.00max =⨯⨯==MPa MPa Ib S Q 1255.710)104.58(1014.44)/(643max <=÷⨯÷⨯==-τ,满足要求（4）挠度验算[]mm L mm EI l q 015.3400/68.1101024510206100206.11038.60664.0100664.03894340max==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ωω满足要求2、分配梁2验算分配梁2采用H588（1）截面特性48410118000118000m cm I -⨯==3631040204020m cm W -⨯==[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=m kN q q q S q q /56.16)(*4.1)5.02*26(*2.1543151=++++==mkN q q q S S q q /264.28)(*4.1)5.02*26(*2.15432142=+++++==m kN q q q S S q /1.33)(*4.1)5.02*26(*2.1543223=+++++=（2）弯曲强度验算ml m a la ql M 85.0)41(81222max ==-=分配梁1荷载最大值为q 3=33.1kN/m 解得mkN M ⋅=66.260max MPa MPa W M 21585.641000)104020(66.260/6max <=÷⨯÷==-σ，满足要求（3）剪切强度验算0015.0q a q Q ==002421q l q Q ==kNq Q Q 4.132401max ===MPa MPa d I S Q x x 12521012.01085.1132831045.2154104.132863max <=⨯⨯⨯⨯⨯==--τ，满足要求（4）挠度验算[]mm L mm l a EI l q 4.19400/72453842240max==<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=ωω，满足要求3、分配梁3验算分配梁3采用双拼工32a （1）截面特性4841011080211080m cm I -⨯⨯==363106922692m cm W -⨯⨯==mmd 5.9=cmS I x x 5.27:=[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=（2）受力计算分配梁3承受荷载kNl q F F 52.7429*56.162*151====kNl q F F 2.12729*264.282*242====kNl q F 95.14829*1.332*33===结构力学计算器输出如下单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------10.000000000.00000000-0.000000000.000000000.000000000.0000000020.00000000-74.5200000-0.000000000.00000000-74.5200000-76.457520030.00000000199.853934-76.45752000.00000000199.853934-41.682935440.0000000072.6539340-41.68293540.0000000072.653934045.501785450.00000000-76.296065945.50178540.00000000-76.2960659-46.053493760.00000000-203.496065-46.05349370.00000000-203.496065-77.798880070.0000000074.5200000-77.79888000.0000000074.52000000.0000000080.00000000-0.000000000.000000000.00000000-0.00000000-0.00000000M max =77.8kN/m,Q max =203.5N[]MPa MPa W M w 210561069221085.75263max =<=⨯⨯⨯==-σσMPa MPa It S Q 1259.38105.9105.272105.203323max <=⨯⨯⨯⨯⨯==--τ，满足要求四、钢管立柱验算活恒总F F F 4.12.1+=kN G 18.271010291513=⨯⨯⨯⨯=-分ⅡkNG 92.81010423.47.523=⨯⨯⨯⨯=-分ⅢkNF 95.8029)225.2(4.1)92.818.279)373.05.088.61((2.1=⨯++⨯+++⨯++⨯=总支架采用Q235钢管，φ=325mm，壁厚t=6mm，长度L=4.5m，截面积A=60.13cm 2钢管立柱承压验算钢管长细比i uL=λ其中钢管视为两端铰支，故0.1取μcm A I i 28.1113.6033.7651===计算得89.39=λ查表得钢管轴心受压构件稳定系数942.0=ϕ考虑最不利工况即三根钢管承受全部荷载则单根钢管承压：MPa A F p 4.351013.60942.04/1095.8024/43max=⨯⨯⨯==-）（总ϕ小于单根钢管允许承压215MPa满足要求。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 （即计算跨度）400mn 。
梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度 梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。
梁支撑架计算书
梁支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
梁底增加3道承重立杆。
图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.00。
一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):7.50；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.700；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×2.000×0.600=30.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.600×(2×2.000+0.700)/ 0.700=1.410 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.700×0.600=1.680 kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2×30.000+1.2×1.410=37.692 kN/m；集中荷载 P = 1.4×1.680=2.352 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.573 kN；N2=7.447 kN；N3=8.461 kN；N4=7.649 kN；N5=2.573 kN；木方按照简支梁计算。
整体计算支撑梁计算书
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.01
0.90
1.01
---
y(mm)：
-0.06
0.37
0.64
---
z(mm)：
-0.03
7.79
-0.03
---
合成(mm)：
0.07
7.85
1.20
7.85
内力结果(轴压为正):
起点
中点
终点
水平弯矩(+)(kN-m)：
20.56
0.00
0.00
水平弯矩(-)(kN-m)：
0.00
-37.70
-95.92
竖向弯矩(+)(kN-m)：
0.00
0.00
0.00
竖向弯矩(-)(kN-m)：
-416.54
-374.76
-408.44
水平剪力(kN)：
-19.43
-19.43
-19.43
竖向剪力(kN)：
26.53
1.36
-23.82
5607
2618
1006
水平箍筋(mm2/m)：
741
741
741
竖向箍筋(mm2/m)：
1038
1038
1038
─────────────────────────────────
(3)支撑梁ZCL-3
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.09
0.79
1.14
---
y(mm)：
0.47
0.91
水平剪力(kN)：
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.95；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.20；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ ＝M/W < f其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 80×1.8×1.8/6=43.2cm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M max = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.8×17.85=17.134kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.8×4=4.48kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩M = 0.1×17.134×2502 + 0.117 ×4.48×2502 = 1.40×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.134×0.25+1.2×4.48×0.25=6.056kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.40×105 / 4.32×104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =3.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=17.134N/mm；l--计算跨度: l = 250mm；E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.134×2504/(100×9500×3.89×105) = 0.123 mm；面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值ν=0.123mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.056/(0.950-0.150)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×4.5×9×9/6 = 60.75cm3；I = 1×4.5×9×9×9/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.341 kN·m，最大支座反力R= 4.037 kN，最大变形ν= 0.715 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = 3.41×105/6.08×104 = 5.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ = 5.6 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.715mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.037kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.454 kN·m，最大支座反力R= 8.982 kN，最大变形ν = 0.150 mm（1）主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.54×105/1.02×104 = 44.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =44.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.150 mm主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.15mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]= f×A其中N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =8.982 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.982kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 200×18×18/6 = 1.08×104mm3；I = 200×18×18×18/12 = 9.72×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.95=5.814kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.30×0.20=0.072kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.20=1.120kN/m；最大弯矩计算公式如下:M max=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=0.1×(5.814+0.072)×2002+0.117×1.12×2002=2.88×104N·mm；σ =M max/W=2.88×104/1.08×104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力σ =2.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。