YJK钢结构与PKPM对比

YJK与PKPM对比

YJK与PKPM对比YJK和PKPM计算之间的比较和差异（内部培训材料，仅供学习参考）YJK和SATWE都使用三维杆单元来计算梁和柱，使用壳单元来计算剪力墙和楼板（楼板或膜单元），它们在这方面是相同的然而，YJK 从SATWE不能满足当前工程需求的大量需求这一事实出发，采用了比SATWE更先进的机械有限元计算和分析技术。

机械有限元是一个不同于工程设计的技术领域。

YJK采用了当今该领域产生的大量先进技术，适用于YJK的机械有限元核心计算，这是目前越来越复杂的工程计算。

在北京大学力学系陈普教授团队成果的基础上，陈普教授担任北京大学力学系系主任，是袁吴明教授SAP84团队的核心骨干。

他在国外做了十多年的博士后，在美国的CSI公司工作。

陈普教授在工程计算方面有着深厚的造诣，应该是中国静力和动力计算及求解方面的顶尖专家之一。

YJK机械有限元核心计算的改进如下:1 .采用该领域的大量先进技术，如生死单元技术，实现一个模型的多重计算；合理应用偏心刚性区域、主从节点、协调不协调单元等技术（简称MPC），通过在指定的自由度和一个或多个自由度之间建立一定的关系，并在构件偏心处理、短梁与短墙的融合、刚性楼板、刚性连接、墙与墙的不协调关系等方面加以应用，可以避免计算异常，提高计算稳定性，减少计算单元的数量。

在墙体单元的优化计算和精度、适应性、稳定性计算等方面都有了很大的改进。

局部振动鉴别以发现模型缺陷；有效质量系数自动达标算法:一种新的偶然偏心算法（瑞利-里兹投影反射光谱法）；新的重力二阶效应算法等2，它补充了SATWE比例阻尼算法中缺少的许多功能:在计算地震作用时，混凝土结构和钢结构组成的混合结构可以根据不同的阻尼比进行计算。

根据应变能的加权平均值计算等效阻尼比，属于抗震规范第10.2.8条要求的“模态阻尼比法”。

地震作用计算采用里兹矢量法:Etabs、Midas等软件也提供了地震作用质量参与系数不易计算的情况，如大型多塔结构、大跨度体育场结构、大型平面结构、竖向地震作用计算等。

YJK钢结构与PKPM对⽐YJK钢结构与PKPM对⽐：1.YJK⽀持⽯化设备的建模和计算，并将⽯化设备的⽴式设备转成结构壳元参与整体结构计算；PKPM⽆此项功能。

⾃动计算空旷钢结构构件上的设备风荷载、地震作⽤以及设备重、充⽔重、操作介质重等及荷载组合2.YJK可将吊车梁布置在结构中真实考虑吊车梁的作⽤和刚度并在钢结构施⼯图⾃动对吊车梁进⾏计算和出图。

PKPM只能通过⼯具箱才能对吊车梁进⾏计算。

布置吊车梁在钢结构施⼯图通过吊车梁控制参数⾃动完成吊车梁的验算和出图详细的吊车梁强度、稳定、挠度以及加劲肋、焊缝和吊车疲劳验算等结果完整的计算书输出钢结构施⼯图整体节点三维造型3.YJK钢结构可按屈曲分析模态考虑整体缺陷；PKPM不能考虑整体缺陷。

YJK按照即将颁布的新的钢结构设计规范5.2节，结构整体初始⼏何缺陷模式可按最低阶整体屈曲模态采⽤，框架结构整体初始⼏何缺陷代表值的最⼤值可取为H/250，H为框架总⾼度。

根据即将颁布的新的钢结构设计规范和现⾏的钢结构规范⼆阶弹性分析分析应合考虑初始⼏何缺陷的影响。

新的钢结构设计规范5.1.6结构内⼒分析可采⽤⼀阶弹性分析、⼆阶弹性分析，应根据式（5.1.6-1、2）计算的最⼤⼆阶效应系数，来选⽤适当的结构分析⽅法。

勾选“进⾏屈曲分析”参数后，软件将进⾏整体结构的屈曲分析计算，得出各阶屈曲特征值以及屈曲模态。

在Wmass.Out⽂件中的结构稳定计算结果之后增加屈曲计算结果的内容，输出各模态的屈曲因⼦。

4.YJK对于型钢砼构件设计可以按照《型钢规程》JGJ138-2001或《钢⾻规程》YB9082-2006进⾏设计；PKPM只按照《型钢规程》JGJ138-2001设计。

5，YJK可对钢构件整体优化选截⾯设计；PKPM只有⼆维计算才有优化的功能。

YJK在“设计结果”的“设计⼯具”菜单下，可对钢构件截⾯进⾏优化设计，此功能可与钢构件应⼒⽐分布图配合使⽤。

菜单如下：截⾯优化菜单截⾯优化设置6，YJK钢结构施⼯图节点图⽀持三种绘图⽅式，出图量少，三维显⽰，分层显⽰的节点设计结果直观，灵活切换，⽅便快捷，显⽰效果好；PKPM版本⽀持全节点详图⽅式，详图中标注容易打架，图⾯较乱，且查看三维模型需切换菜单，操作繁琐。

与PKPM对比问题

与PKPM对比计算结果不同问题的回复一、对于由PKPM转来的数据必须让用户提供PKPM原模型数据对于用户提出的YJK计算结果和PKPM不同的问题，用户必须提供PKPM的数据。

如果用户没有提供PKPM原模型的数据，应首先回信向用户索要。

没有得到PKPM数据前可先不直接回复，最多请用户查看设计结果下的帮助文档“YJK与PKPM差异”，在设计结果——工程对比文本菜单下按【F1】。

二、一般操作流程1、进行PKPM计算应尽量按照PKPM较新的版本进行计算。

1）运行PKPM的PMCAD主菜单1：模型与荷载输入；打开模型后，必须进行存盘退出的操作，即生成当前PKPM版本的数据格式。

2）运行SATWE的主菜单1：接PM生成SATWE数据在这里必须执行2个标注了“必须执行”的菜单：分析与设计参数补充定义、生成SATWE 数据文件及数据检查。

查看用户在SATWE输入的计算参数。

常见到用户勾选了“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”。

如果用户对比的内容是周期比、位移比、等整体指标，可以按照刚性板假定模型对比，但对于一般的内力、位移、配筋等内容，按照刚性板模型的对比没有意义，因此这里应改为不勾选“对所有楼层强制采用刚性板假定”。

注：可在刚性板模型计算的内容是：（1）位移比和位移角；软件对水平地震力的位移取强刚模型下的结果，对计算位移比的地震指定水平力采用强刚模型下的结果。

（2）层刚度（层间剪力与层间位移的比）；软件对计算层刚度的层间剪力与层间位移均采用强刚模型下的地震力（但此时wzq.out 中输出的是非强刚下的地震剪力）和位移结果计算。

（3）周期比；软件采用强刚模型下计算出的周期计算周期比。

（4）整体稳定验算；软件采用强刚模型下的地震力和位移计算整体稳定。

（5）图形中的位移标注；各地震计算工况的位移均采用强刚模型下的结果。

3）运行SATWE主菜单二、结构内力、配筋计算；2、转PKPM数据到YJK为了节省时间，转PKPM到YJK的操作可在SATWE生成数据后进行，转换完数据先进行YJK的计算，并同时进行SATWE计算。

盈建科次梁底部钢筋比PKPM小很多

次梁底部钢筋比PKPM小很多（邮件19298）一、用户问题邮件192981，标题：盈建科计算单向板时次梁底筋比PKPM小很多单向板布置处的次梁底筋，用YJK计算出来的底筋比PKPM小很多，面筋却没有多大变化。

而十字梁布置那块，两个软件却没有多大变化。

我为了简化模型，同时不考虑地震作用跟风作用，只计算恒+活。

经过查询内力，发现梁调整前、后内力基本是一致的，唯一不同的是梁内力包络图差别挺大。

二、计算结果对比如上配筋简图所示，用户所指的是次梁的下部最大钢筋，YJK分别为11、8、8，而PKPM为12、12、12。

三、差别原因分析对比1、内力相同查看第3跨梁的构件信息，对比内力计算结果，几乎完全相同：2、弯矩包络不同接着在构件信息中查看梁下部弯矩包络设计值对比，PKPM比YJK大得多。

3、PKPM采用简支梁弯矩控制下部配筋从上看出，PKPM采用的组合号都是0，这意味着它采用的是简支梁跨中弯矩的50%作为最大控制弯矩参与组合，而YJK采用的组合号是2，即1.2*恒+1.4*活，因此组合值PKPM比YJK大得多，这就是梁下部钢筋PKPM比YJK大的原因。

四、《高规》的相关条文1、条文说明《高规》5.2.3：在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形的内力重分布对梁端负弯矩进行调幅，并应符合下列规定：1 装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7-0.8,现浇框架梁梁端负弯矩调幅系数可取为0.8-0.9；2 框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大；3 应先对竖向荷载作用下的框架梁端进行调幅，再与水平作用产生的框架梁端弯矩进行组合；4 截面设计时，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。

这里讲的是框架梁端负弯矩调幅0.8-0.9后，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。

条文首先限于框架梁，而且是进行调幅的框架梁。

YJK分析设计和pkpm的不同

一、有地下室时1、对“有地下室工程”的地震振型参与质量结果的复核《高规》5.1.13规定：“计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%。

”当结构存在地下室时，当传统软件给出的有效质量系数达到90%以上，甚至达到99%，多数情况下这个给出的值将是偏高的。

可以将同样的模型转换到其它软件计算即可得到这样的结论。

或者当传统软件给出的有效质量系数达到99%时，原本说明已经达到地震作用理论上的最大值，但只要继续增加计算振型个数再计算，程序给出的剪重比还会大幅增加，有时增幅达到30%以上。

这就说明它第一次计算时将地震力少算了，质量系数达到99%属于虚报的情况。

由于一般的民用建筑都带有地下室，在其它类型结构中地下室也常常存在，因此这个问题的影响范围是很广泛的。

解决了传统软件地震力可能少算质量系数的情况。

2、地下室外墙不对称布置时的水土压力计算地下室外墙上作用有水土压力荷载时，水压力和土压力应作为墙的面外荷载，加载到上部结构整体计算模型中计算。

但是传统软件对地下室外墙上的水土压力荷载仅能在配筋时简化考虑，没有加到整体计算模型上，当地下室外墙不对称布置时，特别是在某方向上单边布置时，会形成整体计算中没有考虑水平荷载的重大疏漏。

改进方法是整体计算考虑水土压力等水平荷载。

解决了传统软件没有在整体计算时考虑地下室外墙上的水土压力荷载，而可能造成的安全隐患。

3、对“承受水土压力的地下室外墙”或“剪力墙承受面外荷载”的计算复核设计地下室外墙时，传统软件有限元计算时不能计算剪力墙承受面外荷载的情况，即整体计算时没有加载面外荷载，而只是在地下室外墙的截面配筋设计时才考虑面外荷载，并采用了简化模型计算，即将每层外墙按照竖向1米条带、两端支撑在楼板上的单跨模型计算。

这种方法由于不能考虑竖向各层连续的因素、将墙的周边支撑简化为上下两端支撑等，常造成地下室外墙配筋过大。

YJK的有限元计算可以计算剪力墙承受面外荷载的情况，即整体计算时加载了面外荷载，对承受面外荷载的墙给出墙的面外弯矩和配筋，由于整体有限元计算是按照各层连续、墙周边弹性支撑的精确模型完成的，配筋符合实际情况，减少了地下室外墙配筋过大的异常现象。

为何梁配筋PKPM为1000而YJK不超限

为何梁配筋PKPM为1000而YJK不超限一、用户问题邮件19961为什么梁配筋PKPM为1000而YJK不超筋？如在24层如下图，圈中梁，SATWE支座负筋显示1000，超限，而YJK为42，正常不超限。

从该梁计算书可以看出，SA TWE 和YJK 的最大弯矩分别为-478和-474，基本相同。

但配筋面积SATWE 输出99999，YJK 为4197。

二、差别原因分析PKPM 平面配筋简图中显示1000，计算文本中显示99999，这表示它经过某种判断已经认为梁配筋超限。

这种判断可在PKPM2003年出版的《钢筋混凝土构件设计原理及算例》书的2.1.4节公式（2-24）查出。

在PKPM 软件中，有一个“极限弯矩”的概念，该“极限弯矩”表示为：2u 100.5c M f bh α=当设计弯矩大于“极限弯矩”，PKPM不再进行配筋计算，而是认为截面异常，直接给出计算面积99999的输出，这种输出在配筋简图显示为1000。

经过我们的测试和对比，在很多情况下，当设计弯矩超过“极限弯矩”时，实际计算的受拉钢筋还未达到最大配筋率。

所以，在YJK软件中，不进行这样的“弯矩超限”判断，而是根据设计弯矩计算真实配筋（当截面受压区高度达到界限高度时，通过增加受压钢筋来平衡弯矩），通过配筋率来判断是否超限。

对于同样这根梁，YJK配出钢筋2.33%，并不超限。

三、结论当梁截面高度较小、或者梁承受的弯矩较大时，比如在梁的支座位置，或者在铰接次梁的跨中位置，PKPM配筋常输出1000（简图上）或者99999（文本上），这种情况表明PKPM没有进行通常的配筋计算，而是通过“弯矩超限”判断梁配筋超限。

在YJK软件中，不进行这样的“弯矩超限”判断，而是根据设计弯矩计算真实配筋（当截面受压区高度达到界限高度时，通过增加受压钢筋来平衡弯矩），通过配筋率来判断是否超限。

所以，YJK可以根据设计弯矩真实计算钢筋，不会出现PKPM的配筋99999异常问题。

PKPM与YJK计算结果常见差异分析

13
有地下室时的有效质量系数
计算振型个数 21 Midas YJK
有效质量系数：X 方向: 76.31 % 77.39% Y 方向: 78.40% 77.64%
基底剪力：X 方向: 16660.6 17253.5 Y 方向:
1.41% -0.97% 3.56%
Midas与YJK对比 14
有地下室时的有效质量系数
条有明确规定，规范组亦如此答复)
19
PKPM与YJK软件墙柱轴压比的对比
20
PKPM与YJK软件墙柱轴压比的对比
21
YJK计算重力荷载代表值时，不考虑活荷载按楼层折减
• PKPM:=1.2(4823.9+0.5*0.55*789.7)=6049.281 KN • YJK:=1.2(4723.2+0.5*782.7)=6137.46 KN
29
YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
• 梁正截面设计时，如果有轴力，
– YJK取同一组合下的弯矩、轴力进行配筋设计；有控制参数确定梁在压弯状态下是否按柱配筋；
– PKPM先计算地震、非地震组合下轴力最大值，然后将该轴力与各组合弯矩一起计算配筋；
30
YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
• 转到PKPM
• 模型、荷载能转； • 设计参数不能转，可能存在在PMCAD中修改参数无法保存
问题，可尝试在SATWE前处理中修改设计参数； • YJK中已经按标准层设置的参数无法转过去，如箍筋等级
、钢号等； • 在YJK中用空间结构菜单建立的模型部分不能转到PKPM。
6
YJK与PKPM计算结果的差异及产生的原因
• 内筒冲切验算采用以下公式：
– 式中冲切力Fl等于上部荷载减冲切锥内的桩、土反力之和。 – 冲切锥内桩、土反力取决于计算方法，以框筒结构平板式筏基为

YJK分析设计和pkpm的不同

一、有地下室时1、对“有地下室工程”的地震振型参与质量结果的复核《高规》5.1.13规定：“计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%。

”当结构存在地下室时，当传统软件给出的有效质量系数达到90%以上，甚至达到99%，多数情况下这个给出的值将是偏高的。

可以将同样的模型转换到其它软件计算即可得到这样的结论。

或者当传统软件给出的有效质量系数达到99%时，原本说明已经达到地震作用理论上的最大值，但只要继续增加计算振型个数再计算，程序给出的剪重比还会大幅增加，有时增幅达到30%以上。

这就说明它第一次计算时将地震力少算了，质量系数达到99%属于虚报的情况。

由于一般的民用建筑都带有地下室，在其它类型结构中地下室也常常存在，因此这个问题的影响范围是很广泛的。

解决了传统软件地震力可能少算质量系数的情况。

2、地下室外墙不对称布置时的水土压力计算地下室外墙上作用有水土压力荷载时，水压力和土压力应作为墙的面外荷载，加载到上部结构整体计算模型中计算。

但是传统软件对地下室外墙上的水土压力荷载仅能在配筋时简化考虑，没有加到整体计算模型上，当地下室外墙不对称布置时，特别是在某方向上单边布置时，会形成整体计算中没有考虑水平荷载的重大疏漏。

改进方法是整体计算考虑水土压力等水平荷载。

解决了传统软件没有在整体计算时考虑地下室外墙上的水土压力荷载，而可能造成的安全隐患。

3、对“承受水土压力的地下室外墙”或“剪力墙承受面外荷载”的计算复核设计地下室外墙时，传统软件有限元计算时不能计算剪力墙承受面外荷载的情况，即整体计算时没有加载面外荷载，而只是在地下室外墙的截面配筋设计时才考虑面外荷载，并采用了简化模型计算，即将每层外墙按照竖向1米条带、两端支撑在楼板上的单跨模型计算。

这种方法由于不能考虑竖向各层连续的因素、将墙的周边支撑简化为上下两端支撑等，常造成地下室外墙配筋过大。

YJK的有限元计算可以计算剪力墙承受面外荷载的情况，即整体计算时加载了面外荷载，对承受面外荷载的墙给出墙的面外弯矩和配筋，由于整体有限元计算是按照各层连续、墙周边弹性支撑的精确模型完成的，配筋符合实际情况，减少了地下室外墙配筋过大的异常现象。

关于YJK与PKPM计算的对比和区别

关于YJK与PKPM计算的对比和区别YJK与SATWE都采用三维的杆单元计算梁柱、采用壳单元计算剪力墙和楼板（楼板或使用膜单元），从这点来说两者相同。

但是YJK正是根据SATWE不能满足目前工程需要的大量要求出发，采用了比SATWE更加先进的力学有限元计算分析技术，力学有限元是一个与工程设计不同的技术领域，YJK使用了当今在该领域产生的大量先进技术，从而适用目前越来越复杂的工程计算YJK的力学有限元核心计算，采用了北京大学力学系陈璞教授团队的成果，陈璞教授曾任北京大学力学系主任，是袁明武教授SAP84团队的核心骨干，他作为博士后留学各国十几年，在美国CSI公司也工作过，陈璞教授在工程计算方面具有深厚造诣，在静动力计算和求解器方面应属于国内顶尖的专家。

YJK的力学有限元核心计算方面的改进如下，1、采用了当今该领域大量先进技术如死活单元技术实现一种模型多项计算；合理应用偏心刚域、主从节点、协调与非协调单元等技术（简称MPC），即令指定的自由度与一个或多个自由度建立某种关系，用在构件偏心处理、短梁短墙归并、刚性楼板、刚性连接、墙墙不协调关系等很多方面，可避免计算异常、提高计算的稳定性和减少计算单元数量；在墙元的优化计算及准确性、适应性及稳定性计算方面做了大量改进；局部振动判别查找模型缺陷；有效质量系数自动达标算法；新的偶然偏心算法（瑞利-里兹投影反射谱法）；新的重力二阶效应算法等。

2、补充了很多SATWE缺失的功能比例阻尼算法：计算地震作用时可对砼结构和钢结构组成的混合结构按照不同阻尼比计算，它按照应变能加权平均的方式计算等效阻尼比，属于抗震规范10.2.8条要求的“振型阻尼比法”；R itz向量法计算地震作用：用于地震作用质量参与系数不容易算够的情况，如较大规模的多塔结构、大跨的体育场馆结构、平面规模较大的结构、竖向地震作用计算等，该方法在Etabs、Midas等软件也有提供；自定义节点约束和支座信息：指定两节点间的约束关系和弹性刚度，指定支座的弹簧刚度或者强制位移，用于结构不同部分之间的复杂连接；指定构件施工次序：按照Etabs、Midas等软件的类似功能方式，适应任意施工次序，从而加强层伸臂桁架、砼核心筒与外钢框架、上连体等复杂施工次序结构准确计算；墙元能支持面外荷载，解决了地下室外墙的水土压力计算等墙受面外荷载的计算问题。

YJK与PKPM对比

YJK与PKPM对比YJK和PKPM计算之间的比较和差异(内部培训材料，仅供学习参考)YJK和SATWE都使用三维杆单元来计算梁和柱，使用壳单元来计算剪力墙和楼板(楼板或膜单元)，它们在这方面是相同的然而，YJK 从SATWE不能满足当前工程需求的大量需求这一事实出发，采用了比SATWE更先进的机械有限元计算和分析技术。

机械有限元是一个不同于工程设计的技术领域。

YJK采用了当今该领域产生的大量先进技术，适用于YJK的机械有限元核心计算，这是目前越来越复杂的工程计算。

在北京大学力学系陈普教授团队成果的基础上，陈普教授担任北京大学力学系系主任，是袁吴明教授SAP84团队的核心骨干。

他在国外做了十多年的博士后，在美国的CSI公司工作。

陈普教授在工程计算方面有着深厚的造诣，应该是中国静力和动力计算及求解方面的顶尖专家之一。

YJK机械有限元核心计算的改进如下:1 .采用该领域的大量先进技术，如生死单元技术，实现一个模型的多重计算；合理应用偏心刚性区域、主从节点、协调不协调单元等技术(简称MPC)，通过在指定的自由度和一个或多个自由度之间建立一定的关系，并在构件偏心处理、短梁与短墙的融合、刚性楼板、刚性连接、墙与墙的不协调关系等方面加以应用，可以避免计算异常，提高计算稳定性，减少计算单元的数量。

在墙体单元的优化计算和精度、适应性、稳定性计算等方面都有了很大的改进。

局部振动鉴别以发现模型缺陷；有效质量系数自动达标算法:一种新的偶然偏心算法(瑞利-里兹投影反射光谱法)；新的重力二阶效应算法等2，它补充了SATWE比例阻尼算法中缺少的许多功能:在计算地震作用时，混凝土结构和钢结构组成的混合结构可以根据不同的阻尼比进行计算。

根据应变能的加权平均值计算等效阻尼比，属于抗震规范第10.2.8条要求的“模态阻尼比法”。

地震作用计算采用里兹矢量法:Etabs、Midas等软件也提供了地震作用质量参与系数不易计算的情况，如大型多塔结构、大跨度体育场结构、大型平面结构、竖向地震作用计算等。

关于pkpm与yjk软件在剪力墙冲切承台计算方面的比较

a0y2 = 700 mm ＞ 0. 25h0 = 0. 25 × 1460 = 365 mm，取
700 mm；剪力墙左右两边无桩，取 a0x = h0 = 1460
mm；
冲切锥图形如图 1
所示，冲跨比
λ0y1
=
a0y1 h0
=
896 1460
= 0.
61，λ0y2
=
a0y2 h0
=
700 1460
4460 × 2 + 1398 + 1098 = 11416 mm，代入式
（ 5. 9. 7 － 3）
得
β0
=
∑umi * β0i ∑umi
=
4460
×
1.
03
+
4460
×
1. 23 + 1398 11416
×
0.
7
+
1098
×
0.
7
= 1. 03，代入式（ 5. 9. 7 － 1），
( ) βhp =
收稿日期： 2019 － 07 － 10 作者简介：李童（ 1992—），男，广东新会人，北京中色北方建筑设计院有限责任公司广州分公司助理工程师，本科，研
究方向为土木工程结构。
90
南方职业教育学刊
第9 卷
如图 1 所示，则 um = （ 730 × 2 + 1500 + 350 × 2 + 800） × 2 + （ 350 + 448 + 600） + （ 350 + 300 + 448） =
针对pkpm和yjk两个常用土木工程计算软件在实际应用中出现的计算条件相同而计算结果差异较大的问题通过不同的算例比较pkpm与yjk软件在剪力墙冲切承台计算方面的异同点及两个软件在承台冲切计算中应用规范上的差异分析两个软件在计算剪力墙冲切承台方面的优缺点得出yjk软件计算承台冲切在经济性方面优于pkpm软件的结论

盈建科顶层柱钢筋比PKPM小很多

顶层角柱钢筋比PKPM小很多（邮件19351）一、用户问题邮件19351，标题：顶层四个角柱配筋结果PKPM和YJK相差很大我这里有个局部二层小房子，第二层四个角柱配筋结果PKPM和YJK相差很大，不知什么原因，麻烦帮我看一下，非常感谢！二、计算结果对比下图分别为PKPM和YJK的2层平面上边2根角柱计算配筋简图，右侧柱PKPM配筋分别为36、28，而YJK仅为19、17，差别很大。

下图为该柱的单构件信息，对比PKPM和YJK各荷载工况内力，二者基本相同。

下图为该柱的控制组合的内力和配筋值对比，控制组合的内力PKPM比YJK大得多，该柱为角柱，按照双偏压计算配筋值PKPM也比YJK大得多。

三、差别原因分析对比1、差别原因为PKPM对该柱进行了强柱弱梁的1.5倍调整放大PKPM对该柱进行了考虑墙柱弱梁的调整放大，该结构类型为框架结构，柱抗震等级为2，因此放大系数为1.5，也就是说，考虑抗震组合的内力都乘以1.5的放大系数之后再去配筋。

YJK没有进行这种放大调整，所以从组合内力的对比比PKPM小大约1.5倍，所以YJK的配筋值也小得多。

2、《抗规》的相关条文《抗规》6.2.2：一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩值应符合下式要求：∑Mc=ηc∑Mb。

ηc——框架柱端弯矩增大系数；对框架结构，一、二、三、四级可分别取1.7、1.5、1.3、1.2；对其他结构类型中的框架，一级可取1.4，二级可取1.2，四级可取1.1。

从这个强柱弱梁的条文中可以看出，这种放大调整对框架顶层的柱和轴压比小于0.15的柱是不进行调整的。

上面对比的柱在框架顶层，且从配筋简图可以看到其轴压比为0.13，小于0.15，YJK对柱进行了是否属于框架顶层以及是否轴压比小于0.15的判断，没有进行1.5倍的放大调整。

而PKPM没有进行这种判断，对所有的柱都进行了强柱弱梁的放大调整。

PKPM-PC装配式与YJK装配式软件对比

PKPM装配式与YJK装配式软件功能对比2016.11.8PKPM装配式设计软件采用了与YJK完全不同的设计思路，PKPM是基于BIM软件的装配式设计，是系统解决装配式建筑的从全专业设计到生成的应用解决方案，而YJK 采用的结构设计软件解决装配式设计问题，板、墙、框架分开设计，不具系统性，几点说明如下：1、装配式设计最重要的的深化设计，必须要有进行精细化与多专业协同设计的考虑，确保构件工厂生产到现场能够真正安装得上，这些都是需要对BIM技术来支撑，现在很多真正做装配式深化设计的单位，都自觉的在用BIM软件做，如Revit、Tekla、Allplan等；2、YJK是基于结构软件的思路做的装配式设计软件，板、墙、框架配筋都是分开考虑施工图的，之间会不会有碰撞、不协调及安装不上的问题，设计人员根本就无法发现，这些都是致命的，一旦打架，安装不上，会带来预制构件的现场的废品与工期延误，代价是非常高的，一些专业做装配式深化的设计单位，看完YJK的介绍与试用，反应YJK的装配式设计思路绝对是做不成的；3、另外预制构件要的深化图纸要体现建筑的门窗、保温、贴面，设备管线的预留、预埋、开孔等信息，需要BIM下多专业协同；4、装配式建筑适合采用EPC模式，采用PKPM-PC可以实现设计到生产的无纸化传输，大大提高生产的效率，这也是BIM全生命周期应用的优势，YJK无法做到；5、PKPM装配式深化设计是在BIM平台上的深化设计软件，符合装配式深化设计要求，具有YJK无法达到的优势。

几张功能点图片：1、预制板的胡子筋与预制墙的连接钢筋打架，YJK就无法发现，PKPM-PC可以自动检查出来；楼板胡子筋与墙的连接钢筋碰撞检查2、PKPM-PC基于多专业协同，设备管线可以自动提资，给预制墙留孔，YJK做不到；设备专业提资，预制构件自动预留孔洞3、PKPM-PC可以做非常精细的用料统计、预制率统计，YJK难以做到精细的用量统计报表与预制率计算4、PKPM-PC可以生成直接接力生产的数据，实现装配式EPC基于BIM技术的全过程应用，YJK难以做到钢筋加工表构件加工数据输出。

地下室结构设计中PKPM与YJK软件在计算消防车荷载时的差异

地下室结构设计中PKPM与YJK软件在计算消防车荷载时的差异发布时间：2023-02-03T09:18:24.798Z 来源：《建筑实践》2022年8月第17期作者：韩洋[导读] 目前的新建建筑普遍均含地下室韩洋四川红艺筑工程设计有限公司 621000摘要：目前的新建建筑普遍均含地下室，地下室顶板由于消防车荷载的存在往往成为结构设计中的重点。

根据《建筑结构荷载规范》第5.1.2条消防车荷载在计算梁时应折减。

在旧版程序中只有普通活荷载这样一个工况，没有办法实现消防车和普通活荷载同时存在的情况。

只能通过修改普通活荷载的值来进行分别计算，人工取包络的方式来进行相应的处理，给设计人员带来很大的不便。

随着计算软件的不断更新，YJK在1.8.0，PKPM在V3.0版本起在新版程序中增加消防车活荷载的工况，该工况通过分别指定不同构件的活荷载折减系数及组合值系数来实现结构计算一次性完成。

本文通过对两个软件的处理方式进行比较，分析两者之间的异同及对设计有何影响。

关键词：地下室结构设计；消防车荷载；对比分析一、规范对消防车荷载的要求荷载规范5.1.2要求，设计楼面梁时，荷载对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8，对单向板楼盖的主梁应取0.6，对双向板楼盖的梁应取0.8。

对墙、柱设计时消防车荷载可按照实际情况考虑，也即不考虑对消防车荷载下柱、墙进行折减。

荷载规范 5.1.3 中明确要求设计基础时可不考虑消防车荷载。

二、PKPM及YJK软件对消防车荷载的处理方法某地下室标准柱垮为7.8mX7.8m，双向设置主梁，恒载为25KN/m2，活荷载为5KN/m2，中间某两跨有消防车活荷载30KN/m2（如图1）。

对于一块板上同时出现两种活荷载时，PKPM程序对布置有消防车荷载的楼面进行了特殊处理（如图2）。

程序将荷载1的荷载布置等效为荷载2与荷载3两种情况的叠加。

进行荷载组合时荷载2和荷载3需同时组合。

程序处理时将消防车所在楼面的活荷载置为0，活载工况时不考虑不考虑消防车所在楼板的楼面活载。

YJK与PKPM差异小结

YJK与PKPM差异⼩结YJK与PKPM差异⼩结⼀、转模型注意事项1、风荷载体型系数YJK的风载体型系数分迎风⾯和背风⾯，PKPM的普通风荷载就⼀个值，如果体型系数不是默认值1.3，则需在YJK中⼿⼯改下。

2、多塔定义YJK⽬前未读取PKPM的多塔定义信息，如果在PKPM的多塔定义中修改过层⾼、材料强度等内容，需在YJK中⼿⼯改下。

如果是单塔，YJK可以读取材料强度。

3、计算长度系数YJK⽬前未读取PKPM的计算长度系数。

⼆、计算时的差异1、偶然偏⼼的数值与⽅向YJK按照等效矩形计算偏⼼率(YJK软件按照⾼规4.3.3条条⽂说明执⾏)，PKPM按照外包矩形计算偏⼼率。

对于⽅向，YJK左偏为正。

2、剪弯刚度计算YJK按照《⾼规》附录E.0.3条计算（单位⼒法），PKPM采⽤先计算单层剪弯刚度，再串联的⽅法计算。

3、剪切刚度计算YJK按照《⾼规》附录E.0.1条计算，对于矩形柱，考虑了截⾯⾼度影响，PKPM采⽤旧抗震规范的⽅法，不能考虑截⾯⾼度的影响。

4、施⼯模拟YJK对于框⽀剪⼒墙、局部梁托柱等情况，⾃动将转换层及上2层设为同⼀个施⼯次序；PKPM⽆此处理。

YJK还可以指定单构件施⼯次序，PKPM⽆此功能。

5、框⽀梁转壳、连梁转壳、短墙肢⾃动加密对于框⽀梁、满⾜条件的按杆输⼊的连梁，YJK可以⾃动转壳计算；PKPM ⽆此功能。

YJK提供短墙在⽹格划分时是否加密控制参数，PKPM⽆此参数。

6、带地下室结构的有效质量系数当YJK计算的有效质量系数达到99%时，增加计算振型数再计算，YJK的基底剪⼒不会明显增⼤；但当PKPM计算的有效质量系数达到99%时增加计算振型数再计算，PKPM的基底剪⼒仍会明显增⼤。

7、刚域YJK⽬前主要考虑梁刚域，不考虑柱刚域。

8、⾼度不同梁的连接处理PKPM的处理⽅式YJK的处理⽅式9、楼梯计算YJK提供计算参数控制⽣成计算模型时是否考虑楼梯；PKPM是⽣成了LT ⽂件夹（相当于新⼯程）。

PKPM,YJK,MIDAS,和ETABS构件内力调整比较

构件内力调整1 引言为实现房屋建筑的抗震设防目标，钢筋混凝土框架结构除了必须具有足够大的承载力和刚度外，还应该具有良好的延性和耗能能力。

在地震震害、试验研究和理论分析后，可以得到下述对于钢混框架结构抗震性能的认识：梁铰机制优于柱铰机制；弯曲（压弯）破坏优于剪切破坏；大偏心受压破坏优于小偏心受压破坏；避免核心区破坏及梁纵筋在核心区的粘结破坏。

为实现上述目标，使钢筋混凝土框架成为延性耗能框架，应该采用如下的抗震设计理念：强柱弱梁、强剪弱弯、局部加强（框支柱、角柱等）、强核心区强锚固、限制轴压比并加强箍筋约束等。

本章节主要针对前三点进行研究，对比不同软件对于构件级别的内力调整所采用的方法。

2 相关规范规定中国规范对于钢筋混凝土框架结构的内力调整做了如下规定。

3 各软件关于内力调整的实现方法及算例比较计算模型选择如图所示模型，框架6层，层高4m，双向柱距6m。

1~2层横竖各5跨，3~4层X轴向5跨，Y轴向3跨，5~6层横竖各三跨，各层位置如图布置。

楼板采用刚性板假定，双向导荷，不考虑楼板对梁的刚度放大作用，板上均布荷载工况为：恒荷载5kN/m2，活荷载2kN/m2。

设计地震分组为I组，设防烈度为8度（），场地类别为II，特征周期，地震影响系数最大值为。

本算例不考虑风荷载作用。

框架梁的内力调整框架梁的内力调整主要指梁的强剪弱弯调整。

为实现延性设计，须保证梁弯曲破坏先于剪切破坏，因此须提高梁剪力设计值，提高梁的抗剪承载力。

计算结果（二级抗震）剪力调整项目设计内力内力调整系数内力组合MIDAS 负弯矩（kN·m）+ 正弯矩（kN·m）++ 剪力（kN）+ 负弯矩（kN·m）+±正弯矩（kN·m）+±剪力（kN）+±PKPM 负弯矩（kN·m）164 + 正弯矩（kN·m）84 ++ 剪力（kN）92 + 负弯矩（kN·m）164 + 正弯矩（kN·m）84 ++ 剪力（kN）92 +、YJK与ETABS数据分析三种软件对于梁强剪弱弯的调整方法相同，即按照规范采用公式计算梁端设计剪力。