QTZ40塔吊基础计算书
QTZ40塔吊物重量换算表
起吊物料重量换算表
（编制依据：QTZ40塔机使用说明书）
注意事项：
1、在塔机后端3-15米处可以吊重2吨的货物，但不得前行
15米开外，不得使用快速档，控制半径在15米以内！
2、塔吊司机、信号指挥工要必须遵循塔吊安全使用（十不吊）原则！
3、每天上岗前接受项目的安全员、机械管理员的身体健康情况检查！
4、信号指挥工必须着专用醒目服装，严禁违章作业，饮酒后作业，冒险作业；一旦严重违章2次以上，项目部对其进行处罚，并按照主管部门的相关规定处理！
塔吊司机每周要配合安全员、机械管理员下载塔吊防倾翻数据，对有违章作业的情况，认真分析并接受经验，立即整改到位。
5、。
QTZ40塔吊基础设计计算1
QTZ40塔吊基础设计计算一、梁面积计算由于QTZ40塔吊厂家要求塔基基础承载力P=200KPa ，而实际地基承载力小于本塔吊基础所要求的地基承载力，故做灰土换填处理。
灰土换填做法：做3:7灰土处理，压实系数≥0.94。
3:7灰土换置深度为1m ，处理后承载力要求达到180 KP a 。
为安全起见，本设计3:7灰土处理后承载力按f a =160KP a 计算。
1、原梁长5.6米，梁宽1.0米，梁高1.2米，要求地基承载能力为200KPa 。
基础总作用面积A 0=10.98 m 2≈11 m 2 总作用力F=20T/m 2×A 0=220T2、实际地基承载力按f a =160KPa 计算，则需要面积 A ′=2/16mT F =13.75 m 23、原地基承载力200 KPa 变为160 KPa 后，面积需增加 A z =A ′－A 0=2.75 m 24、梁长增至6.2米，梁宽增至1.2米，梁高不变，增加后总作用面积A=14.656 m 2A －A 0=14.656－11=3.656 m 2＞2.75 m 2 满足面积要求二、稳定性验算1、QTZ40塔吊厂家提供如下数据基础所受的垂直荷载F k=28T基础所受的水平荷载F vk=6.1T基础所受倾翻力矩M k=62 T·m基础所受的扭矩11 T·m混凝土强度等级不小于C35，砼总重量不小于30吨。
计算简图砼总重量为43.968T＞30T，满足要求。
2、抗倾覆验算偏心距e='vk hG F M k ⨯+ =)28(2.11.662'k G AA +⨯+=34.1)5.22.1656.1428(656.1453.1032.69=⨯⨯+m ＜55.142.64==l m 3、持力层验算 平均压力 P K =AG F KK + =()656.145.22.1656.1428⨯⨯+=49.1KPa ＜160 KPa 最大压力值 a32maxL k b GP ‘==)2(2.13)('2e lG F A A K K -⨯⨯+⨯=)34.122.6(2.47.512-⨯⨯=163.17KPa ＜1.2f a =192KPa4、下卧层地基承载力验算验算天然地基下卧层承载力f a ′=120KP a 是否满足要求 P z =θztan 2b p b k +⨯=︒⨯⨯+⨯20tan 122.12.11.49=30.53KPaP C Z =Z γ=18.5×1=18.5 KPaP z + P C Z =49.03 KPa ＜120 KPa 满足要求5、配筋Ⅰ-Ⅰ截面的底部受拉，上部受压，弯矩值最大，因此作为计算基础钢筋配置的依据。
1元计算书_35_塔吊天然基础的计算书4
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。
塔吊型号:QTZ40 塔机自重标准值:Fk1=256.76kN 起重荷载标准值:Fqk=4.00kN 塔吊最大起重力矩:M=949.20kN.m 塔吊计算高度:H=45.8m 塔身宽度:B=2.5m非工作状态下塔身弯矩:M=-796.74kN.m 承台混凝土等级:C35钢筋级别:HPB300 地基承载力特征值:260.00kPa承台宽度:Bc=8.00m 承台厚度:h=2.00m基础埋深:D=0.00m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值=256.76kNFk12) 基础以及覆土自重标准值=8×8×2×25=3200kNGk3) 起重荷载标准值=4kNFqk2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2=1.2×0.34×0.4×2.5=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.40×45.8=18.49kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5Fvk×H=0.5×18.49×45.8=423.31kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2=1.2×0.50×0.4×2.5=0.61kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.61×45.8=27.73kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5Fvk×H=0.5×27.73×45.8=634.96kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-796.74+0.9×(949.2+423.31)=438.52kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=796.74+634.96=1431.70kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)第4.1.3条承载力计算。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。
挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。
力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。
地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。
就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。
然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。
稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。
量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。
桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。
反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。
施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。
权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。
总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。
QTZ40塔吊基础施工方案
QTZ40型塔吊基础施工方案一、工程概况本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制: 《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）二、塔吊基础布置小韩二期南地块拆迁安置定销房项目工程；工程建设地点：奥体中心东侧小韩、大韩之间；本工程由徐州金鼎湾新城置业有限公司投资建设，徐州正大建设项目管理有限公司监理，江苏弘扬建设工程有限公司组织施工。
确定3#、5#、21#、22#27#28#选用QTZ40型，能满足工程施工需要。
塔吊基础砼标号为C35，更能满足塔吊基础稳固性，也符合安全技术设计要求。
三、基础承台的设计验算基础承台尺寸为4200×4200×1250，混凝土强度等级为C3 0，基础承台上表面标高为-6.800m，基础承台埋深为1.250m 。
基础配筋拟采用二级钢，直径选择14mm。
具体验算过程如下：1）参数信息提供的QTZ40塔吊说明书中技术数据要求，独立式基础载荷表（附着式倾覆力矩大小减少）（1）Fv—基础所受的垂直荷载（KN）430，基础所受的水平荷载18.4（2）M—作用在基础上的倾翻力矩KNM702（3）E—偏心矩（M）（4）FG—砼基础重力（KN）（5）PB ----- 地面计算压应力（KPA）（6） 【PB】---地面许用压应力（7）Z合力中心至基础边缘距离CM（8）要求塔基设计满足要求抗倾覆稳定性和强制条件C=M+FH*H/(Fg+Fg)≤b/3PB=2(Fg+Fg)/3b1≤【PB】2、基础地耐力根据地质报告，本塔吊基础在4号粘土层fak=280KPa (1)基础截面尺寸见基础施工图fg=【(1.73*0.65*4*1.34)+(1.8*1.8*1.3)】*25=253K N（2）基础回填重量F=(6*6*1.3-10)*13.5=496.8kn（3）计算基础荷载M2=430+FH*H=1200+18.4*4.8=1288KN*M四、验算原厂家提供基础应力E2=M2/(FV+Fg+Fe)=1288/(430+253+496.8)=1.092＜b/ 3=2.33(抗倾覆满足要求)五、验算地耐力PB=2(Fg+Fg)/3b1=2(430+253+496.8)/3*7(3.5-0.326) =2358/62.32=37.8KN/M2结论：地耐力满足塔基要求四、施工人员组织由于塔吊属于大型施工机械设备，它的安全性至关重要，因此塔吊基础的施工应列入项目经理部的主要施工质量控制对象中；由项目经理牵头，技术负责人把关，各部门各司其职，管理好塔吊基础的施工质量与安全。
40塔吊基础施工方案计算书
塔吊基础设计计算书编制：审核：审批：一、1#塔吊设计：1、塔吊选择：本塔吊采用塔吊生产厂家提供的QTZ40型塔吊，塔吊基础长宽均为4.2m ，高1.25m 。
基础砼强度等级采用C35级，钢筋采用HRB400级。
QTZ40型塔式起重机主要性能及参数如下：塔吊型号：QTG40， 塔吊起升高度H ：40.800m ， 塔身宽度B ：2.5m ， 基础埋深D ：4.5m ，自重F 1：287.83kN ， 基础承台厚度Hc ：1.250m ， 最大起重荷载F 2：46.6kN ， 基础承台宽度Bc ：4.200m ，2、技术参数：Fv=425(KN) M=630KN.m Fh=68KN3、确定基础尺寸：由地勘报告知，塔机基底所处位置地基承载力为160kpa ，原厂家设计塔吊基础对地基承载力要求不小于200kpa ,大于本工程的160kpa,故需在基础下部设一扩大的钢筋砼平台,以增大基底面积.暂定平台尺寸为4200×4200×1250,做地基承载力验算.4、力学演算天然基础尺寸为b ×b ×h=5m ×5m ×1.3m砼基础的重力Fg=5×5×1×25=625KN地面容许压应力[P B ]=160KPa222/57.1,/7.16:35,/360:400mm N f mm N f C mm N f HRB t c y ===4.1、地基承载力演算地基承载力为：f=25㎡×160KPa/10=400吨塔吊结构自重：Fv=31吨塔吊基础自重：Fg=25×1.35×2.5=84.37吨f=216吨＞F=Fv+Fg=31+84.37=115.37吨所以，地基承载力能满足塔吊使用要求。
4．2塔吊抗倾覆演算()()2/751.07.84331035.1686302.12.1m kN F F h F M e g v h =+⨯+⨯=++= e=0.751m<b/3=5/3=1.67m 满足要求4.3、偏心荷载下地面压应力验算：()()2/95.87)751.025(537.8433102)2(32m kN e b l F F P g v =-⨯⨯+⨯=-+=<160kP 满足要求 4.4、抗剪强度验算：按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》公式（8.4.9）410800⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs β KN h b f KN V o w t hs S 3310080.2121057.1946.07.07.043.2884/)7.843310(⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=<=+=β 满足要求。
QTZ塔吊物重量换算表
Q T Z塔吊物重量换算表集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]
起吊物料重量换算表
（编制依据：QTZ40塔机使用说明书）
注意事项：
1、在塔机后端3-15米处可以吊重2吨的货物，但不得前行
15米开外，不得使用快速档，控制半径在15米以内！
2、塔吊司机、信号指挥工要必须遵循塔吊安全使用（十不吊）原则！
3、每天上岗前接受项目的安全员、机械管理员的身体健康情况检查！
4、信号指挥工必须着专用醒目服装，严禁违章作业，饮酒后作业，冒险作业；一旦严重违章2次以上，项目部对其进行处罚，并按照主管部门的相关规定处理！
5、塔吊司机每周要配合安全员、机械管理员下载塔吊防倾翻数据，对有违章作业的情况，认真分析并接受经验，立即整改到位。
40塔吊基础承载计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ40,自重(包括压重)F1=287.83kN,最大起重荷载F2=46.60kN塔吊倾覆力距M=400.00kN.m,塔吊起重高度H=15.00m,塔身宽度B=1.3m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=2.00m桩直径或方桩边长 d=0.40m,桩间距a=1.60m,承台厚度Hc=1.00m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=287.83kN2. 塔吊最大起重荷载F2=46.60kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=401.32kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×400.00=560.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×334.43=401.32kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=120.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(401.32+120.00)/4+560.00×(1.60/2)/[4×(1.60/2)2]=305.33kN 最大拔力：N=(401.32+120.00)/4-560.00×(1.60/2)/[4×(1.60/2)2]=-44.67kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。
最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。
塔吊基础计算书
天然基础计算书123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：Om标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-200)《建筑安全检查标准》(GB50010-2002 等编制。
一、参数信息塔吊型号：QTZ50，塔身宽度B：1.6m，自重G：357.7kN，最大起重荷载Q：50kN，混凝土强度等级：C35，基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值 f ak：140kPa，基础宽度修正系数n：0.15, 基础底面以下土重度Y 20kN/m\(JGJ59-99))《混凝土结构设计规范》塔吊起升高度H：32.00m，基础埋深d： 4.45m，基础承台厚度hc： 1.35m，基础承台宽度Bc： 5.50m，钢筋级别：HRB335，基础埋深修正系数n d： 1.4 , 基础底面以上土加权平均重度Ym：20kN/m3。
、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=357.7kN；塔吊最大起重荷载：Q=50kN；作用于塔吊的竖向力：Fu G+ Q= 357.7 + 50= 407.7kN ;2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax= 1335kN • m三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M k/ ( F k+G)w Bc/3式中e ------- 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k ---------- 作用在基础上的弯矩；F k ----------- 作用在基础上的垂直载荷；G k——混凝土基础重力，25 X 5.5 X 5.5 X 1.35=1020.938kN ;Be 为基础的底面宽度；计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m ；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
40塔吊计算书最终修改
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1×25+0×19)=506.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×506.25=607.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(355.6+506.25)/5=172.37kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(355.6+506.25)/5+(367.813+11.777×1)/4.95=249.059kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(355.6+506.25)/5-(367.813+11.777×1)/4.95=95.681kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(434.72+607.5)/5+(562.742+16.488×1)/4.95=325.466kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(434.72+607.5)/5-(562.742+16.488×1)/4.95=91.422kN 四、桩承载力验算是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)2-1 1 25 0 0.7 - 2-2 6 15 0 0.65 - 3-1 3 70 1500 0.75 - 3-2 3 55 1500 0.55 - 4-1 2 45 1200 0.7 - 4-2 1 36 900 0.7 - 5 4 75 2500 0.75 - 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4*d=4×0.3=1.2m桩端面积：A p=d*d=0.3×0.3=0.09m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.2×(1×12.5+6×7.5+3×35+3×27.5)+600×0.09=349kNQ k=249.059kN≤R a=349NQ kmax=325.466kN≤1.2R a=1.2×349=418.8kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=95.681kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=4×3.142×142/4=616mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=325.466kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×14×0.09×106 + 0.9×(300×616))×10-3=1237.32kN Q=325.466kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=1237.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=95.681kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(616/(0.09×106))×100%=0.68%≥0.65%满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1000-50-16/2=942mmM=(Q max+Q min)L/2=(325.466+(91.422))×4.95/2=1031.745kN·mX方向：M x=Ma b/L=1031.745×3.5/4.95=729.554kN·mY方向：M y=Ma l/L=1031.745×3.5/4.95=729.554kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=434.72/5 + 562.742/4.95=200.635kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/942)1/4=0.96塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.5-1.6-0.6)/2=0.65m a1l=(a l-B-d)/2=(3.5-1.6-0.6)/2=0.65m剪跨比：λb'=a1b/h0=650/942=0.69，取λb=0.69；λl'= a1l/h0=650/942=0.69，取λl=0.69；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.69+1)=1.035αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.69+1)=1.035βhsαb f t bh0=0.96×1.035×1.57×103×4.5×0.942=6615.592kNβhsαl f t lh0=0.96×1.035×1.57×103×4.5×0.942=6615.592kNV=200.635kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=6615.592kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×0.942=3.484ma b=3.5m>B+2h0=3.484m，a l=3.5m>B+2h0=3.484m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(4.5-3.5+0.6)/2=0.8mc l=(l-a l+d)/2=(4.5-3.5+0.6)/2=0.8m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=650/942=0.69，取λb=0.69；λl''= a1l/h0=650/942=0.69，取λl=0.69；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.69+0.2)=0.629β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.69+0.2)=0.629[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.629×(0.8+0.65/2)+0.629×(0.8+0.65/2)]×0.983×1570×0 .942=2058.835kNN l=V=200.635kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2058.835kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=729.554×106/(1.03×16.7×4500×9422)=0.011ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS1=1-ζ1/2=1-0.011/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=729.554×106/(0.995×942×360)=2163mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2163,0.002×4500×942)=8479mm2承台底长向实际配筋：A S1'=9249mm2≥A1=8479mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=729.554×106/(1.03×16.7×4500×9422)=0.011ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS2=1-ζ2/2=1-0.011/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=729.554×106/(0.995×942×360)=2163mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×4500×942)=8479mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9249mm2≥A2=8479mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=4725mm2≥0.5A S1'=0.5×9249=4625mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=4725mm2≥0.5A S2'=0.5×9249=4625mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊计算书40
单桩基础计算书江与城项目工程；工程建设地点：大竹林；属于结构；地上2层；地下8层；建筑高度：30m；标准层层高：0m ；总建筑面积：80000平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，重庆拓达建设（集团）有限公司组织施工；由/担任项目经理，/担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
一. 参数信息塔吊型号：QTZ40，塔吊自重(包括压重)G: 287.830 kN，最大起重荷载Q: 40.000 kN，塔吊起升高度H: 30.000 m，塔身宽度B: 1.600 m，桩顶面水平力 H0: 15.000 kN，混凝土的弹性模量E c：31500.000 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4，混凝土强度: C35，桩直径d: 1.600 m，保护层厚度: 100.000 mm，桩钢筋级别: HRB400，桩钢筋直径: 20.00 mm，塔吊倾覆力矩M: 831.09kN·m；二. 塔吊对基础中心作用力的计算1. 塔吊自重(包括压重)：G = 287.830 kN2. 塔吊最大起重荷载：Q = 40.000 kN作用于塔吊的竖向力设计值： F = 1.2×287.830 + 1.2×40.000 = 612.960 kN 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝1163.53kN·m；三. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
QTZ40塔吊基础验算书
8、QTZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。
& 1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN,最大起重荷载F2=39.2kN,基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
现场桩基间距a=2.50m,桩直径=0.40m.8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G o=2O1.88kN;起重臂自重G i=30.3kN;小车和吊钩自重G2=2.86kN ；平衡臂自重G3=15.05kN ；平衡块自重G4=81kN ；塔吊最大起重荷载Q max=39.2kN ；塔吊最小起重荷载Q max=7.84kN ；塔基自重标准值：F ki =331.09kN ；基础自重标准值：G k=500kN ；起重荷载标准值：F qk=39.2kN ；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(w o=0.2kN/m2)q sk=0.8a£隐庠g a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.2 X 0.35 X1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F vk= q sk H=0.422X 39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M sk=0.5 F vk H=0.5 X 16.46X 39=321kN m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(g O=0.55kN/m2)q '=0.8 a * p s p z 3 o a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.55 X 0.35 X 1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F'= q' H=1.3X 39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M 'k=0.5 F'vk H=0.5X 50.27X 39=980.27kN m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。
QTZ塔吊基础计算方案
Q T Z塔吊基础计算方案 The latest revision on November 22, 2020Q T Z40塔吊基础计算书博业大厦工程；属于框架结构;地上21层;地下2层；建筑高度：87.9m；总建筑面积：89800.00平方米；建设单位：内蒙古博业房地产开发有限公司；设计单位：：内蒙古筑友建筑设计咨询有限责任公司；监理单位：内蒙古鸿元监理有限公司；施工单位：南通华新建工集团有限公司。
本工程QTZ40塔吊基础为十字梁基础，折合成矩形基础的边长为4.5m。
按矩形基础计算。
一、参数信息塔吊型号:QTG40，塔吊起升高度H=60.80m，塔吊倾覆力矩M=400fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5fm，基础以上土的厚度D:=0.50m，自重F1=287.83fkN，基础承台厚度h=1.30m，最大起重荷载F2=46.6fkN，基础承台宽度Bc=4.50m，钢筋级别:II级钢。
二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2)其中:F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00；(7.7.1-2)(7.7.1-3)η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βh --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9，其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00；u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）×4=9.20m；ho--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs <2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；这里取βs=2；αs --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs =20.塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40。
QTZ—40塔吊基础方案
QTZ—40塔式起重机基础设计方案剑桥学生公寓3#楼工程，位于哈平路6.5公里剑桥教育园院内。
建筑面积10900m2，建筑形式为L 型。
地下一层，层高3.0 m，地上六层，一层层高3.6 m，二～六层层高3.3 m，总高度约21.55 m。
砖混结构。
本工程垂直运输设QTZ—40塔吊一部。
能够满足施工要求，由省安装公司安装队负责安装。
具体详见塔吊安装方案1.安装前准备工作1.1塔吊基础埋深为1.50m（从自然地面下返），根据地质报告，地耐力为F K=170KP a,满足QTZ—40塔吊要求时，详见塔吊基础施工图。
1.239m74.5m塔吊平面布置图1.3本工程塔吊基础砼强度等级C30，为达到安装强度满足安装要求，在砼内掺HJS超早强剂，掺量为占水泥重量的3℅。
1.4基础砼C30配合比=水泥：砂：碎石=1：1.58：3.07，水灰比0.45，水泥用量为393㎏/m3，内掺占水泥重量3℅的HJS超早强剂，水泥采用哈尔滨水泥厂普通32.5R水泥，采用中砂，碎石：2-4cm,坍落度3-5cm，塔吊基础施工做隐蔽工程验收。
1.5塔吊基础设置：按QTZ-40基础图施工，基础高度900mm，垫层砼强度等级C10，100mm厚。
基础梁宽L3=1350mm,L4=800mm，基础必须座于原始土层中。
1.6砼梁浇筑完成以后，用塑料布覆盖并浇水养护。
1.7塔吊避雷在基础四周用2寸钢管2m长埋入地下，采用Φ8钢筋联结，Φ8钢筋沿塔身通长设置，顶端高出塔尖300㎜。
1.8塔吊安装完毕后，将在基座用红砖砌围墙370mm，高出地表面300mm,防止雨水侵入，并将上部空隙做硬防护，用五彩布覆盖。
1.9在基础做集水坑，尺寸：a×b×h=300×300×400mm,并用水泥砂浆抹灰。
1.10距塔吊基础中心线15m有一处10kv高压电线平行于建筑物，塔吊设限位器，防止触电事故发生。
五级以上大风，停止吊运作业，并将吊钩起吊至距大臂2-3m处，且距高压线垂直距离6m以上，将大臂回转装置松开，小车平衡重量处于非工作状态。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ50 塔机自重标准值:Fk1=357.70kN 起重荷载标准值:Fqk=50.00kN 塔吊最大起重力矩:M=490.00kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-200.0kN.m 塔吊计算高度:H=45m塔身宽度:B=2.5m 桩身混凝土等级:C60承台混凝土等级:C30 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m 承台厚度:Hc=1.2m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.0m 桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:20m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.2m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=357.7kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.20×25=750kN3) 起重荷载标准值F qk=50kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×2.5=0.35kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.35×45.00=15.89kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F v k×H=0.5×15.89×45.00=357.57kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×2.50=0.62kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.62×45.00=27.81kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×27.81×45.00=625.74kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(490+357.57)=562.81kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+625.74=425.74kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(357.7+750)/4+Ab s(425.74+27.81×1.20)/5.66=358.10kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(357.7+750-0)/4-Abs(425.74+27.81×1.20)/5.66=195.75kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(357.7+750.00+50)/4=289.43kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(357.7+750+50)/4+Abs(562.81+15.89×1.20)/5.66=392.30 kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(357.7+750+50-0)/4-Abs(562.81+15.89×1.20)/5.66=186.55kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(357.7+50)/4+1.35×(562.81+15.89×1.20)/5.66=276. 48kN 最大拔力N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(357.7+50)/4-1.35×(562.81+15.89×1.20)/5.66=-1.29kN 非工作状态下：最大压力N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×357.7/4+1.35×(425.74+27.81×1.20)/5.66=230.31kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
QTZ40塔吊基础施工方案
QTZ40塔吊基础施工方案1：QTZ40塔吊基础施工方案一、计算依据:1、根据常州市江南建筑机械厂提供的QTZ40塔吊,在非工作状态的数据：基础所受荷载：垂直力N塔=280KN水平力Q=60KN倾覆力矩M=1250KN2、基础地耐力：根据江苏常州地质工程勘察院提供的地质报告（工程编号：2003L892），本塔吊基础在6-1号粉砂上,ak=210Kpa。
满足南建筑机械厂提供地基承压力要求。
3、基础截面尺寸及自重：？、基础截面尺寸，见施工图。
？、基础自重：N砼=(4。
154.151.1+0。
50.53.554）25=562.37KN二、计算基础荷载:pmax=N/A+M/W=（N塔+N砼)/A+(M+Q1.8）/W=（280,562。
37）/4。
152+(1250+601。
8）6/4.153=159。
11Kpa,1.2 ak=252Kpapmin=N/A—M/W=(N塔+N砼)/A—(M+Q1.8)/W=（280，562.37)/4.152—（1250+601。
8)6/4.153=-68。
89Kpa三、验算原厂家提供基础应力:pmax=(N塔+N砼)/A+(M+Q1。
2）/Wpmin=（N塔+N砼)/A-（M+Q1.2)/W即pmax=158。
74Kpa,1.2 ak=252Kpapmin=-67。
75Kpa结论:本方案与厂方提供基础的要求相符。
四、施工要求1、预埋螺栓安装好后，请塔吊安装单位到现场验收，符合要求方能浇筑砼。
2、塔吊安装时，基础砼强度必须达80%，现场应以同条件养护试块强度为依据。
3、现场开挖土方后,应验收土质符合地勘土。
4、现场钢筋、砼质量验收均应提供资料。
5、塔吊标准节穿过地下室顶板，在地下室顶板结平梁板处留施工缝.6、塔吊基础用240砖胎模，地下室底板下超挖部分用C15砼进行地基托换。
7、塔吊柱基面标高比地下室底板底标高低5cm，塔吊基础柱在地下室底板中部做砼企口止水.塔吊柱基面层上做两层防水，防水材料、做法同地下室底板后浇带做法。
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QTZ63塔吊基础计算书
根据现场情况，塔机基础采用独立基础，底面尺寸为5.0×5.0米，高度1.35米塔机基础埋深2.5米，配筋○20@130双层双向，“S”形○14@500，梅花形布置，混凝土标号C35,承台底设100厚C15混凝土垫底基础四周用M10水泥砂浆砌筑240厚标准砖挡土墙至室外地坪。
塔机基础中心到基坑距离约3.5米。
一. 参数信息
塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=258.80kN，最大起重荷载F2=40.00kN，塔吊倾覆力距M=544.00kN.m，塔吊起重高度H=20.00m，塔身宽度B=1.40m，
混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2.50m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m，
二. 基础最小尺寸计算
基础的最小厚度取:H=1.35m
基础的最小宽度取:Bc=5.00m
三. 塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×
298.8=358.56kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =2512.50kN；
B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；
W──基础底面的抵抗矩，W=0.118B c×B c×B c=14.75m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×544.00=761.60kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=5.00/2-761.60/(358.56+2512.50)=2.23m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值 P max=(358.56+2512.50)/5.002+761.60/14.75=166.48kPa
无附着的最小压力设计值 P min=(358.56+2512.50)/5.002-761.60/14.75=63.21kPa
有附着的压力设计值 P=(358.56+2512.50)/5.002=114.84kPa
偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(358.56+2512.50)/(3×5.00×2.23)=171.30kPa 四. 地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
f ak──地基承载力特征值，取105.00kN/m2；
b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；
d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.50；
──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；
b──基础底面宽度，取5.00m；
d──基础埋深度,取2.50m。
解得地基承载力设计值 f a=177.00kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:f a=177.00kPa
地基承载力特征值f a大于最大压力设计值P max=166.48kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×f a大于偏心距较大时的压力设计值P kmax=171.3kPa，满足要求！
五. 受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95；
f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 f t=1.57kPa；
a m──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
a m=[1.40+(1.40 +2×1.35)]/2=2.75m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.3m；
P j──最大压力设计值，取 P j=171.30kPa；
F l──实际冲切承载力：
F l=171.30×(5.00+4.10)×0.45/2=350.74kN。
允许冲切力：
0.7×0.95×1.57×2750×1300=3732478.75N=3732.48kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
1.抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.80m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=171.30×(3×1.40-1.80)/(3×1.40)=97.89kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.40m。
经过计算得 M=1.802×[(2×5.00+1.40)×(171.30+97.89-2×2512.50/5.002)+(171.30-97.89)×5.00]/12
=308.98kN.m。
2.配筋面积计算,公式如下:
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第7.2条。
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得s=308.98×106/(1.00×16.70×5.00×103×13002)=0.002
=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
s=1-0.002/2=0.999
A s=308.98×106/(0.999×1300×210.00)=1133.04mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:10125mm2。
故取 A s=10125mm2。
此计算书根据塔吊自重及土层报告计算，具体情况由项目部具实确定。
编制：复核：。