满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂式碗扣支架支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。
为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。
横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。
桥梁满堂支架计算
满堂支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）1立杆及底托1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。
可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。
立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。
以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。
横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。
立杆长细比：1350/15.95=84.64按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。
强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。
稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。
1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。
立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。
立杆荷载计算：单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。
单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。
单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。
单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。
单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。
风荷载：W K=0.7u z*u s*w0风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ=1.2*An/Aw。
满堂支架计算.(DOC)
满堂支架计算简介满堂支架是一种用于建筑中支撑结构的装置，主要用于建筑施工中的临时支撑、拆除撑和开挖撑等作用。
在使用满堂支架时需要进行详细的计算和设计，以确保施工的安全性和稳定性。
本文将介绍满堂支架计算的基本原理和方法。
基本原理满堂支架的作用是通过承载扭矩和弯曲力来支撑建筑的结构，防止结构发生变形和倒塌。
因此，在计算满堂支架的承载能力时需要考虑以下因素：•支架材料的强度和刚度•支架的外形尺寸和结构形式•施工现场的荷载和环境条件根据上述因素，可以通过力学方法进行满堂支架的计算。
计算方法计算流程•确定支架荷载。
在计算中需要将支架的分量按荷载分别处理，包括垂直、水平、剪切和扭矩四个方向上的荷载。
•计算支架的扭转刚度。
扭转刚度是指支架在受力作用下的扭转变形程度，需要根据支架材料的强度和形状进行计算。
•计算支架的弯曲刚度。
弯曲刚度是指支架在受力作用下的弯曲变形程度，同样需要根据支架材料的强度和形状进行计算。
•计算支架的承载能力。
支架的承载能力是指支架在荷载作用下的最大承载能力值，需要根据支架的构造和受力情况进行计算。
计算公式•支架荷载计算公式：支架荷载 = 分量荷载 + 载荷作用 + 摩擦力•支架的扭转刚度计算公式：Kt = GJ / L其中G为材料的剪切模量，J为截面扭转常数，L为支架的长度。
•支架的弯曲刚度计算公式：Kb = EI / L其中E为材料的弹性模量，I为截面惯性矩，L为支架的长度。
•支架的承载能力计算公式：P = Mx / Y + My / X其中Mx和My分别为支架在垂直和水平方向上的扭转力矩，X和Y分别为支架在垂直和水平方向上的截面模量。
结论满堂支架计算是建筑安全工作中不可或缺的环节，需要根据实际情况进行详细的计算和设计。
本文介绍了满堂支架计算的基本原理和方法，希望对读者了解和掌握这一领域有所帮助。
满堂式碗扣支架支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G7旷G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70〜G70为变高段连续箱梁。
为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、①48X 3mn碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cmx 15cm底垫木、10cnr K 15cm或10cnr K 10cm 木方做横向分配梁、10cmx 10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
10cmx 15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cn K 10cm木方，然后直接铺装在10cnr K 15cm 10cmX 10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置：纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。
横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm 即腹板区为60cm,两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm,共21 排;支架立杆步距为120cm, 在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm,支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm x 15cm木垫板上。
品茗盘扣式满堂支架计算
品茗盘扣式满堂支架计算
【实用版】
目录
1.品茗盘扣式满堂支架计算的背景和意义
2.计算的具体步骤和方法
3.计算中需要注意的问题和细节
4.结论和展望
正文
【1.品茗盘扣式满堂支架计算的背景和意义】
品茗盘扣式满堂支架计算是一种在中国茶文化中广泛应用的计算方式，主要用于计算茶盘的尺寸和支架的数量。
这种计算方式的背后，蕴含着中国古代数学的智慧和茶文化的深邃。
【2.计算的具体步骤和方法】
品茗盘扣式满堂支架计算的具体步骤如下：
首先，需要确定茶盘的尺寸。
茶盘的尺寸应该与茶桌的尺寸相匹配，以确保茶盘可以稳定地放在茶桌上。
其次，需要确定支架的数量。
支架的数量应该与茶盘的尺寸和形状相匹配，以确保茶盘可以稳定地放在支架上。
【3.计算中需要注意的问题和细节】
在计算中，需要注意以下几个问题和细节：
首先，需要确保茶盘的尺寸和形状与支架的尺寸和形状相匹配。
如果茶盘的尺寸和形状与支架的尺寸和形状不匹配，可能会导致茶盘不稳定，从而影响使用体验。
其次，需要考虑茶盘的重量和支架的承重能力。
如果茶盘的重量超过
支架的承重能力，可能会导致茶盘变形或破裂，从而影响使用体验。
【4.结论和展望】
总的来说，品茗盘扣式满堂支架计算是一种非常有用的计算方式，可以帮助我们计算茶盘的尺寸和支架的数量，从而确保茶盘可以稳定地放在茶桌上。
在计算中，我们需要注意茶盘的尺寸和形状与支架的尺寸和形状相匹配，以及考虑茶盘的重量和支架的承重能力。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
满堂支架设计计算
满堂支架设计计算
首先，满堂支架设计计算需要进行荷载分析。
根据结构所承受的荷载，包括自重、活载、风荷载、雪荷载等，确定满堂支架的荷载分布和大小。
通过荷载分析可以确定满堂支架的结构形式和尺寸。
其次，满堂支架设计计算需要进行结构稳定性分析。
包括确定满堂支
架的抗倾覆能力、抗弯能力和抗侧向位移能力等。
通过结构稳定性分析可
以确定满堂支架的构造形式和尺寸。
接下来，满堂支架设计计算需要进行满堂支架的梁柱设计。
梁柱设计
根据满堂支架的受力情况，确定满堂支架的截面形状和尺寸。
梁柱设计需
要考虑满堂支架的强度和刚度，以及满堂支架的连接方式。
此外，满堂支架设计计算还需要进行满堂支架的连接设计。
连接设计
包括满堂支架的连接节点的确定和连接件的选择。
连接设计需要考虑满堂
支架的受力情况，确保连接的强度和刚度。
最后，满堂支架设计计算还需要进行满堂支架的材料选择和防腐设计。
根据满堂支架的使用环境和要求，选择适合的材料，并进行防腐设计，以
延长满堂支架的使用寿命。
总之，满堂支架设计计算涉及到结构分析、构造设计、材料选择等多
个方面的内容。
通过合理的设计和计算，可以确保满堂支架的稳定性和安
全性，满足建筑结构的要求。
满堂支架设计计算是建筑结构设计中重要的
环节之一，需要进行细致的分析和计算，确保设计结果的合理性和可靠性。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
桥梁施工中的碗扣满堂支架设计与计算
桥梁施工中的碗扣满堂支架设计与计算摘要:支架是桥梁施工中的临时结构,对梁体的制作十分重要,不仅控制梁体尺寸的精度,而且还影响到施工安全。
本文结合工程实例对现浇箱梁满堂碗扣支架的设计方案、受力分析、强度及刚度的计算、加载预压的设置进行了比较详细的研究。
关键词: 桥梁；碗扣支架；设计计算前言目前,公路、铁路及市政道路的桥梁设计中,出于方便施工组织、节约建设成本、增加美观及结构整体性能等因素的考虑,其上部构造常常采用现浇箱梁结构设计。
通常情况下,设计资料仅要求现浇箱梁采取满堂支架进行施工,没有进行详细的满堂支架设计及验算。
因此,满堂支架现浇箱梁的碗扣支架设计需要在施工前进行详细的设计与计算，指导施工，保证安全。
然而令人痛惜的是, 近年来桥梁施工中频频发生脚手架因失稳而坍塌的安全事故, 给人民群众的生命和财产造成了巨大的损失。
因此，采用碗扣式脚手架满堂支架施工前一定要重视碗扣支架的设计计算，对其各部位进行详细准确的分析。
本文结合工程实例对现浇箱梁满堂碗扣支架的设计方案、受力分析、强度及刚度的计算、加载预压的设置进行了比较详细的研究。
并经过工程实际应用，方案安全通过施工。
1 工程概况水碾坝枢纽互通式立交BK0+152.5匝道桥跨径布置为（20+21+20+20）m预应力混凝土现浇连续梁+（4×18）m预应力混凝土现浇连续梁。
根据设计图荷载情况，设计碗扣支架布置为：箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照90cm布置。
2支架验算按较不利荷载计算，（20+21+20+20）m预应力混凝土现浇连续梁跨度较大，墩高较高，验算该孔碗扣支架。
本联全宽8.75m，长度81m，混凝土总量448m3，则平均混凝土厚度为448/（8.75×81）=0.632m。
采用48mm×3.5mm碗扣钢管支架作为现浇连续箱梁支架，其截面积A=489mm2。
立杆纵向、横向间距为0.9m。
大横杆步距为1.2m。
顶部大横梁横向布置，间距为0.9m；纵梁布置间距0.25m。
碗扣式脚手架满堂支架计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。
关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
1 工程概况1.1 总概况***高速***互通立交位于宜宾市以北约10 km处***镇，为连接己通车内**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+135桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6³1.6m 和1.4³1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2³0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9³0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
碗扣式脚手架满堂支架设计计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。
关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
1 工程概况1.1 总概况***高速***互通立交位于宜宾市以北约10 km处***镇，为连接己通车内**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+135桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6×1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
迈达斯案例 现浇梁碗扣满堂支架
碗扣式满堂支架自下往上布设为：20cm厚C20砼现浇基层+10cm×15cm方木（平放）+可调底座+支架立杆+可调顶托+纵向（10×10cm）方木+横向（6×9cm）方木+竹胶板（15mm厚）, 支架立杆采用碗扣式支架，材料壁厚 3.5mm，外径Φ1148mm。
上下托均采用60cm高可调式托撑，剪刀撑采用Φ48mm普通钢管，壁厚3.5mm。
支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑的与地面夹角在45°～60°之间。
剪刀撑间距小于或等于 4.5m，在支架外侧及分区连接处，所有剪刀撑应每步与立杆相扣接。
地基承载力为经检测为230KPa。
标准箱梁段施工荷载
顶板和底板总厚度为0.55m。
钢筋混凝土自重：26KN/m³×0.55=14.3KN/㎡；
模板自重：0.35KN/㎡（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2）；
施工人员、设备荷载及振捣混凝土产生的荷载：3 KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.5施工人员荷载1 KN/m²，振捣荷载2 KN/m²）
端、中横梁段施工荷载
梁高2m。
钢筋混凝土自重：26KN/m×2=52KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.3取值钢筋砼25 KN/m³，本计算书按26KN/m³取值）；
模板自重：0.35KN/㎡（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2）；
施工人员、设备荷载及振捣混凝土产生的荷载：3 KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.5施工人员荷载1 KN/m²，振捣荷载2 KN/m²）。
满堂式钢管支架设计与计算[论文]
![满堂式钢管支架设计与计算[论文]](https://img.taocdn.com/s3/m/32e28422647d27284b735171.png)
满堂式钢管支架设计与计算【摘要】通过满堂钢管支架的设计与计算,结合施工中经常出现的问题, 从中得到一些本工程需要特别重视的地方,提出了一些解决方案。
【关键词】满堂式钢管支架设计计算方案公路桥梁桥梁施工中,经常会遇到桥梁上部构造施工,梁体现浇需要搭设满堂式支架,尤其是大型箱梁的施工多采用现浇法。
而这种支架的材料构成多为钢管,所以又称为钢管式满堂支架。
下面本文主要针对箱梁的现浇施工所采用的满堂式钢管支架的设计计算,进行一些说明。
1 桥梁施工满堂式钢管支架设计依据(1)桥梁施工项目工程的施工组织设计；(2)施工桥梁的施工图设计；(3)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；(4)国家及行业现行规范规程及标准。
2 钢管支架设计需要的基础资料(1)工程名称及建设规模,桥梁结构类型；(2)桥梁工程的主要几何尺寸,主要有：桥孔跨径、建筑高度、梁体的底面积,单孔箱梁钢筋混凝土在总体积,钢筋混凝土的单位质量重等；(3)支架所承受的荷载,包括：上部构造恒重,施工荷载重,施工冲击力度,横向风速与风压,荷载组合在钢管支架顶面上的分布强度q(kn/m2)等。
(4)支架钢管材料的断面尺寸和各项力学指标,需要提供的主要力学指标有：钢管外径d(mm),管壁厚度t(mm),钢管的单位质量p(kq/m),钢管截面惯性矩i(mm4),钢管的截面模量w(mm3),钢管截面回转半径i(mm),钢管材质的弹性模量e(kn/mm),材质的设计抗拉抗压强度[f](mpa)等；(5)地震烈度和抗震等级；(6)桥下地面覆盖层山坡冲击层,厚度,施工季节,水流和气温,地质地形情况等。
3 初步拟定的设计方案3.1 支架构造设置要求(1)碗扣式钢管支架主要由立杆、纵横水平杆、斜撑、剪刀撑、扫地杆组成。
设计方案应拟定立杆间距,纵横水平杆间距。
水平杆层间距,剪刀撑间距,支架的外立面扫地杆,四角抱角斜撑的设置方法等。
(2)所采用的扣件主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接,对接扣件用于两根钢管的对接连接。
满堂脚手架计算
满堂脚手架计算脚手架是建筑施工中常见的临时支撑结构，用于搭建工人作业平台和运输材料。
在施工过程中，脚手架的搭建和计算是非常关键的环节。
本文将介绍满堂脚手架的计算方法，帮助读者了解如何合理设计和搭建脚手架结构。
一、满堂脚手架的定义满堂脚手架是指整个楼层面积上设置脚手架构架。
它可以保证施工人员在楼层面积内自由移动和操作，提高工作效率。
满堂脚手架通常采用立杆、横杆和斜杆的组合，搭建整个楼层的支撑结构。
二、满堂脚手架的计算要点1. 载荷计算：满堂脚手架必须能承受工人、材料和设备的重量，因此在计算脚手架的承载能力时，需要考虑这些因素。
一般情况下，满堂脚手架的承载能力要能满足施工工序的要求，如砌筑、浇筑、钢筋加工等。
2. 结构稳定性计算：满堂脚手架在使用过程中必须具备良好的结构稳定性，以保证施工安全。
在计算满堂脚手架的结构稳定性时，需要考虑风荷载、地震力等外部因素对脚手架的影响，合理选择材料和搭建结构。
3. 立杆间距计算：满堂脚手架的立杆是承受垂直荷载的主要结构元素，因此在搭建脚手架时，需要合理计算立杆的间距。
一般情况下，立杆的间距不宜超过1.5米，以保证脚手架的稳定性和安全性。
4. 横杆和斜杆计算：满堂脚手架的横杆和斜杆是连接立杆并承受水平荷载的重要构件，其计算方法如下：- 横杆计算：横杆的长度根据楼层的尺寸而定，一般情况下不超过3米，以保证横杆的稳定性。
横杆的材料要选择坚固耐用的钢材，并按照一定的安全系数计算其承载能力。
- 斜杆计算：斜杆用于增加脚手架结构的稳定性，减小水平位移。
斜杆的角度大小根据具体情况而定，一般选择30度至45度之间。
斜杆的长度由立杆间距和楼层数决定，可以通过正弦定理计算。
三、满堂脚手架的搭建步骤1. 确定满堂脚手架的使用区域和设计要求，包括楼层数、平台高度等。
2. 根据设计要求，进行载荷计算，包括工人、材料和设备的重量。
3. 计算立杆的间距，并合理设置横杆和斜杆的位置。
4. 选购合适的脚手架材料，并按照施工要求进行加工和处理。
满堂碗扣式脚手架计算书说课讲解
附二满堂碗扣式脚手架计算书一、试算（采用J41~J47联一截面形式进行试算）金城路J41~J47连续梁典型截面设计图5-5剖面A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2（一）取1m纵向计算单元进行荷载计算1、首次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m×1m)=837.23kg/m22、方木及模板=45kg/m23、人行机具=200kg/m24、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m25、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17×1）=871.09kg/m26、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重荷载组合Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2(二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。
按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N（17.617KN）。
2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。
品茗盘扣式满堂支架计算
品茗盘扣式满堂支架计算（原创实用版）目录1.引言：介绍品茗盘扣式满堂支架计算的背景和目的2.计算方法：详述品茗盘扣式满堂支架的计算过程3.应用实例：举例说明品茗盘扣式满堂支架计算的具体应用4.总结：总结品茗盘扣式满堂支架计算的重要性和应用前景正文1.引言随着社会的发展和科技的进步，计算技术在我国各行各业中发挥着越来越重要的作用。
在建筑领域，品茗盘扣式满堂支架计算作为一种先进的计算方法，得到了广泛的应用。
本文将从计算方法和应用实例两个方面，介绍品茗盘扣式满堂支架计算的相关知识。
2.计算方法品茗盘扣式满堂支架计算是指在建筑结构中，通过科学的计算方法和技术手段，确定支架的尺寸、材料和结构形式等参数，以保证支架在使用过程中的稳定性和安全性。
具体计算过程主要包括以下几个步骤：(1) 确定计算模型：根据建筑结构的特点和设计要求，建立合适的计算模型，如简化模型、精确模型等。
(2) 选择计算方法：根据计算模型的特点，选择合适的计算方法，如有限元法、矩阵法等。
(3) 确定边界条件：根据实际工程情况，设定合理的边界条件，如支座位移、温度变化等。
(4) 进行计算：根据设定的模型、方法和边界条件，进行计算，得到支架的各项参数。
(5) 结果分析：分析计算结果，判断支架的稳定性和安全性，如有需要，进行优化设计。
3.应用实例品茗盘扣式满堂支架计算在我国建筑领域有着广泛的应用，例如在高层建筑、桥梁工程、体育馆等大型建筑结构中。
下面以某高层建筑为例，介绍品茗盘扣式满堂支架计算的具体应用过程。
(1) 确定计算模型：根据建筑结构的特点，建立简化模型，包括框架结构、楼板结构等。
(2) 选择计算方法：采用有限元法进行计算，以考虑结构的整体性和局部性。
(3) 确定边界条件：设定支座位移、温度变化等边界条件，以模拟实际工程情况。
(4) 进行计算：根据设定的模型、方法和边界条件，进行计算，得到支架的尺寸、材料和结构形式等参数。
(5) 结果分析：分析计算结果，判断支架的稳定性和安全性，根据需要进行优化设计。
满堂碗扣现浇支架
满堂碗扣现浇支架1前言碗扣支架是桥梁施工作业中广泛应用的一种支撑架类型，具有拼装快速、省工省力，在三维方向均有可靠力学强度和稳定性能，能搭设成各种形式的支撑架。
2 编制依据(1)《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）(2)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2010）。
(3)《路桥施工计算手册》(人民交通出版社)3 适用范围地基条件良好，支架高度25米以内的现浇砼施工支架。
4 结构形式碗扣式钢管支架装卸方便,可适用于各类桥型，常用型号规格见下表。
以某大桥现浇箱梁为例设计支架,结构形式详见图1、图2、图3(1)立杆间距：底板范围: 横向间距90cm, 纵向间距90cm；腹板范围：横向间距60cm，纵向间距90cm；横梁范围：横向间距60cm，纵向间距60cm；翼缘板处：横向间距90cm，纵向间距90cm；(2)横杆布置：横杆步距≤120cm，扫地杆距地面距离≤350mm。
(3)剪刀撑：支架平纵横三个方向按规范设置剪刀撑,纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应≤4.5m,水平剪刀撑间距应≤4.8m，纵横向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，且保证每步与立杆扣接。
靠桥墩处用钢管设置三道井字形框架将支架与墩柱锁定，以增加支架稳定性。
(4)支架底座和托撑：立杆下端设置可调底座，下垫10×10cm方木。
支架上端设置可调托撑用于支撑底模纵肋和调整标高。
(5)支架模板：模板采用木模，面板采用1.8cm厚竹胶板，底模纵肋为10×15cm方木，间距60cm（翼缘板处90cm），横肋为9×9cm，间距30cm，纵肋在下，横肋在上。
纵横肋接头应错开布置，接头位于立杆空挡时，应在其下或侧面增设同规格方木，不得出现悬臂。
(6)支架基础：地基硬化处理，处理后地基承载力要求≥150KPa。
图1 支架立面图（单位:cm）图2 支架侧面图(单位：cm)图3 支架水平剖面图(单位：cm) 5 施工流程及施工工艺5.1施工流程：5.2 施工工艺：1)地基处理：（1）为保证地基具有足够的承载能力，支架基础采用砖渣或水泥石粉铺设。
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满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。
为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。
横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。
以确保地基均衡受力。
二、支架计算与基础验算(一)资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6 40 0.9 4.5 121.2 30 1.2 3.5 7 1.8 25 1.52.5 4.5 2.4201.82.03.0（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在80Kpa 以上。
(二) 荷载分析计算 （1）箱梁实体荷载：a 、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：Bq2=467.03KN/mB q2=248.58KN/mq2=467.03KN/m纵桥向荷载分布图b 、 桥向各断面荷载分布如下：中支点截面(A1-A1)跨中截面(B-B)3-91-111-10备注：本图单位以计。
备注：本图单位以计。
边支点(A2-A2)横桥向荷载分布图（2）模板荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q2－1=1.2KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q2－2=1.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q2－3=0.8KN/ m2；（3）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（4）碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度≤10米计算：q=1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。
4（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。
（三）、碗扣立杆受力计算（1）在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：q＝q1-6+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=41.3+1.2+0.8+2+2.35+2=49.65KN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×49.65=26.8KN<[N]=40 KN（2）在跨中断面底板位置，最大分布荷载q=q1-3+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=19.7+1.2+0.8+2+2.35+2=28.05 KN/m2碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.9×0.9×28.05=22.7KN<[N]=30 KN(3)跨中翼缘板位置立杆计算：q=q1-1+q2-2+q3+q4+q5=9.12+1.2+2+2.35+2=16.67 KN/m2碗扣立杆分布为外侧90cm×120 cm，其它为90 cm×90 cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm，单根立杆最大受力为：N＝0.9×（1.2/2+0.9/2）×16.67=15.8KN<[N]=30 KN(4)边支点翼缘板位置立杆计算：q=q1-10+q2-2+q3+q4+q5=20.3+1.2+2+2.35+2=27.85 KN/m2碗扣立杆分布为外侧60cm×120cm，其它为60 cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm，由单根立杆最大受力为：N＝0.6×（1.2/2+0.9/2）×27.85=17.6KN<[N]=30 KN(5)在横梁底板位置:q=q1-8+q2-3+q3+q4+q5=47.2+0.8+2+2.35+2=54.35KN/m2碗扣立杆分布为0.6 cm×0.9cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力为：0.6×0.9×54.35=29.4 KN/m2<[N]=40 KN经以上计算，立杆均满足受力要求。
由于我部采用碗扣式满堂支架，经试验证明，碗扣式满堂支架是扣件式满堂支架稳定性的1.15倍（＜＜砼模板与支架技术＞＞)。
（四）、地基受力计算由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为压粘土、亚砂土、砂土，地基的承载力最小为80kpa，无软弱下卧层。
各部位地基受力如下表：（五）、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：N≤[N]=ΦA[ó]碗扣件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径λ=（I/A）1/2=1..58cm, 跨中底板位置：h=120cm，横梁底板位置步距h=60cm。
跨中底板处长细比λ＝L/λ=120/1.58=75.9<[λ]=150取λ＝76；横梁底板处长细比λ＝L/λ=60/1.58=37.9<[λ]=150取λ＝38；此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表Φ＝0.744（跨中底板处），Φ＝0.893（横梁底板处）[ó]=205MPa跨中底板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN横梁底板处：[N]=0.893×489×205=89518N=89.6KN支架立杆步距120cm 中受最大荷载的立杆位于跨中底板处，其N ＝22.7KN ；立杆步距60cm 中受最大荷载的立杆位于横梁底板处，其N ＝29.4KN （见前碗扣件受力验算） 由上可知：跨中底板处：26.8KN ＝N ≤[N]=74.6KN 横梁底板处：29.4KN ＝N ≤[N]=89.6KN 跨中底板处：n ＝n=[N]/N ＝74.6/22.7＝3.3＞2 跨中底板处：n ＝n=[N]/N ＝89.6/29.4＝3.1＞2 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
（六） 地基沉降量估算（1）假设条件：E 0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。
（2）按照弹性理论方法计算沉降量：S=0)21(E pb μω- S ——地基土最终沉降量；p ——基础顶面的平均压力；按最大取值P ＝55Kpa b ——矩形基础的宽度；0.6mμ、E 0——分布为土的泊松比和变形模量；μ=0.2 ω——沉降影响系数，取1.12 E 0=[1-2μ2/(1-μ)]Es Es=10.05Mpa E 0=9.045最终沉降量S ＝55×10-3×0.6×1.12×(1-0.22)/9.045=4mm（七） 分配梁受力计算（1）10cm ×15cm 木方10×15cm 方木采用木材材料为A －3~A －1类，其容许应力，弹性模量按A －3类计，即：[σw ]＝12Mpa ，E ＝9×103，10cm ×15cm 方木的截面特性： W ＝10×152/6＝375cm 3 I=10×153/12=2812.54cm 4a.在腹板部位：10cm×15cm纵向分配梁验算：腹板部位的砼荷载q=41.3KN/m2,立杆纵向间距为90cm，横向间距为60cm.××a)、P计算：10×10cm横向分配梁间距为30cm,其分配情况如上图：p=q×l横×0.3＝41.3×0.6×0.3=7.44KNb)强度计算：因为p在跨中，数量n为3，n为奇数，l=900mm，所以Mmax=（n2+1）npl/8=（32+1）×7.44×0.9/（8×3）=2.79KN/m=2.79×106N/mmσw=Mmax/w=2.79×106/375×103＝7.44MPa<[σw]=12MPa 满足要求c)挠度计算：根据n=3,n为奇数，l=900mmWmax=（5×n4+2n2+1）pl/384n3EI=（5×34+2×32+1）×7.44×103×9003/384×33×9×103×2812.5×104＝0.87mm<f=900/500=1.8mm 满足要求。
b、在横梁部位：10cm×15cm纵向分配梁验算：横梁部位的砼荷载q=47.2KN/m2,立杆纵向间距为60cm，横向间距为90cm.a）.P计算：10×10cm横向分配梁间距为30cm，其分布情况如下图：××p=q×l纵×0.3＝47.2×0.9×0.3=12.75KNb)强度计算：因为p在跨中，数量n为2，n为偶数，l=600mm，所以Mmax=npl/8=2×12.75×0.6/8=1.91KN/m=1.91×106N/mmσw=Mmax/w=1.91×106/375×103＝5.1MPa<[σw]=12MPa 满足要求c)挠度计算：根据n=2,n为偶数，l=600mmWmax=(5n2+2)pl/384nEI=(5×22+2)×12.75×103×6003/384×2×9×103×2812.5×104＝0.31mm<f=600/500=1.2mm 满足要求。