现浇箱梁满堂支架方案计算汇总
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)
第一章编制说明1.1编制依据《XXXXXX工程(中段）桥梁工程施工图设计》《结构力学》《材料力学》《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范》《城市桥梁工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008)1.2编制说明本方案适用于主线桥变高度非标准联XXX联模板支架施工。
第二章工程概况2。
1工程概况XXX（中段)工程分成两个标段，本标段为一标段，里程范围为K0+000 ~ K1+760 ，线路长约1.76公里，为XXX地铁站段，内容主要包括：（1）XXX主线高架桥高架桥长1.76公里，另外还包含A、B两个匝道；（2)与高架共建轨道交通XXX路站长164。
4米；（3）路与下穿市政公路隧道工程，全长300。
753，其中暗埋段长67。
5m；(4）一环路高架互通立交，主要包括四个匝道工程；（5）一环路综合畅通工程段既有道路桥梁拓宽工程，长约1.3公里;（6）与高架共建轨道交通XXX南一环站长186。
6米；（7)上述项目配套的绿化、路面、路灯等市政配套工程.2.2桥梁工程设计概况主线桥XXX联共三跨，其中中间一跨由于跨越环路故采用大跨布置，跨径布置为（30+50+30）m，主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁.主梁跨径由于超过30m故设置跨中横隔板。
主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内，局部布置在顶底板,主线桥横梁设置横向预应力，桥面设置横向预应力.（1）主线桥XXX联30m主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m，箱底宽13.7m～12.124m,两侧斜腹板斜率1：1。
65，悬臂3。
65m，梁高2。
2m～3.5m。
顶板厚0.25m,底板厚0。
258～0。
8。
腹板厚0。
60～1。
20m。
主梁中横梁宽3。
0m，端横梁宽2。
0m。
（2）主线桥XXX联50m大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式,箱梁顶宽23m，箱梁底宽13.7~12。
124m,两侧斜腹板斜率1：1。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。
二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。
2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。
三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。
2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。
3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。
四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。
2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。
3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。
五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。
2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。
3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。
六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。
以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。
箱梁大桥满堂支架计算
丰报云大桥左幅现浇箱梁满堂支架方案及计算一、计算依据：1、《公路桥涵施工技术规范》（JIJ041-2000）2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2007年3月版）3、丰报云大桥施工设计图（中交一院设计）4、丰报云大桥实施性施工组织设计二、箱梁概况：丰报云大桥左幅第一联（1、2、3孔）为（30+45+45）m等截面预应力砼现浇连续箱梁，箱梁采用单箱双室结构，等梁高2.4m。
其腹板高1.95米、宽0.45米；底板全宽8.75米、厚为0.2～0.4米；顶板厚0.25～0.45米；翼缘板悬臂长为2米、根部厚0.45～0.7米、端部厚0.18米。
箱梁砼分期浇筑，一期浇筑底板和腹板，二期浇筑顶板和翼缘板。
三、支架搭设方案：1、支架布置：丰报云大桥左幅箱梁采用Ф48（t=3mm）钢管搭设满堂支架现浇，支架整体高度为19～23米，支架布置方案如下：（1）、腹板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。
（2）、（中间段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。
（3）、（渐变段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。
（4）、支承处实体段底部：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。
（5）、翼缘板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.9m，横杆步距1.2m。
（6）、剪刀撑：横向每5排加设一道，纵向每4排加设一道。
（7）、立杆连接：采用对接连接，顶部调节标高段采用搭接加直角连接（即用直角扣件连接在横杆上固定死）。
（8）、箱梁底模下部方木布置：采用10×10cm方木直接铺在顶端小横杆上，方木中心间距20cm。
2、支架安装注意事项：（1）、为防止杆件滑脱，各种杆件伸出扣件的端头均大于10cm；（2）、在立杆安装过程中，应随时校正立杆垂直偏差，垂直偏差应控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在2cm以内，立杆间接头扣件应使两端立杆在扣件内长度相等；（3）、立杆立于垫木上，垫木应放置平稳，同时立杆应位于垫木中心位置，立杆底座与垫木接触密贴，无开口偏位情况；（4）、顶端调整立杆与下部立杆的搭接长度不小于100cm，除用2个旋转扣件连接外，最好同时用直角扣件固定支承在与下部立杆相连的小横杆上，以增加单杆承载力。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇箱梁满堂支架设计计算：
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25则每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 （N/MM**2）〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/（424*0.558）=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇箱梁满堂支架计算
107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算一．箱梁支架计算张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。
箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。
钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。
支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。
模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。
施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m 箱梁基本要素：箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
1.腹板下砼重：1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m2.模板重量模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m20.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m3. 立杆承受的钢管支架自重支架与调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆每根立杆连接的钢管水平层总长度14×0.45×4=25.2m25.2m+16m=41.2m每根立杆承受的钢管支架自重41.2×0.045=1.86 KN4.施工荷载施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m5. 腹板下总荷载取荷载安全系数1.2，腹板下总荷载q=28.6×1.2+2.5+1.86+3=41.68 KN/ m 假设腹板范围内支架间距为0.9m, 腹板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 41.68÷2×0.9=18.76 KN6.支架检算稳定应力计算：长细比λ=L/r支架步距L=1200mm,钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比λ=L/r=1200/15.78=76钢管承载应力σ= P/(A.φ)查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N得出钢管承载应力σ= P/(A.φ)= 18760/(0.676×489) =56.75 MPa＜[σ]=182 MPa由此可见腹板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板范围内支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。
箱梁满堂支架计算书最终
贵阳至遵义公路扎佐至南白段改扩建工程第十合同段YK82＋866.916分离式立交桥箱梁支架计算贵州省桥梁工程总公司何琨一、工程概述贵州省贵阳至遵义高速公路扎佐至南白段改扩建工程第十合同段为分离式路基，左线在原贵遵路基础上改建，右线新建。
左、右线两次相交，第1次是左线上跨右线即ZK82+068.2分离式立交桥位置，第2次右线上跨左线即YK82+866.916分离式立交桥位置。
YK82＋866.916分离式立体交叉起讫桩号为 YK82+780.95～YK82+909.05，全长128.10米。
上部构造采用（34+42+34）m预应力砼连续箱梁，箱梁长110米。
梁平面位于直线上，纵面位于半径Ｒ＝22000m的凸曲线上。
主梁横断面为单箱双室，箱梁顶板宽12.25m，横桥向单向横坡2%，两侧翼缘板悬臂长2.25m，箱梁高2.1m，箱梁底宽7.75m，几何尺寸见下图：二、结构布置及荷载箱梁底面积为7.75ｍ×110ｍ＝852.5㎡，箱梁底模采用优质竹胶板。
满堂支架部分：该桥陆地上除门洞外其余梁体浇筑施工均采用满堂支架。
支架材料为普通钢管（Φ48×3㎜），支架基础必须经碾压达到要求后，以坚硬的块石或枕木垫底，再搭设支架。
底模下面顺桥向铺设Φ28螺纹钢筋，钢筋间距10㎝,钢筋下面为钢管支架，支架间距顺桥向0.7m，横桥向0.5～0.782m，步长140cm。
钢管上下均采用可调节支撑，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
具体结构见《YK82+86.916分离式立交桥箱梁支架布置图》，布设排水设施。
门洞支架部分：底模下面顺桥向铺设Φ28螺纹钢筋，钢筋间距10㎝；横梁采用30a工字钢，间距为100㎝，共27根，每根长12米；纵梁采用H-20军用梁，顺桥向布设两排，间距4.75米，共14节，每节长3.8米，每节重1吨，塔架共8节，每节长4米，每节重1.5吨，具体结构见《YK82+86.916分离式立交桥箱梁支架布置图》。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
(整理)现浇箱梁支架计算
4.现浇箱梁施工荷载计算4.1 恒载第一次浇筑阶段①底板部位：0.22*26=5.76KN/m2②端梁、中横梁及腹板部位：1.38*26=35.88KN/m2③箱体组合底模及排架支撑自重：2.6KN/m2第二次浇筑阶段①顶板、翼板部位：0.25*26=6.5KN/m2②端梁和中横梁及腹板部位：0.45*26=11.7KN/m24.2 施工活载施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载 2.5KN/m2振捣砼产生的荷载 2.0KN/m24.3 综合设计荷载值箱梁空腹部位：（5.76+6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=24.1KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁翼板部位：（6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=17.2KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁端梁、中横梁及腹板部位：（35.88+11.7+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=65.6KN/m2单肢立杆承载面积：0.6m*0.6m=0.36m25.支架稳定承载力设计值计算5.1 支架允许承载力本工程采用碗扣式支架，立杆为Φ48.5*3.5mm钢管，可调顶托螺杆高度a≤300mm。
钢管几何特性：截面积A=4.89cm2=489mm2截面回转半径r=15.8mm钢抗压强度f =205KN/mm2*0.85=174.25KN/mm2旧材折算 Q235支架立杆的横杆步距1200mm时立杆长细比按扣件式钢管脚手架计算λ=（h+2a）/r=（1200+2*300）/15.8=114 查表得φ=0.489=φ*A*f=0.489*489*174.25=41.7KN单杆稳定承载力Nd5.2 支架设计承载力验算=41.7KN。
①空腹部位：单杆实际承受最大轴向力 N=24.1*0.9*1.2=26.0KN＜Nd=41.7KN。
②腹板部位：单杆实际承受最大轴向力 N=65.6*0.6*0.6=23.6KN＜Nd③翼板部位：单杆实际承受最大轴向力 N=17.2*1.2*0.9=18.6KN＜N=41.7KN。
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书最终版
附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁；CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规X》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规X》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规X》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规X》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m 以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设
现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设发布时间：2023-01-05T08:15:36.480Z 来源：《福光技术》2022年24期作者：丁俊洲[导读] K36+340.7分离立交、K37+963.3天桥、K38+247.5天桥、K38+713.8天桥、K42+316.9天桥、K43+063.5天桥、K32+647.6天桥、龙水河1号大桥第四联下方为济潍高速挖方路基，已开挖至中风化灰岩层、强风化页岩，整平浇筑厚度20cm厚C20混凝土面层，砼基础处理宽度为[支架搭设宽度+1m×2侧]m，地基及砼硬化层上设0.5%-1%的单向横坡。
中国五冶集团有限公司上海市 201900摘要：现浇箱梁作为大跨径桥梁较为常见的一种施工方式，其施工质量是保证公路桥梁质量、安全性的关键。
因此，本文将以某桥梁现浇箱梁工程为例，重点就现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设展开探讨。
关键词：现浇箱梁；地基处理；盘扣；支架；设计；架设1地基处理1.1地基处理方案（1）K36+340.7分离立交、K37+963.3天桥、K38+247.5天桥、K38+713.8天桥、K42+316.9天桥、K43+063.5天桥、K32+647.6天桥、龙水河1号大桥第四联下方为济潍高速挖方路基，已开挖至中风化灰岩层、强风化页岩，整平浇筑厚度20cm厚C20混凝土面层，砼基础处理宽度为[支架搭设宽度+1m×2侧]m，地基及砼硬化层上设0.5%-1%的单向横坡。
（2）ZK46+616/YK46+570跨线桥、AK0+397.3跨线桥、DK0+984、K47+446.3跨线桥、DK0+559.9跨线桥、K46+683.3跨线桥下部为粉质粘土/素填土。
依据现浇箱梁对地基的要求和桥位处的地质条件，首先挖除薄弱层，然后换填碎石土，换填厚度不小于40cm，且能达到计算书要求的地基承载，最后在上部浇筑厚度20cm的C20混凝土，处理的宽度为[桥梁正投影+1m×2侧]m，地基及砼硬化层上设0.5%-1%的单向横坡，外设砖砌拦水埂。
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6边跨现浇段堂支架计算书一、工程概况郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。
郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。
箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。
斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。
箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。
中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。
边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。
边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。
内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。
二、编制依据（1）《公路桥涵施工手册》（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（3）《建筑结构荷载规范》（4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》（6）《建筑施工计算手册》（7）《公路桥涵施工技术规范》（8）、桂平郁江二桥工程设计文件及招标文件等。
（9）、我公司拥有的技术管理水平、机械设备状况、工法及科技成果以及我公司在以往工程积累的施工经验。
三、支架计算3.1边跨现浇端满堂支架布置及搭设要求满堂支架架管使用Φ48×3.0的钢管碗扣支梁，纵桥向间距支点0.6米范围采用0.3m，其余部分采用0.9m；横桥向采用0.9m，腹板处1.8米范围采用0.6m进行加密；水平步距都为1.2米。
纵向、横向和水平向都需要设剪刀撑，横桥向共计均布设置四道剪刀撑，水平上下都设置水平剪刀撑；纵桥向共计均布设置九道剪刀撑，使支架成为整体。
为充分利用钢管的轴心受压能力，使用调节螺杆与钢管轴心连接。
支模的大龙骨用10×10cm的方木立向搁置在立杆的调节螺杆上，调节螺杆插入立杆保持轴心受力；大龙骨上放10×5cm的方木作小龙骨，间距25cm作为横肋，小龙骨上铺18mm的竹胶合板。
3.2现浇箱梁支架验算本计算书以支点0.6米范围为例（23A-23A截面往中垮方向0.6m范围），对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
3.2.1荷载计算3.2.1.1荷载分析根据本桥现浇段的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q—箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
1⑵ q—箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取2q＝1.0kPa（偏于安全）。
2—施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋⑶ q3条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。
—振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑷ q4⑸ q—新浇混凝土对侧模的压力。
5⑹ q6—倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7—支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm×90cm×120cm 0.043.2.1.2荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺侧模计算⑸＋⑹⑸3.2.2.3荷载计算⑴箱梁自重——q1计算根据现浇箱梁结构特点，我们取跨中横截面进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
①30m箱梁中点处q1计算根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=45.26m2则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝73.545.26.4526=⨯kpa取1.2的安全系数，则q1＝54.73×1.2＝65.68kPa注：B——箱梁底宽，取21.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵新浇混凝土对侧模的压力——q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层50cm高度浇筑，在竖向上以V=0.3m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=hKPm⨯⨯=γK为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.0 当V/t=0.3/25=0.012〈0.035h=0.5+3.8V/t=2.78mq 5=KPahKPm28.7278.2261=⨯⨯=⨯⨯=γ3.2.2结构检算3.2.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
⑴支点0.6米范围钢管碗扣式支架体系采用30×90×120cm的布置结构（腹板位置1.8m加密为60cm 间距），如图：横向布置纵向布置①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm ，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］= 29.2（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N ］= 29.2，路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N ］= 29.2）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时） N G1K —支架结构自重标准值产生的轴向力； N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力； ΣN QK —施工荷载标准值；于是，有：N G1K =0.9×0.3×q 1=0.9×0.3×65.68=17.73 KN N G2K =0.9×0.3×q 2=0.9×0.3×1.0=0.27KNΣN QK =0.9×0.3×(q 3+q 4+q 7)=0.27×(1.0+2.0+0.41)=0.92 KN则：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK =1.2×（17.73 + 0.27）+0.85×1.4×0.27 =21.92KN ＜［N ］＝29.2kN ，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W /W ≤fN —钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时），同前计算所得；f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A —φ48mm ×3.0㎜钢管的截面积A ＝424mm 2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i —截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B 得i ＝15.95mm 。
长细比λ＝L/iL —水平步距，L ＝1.2m 。
于是，λ＝L/i ＝75.24，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C 得Φ＝0.75。
M W —计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；M W =0.85×1.4×W K ×La ×h 2/10 W K =0.7u z ×u s ×w 0u z —风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得u z =1.38u s —风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：u s =1.2 w 0—基本风压，查《建筑结构荷载规范》附表D.4 w 0=0.8KN/m 2 故：W K =0.7u z ×u s ×w 0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La —立杆纵距0.3m ； h —立杆步距1.2m ，故：M W =0.85×1.4×W K ×La ×h 2/10=0.85×1.4×0.927×0.3×1.2²/10=0.048KN W —截面模量查表《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》附表B 得： W=4.49×103mm 3。
则，N/ΦA+M W /W ＝21.92×103/(0.75×424)+0.048×106/(4.49×103)=100.78KN/mm 2≤f ＝205KN/mm 2。
计算结果说明支架是安全稳定的。
3.2.3满堂支架整体抗倾覆验算依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=y ×N i /ΣMw 采用整体支架验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽5.4m ，长30m 采用60×90×120cm 跨中支架来验算全桥： 支架自重经计算得：54.7T 故q=54.7×9.8=536.05KN ；稳定力矩= y ×N i =39×536.05=20905.95KN.m依据以上对风荷载计算W K =0.7u z ×u s ×w 0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m 2共受力为：q=0.927×12.7×4.2=49.45KN ； 倾覆力矩=q ×5=49.45×5=247.25KN.mK 0=稳定力矩/倾覆力矩=20905.95/247.25=84.5>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。