二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统

施工、验收要点

二次张拉钢绞线技术应用于

箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组

二○○九年八月二日

图1-02

固定端安装进浆聚乙烯半硬管

图1-03

二次张拉竖向预应力安装示意图

图1-03

二次张拉竖向预应力安装示意图

中心线与盒体四周对称

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统

施工、验收要点

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。

一、预应力筋制作、安装

1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。

2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。

3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。

4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。

5、安装固定端应注意安装压板。（如图1－01）

6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管

卡固定（如图1-01）

7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或

海棉）堵严实，防止进浆。

8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底

板与垫板之间应无间隙。（如图1－03）

图1-01 固定端安装示意图

图2-01

第一次张拉示意图

9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。

10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。 11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。

12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。

13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。二、施加预应力

1、第一次张拉施工按常规钢绞线夹片锚固施工方法施工，每束3根（含3根）以下的钢绞线束可单根张拉。

2、第二次张拉应在第一次张拉放张后2～16小时内进行，张拉时应采用专用千斤顶和张拉连接装置，将整束张拉至设计要求应力值。

3、张拉施工工序

（1）第一次张拉施工宜为

0→0.1σcon →0.2σcon →1.03σcon 锚

固

（2）第二次张拉施工宜为

0→0.5σcon →1.03σcon 拧紧支承螺母→放张

（3）检验测量第二次张拉放张后伸长值是否符合要求。

（4）采用双控，以张拉力为主的方法，用

伸长值进行校验，(a)第一次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，(b)第二次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±10%以内，c 第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值应控制在±10%以内。

图2-02

第一次张拉放张后示意图

持荷2min 持荷2min

4、张拉放张回缩值应控制在

a、第一次张拉锚固回缩量≤6 mm。

b、第二次张拉锚固回缩量≤1 mm。

5、张拉施工

①第一次张拉施工

a、第一次张拉时支承螺母应不受力，支承螺母与垫板之间有较小间隙（图2－02）

b、施工工序：

0→0.1σcon→0.2σcon→1.03σcon锚固。

c、应测量0.1σcon与1.03σcon工具夹片外露差值。

d、计算实测伸长值时应减去工具夹片外露差值。

e、安装锚具前，应清理干净槽口内杂物。

②第二次张拉施工

a、第二次张拉时间应符合设计规定要求，当设计无规定时，宜在第一次张拉完成后2～16小时内进行。

b、第二次张拉前准备

(a) 清除干净张拉槽口内杂物。

(b) 安装张拉连接套（图2-03）

(d) 安装张拉支架（图2-05）

图2-03

安装张拉连接套后

图2-04

安装张拉连接杆后

图2-05

安装张拉支架后持荷2min

(e) 安装千斤顶及张拉杆连接螺母（图2-06）

(f) 消除支承螺母与垫板之间间隙（图2-07）

c、进行第二次张拉

(a) 第二次张拉施工工序0→0.5σcon→1.03σcon拧紧支承螺母→锚固

(b) 第二次张拉至1.03σcon时，支承螺母应离开垫板6～12mm 间隙（图2-08）

(d) 放张后支承螺母与垫板之间应无间隙（图2-10）

d、第二次张拉放张后拆除张拉杆系统及千斤顶

图2-06

安装千斤顶和拉杆连接螺母后

图2-07

开始第二次张拉初始状态

已消除支承螺母和垫板之间的间隙

图2-08

第二次张拉终，支承螺母离

开垫板产生6－12mm的间隙

图2-09

二次张拉旋紧支承螺母锚固后

图2-10

二次张拉放张、回油后

图2-11

二次张拉拆除拉杆连接螺母后

持荷2min

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点

二次张拉钢绞线技术应用于箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组二○○九年八月二日

图1-02 固定端安装进浆聚乙烯半硬管图1-03 二次张拉竖向预应力安装示意图图1-03 二次张拉竖向预应力安装示意图中心线与盒体四周对称二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收要点二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。一、预应力筋制作、安装 1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。 2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。 3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。 4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。 5、安装固定端应注意安装压板。（如图1－01） 6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管卡固定（如图1-01） 7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或海棉）堵严实，防止进浆。 8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底板与垫板之间应无间隙。（如图1－03）图1-01 固定端安装示意图

图2-01 第一次张拉示意图 9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。 10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。 11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。 12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。 13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。二、施加预应力 1、第一次张拉施工按常规钢绞线夹片锚固施工方法施工，每束3根（含3根）以下的钢绞线束可单根张拉。 2、第二次张拉应在第一次张拉放张后2～16小时内进行，张拉时应采用专用千斤顶和张拉连接装置，将整束张拉至设计要求应力值。 3、张拉施工工序（1）第一次张拉施工宜为 0→0.1σcon →0.2σcon →1.03σcon 锚固（2）第二次张拉施工宜为 0→0.5σcon →1.03σcon 拧紧支承螺母→放张（3）检验测量第二次张拉放张后伸长值是否符合要求。（4）采用双控，以张拉力为主的方法，用伸长值进行校验，(a)第一次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，(b)第二次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±10%以内，c 第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值应控制在±10%以内。图2-02 第一次张拉放张后示意图持荷2min 持荷2min

预应力张拉伸长量计算

后张法预应力张拉伸长量计算与测定分析一、理论伸长量计算 1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000），钢绞线理论伸长量计算公式如下： P P P E A L P L =? ① ()()μθ μθ+-=+-kx e P P kx P 1 ② 式中：P P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式； L ——预应力筋的长度； A P ——预应力筋的截面面积（mm 2 ）； E P ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2 ）； P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)； θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)； k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数； μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。（2）计算理论伸长值，要先确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。于是上式中： i L L L L ?+?+?=?Λ21 P P i p i E A L P L i =? P p 值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“Pp i ”更为合适；（3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：

()()()() 111--+--?=i i kx i i e μθσσ 各点平均应力公式为： ()()i i kx i pi kx e i i μθσσμθ+-= +-1 各点伸长值计算公式为： p i p i E x L i σ=? 2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（Φ），极限抗拉强度f p =1860Mpa ，锚下控制应力б0==1395Mpa 。K 取m ，μ=。（1）单端张拉预应力筋理论伸长值计算：预应力筋分布图（1）伸长值计算如下表：

钢绞线理论伸长值怎样计算

钢绞线理论伸长值计算时遇到问题钢绞线理论伸长值计算时是用设计的锚下控制应力还是用实际的张拉控制应力，也就是计算理论伸长值时考不考虑锚口损失应力。经验者请指教，谢谢。 Fle_Flo 2008-8-31 20:57:40 预应力锚索实测伸长量探讨李永宝隧道网https://www.360docs.net/doc/01697587.html,(2006-11-1) 来源：岩土工程界摘要：通过对预应力锚索张拉工艺的阐述和分析，总结引起预应力锚索实测伸长量偏差的主要因素。关键词：预应力锚索伸长量预廊力铺索加固技术已广泛应用于建筑结构物加固边坡治理、大型地下洞室及深基坑支护等工程。由于受施工没备、场地环境以及人员操作等因豢的影响，作为预应力锚索评价指标之一的张拉实测伸长量，往往与理论伸长量有较大偏差。 1 预应力锚索张拉工艺 (1)张拉设备装配方法：张拉设备装配如图1。 (2)张拉操作程序：张拉时，油泵开启，张拉缸进油，千斤顶活塞推动工具锚板，工具锚板同时带动工具夹片，工具夹片在工具锚板上锥型锚孔的作用下收缩并一苦紧钢绞线，此时工具锚板、工具夹片、钢绞线跟于斤顶活塞同时位移。在此过程中，工作夹片受摩擦力的作用跟钢绞线同时移动，但其受限位饭的限制位移很小。当需要倒顶或达到终应力时，油泵回油，钢绞线在自身弹性作用下带动工作夹片回缩，工作夹片与工作锚板上锥型锚孔相互作用将钢绞线锚定。完成一个循环预应力的施加。预应力锚索张拉要分级进行，逐级加载，每级荷载之问稳定时间小少于2min。一般按下列加载顺序进行操作：式中m—超张拉系数。 2 理论伸长量的计算方法锚索理论弹性伸长量按下列公式汁算：伸长量△L=NL[1 - e - (kl+θμ)]/EA(KL+0) 式中：Ⅳ—施加荷载(kN)；￡—自由段长(m)：θ—自由段孔道曲线部分切线夹角之和(rad)；K—孔道偏差影响系数；肛—钢绞线对孔道的摩擦系数；E—钢绞线弹性模量(kPa)；A—钢绞线截面积/mm2。 3 工程实例实测伸长量偏差分析某高速公路路堑防护工程，设汁锚索孔径ф130mm，预应力锚索采用7束ф15.24nlHl的钢绞线编制，锚长32.0～37.0m，锚固段9.0m，设计锚固力为1000kN，采用OVM锚具。张拉采用YCW250A型千斤顶。千斤顶主要技术参数见表1。 1.jpg 施工采用油压表控制应力读数，张拉前将油压表和千斤顶进行配套标定，并根据油压表一千斤顶配套标定曲线，将油压表读数换算成张拉应力，从而消除了千斤顶内摩阻的影响。张拉按6级进行，超张拉系数为1.1。现以Ms～10号锚索(长37.0m)为例探讨，张拉成果见表2。在预应力施工时，实测伸长量一般是用钢直尺量得的千斤顶活塞行程。由表2和图2可以清楚地看出，千斤顶活塞行程与理论伸长量之间最终偏差为34mm，如果将千斤顶活塞行程直接作为实测伸长量，显然不符合相关规范规定，应进行修正。根据张拉成果记录表绘制锚索张拉Q—S曲线图(图2)。 2.jpg

预应力钢绞线伸长量计算

预应力钢绞线实际伸长量计算方法 1、以钢绞线在预应力管道内的长度计算理论伸长量ΔL理为基准时：（1）当采用“行程法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度-ΔL工具锚–ΔL工作锚⑺ L实——钢绞线实际伸长量； L20%——张拉应力为20%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和；L100%——张拉应力为100%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和； L10%——张拉应力为10%б0时（即初张应力，规范推荐可取10%-25%），梁段两端千斤顶活塞行程之和；ΔL工作长度——梁段两端千斤顶内钢绞线的无阻伸长量；取理论计算值； ΔL工作锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取工艺试验实测值； ΔL工具锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取实测值；（2）当采用“直接法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度–ΔL 工作锚控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系

数即可。预应力钢绞线伸长量计算方法预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式 ΔL＝（PpL）/（ApEp）式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N） L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 1、预应力钢绞线张拉实际伸长量ΔL，应建立在初应力后开台量测，测得伸长值还应加上初应力的推算值。 ΔL=ΔL1+ΔL2 式中ΔL1从初应力到最大张拉力间的最大伸长值 ΔL2初应力以下的推算值关于初应力的取值一般可取张拉控制应力的10—25%。初应力钢筋的实际伸长值应以实际伸长值与实测应力关系线为依据，

预应力钢绞线参数及计算公式汇总

预应力钢绞线参数及计算公式汇总参数：钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，弹性模量：Ep=1.95*105Mpa，松弛率为2.5%，公称直径￠s=15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，管道采用预埋金属波纹管成孔且壁厚不小于0.3mm。预应力筋平均张拉力按下式计算： p p=（p(1-e-（kx+μ?）)）/kx+μ? 式中：p p---预应力筋平均张力（N）。 p-----预应力筋张拉端的张拉力（N）。 X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。 ?-----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。 K-----孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8。 μ-----预应力筋与孔道比壁的摩擦系数，参见附表G-8。注：e=2.71828，当预应力筋为直线时p p= p。预应力筋的理论伸长值△L（mm）可按下式计算； △L =（p p *L）/A p*Ep 式中：p p-----预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见上式。 L-------预应力筋的长度（mm）。

A p-----预应力筋的截面面积（mm2）。 Ep------预应力筋的弹性模量（N/ mm2）。附表G-8 系数K及μ值表注意事项：预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ0该初应力宜为张拉控制应力σcom的10%~15%。伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。预应力张拉实际伸长值△L（mm）=△L1+△L2 式中：△L1-从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）△L2-初应力以下的推算伸长值(MM)，可采用相邻级的伸长值。

二次张拉操作规则(试行)

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收操作规则 ********项目部 2011年3月

目录 1、术语和符号 (2) 1.1 术语 (2) 1.2 符号 (3) 1.3 术语简称 (5) 2、材料及锚具系统 (6) 2.1 混凝土及钢筋 (6) 2.2 锚具系统 (6) 2.3 管道 (7) 3、施工 (8) 3.1 一般规定 (9) 3.2 预应力钢筋材料、锚具、管道进场验收 (9) 3.3 预应力钢筋的制作、安装 (9) 3.4 混凝土的浇筑 (10) 3.5 施加预应力 (11) 3.6 孔道压浆 (15) 3.7 封锚 (15) 4、验收 (16) 4.1 一般规定 (16) 4.2 工序施工验收 (16) 4.3 分项工程施工验收 (17) 附录A 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的锚具构造尺寸 (19) 附录B 张拉端锚具槽口及穴模参考尺寸 (20) 附录C 张拉端锚具槽口护罩和固定塞的构造尺寸 (21) 附录D 二次张拉专用千斤顶、张拉连接装置构造及参考尺寸 (22) 附录E 竖向预应力工程施工验收记录表 (23) 附录F 竖向预应力筋张拉记录表 (25) 附录G 钢绞线与固定端P锚安装记录表 (27)

1 术语、符号 1.1术语 1.1.1二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种由固定端“P型锚具系统”、钢绞线力筋、管道系统和张拉端“低回缩二次张拉锚具”等几个部分组合，沿垂直方向布置于预应力混凝土箱梁桥腹板内，并经二次张拉施工实现其力筋低回缩锚固的预应力锚固体系。 1.1.2二次张拉对同一根钢绞线预应力束完成第一次张拉→放张→夹片锚固后，第二次将锚杯整体张拉→旋紧支承螺母→放张锚固力筋，以弥补第一次放张锚固回缩损失的预应力施工工艺。 1.1.3竖向预应力锚固系统是一种由固定端锚具、预应力钢筋、张拉端锚具等部件组合，沿垂直方向布置于预应力混凝土内，经张拉施工实现其力筋锚固的预应力锚固体系。 1.1.4预应力筋在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。 1.1.5锚具在后张法预应力混凝土结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。 1.1.6低回缩二次张拉锚具是一种第一次张拉钢绞线放张锚固后，再实施第二次张拉使锚杯离开垫板，然后旋扭支承螺母来补偿锚杯下端面与垫板之间间隙，达到弥补第一次张拉放张回缩损失的新型锚具。 1.1.7锚杯它是低回缩二次张拉锚具的关键零件。锚杯圆柱（或圆台）的内侧设置夹片座套，外周设置螺纹，并与支承螺母内螺纹旋接。 1.1.8 支承螺母它是低回缩二次张拉锚具的另一个关键零件。其外周设有若干槽口便于转动螺母，其内螺纹与锚杯外螺纹旋接。 1.1.9 预应力筋－锚具组装件单根或成束状态的预应力筋与安装在其端部的锚具组合装配而成的受力单元。

二次张拉_secret

xx特大桥竖向预应力二次张拉质量控制一、工程概况 xx市轨道交通三号线xx特大桥总长352m，桥型方案为（96+160+96）m的三跨两向预应力砼连续刚构，采用单箱单室断面。箱顶板宽9.1m，底板宽5.6m,箱梁跨中及边跨现浇段梁高3.7m，0号块梁段高9.2m，其间按二次抛物线变化。全桥各梁段竖向预应力钢筋采用Фs15.2-3钢绞线，设计张拉吨位583KN 。针对国内桥梁短束预应力筋施工普遍存在应力损失大（应力损失可达20％～30％），钢材利用率低的现象，本桥采用已于2004年3月4号申请国家专利的YHM15-3G 型二次张拉预应力锚具（国家专利号：200420035230.3）。为加快新材料、新工艺的掌握，总结相关施工工法，本次QC活动主要以竖向预应力二次张拉质量控制为主。二、QC小组情况经项目领导研究讨论，项目部成立了以项目总工为组长，项目副总工为副组长以及由技术人员、管理人员、施工员组成的三级配置科技攻关型小组。QC小组由10人组成，平均年龄33岁。小组成员概况详见表-1。 QC小组概况一览表表1 QC小组成立后针对该项专利技术结合我部现场实际积极展开如下活动： 1、聘请材料供应商湘潭欧之姆预应力锚具有限公司技术专家现场讲解锚具结构、锚具安装及张拉施工技术要点。 2、组织QC小组成员学习YHM-3G型锚具设计图及二次预应力张拉施工图。参阅交通部、铁道部、xx轨道公司下发相关施工及验收规范，结合行业内发表的参考论文、文献制定我部竖向预应力二次张拉质量验收标准并报监理、业主审批。（由于采用二次张拉新型锚具，国内目前尚无

统一的质量验收标准） 3、结合业主审批的二次预应力张拉质量验收标准，QC小组编制了具体的《xx特大桥箱梁竖向预应力二次张拉作业指导书》等指导性文件。 4、组织QC小组成员进行全面质量管理教育，针对编制的作业指导书和质量验收标准进行工前专业技术培训和工中结合实践的全面管理培训，并通过书面考核检查学习情况。 5、为确保工程的质量及施工安全我们成立了科研小组，对施工中关键技术进行研究；同时加强了现场调查和数据收集，并及时进行数据分析，定期召开QC小组成员会议，进行现状分析。 6、明确组内分工，建立规章制度，加强QC小组成员的管理。三、选题理由 1、中短束竖向预应力二次张拉是近年来国家建设部重点推广的项目，目前国内外介绍该工法的相关文献较少。该工艺结合了预应力张拉施工中精轧螺纹钢筋安全和钢绞线经济的特点，有效解决了中短束预应力张拉损失过大的难题，在国内外预应力张拉施工中处于领先水平。 2、xx特大桥是xx市轨道交通三号线的控制性节点工程，创造了三个世界第一（跨越xx、轻轨二号线、牛滴路、北滨路，施工地形复杂；轨道梁桥主跨达160m；曲线半径仅311m）。梁部竖向预应力二次张拉作为该桥的控制性关键工序又是重中之重。保质保量完成施工任务填补了公司在预应力二次张拉技术领域的空白，同时也响应了公司“立足轻轨、占领xx、面向全国”的战略思路。 3、如果说利润和质量是企业的血脉和生命，那安全就是二者延续的保证，以上三者是具有统一性和矛盾性的一个有机结合体。预应力二次张拉通过新材料、新工艺将三者有机的结合起来，在提高质量和安全的基础上降低造价充分发挥了其统一性的一面。 4、通过本次QC活动，培养了一批技术骨干，为相关工法的总结提供了宝贵的第一手资料，同时也为公司在以后的同类施工任务中积累了施工实践经验。综合以上因素，经过小组全体组员讨论确定以“xx特大桥竖向预应力二次张拉质量控制”为本次活动的研究课题，开展QC攻关活动。四、活动目标及可行性分析 1、活动目标 ①、结合铁道部、交通部颁布相关验收标准和业主、监理下发质量要求，经QC小组成员集体讨论，每百束不合格点及其偏差值控制计划见表2 每百束不合格点控制表表2 ②、保证无施工安全事故发生；

预应力钢绞线规范

预应力钢绞线规范预应力钢绞线规范预应力砼连续梁结构整体性好、大跨度，减少桥面伸缩缝个数，在高速公路和城市快速路工程中得到广泛应用。本文就几座预应力砼连续梁桥谈一下长束预应力质量控制的几个关键因素。一、预应力钢绞线安装预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，张拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人

工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），张拉过程中经常听到内部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规范推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证张拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以内，无疑降低了结构安全系数。二、预应力钢绞线张拉 1、张拉控制应力与伸长值张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点，张拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解：①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规范取中值。②钢绞线的弹性模量Ep取

预应力钢绞线束数的计算方法

预应力钢绞线束数计算方法更多工程造价知识关注微信公众号：吾同子钢绞线的束数计算调整对于新手来说一直是个难题，但只要理解了，实际是非常简单的事情，至于调整可以直接借助造价软件进行。 1、相关术语的解释：

根（或丝）：指一根钢丝；股：指由几根钢丝组成一股钢绞线；束：预应力构件截面中见到的钢绞线束数量，两段张拉一束配两个锚具，单端张拉一束配一个锚具；束长：一次张拉的长度，含工作长度；每吨XX束：指在标准张拉长度内，每吨钢绞线折合成多少束。孔：锚具型号的孔指的是锚固单元，3孔即3个锚固单元。 2、钢绞线每吨所含束数的计算方法（1）常用方法可按下列公式计算取定：或式中：K—每t钢绞线时间含的束数； N—设计锚具的总数，个； Q—设计钢绞线的总重量（含张拉工程长度的重量），t；

2—常数，当为单端张拉（如边坡锚索）时，常数为1（省略）。如某30m桥梁的计算见下表：边梁N1钢绞线每吨所含束数计算如下： K=16/（4.952×2）=1.616（束/t）此种方法比较适合锚孔单一的钢绞线，如锚索边坡；因桥梁设计图给的钢绞线是总质量，未按不同型号分开统计，所以要计算桥梁不同孔数钢绞线每t束数，需自行计算不同孔数钢绞线的质量。（2）下面介绍一种相对简单的方法，可以直接采用标准图数据进行计算每t束数： K=1000/（L×Q1）=1000/（L×N1×Q2），式中：1000—常数，1t=1000kg； L—束长，含工作长度，m； Q1—每束钢绞线延米质量，kg； N1—每束钢绞线的股数，锚具为多少孔，即为多少股； Q2—每股钢绞线延米质量，kg，如直径15.2的钢绞线延米质量为1.101kg/m；如某标准30m简支T梁材料明细及主要参数如下表：

VLM型竖向二次张拉锚具使用说明书(威尔姆)

VLM 型竖向二次张拉锚具
使用说明书
柳州市威尔姆预应力有限公司二○○八年三月

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工操作说明书
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋 YGM 锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。一、二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的锚具尺寸(如图 1):
图 1 二次竖向张拉锚具安装时意图 1。工作夹片 2。工作锚板 3。工作螺母 5。波纹管 6。预应力筋 7。约束圈 9。固定螺钉 10。固定垫板 11。挤压套二次张拉竖向低回缩锚具张拉端技术参数表波纹管内工作锚板工作螺母锚垫板预应力经(mm) 型号筋根数 MA B D E F φC φI VLM.SX15-1 VLM.SX15-2 VLM.SX15-3 VLM.SX15-4 VLM.SX15-5 1 2 3 4 5 M48X2 M83X3 M85X3 M95X3 M110X2 56 56 60 60 60 φ64 φ98 φ110 φ120 φ132 26 26 32 32 32 100 115 140 140 150 14 80 110 100 120 35 45 50 55 55
4。锚垫板 8。螺旋筋 12。压板单位:mm 螺旋筋 φJ φ80 φ120 φ130 φ140 φ160 φG φ8 φ8 φ8 φ8 φ8 K 40 40 50 50 50 圈数 4 4 4 4 4
二次张拉竖向低回缩锚具固定端技术参数表固定垫板预应力固定垫板到型号筋根数 φN H 约束圈距离 VLM.SX15-1 VLM.SX15-2 1 2 φ80 φ100 14 20 / 160
单位:mm 张拉端槽口及模版参考尺寸 A 140 180 B 140 140 C / 100 φD φ20 φ60 H 100 110

钢绞线理论伸长量计算表

钢绞线理论伸长量计算实例(2008-07-08 17:20:04)精确计算钢绞线弹性模量：Ep＝193.8889Gpa 截面积：Ap＝141.71mm2∕根（资料3）预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式（资料1第129页） ΔL＝（PpL）/（ApEp）式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按资料1附录G－8（第339页）计算 L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数注：当预应力筋为直线时Pp＝P

钢绞线伸长量计算钢绞线张拉伸长量计算一、6股钢绞线 1、中线外N1，2钢绞线长L＝15.57m 钢绞线所夹水平角θ水平＝0 钢绞线所夹垂直角θ垂直＝0.078539816rad θ＝θ水平+θ垂直＝0.078539816rad 取：K＝0.0015 μ＝0.23 E＝1.95×105Mpa 钢绞线面积：A＝831.66mm2 钢绞线控制张拉力P＝944.92KN kχ+μθ＝0.0015×15.57+0.23×0.078539816＝0.041419157 平均张拉力：P＝P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) =944.92×(1-e-0.041419157)/ 0.041419157=925.619KN 初伸长量（10%σc on伸长量） ΔL1＝（944.92×103×10%×15.57×103）/（831.66×1.95×105）＝9.07mm 理论伸长量（103%σcon伸长量） ΔL2＝（925.619×103×15.57×103）/（831.66×1.95×105）＝88.87 mm 2、中线外N3钢绞线长L＝15.7m 钢绞线所夹水平角θ水平＝0 钢绞线所夹垂直角θ垂直＝0.078539816rad θ＝θ水平+θ垂直＝0.078539816rad 取：K＝0.0015 μ＝0.23 E＝1.95×105Mpa 钢绞线面积：A＝831.66mm2 钢绞线控制张拉力P＝944.92KN kχ+μθ＝0.0015×15.7+0.23×0.078539816＝0.041614157 平均张拉力：P＝P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) =944.92×(1-e-0.041614157)/ 0.041614157=925.529KN 初伸长量（10%σcon伸长量） ΔL1＝（944.92×103×10%×15.7×103）/（831.66×1.95×105）＝9.15mm 理论伸长量（103%σco n伸长量） ΔL2＝（925.529×103×15.7×103）/（831.66×1.95×105）＝89.6 mm

钢绞线张拉伸长量计算示例汇总

目录 A钢绞线伸长量计算方法 (3) 计算说明: (3) 计算中有关数据 (4) 钢绞线长度 (4) Po,P的计算(б = 0.1бk) (4) 钢绞线理论伸长值计算 (5) 应力与伸长值及压力表读数之间的关系 (6) 张拉过程及发现问题 (7) 采取措施 (10) 经验总结和体会 (12) B钢绞线伸长量计算 (14) 一、主要计算公式 (14) 1.伸长量计算公式： (14) 2.平均张拉力 (14) 二、示例 (14) 三、其它 (15) C预应力钢绞线张拉伸长值的计算与施工操作 (16) 1预应力伸长量的计算 (17) 2 施工控制 (18) 2.1钢绞线编穿束 (18) 2.2张拉及实际伸长值测量 (19) 结束语: (20) D设计伸长量复核 (21) 一、计算公式及参数 (21) 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： (21) 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： (21) 二、伸长量计算： (21) 1、N1束一端的伸长量： (21) 2、N2束一端的伸长量： (22) E张拉时理论伸长量计算 (23) 一、计算参数： (23) 二、张拉时理论伸长量计算： (23) 1、N1束一端的伸长量： (23) 2、N2束一端的伸长量： (24) 三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算 (24)

一、钢绞线的张拉控制应力： (24) 二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时： (24) 三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时： (25) 四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时： (25) 五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时： (26) F30m后张梁张拉计算书 (27) 一、材料及性能 (27) 二、张拉力计算 (27) 三、施工控制应力与压力表的关系： (27) 四、伸长量计算： (28) 五、质量控制 (29) 六、计算伸长量 (29) 七、张拉顺序 (29) 钢绞线张拉伸长量计算 (30) 钢绞线张拉伸长量的计算 (30) 一、直线布置的钢绞线伸长量计算 (30) 二、曲线布置的钢绞线伸长量计算 (30) 例：某盖梁钢绞线伸长量计算 (31) 三、CASIO fx-4800P计算器的钢绞线伸长量计算程序 (32) 四、千斤顶标定及计算中注意的问题 (33) 高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线 (34) 前言 (34) 1 范围 (34) 2 引用标准 (34) 3 定义 (35) 4 几何尺寸及允许偏差 (35) 5 技术要求 (36) 6 试验方法 (38) 7 检验规则 (38) 8 包装、标志和质量证明书 (39) 附录 A (40) (标准的附录) (40) 屈服负荷试验 (40) 附录 B (40) (标准的附录) (40) 松弛试验 (40)

钢绞线张拉伸长量的计算

钢绞线张拉伸长量的计算桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTM A416 、270 级低松弛钢绞线，公称直径为 15.24mm ，标准强度为1860MPa ，弹性模量为195000MPa ，桥梁施工中张拉控制应力(本文中用Ycon 表示)一般为标准强度的75%即1395MPa 本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P 计算器的计算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》( JTJ 041-2000 )(以下简称《桥规》)。一、预应力系统安装： 1、波纹管、锚垫板和连接器安装： (1) 、波纹管安装: 预应力用波纹管采用塑料波纹管，波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段约为0.3 米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，如果管道和钢筋发生冲突，应以管道位置不变为主。 (2) 、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出

气孔向上，对于一端张拉的P锚、H 锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。 (3) 、连接器安装：从第二孔箱梁开始，在前一段已张拉完的群锚连接体上安装连接器，并进行钢绞线接长。 2、钢绞线安装： a. 钢绞线下料：钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料，钢绞线下料长度要通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，预应力筋地切割宜用砂轮锯切割，下料过程中钢绞线切口端先用铁丝扎紧，采用砂轮切割机切割。 b. 编束：编束时必须使钢绞线相互平行，不得交叉，从中间向两端每隔1m 用铁丝绑紧，并给钢绞束编号。束成后，要统一编号、挂牌，按类堆放整齐，以备使用。 c. 穿束穿束前应检查管道是否畅通，如果出现堵塞孔道现象，必须采取措施疏通。钢绞线端头必须做成锥型并包裹，可利用人工或卷扬机进行牵引，并在浇砼之前穿束(跨大堤悬浇箱梁在浇筑后穿束)。穿束时在管道内穿入一根引索，利用引索将钢丝引出，将钢丝另一端与钢束拖头连在一起，用卷扬机将钢束拉出。 3、横向预应力安装横向预应力钢绞线及波纹管在纵向预应力管道安装完毕后安装。采用人工穿束，把钢绞线一头用扎花锚锚固，另一头慢慢穿入扁型波纹管道内。固定端挤压头：挤压器型号GYJA 型，配用油泵ZB4-500 型。二、预应力体系张拉：1、张拉前的准备工作：预应力筋要按设计及规范要求进行，对所用钢铰线应进行检查，保

低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究

龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/01697587.html, 低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究作者：邵旭东肜辉张阳曾田胜来源：《湖南大学学报·自然科学版》2010年第02期摘要:低回缩预应力钢绞线体系是一种新型预应力体系.为了研究新型二次张拉低回缩预应力锚具的锚下构造,设计了采用二次张拉单孔预应力钢绞线锚具的预应力矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致.当采用相同型号的锚下垫板时,各截面应力峰值相差很小,且均未超过试验混凝土的强度.因此,二次张拉单孔预应力钢绞线锚具锚下构造可与传统夹片式锚具完全相同. 关键词:矩形板试验;应力分析;低回缩预应力锚具;锚下构造;峰值应力中图分类号:U448.35;U441.5文献标识码:A Experimental Study of Concrete Stress under Low Retracting Pre-stress Stranded Anchorage SHAO Xu-dong,RONG Hui,ZHANG Yang,ZENG Tian-sheng (College of Civil Engineering, Hunan Univ, Changsha, Hunan 410082, China) Abstract:Low retracting pre-stressing anchorage system (LRPAS) is a new type of post-tensioned prestressing system. An experimental study was carried out to investigate the structural behavior under the new LRPAS. A scaled test specimen using low retracting pre-stress stranded single anchorage was constructed and tested. Based on the strain measurements, the stress field under the traditional anchorage and the new LRPAS were obtained, and the test results were consistent with the theoretical calculation ones. When the same type of steel plate under the anchorage was used, the maximum stress of the cross-section was similar, and did not exceed the strength of concrete. Therefore, compared with the traditional anchorage, the low retracting pre-stress stranded single anchorage has the same construction under the anchor. Key words:test specimens; stress analyses; low retracting pre-stressing anchorage system;construction under anchorage; maximums stress

预应力钢构箱梁竖向预应力

预应力钢构箱梁竖向预应力摘要：随着科技及施工水平的提高，我国桥梁施工日新月异，高墩、大跨、长联层出不穷，桥梁建设方兴未艾、如火如荼、犹如雨后春笋。关键词：竖向预应力；精轧螺纹钢筋；施工及设计弊病其中现浇连续钢构箱梁占了很大的比例，而连续钢构箱梁中的竖向预应力系统是连续钢构箱梁质量保证的重要部分，对梁的刚度、腹板裂缝影响甚大，设计中竖向预应力数量众多（一般每延米设计安装8根）。而施工中数量众多的竖向预应力施工质量也参差不齐、甚至难以保证。张拉时预应力损失较大，压浆质量不可靠等成了现浇连续钢构箱梁竖向预应力施工质量的瓶颈。张拉预应力损失较大可通过使用扭力扳手、二次张拉等施工管理措施有效控制，而压浆质量不可靠就有方方面面的原因，本文就从施工、设计方面进行探讨，力求从根本上提高竖向预应力管道压浆质量。一、现行设计、施工方法 1：现行设计及施工方法国内目前的连续钢构箱梁中，竖向预应力精轧螺纹钢筋，一般均设计为竖向安装于箱梁0#块隔墙及箱梁腹板内，结构形式如下图：设计中管道一般采用内径为Φ50mm镀锌金属波纹管（或无缝钢管），考虑经济效果波纹管通常用0.3～0.5 mm厚钢带卷制而成，无缝钢管壁厚也小于1.0毫米。设计往往均明确要求管道下端安装压浆管、上端安装排气管，而实际施工中由于管道管壁太薄，管道是无法直接与压浆管连接的。传统的施工方法是在锚垫板与管道之间增加一个连接接头，连接接头通常是用一根外径略小于管道内径，壁厚3 ～ 4 毫米的钢管直接焊接在锚垫板上，并在钢管适当位置焊接压浆（排气）管，再将连接接头与管道套接，即通过连接接头给管道下端安装压浆管、上端安装排气管，如下图所示：

预应力钢束布置要求

(1)悬臂预应力筋布置悬臂施工的连续梁桥从墩顶开始向左右对称悬臂浇筑施工，为了能支承梁体自重和施工荷载，需在悬臂施工时分段张拉预应力。悬臂预应力束的长度随着悬臂施工的进展，不断加长。一般都是对称于箱梁断面中心线布置的，尽量靠腹板布置。预应力束数量较多时可分层布置，一般来说先锚固下层钢束，后锚固上层钢束。悬臂预应力筋可以从顶板下弯延伸布置，当预应力筋下弯伸到节块腹板中时，悬臂预应力筋产生的垂直预应力分力将抵消部分混凝土断面的剪应力。当外侧腹板为倾斜时，以腹板平面竖弯进入腹板内成为倾斜的预应力束，锚固在各个节段的腹板内。锚固在腹板内的预应力束，腹板应有足够厚度以承受集中锚固力。 (2)连续预应力筋布置连续预应力筋主要考虑在悬臂浇筑合拢以后承受恒、活载产生的内力。即按照使用阶段的要求需补充设置的预应力筋，也分直筋(沿纵向按直线布置)和弯筋(伸入腹板承受主拉应力)两种。一般直筋布置在支点截面的顶部和跨中截面的底部，直接锚固在顶板或底板的齿形锚固块上。在边跨的现浇段，弯筋是通过底板束向上弯起后锚固于梁端或顶板顶面的槽形口内，其作用除了对支点、边跨跨中截面提高抗弯能力外，主要希望改善腹板的受力情况，解决近支点截面主拉应力较大的问题。 2．纵向预应力筋的布置原则

(1)应选择适当的预应力束筋的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束筋，以达到合理的布置型式。避免造成因预应力束筋与锚具型式选择不当，而使结构构造尺寸加大。 (2)预应力束筋的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束筋，而导致在结构中布置过多的锚具。由于每根束筋都是一巨大的集中力，这样锚下应力区受力较复杂，因而必须在构造上加以保证，为此常导致结构构造复杂，而使施工不便。 (3)注意钢束平、竖弯曲线的配合及钢束之间的空间位置。钢束一般应尽量早地平弯，在锚固前竖弯。特别应注意竖弯段上下层钢束不要冲突，还应满足孔道净距的要求。钢束应尽量靠近腹板布置。这样可以使预应力以较短的传力路线分布在全截面上，有利于降低预应力传递过程中局部应力的不利影响；能减少钢柬的平弯长度；减小横向力；充分利用梗腋布束，有利于截面的轻型化。在边跨箱梁端部将腹板的箍筋适当加密，直径适当放大一些，对克服腹板的斜向裂缝是十分有效的。 (4)尽量以s型曲线锚固子设计位置，以消除锚固点产生的横向力。尽量加大曲线半径，以便于穿束和压浆。分层布束时，应使管道上下对齐，这样有利于混凝土浇筑与振捣，不可采用梅花形布置。

预应力钢绞线伸长量的计算

后张法预应力钢绞线伸长量的计算预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7 ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属公称直径15,24mm，f pk 螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一＝1860Mpa，般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk Mpa。 1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk 1.2 根据施工方法确定计算参数：预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：

金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式：《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；