软弱下卧层问题
复合地基软弱下卧层验算
复合地基软弱下卧层验算
复合地基是在原有地基的基础上，通过新增加一层支撑土层而形成的一种新的地基形式。
由于软弱下卧层的存在，提高地基的承载力和稳定性成为必要的工程措施。
而复合地基作为一种改进地基的方法，在近年来逐渐得到工程实践的应用。
为保证复合地基的安全和稳定性，需要进行验算。
验算的目的是确认复合地基的承载能力、满足工程设计的要求和规范，并且经过验算后确定复合地基的工程安全性。
复合地基软弱下卧层验算的具体方法如下：
首先，需根据实际的工程条件确定复合地基的荷载。
毫无疑问，荷载是影响复合地基承载能力的主要因素，因此在进行验算前需要对荷载进行详细的测算和分析。
其次，需要进行承载力分析。
在进行承载力分析时，需要考虑地基与土层之间的接触面、地基的形状以及土体的力学性质等因素。
通过对这些因素的分析和计算，可以确定复合地基在不同荷载下的承载能力。
最后，还需要进行稳定性分析。
在进行稳定性分析时，需要考虑复合地基的整体稳定性、土层的剪切强度以及不同荷载下的变形等因素。
通过对这些因素进行综合分析，可以确定复合地基在不同荷载下的稳定性。
总的来说，复合地基软弱下卧层验算是一项复杂的工程计算过程，需要对荷载、承载力和稳定性进行全面的分析和计算，并且需要遵循相关的工程规范和标准。
对于工程设计者来说，需要了解复合地基验算的相关知识和方法，并根据具体的工程条件选择合适的验算方法，以保证工程的安全性和稳定性。
软弱下卧层验算例子
2.基础类型矩形基础3.基础参数基础尺寸： b×l=2000×2000mm2 基础埋深：d =荷载： Fk = 地下水位埋深：4.计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称 "基础规范" 基础宽度承载力修正系数：5.地质参数土层名称重度kN/m3 模量Es 厚度(m) 深度(m) 承载力(kPa)1 填土2 粉质粘土 1503 淤泥质土 84二、计算步骤1.计算基础底面的附加压力基础自重和其上的土重为：Gk=rgAd=20×××= kN基础底面平均压力为：pk=（Fk+Gk）/A =（+）/（×） = kPa基础底面自重压力为：p c=gm1d= ×= kPa上式中 gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm1=×+×/+ ==m3基础底面的附加压力为：p0= pk- pc= = kPa2.计算软弱下卧层顶面处的附加压力附加压力按扩散角计算Es1/Es2 = =z/b = =Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量；z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离；b为矩形基础底边的宽度；查"基础规范"表，得q=23°；由"基础规范"式，得pz = lb(pk-pc)/((b+2ztanq)(l+2ztanq))= ××( /(( +2××tan 23°) ×( +2××tan 23°))= （×）= kPa3.计算软弱下卧层顶面处的自重压力pcz= gmd= ×= kPa上式中 gm为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm=（×+×+×）/（++）== kN/m34.根据"基础规范"条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值fa = fak+ndrm (d -= + ×× -= kPad为软弱下卧层顶面距地面的距离。
软弱下卧层地基承载力验算应注意的问题
验算软弱下卧层地基承载力时，应注意以下几点：
1 软弱下卧层土的物理力学性质：在验算时，应根据软弱下卧层土
的物理力学性质，如密度、抗拉强度、抗压强度等，来确定软弱下卧层土的承载能力。
2 地基土体的厚度：地基土体的厚度也是影响地基承载力的因素之
一，所以在验算时，应注意地基土体的厚度是否足够。
3 地基土体的形态：地基土体的形态也会影响地基的承载能力，所
以在验算时，应注意地基土体的形态是否合理。
4 地基土体的水状态：如果地基土体的水状态不好，会影响地基的
承载能力，所以在验算时，应注意地基土体的水状态。
5 地基土体的应力状态：地基土体的应力状态也会影响地基的承载
能力，所以在验算时，应注意地基土体的应力状态。
6 设计荷载：在验算时，还应注意设计荷载是否合理，以及荷载是
否均匀分布。
7 其他因素：还应注意其他因素，比如地震作用、温度变化、湿度
变化等，这些因素也会影响地基的承载能力。
另外，在进行地基承载力验算时，应使用适当的土力学理论和计算方法，确保验算结果的准确性。
最后，还应注意计算结果是否符合设计要求，并与实际情况相符。
基坑开挖中软弱下卧层的工程难点及应对策略分析
基坑开挖中软弱下卧层的工程难点及应对策略分析摘要本文主要探讨了基坑开挖中软弱下卧层的工程难点及应对策略。
首先介绍了软弱下卧层的基本特征，包括定义、成因和力学特性等。
然后分析了基坑开挖中软弱下卧层的工程难点，以及工程难点造成的影响和问题，并通过典型案例分析进行了说明。
接着，提出了基坑开挖中的应对策略，包括地下水处理策略、岩土加固处理策略以及技术手段和工具应用等，并对应对策略的优缺点进行了分析。
最后，总结了本文的研究发现和结论，并对未来研究方向提出了建议。
本文的研究结果对于基坑开挖的设计和施工具有一定的参考价值。
关键词：软弱下卧层，工程难点，应对策略1.引言基坑开挖是建筑施工中不可避免的过程，其目的是为了建造建筑物的地下室或地下车库等。
而在基坑开挖的过程中，软弱下卧层是一种常见的地质情况，其存在会对基坑开挖带来很大的工程难点和安全风险。
因此，对于基坑开挖中软弱下卧层的工程难点和应对策略进行研究，具有重要的现实意义和实际应用价值。
本文旨在通过对基坑开挖中软弱下卧层的工程难点和应对策略进行深入探讨，揭示软弱下卧层存在的主要问题，总结解决问题的有效方法和技术手段，为基坑开挖工程的实际应用提供参考依据。
2.软弱下卧层的基本特征2.1软弱下卧层的定义和分类软弱下卧层是指地下较深处存在的土层或者岩层，其本身强度较弱，易于产生变形和沉降。
这种土层或者岩层通常位于较深的地下，对于基坑开挖等工程活动有很大的影响。
根据软弱下卧层的成因和特点，可以将其分为以下三类：（1）原生软弱下卧层：指自然形成的软弱下卧层，多数情况下由于地质构造和成岩作用等因素导致地层强度较弱。
（2）伴生软弱下卧层：指与地下水体或者断层等伴生而存在的软弱下卧层，通常是由于地下水流动或者断层的活动导致地层变形和破坏。
（3）工程软弱下卧层：指由于工程活动而形成的软弱下卧层，通常是由于基坑开挖、地铁隧道施工等工程活动导致地层变形和破坏。
2.2形成原因和成分构成软弱下卧层的形成原因和成分构成多种多样。
#软弱下卧层计算
xx 楼地基承载力、软弱下卧层验算1. 主楼地基承载力计算：主楼筏板底标高为-3.550 ，根据地勘报告，基底持力层为第②层粉土( f ak =180kPa), n=0.3, b=6, Y =18.*N/m3,3n=1.5, Y m=18.0 kN/m。
f a= f a k+ n ( b-3) + n (d-0.5) =180+0.3x18.7x( 6-3) +1.5x18x (3.55-0.15-0.5)=275.1 kPa主楼筏板(含基础自重)标准组合基础反力p k=183kPa，即P k<f a。
由于第③层粉土地基承载力特征值为120kPa,构成软弱下卧层，需按P z+ P cz< f az进行软弱下卧层强度验算：地基压力扩散角9= 0°,基础底面至软弱下卧层顶面的最小距离为3.46mP z= P k- P c=183-18.7x3.55=116.6 kPaP cz=19x(3.55+3.46) =133.2 kPaP z+ P cz=249.8 kPaf az = f ak+n d y m(d-0.5) =120+1.5x18.5x(3.55+3.46-0.15-0.5)=296.5kPa即P z+ P cz< f az,下卧层第③层粉土的强度能够满足上部荷载要求。
xx 楼地基承载力、软弱下卧层验算2. 裙房独立基础的地基承载力计算：裙房独立基础底标高为-2.500,根据地勘报告,基底持力层为第②层粉土( f ak =180kPa), n=1.5,饰=18.0 kN/m3。
f a= f ak+ n Y m ( d-0.5) =180+1.5x18x (2.5-0.15-0.5) =229.9 kPa 以独立基础DJ P4 为例，单柱标准组合下N=606 kN ，即F k=606 kN , Ixb = 2.0x2.0 ,G k=20x2.5x2.0x2.0=200 kNp k=(F k+ G k) /A=(606+200)/(2.0x2.0)=201.5 kPa 即P k< f a。
筏板基础验算软弱下卧层正确方式
筏板基础验算软弱下卧层正确方式你知道吗？我们在做筏板基础设计的时候，验算下卧层是否软弱可是个非常重要的步骤。
要是这一块没搞定，后续的工程可就麻烦了。
相信很多朋友一提到“软弱下卧层”，脑袋里就开始冒出一堆技术术语，觉得自己离“高深莫测”的工程师又远了一步。
其实不然，咱们用最简单的方式，聊聊这个问题，让你明白这个“软弱层”到底是个什么玩意儿，怎么验算它，弄明白了，后续的施工才能稳稳的。
你可以想象，筏板基础就像是一张大床，要是下面的土层不结实，那这张床就睡得不安稳，重了就容易塌。
所以，这个下卧层，就像是你躺床底下的那个“床架子”，如果它不行，哪怕床垫再好，睡起来也是不踏实的，何况咱们盖的可不是床，而是要承载巨大压力的建筑。
那下卧层到底啥情况？不就指土层的承载能力嘛！如果是软弱的，那就得好好验算了，防止筏板基础承载力不足，造成沉降、变形等一系列问题，搞不好，整栋楼就得“摇摇欲坠”。
怎么验算呢？这个问题，很多人都容易误会，觉得复杂其实一点不复杂。
简单来说，就是要算土层的承载力。
要看下面的土层在承受荷载时会不会因为变形过大导致基础不稳定。
这个时候，你得结合土壤的特性，比如说土层的摩擦力、压缩性等这些因素来判断。
可是你别以为光是看这些就完事了，别忘了咱们还得考虑实际施工的情况，底下的土是不是均匀的、湿度大不大、有没有沉降过快等等。
每一个细节，都能让你的基础设计更“稳妥”。
再说了，验算的时候可不能只盯着一个方向，得全方位看看。
我们得用一些力学计算，像是层间压缩、沉降分析这些，去推算下卧层在荷载作用下的表现。
这里面有一个技巧，你得关注软弱层的厚度和下卧层的深度。
你想，土层越厚，它的变形也就越明显，越深的地方，土壤的压缩性就越大。
这个就像是你在沙滩上走，越浅的地方，脚印没那么深，越深的地方，脚印就越深一样。
所以，要是下卧层特别软，厚度不够，咱们就要考虑其他补强措施了，别指望它能给你稳稳的支撑。
有的时候，我们可能遇到下面的土层不是很均匀的情况，这个时候可得小心了。
关于桩基软弱下卧层验算的几点认识
关于桩基软弱下卧层验算的几点认识下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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软弱下卧层地基承载力验算中常见的几个问题分析
Ｚ ａ ｇ ｉｉｇ Ｓ ｒｅ ｒｎ ｈ ｆ ｈｎ ｎｕ ｒｅ ｄ ｅｉ ｓｔｔｏ Ｗａ ｒ ｏｓｒａｃ ｄＨ ｄｏｏ ｅ， ｅｇ ｕ ３ ０ ０Ｃ ｉａ ｈｎ ｂｎ （ｕｖｙ ａ ｃ Ｃ ｉａ ｈ ｉｕｖｙ ｓ ｎ ｎｔ ｅ ｆ ｔ ｎｅｖｎｙ ｙｒｐ ｗ ｒＢ ｎｂ ２ ３０ ， ｈｎ ） Ｑ Ｂ ｏ Ａ Ｓ ｎ ａ Ｄ ｇＩ ｉ ｕ ｅＣ ｎ ａ
Ｏ 前
言
矩形基础 ： ｐ＝
ｂ ｔ， （－ ＰＰ
Ｊ 万 ；
（） ３
地基承受建筑物荷载 的土体 叫作 持力 层 ， 土力 学我们 根据
知道 ， 持力层 承受 的建 筑荷载是随着土体深度 的加 深而逐级减 小 的 ，到一定深度后土体承受 的建筑荷载就可 以忽略不计 了 ， 这时我们就把这一层土体往下 的土体 叫做下卧层 了。 软弱下卧
层是指承载力小于持力层 的下 卧层 。 弱下 卧层土层通常具有 软
【 ｏ十 ‘
＋‘
式 中 ：—条形和矩形基础底面宽度 ６ 卜一 矩形基础底面长度 ， 为基 底平均压力设计值 Ｐ ＿基础 底面处 的 自重应力值
—
基础底面至软弱下卧层顶面的距离
一
地基压力扩散线与垂直线的夹角
（） ４
下述特点 ： 天然含水量 高 ， 天然孔 隙 比高 ， 压缩性高 ； 承载力低 ， 抗剪强度低 ， 渗透 性低。 下卧层承受的荷载虽然可以忽略 ， 但是 如果下卧层是软弱下卧层 ，那 么除了验算持力层 的承载力外 ， 还需验算软 弱下 卧层 的承载 力。如果验算不能满 足设计要求 ，
那么就要考虑采取地基处理措施 ， 或者考虑采用桩基础。
当 Ｅ ， ３时 ，根据土力 学原理 利用应力 分布理 论计算 ／２ Ｅ＜
关于桩基软弱下卧层验算的几点认识
文章编号:1007Ο2993(2007)03Ο0109Ο04关于桩基软弱下卧层验算的几点认识李广信1 张在明2,3(11清华大学土木水利学院,北京 100084;21北京市勘察设计研究院,北京 100038;31北京工业大学建筑工程学院,北京 100022) 【摘 要】 对于国内外不同的规范、手册中对于桩基软弱下卧层验算的不同方法进行了分析。
提出以下的一些建议:承台底面以上的原地基土自重在附加应力计算时可以扣除,在总应力计算时再加上;扣除的群桩实体基础四周的摩阻力应使用群桩四周地基土的摩阻力特征值,而不是极限值;对于地下室中的独立柱的桩基础和内墙的条形桩基础,应当从地下室地面而不是原地面起算进行验算。
【关键词】 桩基;软弱下卧层;自重应力;摩阻力【中图分类号】 TU 473112Suggestions on Checking Computation of U nderlyingStratum With Soft Soil in Pile FoundationLi Guangxin 1 Zhang Zaiming 2(11Department of Hydraulic Engineering ,Tsinghua University ,Beijing 100084;21Beijing G eotechnical Institute ,Beijing 100038;31College of Architecture Engineering ,Beijing University of Technology ,Beijing 100022China )【Abstract 】 The different methods of checking computation of underlying weak layer in pile foundation which are suggested indifferent codes or handbooks are analyzed.S ome suggestions are proposed :the self Οweight stress of soil which is between the base of cap and ground surface are added in or subtracted from se parately in different stress calculations ,the shaft friction around the pile group which is deducted in computation of additional stress is the characteristic value rather than limit value ,and the checking compu 2tation is carried out from ground surface of basement in the case of strip footing and individual footing in basement.【K ey Words 】 pile foundation ;underlying weak layer ;self Οweight stress ;friction resistance0 引 言当桩基下有软弱下卧层时,应当进行承载力的验算,在不同的规范和手册中规定和建议的方法有很大不同,计算的结果差别很大。
软弱下卧层验算步骤
软弱下卧层验算步骤软弱下卧层是指地质性质较差、地基承载能力较弱的地层。
在工程设计和施工中，对软弱下卧层进行验算是确保工程安全稳定的重要环节。
下面将详细阐述软弱下卧层验算的步骤，以帮助工程师和设计师更好地处理软弱下卧层问题。
第一步：地质勘察地质勘察是软弱下卧层验算的首要步骤。
通过地质勘察，可以了解地下情况，包括软弱下卧层的厚度、性质、结构特点等。
地质勘察包括采集岩芯样品、测量地层厚度、记录地层岩性等，这些数据将为后续的验算提供重要依据。
第二步：地下水位调查地下水位是影响软弱下卧层稳定性的重要因素之一。
在进行验算前，需要进行地下水位的调查、监测和分析。
通过地下水位调查，可以确定软弱下卧层的饱和度，从而判断地基承载能力是否会受到地下水的影响。
第三步：软弱下卧层特性分析软弱下卧层的特性分析是验算的核心步骤。
在进行特性分析时，需要综合考虑软弱下卧层的物理性质、力学性质和水文性质等。
通过对软弱下卧层特性的分析，可以了解其变形特点、强度特点以及与上下层之间的相互作用关系，为后续的验算提供基础。
第四步：验算方法选择根据软弱下卧层的特性分析，可以选择合适的验算方法。
常见的验算方法包括传统的有限元分析、数值模拟方法以及试验法等。
不同的方法适用于不同的软弱下卧层情况，如软黏土、强风化岩层等，需要根据具体情况进行选择。
第五步：验算参数确定进行验算时，需要确定合适的验算参数。
验算参数包括软弱下卧层的强度参数、变形参数以及与上下层之间的边界条件等。
这些参数的选择应基于实际调查数据和合理的工程假设，以保证验算结果的准确性和可靠性。
第六步：模型建立和分析根据确定的验算参数，可以建立软弱下卧层的模型，并进行相应的分析。
模型建立可以采用二维或三维的方法，根据实际情况选择合适的模型。
在分析过程中，需要考虑软弱下卧层的承载能力、变形情况以及与上下层之间的相互作用，以评估软弱下卧层的稳定性和影响范围。
第七步：验算结果评估根据模型分析的结果，可以评估软弱下卧层的稳定性和工程安全性。
软弱下卧层验算遇到的问题探讨
软弱下卧层验算遇到的问题探讨【摘要】软弱下卧层承载力的验算过程中，要明白公式中符号意义和取值范围，清楚公式的应用环境，根据实际情况准确计算并验算。
本文尝试对浅基础设计中软弱下卧层验其中易忽视的几个问题进行分析。
【关键词】软弱下卧层；承载力；计算；验算；1 前言在浅基础设计中，当基础受力层范围内存在软弱下卧层时，按持力层土的承载力计算得出的基础底面所需的尺寸后，还必须对软弱下卧层进行承载力验算，为此《建筑地基基础设计规范》（GB5007 - 2002）（以下简称《规范》）给出了验算公式如下：pz + pcz ≤faz （1）式中：pz —相应于荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值；pcz —软弱下卧层顶面处土的自重压力值；faz —软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值。
对条形基础和矩形基础，式（1）中的Pz 值可按下列公式简化计算：条形基础：pz = b（pk - pc）/ （ b + 2 ztanα）（2）矩形基础：pz = lb（pk - pc）/ [ （ b + 2 ztanα）（l + 2 ztanα）] （3）上式中： b —矩形基础或条形基础底边的宽度；l —矩形基础底边的长度；pc —基础底面处土的自重压力值；z —基础底面至软弱下卧层顶面的距离。
α —地基压力扩散线与垂直线的夹角，可按表1 采用表1ES1/ES2 z/b≥0.25z/b≥0.503 60 2305 100 25010 200 300注：1. Es1 为上层土压缩模量；Es2 为下层土压缩模量；2. z/ b 0.50 时值不变。
2 工程中遇到的问题（1）根据《规范》当ES1/ES2≥3时，扩散角θ取值根据z/b的比值查上表1即可，从大量的实践工作中，笔者注意到，相当大部分工程当存在软弱下卧层时，其上下两层土的压缩模量比ES1/ES2均小于3，但《规范》并未给出扩散角θ取值的方式，是否我们可以认为其压力扩散角为00，或者直接以压缩模量比等于3来考虑呢？笔者认为前者在大多数情况下太保守，后者则容易留下安全隐患。
软弱下卧层地基承载力验算应注意的问题
软弱下卧层地基承载力验算应注意的问题
软弱下卧层地基承载力验算，是确定地基的强度和稳定性的重要步骤。
针对软弱下卧层地基承载力的验算需要特别注意以下几点：
1、要正确识别软弱下卧层地基的承载力特点，例如地基的强度大小、稳定性、屈服特征等，应合理选择合理的设计参数。
根据不同重要性设计对应的抗压及抗拔强度，也是施工安全常识。
2、精确把握软弱下卧层地基能否满足工程要求的情况，在一般条件下，地基下面必须有足够的稳定性，确保地基的承载强度和刚度满足工程的要求。
3、明确地基承载力的试验，针对软弱下卧层地基，应根据工程实际情况选择试验类型，应尽可能使用收集全面详细的定位水平和垂直承载力试验数据。
4、确定地基支撑方法，软弱下卧层地基必须提高支撑质量，开展加固、助推、补偿等支撑措施，合理选择支撑分布和结构参数，确保工程特性。
根据以上分析，软弱下卧层地基承载力的验算，应注意的问题说明了，要正确识别软弱下卧层地基的承载力特点，精确把握软弱下卧层地基能否满足工程要求，明确地基承载力的试验，以及确定地基支撑方法等。
只有将以上问题得到解决，才能保证软弱地基验算的准确性，确保设计施工的安全性。
软弱下卧层
软弱下卧层2010-11-2509:25最佳答案要满足建筑地基处理技术规范第3.0.4条、4.2.3条、4.2.4条的规定：3.0.4经处理后的地基，当按地基承载力确定基础底面积及埋深而需要对本规范确定的地基承载力特征值进行修正时，应符合下列规定：1基础宽度的地基承载力修正系数应取零；2基础埋深的地基承载力修正系数应取1.0。
经处理后的地基，当在受力层范围内仍存在软弱下卧层时，尚应验算下卧层的地基承载力。
对水泥土类桩复合地基尚应根据修正后的复合地基承载力特征值，进行桩身强度验算。
4.2.3垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定，并应进行软弱下卧层的验算。
4.2.4对于垫层下存在软弱下卧层的建筑，在进行地基变形计算时应考虑邻近基础对软弱下卧层顶面应力叠加的影响。
当超出原地面标高的垫层或换填材料的重度高于天然土层重度时，宜早换填，并应考虑其附加的荷载对建筑及邻近建筑的影响。
1、估算公式：ac>=nc/(a*fc)其中：a----轴压比（一级0.7、二级0.8、三级0.9，短柱减0.05）fc---砼轴心抗压强度设计值nc---估算柱轴力设计值2、柱轴力设计值：nc=1.25cβn其中：n---竖向荷载作用下柱轴力标准值（已包含活载）β---水平力作用对柱轴力的放大系数七度抗震：β=1.05、八度抗震：β=1.10c---中柱c＝1、边柱c＝1.1、角柱c＝1.23、竖向荷载作用下柱轴力标准值：n=naq其中：n---柱承受楼层数a---柱子从属面积q---竖向荷载标准值（已包含活载）框架结构：10~12（轻质砖）、12~14（机制砖）框剪结构：12~14（轻质砖）、14~16（机制砖）筒体、剪力墙结构：15~18单位：kn/(m*m)4、适用范围轴压比控制小偏心受压或轴心受压柱的破坏，因此适用于高层建筑中的底部楼层柱截面的估算。
：1、估算公式：ac>=nc/(a*fc)其中：a----轴压比（一级0.7、二级0.8、三级0.9，短柱减0.05）fc---砼轴心抗压强度设计值nc---估算柱轴力设计值2、柱轴力设计值：nc=1.25cβn其中：n---竖向荷载作用下柱轴力标准值（已包含活载）β---水平力作用对柱轴力的放大系数七度抗震：β=1.05、八度抗震：β=1.10c---中柱c＝1、边柱c＝1.1、角柱c＝1.23、竖向荷载作用下柱轴力标准值：n=naq其中：n---柱承受楼层数a---柱子从属面积q---竖向荷载标准值（已包含活载）框架结构：10~12（轻质砖）、12~14（机制砖）框剪结构：12~14（轻质砖）、14~16（机制砖）筒体、剪力墙结构：15~18单位：kn/(m*m)4、适用范围轴压比控制小偏心受压或轴心受压柱的破坏，因此适用于高层建筑中的底部楼层柱截面的估算。
软弱下卧层验算例子
2.基础类型矩形基础之青柳念文创作3.基础参数基础尺寸： b×l=2000×2000mm2 基础埋深：d =1.20m荷载： Fk = 700.00kN 地下水位埋深： 1.90m 土层称号重度kN/m3 模量Es 厚度(m) 深度(m) 承载力(kPa)2 粉质粘土18.00 7.50 1.802.50 1503 淤泥质土 17.5 2.5 4.507.00 84二、计算步调基础自重和其上的土重为：Gk=rgAd=20×2.00×2.00×1.20=96.00 kN基础底面平均压力为：×2.00） = 199.00 kPa基础底面自重压力为：pc=gm1d= 18.00×1.20= 21.60 kPa上式中 gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度基础底面的附加压力为：p0= pk- pc= 199.00- 21.60= 177.40 kPa附加压力按分散角计算Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量；z为基础底面至软弱下卧层顶面的间隔；b为矩形基础底边的宽度；查"基础规范"表5.2.7，得q=23°；由"基础规范"式5.2.7-3，得pz = lb(pk-pc)/((b+2ztanq)(l+2ztanq))= 2.00×2.00×( 199.00- 21.60)/(( 2.00+2×1.30×tan 23°) ×( 2.00+2×1.30×tan 23°))×3.10363）= 73.67 kPapcz= gmd= 15.60×2.50= 39.00 kPa上式中 gm为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度×××0.60）/（0.70+1.20+0.60）= 15.60 kN/m3fa = fak+ndrm (d - 0.5)= 84.00 + 1.00×15.60×(2.50 - 0.5) = 115.20 kPad为软弱下卧层顶面距地面的间隔.即所计算层的顶面距地面的间隔.这不是一个死值.规范上所说的“基础埋置深度”即指所计算层的顶面距地面的间隔.由"基础规范"式5.2.7-1，得pz+pcz = 73.67+39.00 = 112.67 kPa<fa = 115.20 kPa软弱下卧层地基承载力知足要求！。
软弱下卧层问题
当地基受力层范围内有软弱下卧层时, 应按下式验算:pz + pcz ≤f az (1)式中: f az为软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值; pz 、pcz分别为软弱下卧层顶面处的附加应力和自重应力, 对于条形和矩形基础, pz 值可按应力扩散角法计算。
第一：筏板基础宽度和长度怎么确定。
是不是按照建筑周边轮廓长宽度外加各1.0m考虑吗？还有：若按照上述取宽度，比如宽度20m，那么按照规范GB50007-2002表5.2.7z/b＝0.25内那么在深度5米以内，地基压力扩散角都取0度，是不是太保守了，请大家参言GB50007-2002规范中说，“宜将基础面以上范围内的荷载，按基础两侧的超载考虑，当超载宽度大于基础宽度两倍时，可将超载折合成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时，取小值。
”我有以下理解，不知正确否，请各位斧正。
1.主楼宽度和车庫的宽度比，如果小于2倍主楼基础宽度，则不考虑车庫影响，按主楼基础埋深（如10米）进行深度修正；2.主楼宽度和车庫的宽度比，如果大于2倍主楼基础宽度，则应考虑车庫影响，将车庫的建筑荷载折合成土层厚度，如车庫基础荷载为60KN/m2上部土层平均重度为18KN/m3,则埋深d=60/18=3.33米，以此深度修正；3.如果主楼基础埋深为10米，车庫基础埋深为7米，两者不一致，则埋深d=3.33+(10-7)=6.33米，以此深度修正。
关于深度修正问题的讨论. 其实，规范的这一解释是少有的清楚。
举数字也仅是具体化而已，如基础宽度10m，超载宽度25m，超载40kPa，则可以折算为2m的土层。
如果超载宽度15m，则不能折算，怎么办？规范没有说。
其实2倍是人为定的，19m就不行了？我的意思是应该进行地基极限承载力的数值分析，分析超载宽度不够所引起的效应究竟如何?但是怎么进行数值分析还请高手指点。
3. 结构人员的所谓“400mm”厚度，实际上是筏板基础与地下室底板的区别。
软弱下卧层验算例子
2.基础类型矩形基础3。
基础参数基础尺寸：b×l=2000×2000mm2 基础埋深:d =1。
20m荷载：Fk = 700.00kN 地下水位埋深：1。
90m4.计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称"基础规范" 基础宽度承载力修正系数：1。
05。
地质参数土层名称重度kN/m3 模量Es 厚度(m) 深度（m）承载力（kPa）1 填土18.00 7.50 0.70 0.70 100.02 粉质粘土18.00 7.50 1.80 2。
50 1503 淤泥质土17.5 2。
5 4。
50 7.00 84二、计算步骤1.计算基础底面的附加压力基础自重和其上的土重为：Gk=rgAd=20×2.00×2.00×1。
20=96.00 kN基础底面平均压力为：pk=（Fk+Gk）/A =（700.00+96.00）/（2.00×2。
00）= 199.00 kPa 基础底面自重压力为：pc=gm1d= 18。
00×1。
20= 21。
60 kPa上式中gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm1=（18.00×0.70+18.00×0。
50）/(0。
70+0。
50）=21。
60/1。
20=18。
00kN/m3基础底面的附加压力为：p0= pk— pc= 199.00— 21。
60= 177.40 kPa2.计算软弱下卧层顶面处的附加压力附加压力按扩散角计算Es1/Es2 = 7。
50/2。
50 = 3。
00z/b = 1。
30/2.00 = 0.65Es1为上层土压缩模量,Es2为下层土压缩模量；z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离;b为矩形基础底边的宽度；查”基础规范”表5.2.7，得q=23°；由”基础规范”式5.2.7—3，得pz = lb(pk—pc）/((b+2ztanq)(l+2ztanq））= 2.00×2.00×( 199.00— 21.60)/(（2.00+2×1。
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软弱下卧层问题————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：ﻩ当地基受力层范围内有软弱下卧层时, 应按下式验算: ﻫpｚ＋pcｚ≤ｆaｚ(１）ﻫ式中:f az为软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征ﻫ值；ｐz 、pcz分别为软弱下卧层顶面处的附加应力和自重应力, 对于条形和矩形基础, ｐz 值可按应力扩散角法计算。
第一:筏板基础宽度和长度怎么确定。
是不是按照建筑周边轮廓长宽度外加各１.０m考虑吗？ﻫ还有:若按照上述取宽度，比如宽度２0m,那么按照规范GB５0007-２00２表5．2.7ｚ/b＝0.25内那么在深度5米以内，地基压力扩散角都取０度，是不是太保守了，请大家参言ＧB5０007－2002规范中说,“宜将基础面以上范围内的荷载,按基础两侧的超载考虑,当超载宽度大于基础宽度两倍时,可将超载折合成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时，取小值。
”我有以下理解，不知正确否，请各位斧正。
ﻫﻫ1.主楼宽度和车庫的宽度比,如果小于2倍主楼基础宽度，则不考虑车庫影响，按主楼基础埋深（如１0米)进行深度修正; ﻫ２.主楼宽度和车庫的宽度比，如果大于2倍主楼基础宽度，则应考虑车庫影响，将车庫的建筑荷载折合成土层厚度，如车庫基础荷载为60KN/ｍ2上部土层平均重度为1８KN／m3,则埋深d＝60/18=3.3３米,以此深度修正；3.如果主楼基础埋深为10米,车庫基础埋深为７米,两者不一致，则埋深d=3.3３+(１0-7）＝6．３3米,以此深度修正。
关于深度修正问题的讨论. 其实,规范的这一解释是少有的清楚。
举数字也仅是具体化而已,如基础宽度10ｍ,超载宽度２5m，超载4０ｋPａ,则可以折算为2m的土层。
如果超载宽度15m,则不能折算,怎么办?规范没有说。
其实2倍是人为定的,１9m就不行了?我的意思是应该进行地基极限承载力的数值分析，分析超载宽度不够所引起的效应究竟如何？但是怎么进行数值分析还请高手指点。
3. 结构人员的所谓“４０0mm”厚度,实际上是筏板基础与地下室底板的区别。
如果是筏板基础，传递上部结构荷载,厚度大于400ｍm。
如果荷载由独立基础或条形基础传递上部结构荷载，底板只传递地下室地坪荷载及平衡浮力，则厚度一般小于4０0mｍ;ﻫ另外，请注意设计图纸上所标明的是设计值还是标准值，相差2５％，所谓“地基承载力特征值”实际上是容许承载力,与荷载标准值相对应。
请问设计值对应什么荷载效应？有一个项目,为1７层建筑,拟采用筏板基础,平均基底压力３80kPa,地基为CＦG复合地基，复合地基承载力经深度修正后为４０6kＰa,基底压力小于复合地基承载力，可满足要求。
可有同事指出，基底压力呈马鞍形分布，边缘的压力应该是平均压力的1.3倍，应为4９4ｋPa,这样一来，复合地基承载力就不足了，需要考虑其它方法。
请问这种说法正确吗? 退步想想,按基底压力呈马鞍形分布，当建筑物荷载均匀时,边缘的压力是平均压力的1.3倍，复合地基承载力是不足,会如何?边缘土挤出、建筑物失稳?那么是四周挤出、建筑物四周失稳，而中间稳定,这是不可能的，建筑物重心产生的反力距可使建筑物稳定，再说还有个2倍。
例子到处都是。
ﻫ我们现在的设计思路与土力学中研究问题的思路是两个不同层次的问题,前一个思路是以后一个思路为基础的，但前者是实用的最低的下限,安全度的下限，实际可能发生的状态应当都比设计控制的状态处在更安全的位置，才能保证工程的安全;3. 目前的设计，在空间上作为均质体考虑,轴心荷载下的反力作为均匀分布考虑，在时间上，按照极限状态除以安全系数控制,即工作状态远离可能发生的极限状态一个足够安全的距离；这种设计思路的适用性是由土力学基本问题的研究提供基石的；ﻫ4．土力学基本问题的研究需要深究这样的设计思路与实际情况存在多大的距离,所以需要研究极限状态,以保证设计工作状态的可靠性。
按照土力学的研究,在空间上土体并不均匀，即使是轴心荷载,反力分布也是不均匀的,基础都有一定程度的刚性,实际的基底压力分布不可能是完全均匀的,基础刚度越大，分布越不均匀。
在采取了一定安全系数控制,工作状态的平均反力远小于极限承载力,但这仅是平均趋势而言，在实际的基础底面,局部出现塑性是可能的，例如你所担心的边缘会不会发生挤出,这是有可能的。
工程上采取一定埋置深度的措施来平衡或减少这种可能的挤出;对黏性土，由于内聚力的作用，边缘的抵抗力比较大，即使埋置深度的超载不大,土体还有一定的抵抗挤出的抗力,砂土就完全依赖于超载的抵抗作用。
ﻫ5. 对群桩基础,目前的设计思路是按轴力平均分布假设设计的,但实测的桩顶轴力资料显示,角桩与中部桩的轴力比很大,如果桩基设计的安全系数取2.0,不是每根桩都是2.0,中部桩的安全系数远大于２．0,而角桩的安全系数则小于2.0。
研究这个问题所揭示的规律可能使人们担心桩基设计的安全性，但目前的设计是从总体平均来考虑问题的，承台的强度和刚度可以有效地调节这种不均匀性,使在承台作用下群桩共同工作,相互补充，有些桩的低安全度不会危害桩基整体的安全性。
下卧层验算在筏板状态下,长宽怎么取值？ﻫ如果是在设计过程中进行软弱下卧层验算,就没有这样的问题产生。
这和基础采用什么形式有关,如果采用独立基础(筏板并不传递建筑物荷载），就按独立基础的尺寸计算，如果由筏板基础传递建筑物的荷载,那就按实际筏板基础的尺寸计算,不存在放１ｍ的问题；扩散角该取零度就取零度,也没有保守不保守的问题。
：“ 假设地层均匀，基础形式为筏板基础，基础中心的沉降量最大,角点的沉降量最小。
”从条件来说,还应该加“基底压力分布均匀或荷载重心与基础的形心重合，”那么基础底板的实际变形是中心最大,角点最小,不均匀程度与底板的刚度有关。
如果底板的刚度非常大,那么两者相差不大，变形比较均匀;如果底板非常柔，那么两者相差的程度就和不考虑基础刚度影响的计算结果接近; ﻫ2. 沉降计算时是将均匀分布的荷载作用于基底平面处，只考虑均匀的附加压力作用下计算土体中的附加应力分布,然后计算附加应力产生的压缩变形，而不考虑基础刚度的影响；ﻫ３. 规范的沉降计算公式计算得到的是基础中点的沉降，对于均匀分布的荷载而言，将中点沉降作为平均沉降使用,不需要计算角点沉降以后再平均,这也是一种近似的经验处理方法；4．如果地层不均匀,则即使是均匀的基底压力也会产生不均匀沉降，则按四个角点的应力分别计算沉降之后再计算差异沉降,判断其主倾的方向，此时中点沉降不一定等于平均沉降；ﻫ5．如果是不均匀分布的基底压力,则按角点应力计算角点沉降后再计算差异沉降。
如果仅是一个方向不均匀,则发生单向单倾斜，如果是双向都不均匀，则发生两个方向的倾斜,主倾方向取决于两个方向倾斜的大小。
如果地层也不均匀，则计算结果反映了荷载和地层两个因素的叠加效果。
6. 实测的沉降量是建筑物四周观测点的沉降,平均以后作为平均沉降使用，分析时常和中点的沉降计算结果比较，也忽略了两者的差别。
基础持力层下有较软弱的土,怎么办? ﻫ可以通过调整上部结构的方法.比如减小基底压力＼加大基础筏板面积＼采用箱形基础＼减少基础埋深，也可采用桩基础等．设计桩基础和筏板基础的时候应分别进行那些验算参照建筑地基基础设计规范。
主要受冲切、受弯、受压、受剪等。
有一七层砖混结构建筑，长58ｍ,宽29m，埋深１．5ｍ,地基地层结构是上为粉土(fａk=１３0KＰa,Es=11.9MPａ,厚度5．0m）,下为近乎淤泥质土的粉质粘土（fak＝8０ＫPa,Ｅs=３.２ＭPａ,厚度２.0）,再下为一般粉质粘土（fａk=150K Pａ,Es=5．0ＭPａ，厚度１0.0m)。
我遇到的问题是：拟采用筏板基础,需要验算下卧层,采用应力理论的附加应力系数法,计算得到下列结果,软弱下卧层顶面中心处不满足要求,而四角点极大地满足要求。
问题是:在大板基础的约束下,应该不会发生稳定性的问题（侧向挤出破坏或刺入破坏）吧。
实际设计时，怎样考虑解决这种情况?软弱下卧层的验算方法是在小尺寸基础条件下提出的,用于大尺寸基础可能会产生各种问题; ﻫ你用的方法首先是假定基底压力均匀分布，即承认基础是柔性的，但基础实际具有一定的刚度,因此基底压力的分布是不均匀的,中间小,边缘大,角点最大；你用附加应力系数方法计算结果，肯定是基础中心的应力最大,而角点的应力最小,所以出现你所说的情况是理所当然的，不足为奇;用规范的扩散角方法,计算的是基础中心处的应力，当作均匀分布的,验算的也是中心处,因此你即使用应力法计算,也肯定以中心处的验算结果为准；在软弱下卧层顶面，角点下的实际应力可能比计算应力要大,为什么?因为基础底面的角点压力是大于平均值的，因此不能以角点的验算结果为准。
高层建筑技术规程中“当地基比较均匀、上部结构刚度较好、筏板的厚跨比不小于1/６、柱间距及柱荷载的变化不超过2 0％时，高层建筑的筏板基础可以仅考虑局部弯曲作用，按倒梁法计算。
当不符合上述条件时，宜按照弹性地基板理论进行计算”１.用倒梁法计算时，将柱作为支点，已知反力,求梁的内力,计算时假定已知板底面的压力分布,如果是连续的几跨，则不是静定问题,而是作为超静定的连续梁计算; ﻫ２.弹性地基梁板计算时,底面的反力是未知的,假定用许多弹簧来支承板,弹簧的刚度系数可以设定,柱施加给板的荷载已知,建立微分体的平衡方程,考虑变形协调,在一定的边界条件下求解内力;筏板基础与条形基础相比，造价贵很多，不能轻易地采用筏基;１.筏板基础分为平板式和梁板式两种; ﻫ2.梁板式筏形基础是由柱将荷载通过梁传给板；ﻫ３．平板式筏形基础直接承受上部结构传来的荷载;4.梁板式筏形基础的梁可以在板的上面,根据需要也可以做在板的下面,称为暗梁，这是为了地下室中的地坪处于同一个标高,便于使用，同时也可以减少整体开挖的深度；ﻫ主楼和车库在同一块一米厚的筏板上。
这样的话,厚的筏板有调节受力的功能。
因此，车库部分的载荷就不单单是车库这一小部分的。
应该先计算整块筏板各个部分的受力情况,然后根据计算结果酌情布置桩。
并且要计算变形，保持两个部分变形大致一致。
如果可能，最好设置后浇带,这样,就可以两部分分别处理。
其实均匀性的问题离开了沉降计算是无法评价的，土的模量那么大,沉降是比较小的,不均匀变形就更小了，很容易满足差异沉降的要求。
桩筏的沉降用手算是算不出来的,可以用现成的商业软件计算，或者自己编一个简单的程序就可以了，计算点在角点，荷载分两类,筏板底的反力可以用Ｂoussｉnesｑ集中力作用下的应力解进行积分，桩可以用Mindlｉn的应力解进行积分，将桩侧和桩端的力分开后分别积分，然后用分层总和法计算沉降。