荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定
2022年注册结构工程师《专业考试二级》下午真题_9
2022年注册结构工程师《专业考试二级》下午真题2022年注册结构工程师《专业考试二级》下午真题单选题（共40题，共40分）1.某砖砌体柱，截面尺寸为490mm×620mm(b×h)，砖柱计算高度H0=4.8m，采用MU10级烧结多孔砖（孔洞率为33%)、M7.5级水泥砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级。
试问，此砖柱抗压强度设计值（N/mm2)，与下列何项数值最为接近？(A)1.69 (B)1.52 (C)1.37 (D)1.23A.见图AB.见图BC.见图CD.见图D2.某砖砌体柱，截面尺寸为490mm×620mm(b×h)，砖柱计算高度H0=4.8m，采用MU10级烧结多孔砖（孔洞率为33%)、M7.5级水泥砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级。
假定，该砖柱由普通烧结砖砌筑，其抗压强度设计值为1.5N/mm2。
试问，该砖柱轴心受压承载力设计值(kN)，与下列何项数值最为接近？(A) 430 (B) 390 (C) 350 (D) 310A.见图AB.见图BC.见图CD.见图D3.某五层砖砌体房屋，各层层高均为3m，采用现浇混凝土楼、屋盖，横墙承重。
该房屋位于抗震设防烈度8度、设计基本地震加速度为0.3g的地区，计算简图如图3-10所示。
已知集中于各楼层、屋盖的重力荷载代表值相同，G1~G5=2000kN。
试问，采用底部剪力法计算时，结构总水平地震作用标准值(kN)，与下列何项数值最为接近？(A) 2400 (B) 2040(C) 1360 (D) 1150A.见图AB.见图BC.见图CD.见图D4.某五层砖砌体房屋，各层层高均为3m，采用现浇混凝土楼、屋盖，横墙承重。
该房屋位于抗震设防烈度8度、设计基本地震加速度为0.3g的地区，计算简图如图3-10所示。
已知集中于各楼层、屋盖的重力荷载代表值相同，G1~G5=2000kN。
试问，采用底部剪力法计算时，顶层的地震作用标准值（kN)，与下列何项数值最为接近？提示：假定结构总水平地震作用标准值为FEk 。
高规2010
三、结构设计基本规定3．8．1 高层建筑结构构件的承载力应按下列公式验算：持久设计状况、短暂设计状况γ0S d≤R d(3．8．1—1)地震设计状况S d≤R d／γRE (3．8．1—2)式中：γ0——结构重要性系数，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1，对安全等级为二级的结构构件不应小于1.0；S d——作用组合的效应设计值，应符合本规程第5．6．1～5．6．4条的规定；R d——构件承载力设计值；γRE——构件承载力抗震调整系数。
3．9．1 各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合下列要求：1 甲类、乙类建筑：应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；当建筑场地为I类时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。
2 丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施；当建筑场地为I类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施3．9．3 抗震设计时，高层建筑钢筋混凝土结构构件应根据抗震设防分类、烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。
A级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3．9．3确定。
当本地区的设防烈度为9度时，A级高度乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施。
注：本规程“特一级和一、二、三、四级”即“抗震等级为特一级和一、二、三、四级”的简称。
3．9．4 抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3.9.4确定。
四、荷载和地震作用4．2．2 基本风压应按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用。
对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
4．3．1 各抗震设防类别高层建筑的地震作用，应符合下列规定：1 甲类建筑：应按批准的地震安全性评价结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定；2 乙、丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度计算。
(完整版)高层建筑混凝土结构技术规程-强条
式中： ——荷载组合的效应设计值；
——永久荷载分项系数；
——楼面活荷载分项系数；
——风荷载的分项系数；
——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1；
——永久荷载效应标准值；
——楼面活荷载效应标准值；
——风荷载效应标准值；
——分别为楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时应分别去0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。
注：对书库、档案库、储藏室、通风机房和电梯机房，本条楼面活荷载组合值系数取0.7的场合应取为0.9。
式中： ——第i层对应于水平地震作用标准值的剪力；
——水平地震剪力系数，不应小于规程表4.3.12规定的值；对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；
——第j层得重力荷载代表值；
n——结构计算总层数。
表4.3.12楼层最小地震剪力系数值
类别
6度
7度
8度
9度
扭转效应明显或基本周期小于3.5s的结构
3.9.4
B类建筑
抗震等级
抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按本规程表3.9.4确定。
4.2.2
基本风压
基本风压应按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
4.3.1
地震作用
各抗震设防类别高层建筑的地震作用，应符合下列规定：
10
二级
储罐区防火堤设计规范
储罐区防火堤设计规范GB 50351－20051 总则1．0．1 为合理设计防火堤、防护墙，保障储罐区安全，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于地上储罐区的新建和改、扩建工程中的防火堤、防护墙的设计。
不适用于非液态储罐区的设计。
1．0．3 储罐区防火堤、防护墙的设计除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
3 防火堤、防护墙的布置3．1 一般规定3．1．1 防火堤、防护墙的选用应根据储存液态介质的性质确定。
3．1．2 防火堤、防护墙必须采用不燃烧材料建造。
且必须密实、闭合。
3．1．3 进出储罐组的各类管线、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面以下穿过。
当必须穿过防火堤、防护墙时，应设置套管并应采取有效的密封措施；也可采用固定短管且两端采用软管密封连接的形式。
3．1．4 沿无培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与防火堤内堤脚线的距离不应小于0．5m；沿土堤或内培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与土堤内侧或培土堤脚线的距离不应小于0．8m，且沟内应有防渗漏的措施。
沿防护墙修建排水沟时，沟壁的外侧与防护墙内堤脚线的距离不应小于0．5m。
3．1．5 每一储罐组的防火堤、防护墙应设置不少于2处越堤人行踏步或坡道，并设置在不同方位上。
防火堤内侧高度大于等于1．5m时。
应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。
隔堤、隔墙亦应设置人行踏步或坡道。
3．2 油罐组防火堤的布置3．2．1 立式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于该罐罐壁高度的一半；卧式油罐的罐壁至防火堤或防护墙内堤脚线的距离不应小于3m。
注：高架立式罐(指罐环梁顶面到场内地面距离大于1．5m的罐)罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于下述高度的一半；该高度等于罐壁高度与环粱顶面到场内地面距离之和减去1．5m。
3．2．2 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间，应留有宽度不小于7m的消防空地。
3．2．3 同一个油罐组内的总容量及油罐数量应符合下列规定：1 固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐的混合罐组，其总容量不应大于120000m3。
结构设计组合系数规范规定与设计使用表
结构设计组合系数规范规定与设计使用表前言实际工作中广大设计人员往往忽略了结构设计组合系数的规定，认为软件已经考虑了规范规定，而不知其中的特殊规定，在设计相关结构时没能很好调整软件的组合系数，存在一定的安全隐患，本人详细查阅了有关规范并整理如下：第一章《建筑结构荷载规范》GB 50009― 2001中有关规定3.2.3 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S 应从下列组合值中取最不利值确定：1)由可变荷载效应控制的组合:n S=γGSGk+γQ1SQ1k+∑γQiyciSQiki=2式中γG―永久荷载的分项系数，应按第3.2.5 条采用；γQi―第i 个可变荷载的分项系数，其中γQ1 为可变荷载Q1 的分项系数，应按第3.2.5 条采用；SGK―按永久荷载标准值Gk 计算的荷载效应值；SQik―按可变荷载标准值Qik 计算的荷载效应值,其中SQ1k 为诸可变荷载效应中起控制作用者；Ψci―可变荷载Qi 的组合值系数，应分别按各章的规定采用；n―参与组合的可变荷载数。
2)由永久荷载效应控制的组合：n S=γGSGk+∑γQiyciSQiki=1注:1 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
2 当对SQ1k 无法明显判断时，轮次以各可变荷载效应为SQ1k，选其中最不利的荷载效应组合。
3 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。
3.2.4 对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：1)由可变荷载效应控制的组合：S=γGSGk+γQ1SQ1knS=γGSGk+0.9∑γQiSQiki=12)由永久荷载效应控制的组合仍按公式(3.2.3-2)式采用。
3.2.5 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1 永久荷载的分项系数：1)当其效应对结构不利时―对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；―对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时―一般情况下应取1.0；―对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2012年注册岩土工程师专业知识考题试卷及答案下午卷
2012年注册岩土工程师专业知识考题试卷及解答下午卷一、单项选择题（共40题，每题1分。
每题的备选项中只有一个最符合题意）1. 按照《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）的要求，基础设计时的结构重要性系数γ0最小不应小于下列哪个选项的数值？（）A. 1.0B. 1.1C. 1.2D. 1.35【解答】 A【解析】根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第3.0.5条第5款规定，基础设计安全等级、结构设计使用年限、结构重要性系数应按有关规范的规定采用，但结构重要性系数γ0不应小于1.0。
2. 按照《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）的要求，下列关于桩基设计时，所采用的作用效应组合与相应的抗力，哪个选项是正确的？（）A. 确定桩数和布桩时，应采用传至承台底面的荷载效应基本组合；相应的抗力应采用基桩或复合基桩承载力特征值B. 计算灌注桩桩基结构受压承载力时，应采用传至承台顶面的荷载效应基本组合；桩身混凝土抗力应采用抗压强度设计值C. 计算荷载作用下的桩基沉降时，应采用荷载效应标准组合D. 计算水平地震作用、风载作用下的桩基水平位移时，应采用水平地震作用、风载效应准永久组合【解答】 B【解析】根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第3.1.7条规定，桩基设计时，所采用的作用效应组合与相应的抗力应符合下列规定：①确定桩数和布桩时，应采用传至承台底面的荷载效应标准组合；相应的抗力应采用基桩或复合基桩承载力特征值。
②计算荷载作用下的桩基沉降和水平位移时，应采用荷载效应准永久组合；计算水平地震作用、风载作用下的桩基水平位移时，应采用水平地震作用、风载效应标准组合。
③验算坡地、岸边建筑桩基的整体稳定性时，应采用荷载效应标准组合；抗震设防区，应采用地震作用效应和荷载效应的标准组合。
④在计算桩基结构承载力、确定尺寸和配筋时，应采用传至承台顶面的荷载效应基本组合，当进行承台和桩身裂缝控制验算时，应分别采用荷载效应标准组合和荷载效应准永久组合。
建筑抗震设计规范GB50011-2010强制性条文
建筑抗震设计规范GB50011-2010强制性条文1．0．2 抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。
1．0．4 抗震设防烈度必须按国家规定的权限审批、颁发的文件(图件)确定。
3．1．1 抗震设防的所有建筑应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223确定其抗震设防类别及其抗震设防标准。
3．3．1 选择建筑场地时，应根据工程需要和地震活动情况、工程地质和地震地质的有关资料，对抗震有利、一般、不利和危险地段做出综合评价。
对不利地段，应提出避开要求；当无法避开时应采取有效的措施。
对危险地段，严禁建造甲、乙类的建筑，不应建造丙类的建筑。
3．3．2 建筑场地为I类时，对甲、乙类的建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；对丙类的建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。
3．4．1 建筑设计应根据抗震概念设计的要求明确建筑形体的规则性。
不规则的建筑应按规定采取加强措施；特别不规则的建筑应进行专门研究和论证，采取特别的加强措施；严重不规则的建筑不应采用。
注：形体指建筑平面形状和立面、竖向剖面的变化。
3．5．2 结构体系应符合下列各项要求：1 应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。
2 应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力。
3 应具备必要的抗震承载力，良好的变形能力和消耗地震能量的能力。
4 对可能出现的薄弱部位，应采取措施提高其抗震能力。
3．7．1 非结构构件，包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备，自身及其与结构主体的连接，应进行抗震设计。
3．7．4 框架结构的围护墙和隔墙，应估计其设置对结构抗震的不利影响，避免不合理设置而导致主体结构的破坏。
3．9．1 抗震结构对材料和施工质量的特别要求，应在设计文件上注明。
3．9．2 结构材料性能指标，应符合下列最低要求：1 砌体结构材料应符合下列规定：1)普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU1O，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5；2)混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7．5，其砌筑砂浆强度等级不应低于MU7．5。
地震作用和结构抗震验算
地震作用和结构抗震验算5.1 一般规定5.1.1各类建筑结构的地震作用应符合下列规定：1 一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用，并进行抗震验算各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担。
2 有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
3 质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响，其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。
4 8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。
注:8、9度时采用隔震设计的建筑结构应按有关规定计算竖向地震作用。
5.1.2各类建筑结构的抗震计算，应采用下列方法：1 高度不超过40m 以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法。
2 除1款外的建筑结构，宜采用振型分解反应谱法。
3 特别不规则的建筑、甲类建筑和表5.1.21所列高度范围的高层建筑，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。
采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线，其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符其加速度时程的最大值可按表5.1.2-2采用。
弹性时程分析,时每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65% ，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。
注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
4 计算罕遇地震下结构的变形，应按本章第5.5节规定，采用简化的弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法。
注：建筑结构的隔震和消能减震设计应采用本规范第12章规定的计算方法。
荷载组合和内力调整的先后顺序-规范-SATWE-ETABS
荷载组合和内力调整的先后顺序01——规范规定(2011-09-27 20:54:54)转载▼分类：土木标签：荷载组合内力调整前后顺序分析内力设计内力组合内力杂谈规范的作用效应组合，一般建立在线弹性分析叠加原理基础上。
高规JGJ 3-2010在第5.6节《荷载组合和地震作用组合的效应》正文和条文说明中首次将线形叠加予以明确，以符合《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的有关规定，区分线形分析和非线性分析的不同效应组合状况。
常规情况下，荷载效应组合仍以【线弹性分析叠加类型】为主，上述假定已成为中国绝大部分规范和教材解释荷载效应的默认前提条件。
另一方面，中国规范对结构总体地震作用工作性能、地震剪力分担及构件内力调整等内容做了详细规定，并且在结构分析之前需对【结构体系相关属性】进行定义，使荷载组合（实为“荷载效应组合”）时必须注意规范的这些内力调整，并且要关注调整的前后顺序。
一、非线性作用效应组合查《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-2008第 8.2.4条：对持久设计状况和短暂设计状况，应采用作用的基本组合。
1、基本组合的效应设计值可按下式确定：注：在作用组合的效应函数S(•)中，符号“∑”和“+”均表示组合，即同时考虑所有作用对结构的共同影响，而不表示代数相加。
2、当作用与作用效应按线性关系考虑时，基本组合的效应设计值可按下式计算：注1.对持久设计状况和短暂设计状况，也可根据需要分别给出作用组合的效应设计值；2.可根据需要，从作用的分项系数中将反映作用效应模型不定性的系数γsd分离出来。
高规JGJ 3-2010条文说明：第5.6.1条和5.6.3条均适应于【作用和作用效应】呈【线性关系】的情况。
如果结构上的作用和作用效应不能以线性关系表述，则作用组合的效应应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的有关规定。
二、常规荷载组合【线形关系】2.1 规范规定以高规JGJ 3-2010为例。
《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ1332001
《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133—20013 材料3.1 一般规定3.1.1 金属与石材幕墙材料应符合国家现行标准的规定，并应有出厂合格证。
3.2 石材3.2.1 幕墙石材宜选用火成岩，石材吸水率应小于0.8％；3.2.2 花岗石板材的弯曲强度应经法定机构检测确定，其弯曲强度不应小于8.0Mpa；3.2.4 为满足等强度计算的要求，火烧石板的厚度比抛光石板厚3mm。
3.3 金属材料3.3.1 幕墙用的不锈钢宜采用奥氏体不锈钢材。
3.3.4.钢结构幕墙高度超过40m时，钢构件宜采用高耐候结构钢，并在其表面涂刷防腐涂料。
3.3.5 钢结构采用冷弯薄壁型钢时，壁厚不得小于3.5mm。
3.3.10 幕墙用单层铝板厚度不应小于2.5mm。
3.3.11 铝塑复合板上下两层铝合金板厚度均应为0.5mm，铝合金板与夹心层剥离强度标准值应大于7N/mm2。
3.3.12 厚度为10mm的蜂窝铝板应由1mm厚的正面铝合金板、0.5～0.8mm厚的背面铝合金板及铝蜂窝黏结而成；厚度在10mm以上的蜂窝铝板，正、背面铝合金板厚度均应为1mm。
3.4 建筑密封材料3.4.1幕墙采用的橡胶制品宜采用三元乙丙橡胶、氯丁橡胶；密封胶条应为挤出成型，橡胶块应为压模成型。
3.4.3 幕墙应采用中性硅酮耐候密封胶。
3.5 硅酮结构密封胶3.5.1 幕墙应采用中性硅酮结构密封胶；硅酮结构密封胶分单组份和双组份。
3.5.2 同一幕墙工程应采用同一品牌的单组分或双组分的硅酮结构密封胶，并应有保质年限的质量证书，用于石材幕墙的硅酮结构密封胶还应有证明无污染的试验报告。
3.5.3 同一幕墙工程应采用同一品牌的硅酮结构密封胶和硅酮耐候密封胶配套使用。
3.5.4硅酮结构密封胶和硅酮耐候密封胶应在有效期内使用。
4 性能与构造4.1.3 石材幕墙中的单块石材板面面积不宜大于1.5m2。
4.2 幕墙性能4.2.1幕墙的性能应包括下列项目：1.风压变形性能；2.雨水渗漏性能；3.空气渗透性能；4.平面内变形性能；5.保温性能；6.隔声性能；7.耐撞击性能；4.2.3幕墙构架的立柱与横梁在风荷载标准值作用下，钢型材的相对挠度不应大于L/300（L为立柱或横梁两支点间的跨度），绝对挠度不应大于15mm。
结构设计组合系数规范规定与设计使用表
结构设计组合系数规范规定与设计使用表前言实际工作中广大设计人员往往忽略了结构设计组合系数的规定，认为软件已经考虑了规范规定，而不知其中的特殊规定，在设计相关结构时没能很好调整软件的组合系数，存在一定的安全隐患，本人详细查阅了有关规范并整理如下：第一章《建筑结构荷载规范》GB 50009― 2001中有关规定3.2.3 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S 应从下列组合值中取最不利值确定：1)由可变荷载效应控制的组合:n S=γGSGk+γQ1SQ1k+∑γQiyciSQiki=2式中γG―永久荷载的分项系数，应按第3.2.5 条采用；γQi―第i 个可变荷载的分项系数，其中γQ1 为可变荷载Q1 的分项系数，应按第3.2.5 条采用；SGK―按永久荷载标准值Gk 计算的荷载效应值；SQik―按可变荷载标准值Qik 计算的荷载效应值,其中SQ1k 为诸可变荷载效应中起控制作用者；Ψci―可变荷载Qi 的组合值系数，应分别按各章的规定采用；n―参与组合的可变荷载数。
2)由永久荷载效应控制的组合：n S=γGSGk+∑γQiyciSQiki=1注:1 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
2 当对SQ1k 无法明显判断时，轮次以各可变荷载效应为SQ1k，选其中最不利的荷载效应组合。
3 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。
3.2.4 对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：1)由可变荷载效应控制的组合：S=γGSGk+γQ1SQ1knS=γGSGk+0.9∑γQiSQiki=12)由永久荷载效应控制的组合仍按公式(3.2.3-2)式采用。
3.2.5 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1 永久荷载的分项系数：1)当其效应对结构不利时―对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；―对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时―一般情况下应取1.0；―对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2023年注册结构工程师-专业考试(一级)考试备考题库附带答案10
2023年注册结构工程师-专业考试（一级）考试备考题库附带答案第1卷一.全考点押密题库(共50题)1.(单项选择题)(每题 1.00 分)下列不属于超过正常使用极限状态的情形的是（）。
A. 影响正常使用的振动B. 影响正常使用或外观的变形C. 混凝土构件的裂缝宽度超过规范规定的限值D. 结构构件或连接因过度变形而不适于继续承载正确答案：D,2.(单项选择题)(每题 1.00 分) 该建筑物底部6层的层高均为5m，其余各层层高均为4m。
当校核第一振型横风向风振时，试问，其临界风速起始点高度位于下列何项楼层范围内？提示：空气密度p=1.25kg/m3。
A. 16 层B. 18 层C. 20 层D. 22 层正确答案：B,3.(单项选择题)(每题 1.00 分) 某高层现浇钢筋混凝土框架结构普通办公楼，结构设计使用年限50年，抗震等级一级，安全等级二级。
其中五层某框架梁局部平面如图所示。
进行梁截面设计时，需考虑重力荷载、水平地震作用效应组合。
框架梁截面350mm×600mm，h0=540mm，框架柱截面600mm×600mm，混凝土强度等级C35（fc=16.7N ／mm2），纵筋采用HRB400（fy=360N／mm2）。
假定，该框架梁配筋设计时，梁端截面A处的顶、底部受拉纵筋面积计算值分别为：，；梁跨中底部受拉纵筋为。
梁端截面A处顶、底纵筋（锚入柱内）有以下4组配置。
试问，下列哪组配置满足规范、规程的设计要求且最为合理？（）A. 梁顶：；梁底：B. 梁顶：；梁底：C. 梁顶：；梁底：D. 梁顶：；梁底：正确答案：A,4.(单项选择题)(每题 1.00 分) 关于砌体结构的设计，有下列四项论点：I.某六层刚性方案砌体结构房屋，层高均为3.3m，均采用现浇钢筋混凝土楼板，外墙洞口水平截面面积约为全截面面积的60%，基本风压为0.6kN/m2，外墙静力计算时可不考虑风荷载的影响；Ⅱ.通过改变砌块强度等级可以提高墙、柱的允许高厚比；Ⅲ.在蒸压粉煤灰砖强度等级不大于MU20、砂浆强度等级不大于M10的条件下，为增加砌体抗压承载力，提高砖的强度等级一级比提高砂浆强度等级一级效果好；IV.厚度180mm、上端非自由端、无门窗洞口的自承重墙体，允许高厚比修正系数为1.320试问，以下何项组合是全部正确的？A. I、ⅢB. Ⅱ、ⅢC. Ⅲ、IVD. Ⅱ、IV正确答案：C,5.(单项选择题)(每题 1.00 分) 某梁梁底设－个矩形板式橡胶支座，支座尺寸为纵桥向0.45m，横桥向0.7m，剪切模量Ge＝1.0MPa，支座有效承压面积Ae＝0.3036m2，橡胶层总厚度te＝0.089m，形状系数S＝11.2；支座与梁墩相接的支座顶、底面水平，在常温下运营，由结构自重与汽车荷载标准值（已计入冲击系数）引起的支座反力为2500kN，上部结构梁沿纵向梁端转角为0.003rad，试问，验证支座竖向平均压缩变形时，符合下列哪种情况？（）A. 支座会脱空、不致影响稳定B. 支座会脱空、影响稳定C. 支座不会脱空、不致影响稳定D. 支座不会脱空、影响稳定正确答案：C,6.(单项选择题)(每题 1.00 分) 某A级高度现浇钢筋混凝土框架一剪力墙结构办公楼，各楼层层高4.0m，质量和刚度分布明显不对称，相邻振型的周期比大于0.85。
建筑结构抗震考试复习题及答案
一、名词解释1震级：按地震时所释放出的能量大小确定的等级标准。
2地震烈度：是指某一地区的地面及各类建筑物遭受到一次地震影响的强弱程度。
3基本烈度：一个地区未来五十年内一般场地条件下可能遭受的具有10%超越概率的地震烈度值称为该地区的基本烈度。
又叫偶遇烈度。
4设防烈度：就是基本烈度。
同上。
5多遇烈度：在50年期限内，一般场地条件下，可能遭遇的超越概率为63％的地震烈度值，相当于50年一遇的地震烈度值。
6罕遇烈度：在50年期限内，一般场地条件下，可能遭遇的超越概率为2％～3％的地震烈度值，相当于1600～2500年一遇的地震烈度值。
7震中：震源在地表的投影点。
震中也称震中位置，是震源在地表水平面上的垂直投影用经、纬度表示。
实际上震中并非一个点，而是一个区域。
8震中距：地面上任何一点到震中的直线距离称为震中距。
同样大小的地震，在震中距越小的地方，影响或破坏越重。
9震源：震动的发源处10地震波：由震源向各个方向传播的地震能量的波叫地震波。
11地震烈度表：评定地震烈度大小的标准和尺度。
（采用1~12共12个等级划分的地震烈度表）12抗震设防措施：就是为达到抗震效果，在工程建设时对建筑物进行抗震设计并采取抗震设施。
抗震措施是指除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括抗震构造措施。
13抗震构造措施：根据抗震概念设计原则，一般不需要计算而对结构和非结构各部分必须采取的各种细部要求。
常见的有：圈梁、防震缝等。
14沙土液化：在强烈地震作用下，处于地下水位以下的沙土，其性质可能发生明显的变化，致使它的表现具有类似液体的特征，这种现象，人们称之为沙土液化。
P5515剪切波速：是指震动横波在土内的传播速度，单位是m/s。
16建筑场地类别：根据建筑场地覆盖层厚度和土层等效剪切波速等因素，按有关规定对建设场地所做的分类。
用以反映不同场地条件对基岩地震震动的综合放大效应。
（分为四类）16建筑场地：指建筑物所在地，大体相当于厂区、居民点和自然村的区域范围,范围不应太小，一般不小于0.5Km217特征周期：是指抗震设计用的地震影响系数曲线中，反应地震震级、震中距和场地类型等因素的下降段起始点对应的周期值，简称特征周期。
荷载规范详解
2004-12-16 21:012004-12-16 22:242004-12-20 08:412005-3-23 18:502005-3-24 22:40linlutsydtc积分133帖子59#72005-4-3 09:58抗震设计中，是5.4.1 结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：S＝γG×SGE＋γEh×SEhk＋γEv×SEvk＋γw× Swk×ψw式中S――结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；γG――重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于1.0；γEh、γEv――分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表5.4.1 采用；γw――风荷载分项系数，应采用1.4；SGE――重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；SEhk――水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；SEvk――竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；Swk――风荷载标准值的效应；ψw――风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2。
注：本规范一般略去表示水平方向的下标。
其实，你说的 1.4G+1.2P在抗震中就是对应于“ SGE――重力荷载代表值的效应”דγG――重力荷载分项系数”，不过，一般来说，对于结构抗震时，γG＝1.2，而P（活载）前的分项系数一般为：0.5??还是多少，记不太清并不是公式没有用，而是在抗震中，只是其中一部分，而且使用的荷载组合系数有调整，这个你可以仔细看看抗震规范的条文说明另外，抗震设计和正常荷载设计时候，计算结构并对比何为控制性的，取两者大值。
一般抗震等级高的，都是抗震验算得到的内力和配筋需要大，是控制性的以上是个人理解，请大家指正！2005-6-4 21:082005-9-8 17:442005-9-11 06:472005-9-13 12:082005-9-27 21:352005-9-30 22:462005-10-5 04:062006-1-23 11:122007-8-26 15:49问大家对荷载规范中“由可变（永久）荷载控制”怎么理解？怎样才能确定一个结构是由可变或永2003-3-13 14:252003-3-13 18:052003-3-15 16:472003-4-10 13:292003-4-15 09:132003-4-30 22:062003-5-4 15:49p py.l积分154帖子1162003-6-10 16:01新的荷载规范中恒载的分项系数在实际工作中怎么取？什么时候取1.35什么时候取1.2？1.2恒＋1.4活1.35恒＋0.7*1.4活抗浮验算时取0.9砌体抗浮取0.81.35G+0.7*1.4Q>1.2G+1.4QG/Q>2.8所以当恒载与活载的比值大于2.8时,取1.35G+0.7*1.4Q否则,取1.2G+1.4Q对一般结构来说,1.楼板可取1.2G+1.4Q2.屋面楼板可取1.35G+0.7*1.4Q3.梁柱(有墙)可取1.35G+0.7*1.4Q4.梁柱(无墙)可取1.2G+1.4Q5.基础可取1.35G+0.7*1.4Q ----------总结的很好!!呵呵2004-5-30 20:542004-6-5 19:082004-6-10 21:422004-6-12 17:442004-6-25 22:562004-12-1 15:482006-1-23 11:37荷载组合详解荷载组合详解荷载规范里的荷载组合中提到的荷载“基本组合”、“频遇组合”和“准永久组合”分别表示什么？分别用在什么情况下？1）基本组合是属于承载力极限状态设计的荷载效应组合，它包括以永久荷载效应控制组合和可变荷载效应控制组合，荷载效应设计值取两者的大者。
荷载效应及地震作用效应组合(仅供参考)
8 荷载效应效应组合本设计所应用到的用于承载能力极限状态下的内力组合公式如下： ①无地震时，由可变荷载效应控制的组合： G GK Q Q QK W W WK S S S S γψγψγ=++式中 S —结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值； r G 、r Q 、r W —永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数；ΨQ 、ΨW —楼面活荷载和风荷载的组合系数，当为第一可变荷载时取1。
S GK 、S Qk 、S Wk —永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。
②无地震时，由永久荷载效应控制的组合(根据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 [2]第3.2.3条注3，水平风荷载不参与组合。
但2006版规范中取消了此注，即水平风荷载参与组合，当风荷载效应不大时也可忽略之。
)：？G GK Q Q QK S S S γψγ=+③有地震时，即重力荷载与水平地震作用的组合：G GE Eh Ehk S S S γγ=+式中 S —结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值； r G 、r Eh —重力荷载、水平地震作用的分项系数； S GE 、S Eh —重力荷载代表值、水平地震作用标准值。
用于正常使用极限状态下的内力组合(标准组合)公式如下：？ GK Q QK W WK S S S S ψψ=++8.1控制截面及最不利内力类型8.1.1构件的控制截面框架梁的控制截面是支座截面和跨中截面。
在支座截面处，一般产生最大负弯矩(max M -)和最大剪力(m ax V )(水平荷载作用下还有正弯矩产生，故也要注意组合可能出现的正弯矩）；跨间截面则是最大正弯矩(max M +)作用处(也要注意组合可能出现的负弯矩)。
因此，框架梁的最不利内力为：梁端截面：max M +、max M -、m ax V 梁跨间截面：max M +由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，因此，在求该处的最不利内力时，应根据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力，即：/2M M Vb '=-/2V V qb '=-式中 M '—柱边缘处梁截面的弯矩标准值；V '—柱边缘处梁截面的剪力标准值；M —梁柱中线交点处的弯矩标准值；V —与M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；b —柱截面高度；q —梁单位长度的均布荷载标准值。
高规2010
三、结构设计基本规定3．8．1 高层建筑结构构件的承载力应按下列公式验算：持久设计状况、短暂设计状况γ0S d≤R d(3．8．1—1)地震设计状况S d≤R d／γRE (3．8．1—2)式中：γ0——结构重要性系数，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1，对安全等级为二级的结构构件不应小于1.0；S d——作用组合的效应设计值，应符合本规程第5．6．1～5．6．4条的规定；R d——构件承载力设计值；γRE——构件承载力抗震调整系数。
3．9．1 各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合下列要求：1 甲类、乙类建筑：应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；当建筑场地为I类时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。
2 丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施；当建筑场地为I类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施3．9．3 抗震设计时，高层建筑钢筋混凝土结构构件应根据抗震设防分类、烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。
A级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3．9．3确定。
当本地区的设防烈度为9度时，A级高度乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施。
注：本规程“特一级和一、二、三、四级”即“抗震等级为特一级和一、二、三、四级”的简称。
3．9．4 抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3.9.4确定。
四、荷载和地震作用4．2．2 基本风压应按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用。
对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
4．3．1 各抗震设防类别高层建筑的地震作用，应符合下列规定：1 甲类建筑：应按批准的地震安全性评价结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定；2 乙、丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度计算。
截面抗震验算
截面抗震验算5.4 截面抗震验算5.4.1 结构构件的地震作用效应和其它荷载效应的基本组合，应按下式计算：式中S——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值等；g G——重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于1.0；g Eh、g Ev——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表5.4.1采用；g w——风荷载分项系数，应采用1.4；S GE——重力荷载代表值的效应，可按本规范第5.1.3条采用，但有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；S Ehk——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；S Evk——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；S wk——风荷载标准值的效应；ψw——风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的建筑应采用0.2。
注：本规范一般略去表示水平方向的下标。
5.4.2 结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：5.4.3 当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调整系数均应采用1.0。
5.5 抗震变形验算5.5.1 表5.5.1 所列各类结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内最大的弹性层间位移应符合下式要求：5.5.2 结构在罕遇地震作用下薄弱层的弹塑性变形验算，应符合下列要求：1 下列结构应进行弹塑性变形验算：1) 8度III、IV类场地和9度时，高大的单层钢筋混凝土柱厂房的横向排架；2) 7～9度时楼层屈服强度系数小于0.5的钢筋混凝土框架结构和框排架结构；3)高度大于150m的结构；4)甲类建筑和9度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构；5)采用隔震和消能减震设计的结构。
2 下列结构宜进行弹塑性变形验算：1)本规范表5.1.2-1所列高度范围且属于本规范表3.4.3-2所列竖向不规则类型的高层建筑结构；2)7度III、IV类场地和8度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构；3)板柱-抗震墙结构和底部框架砌体房屋；4)高度不大于150m的其它高层钢结构；5)不规则的地下建筑结构及地下空间综合体。
室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范
室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范１．０．３抗震设防烈度为６度及高于６度地区的室外给水、排水和燃气、热力工程设施，必须进行抗震设计。
３．４．４构筑物和管道的结构体系，应符合下列要求：１应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递路线；２应避免部分结构或构件破坏而导致整个体系丧失承载能力；３同一结构单元应具有良好的整体性；对局部削弱或突变形成的薄弱部位，应采取加强措施。
３．４．５结构构件及其连接，应符合下列要求：１混凝土结构构件应合理选择截面尺寸及配筋，避免剪切先于弯曲破坏、混凝土压溃先于钢筋屈服，钢筋锚固先于构件破坏；２钢结构构件应合理选择截面尺寸，防止局部或整体失稳；３构件节点的承载力，不应低于其连接构件的承载力；４装配式结构的连接，应能保证结构的整体性；５管道与构筑物、设备的连接处（含一定距离内），应配置柔性构造措施；６预应力混凝土构件的预应力钢筋，应在节点核心区以外锚固。
３．６．２钢筋混凝土盛水构筑物和地下管道管体的混凝土等级，不应低于Ｃ２５。
３．６．３砌体结构的砖砌体强度等级不应低于ＭＵ１０，块石砌体的强度等级不应低于ＭＵ２０；砌筑砂浆应采用水泥砂浆，其强度等级不应低于Ｍ７．５。
４．１．１建（构）筑物、管道场地的类别划分，应以土层的等效剪切波速和场地覆盖层厚度的综合影响作为判别依据。
４．１．４工程场地覆盖层厚度的确定，应符合下列要求：１一般情况下，应按地面至剪切波速大于５００ｍ／ｓ土层顶面的距离确定；２当地面５ｍ以下存在剪切波速大于相邻上层土剪切波速的２．５倍的土层，且其下卧土层的剪切波速均不小于４００ｍ／ｓ时，可取地面至该土层顶面的距离确定。
３剪切波速大于５００ｍ／ｓ的孤石、透镜体，应视同周围土层；４土层中的火山岩硬夹层，应视为刚体，其厚度应从覆盖土层中扣除。
４．２．２对天然地基进行抗震验算时，应采用地震作用效应标准组合；相应地基抗震承载力应取地基承载力特征值乘以地基抗震承载力调整系数确定。
荷载效应及组合
荷载效应及组合５.6荷载效应和地震作⽤效应的组合5.6.1 ⽆地震作⽤效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定：wk w w Q k Q Q G k G S S S γψγψγ++=S （５．６．１）式中Ｓ———荷载效应组合的设计值； G γ ———永久荷载分项系数； Q γ ———楼⾯活荷载分项系数； w γ ———风荷载的分项系数； Gk S ———永久荷载效应标准值； Qk S ———楼⾯活荷载效应标准值； wk S ———风荷载效应标准值； Q ψ、w ψ———分别为楼⾯活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作⽤时应分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作⽤时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。
注：对书库、档案库、储藏室、通风机房和电梯机房，本条楼⾯活荷载组合值系数取0.7的场合应取为0.9。
5.6.2⽆地震作⽤效应组合时，荷载分项系数应按下列规定采⽤：１承载⼒计算时：１）永久荷载的分项系数G γ：当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取１．２，对由永久荷载效应控制的组合应取 1.35；当其效应对结构有利时，应取1.0；x ⾯活荷载的分项系数 Q γ：⼀般情况下应取1.4；３）风荷载的分项系数w γ应取1.4。
２位移计算时，本规程公式（５．６．１）中各分项系数均应取１．０。
５．６．３有地震作⽤效应组合时，荷载效应和地震作⽤效应组合的设计值应按下式确定：wk w w Evk Ev Ehk Eh G E G S S S S γψγγγ+++=S （５．６．３）式中Ｓ———荷载效应和地震作⽤效应组合的设计值；GE S ———重⼒荷载代表值的效应； Ehk S ———⽔平地震作⽤标准值的效应，尚应乘以相应的增⼤系数或调整系数； Evk S ———竖向地震作⽤标准值的效应，尚应乘以相应的增⼤系数或调整系数；G γ ———重⼒荷载分项系数；w γ ———风荷载分项系数； Eh γ ———⽔平地震作⽤分项系数；Ev γ———竖向地震作⽤分项系数； w ψ ———风荷载的组合值系数，应取0.2。
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楼层屈服强度系数
按构件实际配筋和材料 强度标准值计算的楼层 受剪承载力 y 按罕遇地震作用标准值 计算的楼层弹性地震剪 力
14
2
下列结构宜进行弹塑性变形验算：
1)采用时程分析的房屋和竖向不规则类型的高 层建筑结构； 2) 7度Ⅲ、Ⅳ类场地和8度时乙类建筑中的钢 筋混凝土结构和钢结构； 3)板柱-抗震墙结构和底部框架砖房；
1
不超过12层且层侧向刚度无突变的钢筋混凝 土框架结构可采用简化计算法； 除1款以外的建筑结构，可采用静力弹塑性分 析方法或弹塑性时程分析法等。
2
3 规则结构可采用弯剪层模型或平面杆系模型， 不规则结构应采用空间结构模型。
18
弹塑性变形计算的简化计算法：
up p ue
或
p up uy uy y
表3.9 弹塑性时程分析时输入地震波加速度的峰值 抗震设防烈度 加速度峰值（ｃｍ／ｓ２） 7度 220(310) 8度 400(510) 9度
20
620
3.7设计要点及程序框图
3.7.1结构设计方案的选取 总原则：受力体系明确，传力简捷，力求平面和立面 规则，并协调建筑、水、电、暖等相关专业的要求 具体有：结构形式的选用； 材料的选用； 结构单元体的划分； “三缝”的设置和处理； 抗侧力结构的不同布置方式和位置； 主楼和群楼的关系； 转换层的布置及采用的形式 21
高度等于或大于250m的高层建筑，其楼层层 间最大位移与层高之比△u/h不宜大于1／500; 高度在150～250m之间的高层建筑，其楼层 层间最大位移与层高之比△u/h的限值按本条第 1款和第2款的限值线性插入取用。
3.
12
3.5罕遇地震作用下薄弱层弹塑性变形验算
1
下列结构应进行弹塑性变形验算：
第六章 高层建筑结构荷载作用与结构 设计原则
广东工业大学建设学院
韦爱凤
1
3.1基本假定
弹性变形假定
只对某些构件（框架梁及连 梁）考虑局部塑性变形（内力调幅）
各层水平位移相等
刚性楼板假设
平面抗侧力假设
任何一片抗侧力结构只能承 受其平面内的侧向力，其平面外的刚度为零
2
3.2荷载效应及地震作用效应组合
γ
RE
0.75
0.75
0.80
0.85
1.0
0.85
0.85
当仅考虑竖向地震作用组合时，各类结构构件
的承载力抗震调整系数均应取为1.0
8
3.3.2结构稳定验算 （刚重比）
1
2
剪力墙结构、框架-剪力墙结构、简体结构 应符合下式要求：
EId 1.4 H 2 Gi
i 1
n
（3.5)
0.6
1.0 0.0
3
荷载分项系数应按下列规定采用：
γＧ
其效应对结 构不利时 其效应对结 γＱ 构有利时
γｗ
承载 当可变荷载效应 力计 起控制作用时 算时 当永久荷载效应
起控制作用时
1.2 1.35 1.0 1.0 1.4 1.4
位移计算时
1.0
1.0
4
2.
有地震作用效应组合时，荷载效应和地震 作用效应组合的设计值应按下式确定：
4)高度不大于150m的其它高层钢结构。
15
结构薄弱层(部位)的位置：
1) 楼层屈服强度系数沿高度分布均匀的结构， 可取底层； 2) 楼层屈服强度系数沿高度分布不均匀的结 构，可取该系数最小的楼层(部位) 和相对较小 的楼层，一般不超过2～3处；
16
结构薄弱层(部位) 弹塑性层间位移应符合：
1.
无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计 值应按下式确定： S S S S （3.1)
G Gk Q Q Qk w w wk
楼面活荷载组合值系数和风荷 ψ Q 载组合值系数
ψw
当可变荷载效应起控制作用 时
1.0 0.7（0.9) 当永久荷载效应起控制作 0.7（0.9) 用时
（3.3) （3.4)
有地震作用组合：
S R / RE
γ 0——结构重要性系数， γ RE——构件承载力抗震调整系数。
7
γ
构件类 别 梁
RE——构件承载力抗震调整系数
轴压比 小于 0.15的 柱
轴压比 不小于 0.15柱
剪力墙
各类 构件
节点
受力 状态
受弯
偏压
偏压
偏压
局部 承压
受剪、 受剪 偏拉
1.
高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最 大位移与层高之比△u/h不宜大于表3.5的限值
表3.5 楼层层间最大位移与层高之比的限值 结构类型 框架 框架-剪力墙、框架-核心筒、板 柱、剪力墙 筒中筒、剪力墙 框支层 △u/h限值 1/550
1/800
1/1000 1/1000
11
2.
S G SGE Eh SEhk Ev SEvk w w Swk
（２）位移计算时，各分项系数均应取1.0
6
3.3构件承载力计算、结构稳定验算和抗倾 覆验算
3.3.1构件承载力计算 无地震作用组合：
0S R
表3.8 弹塑性层间位移增大系数ηＰ
ξｙ ηＰ 0.5 1.8 0.4 2.0 0.3 2.2
19
采用弹塑性时程分析法应符合：
应按建筑场地类别、所处地震动参数区划的特
征周期选用不少于两条实际地震波和一组人工 模拟的地震波的加速度时程曲线； 地震波延续时间不少于12ｓ，时间间距取0.01 或0.02s； 输入地震波的最大加速度，按表3.9采用；
u p [ p ]h
结构类型 单层钢筋混凝土柱排架 钢筋混凝土框架 底部框架砖房中的框架-抗震墙 钢筋混凝土框架-抗震墙、板柱-抗震墙、框架-核心筒 [θp] 1/30 1/50 1/100 1/100
钢筋混凝土抗震墙、筒中筒
多、高层钢结构
1/120
1/50
17
罕遇地震作用下薄弱层(部位)弹塑性变形计算
1) 8度Ⅲ、Ⅳ类场地和9度时，高大的单层钢 筋混凝土柱厂房的横向排架； 2) 7 ～ 9 度时楼层屈服强度系数小于 0.5 的钢 筋混凝土框架结构； 3)高度大于150m的钢结构； 4) 甲类建筑和 9 度时乙类建筑中的钢筋混凝土 结构和钢结构； 5)采用隔震和消能减震设计的结构。 13
框架结构应符合下式要求：
Di 10
j i n
Gj
hi
(i 1,2,3...n)
（3.6)
9
结构抗倾覆验算
Ms
M0
1.0
（3.7)
ＭＳ—稳定力矩，计算时，恒载取90%，楼面
活荷载取50％； Ｍ０－倾覆力矩，按风荷载或水平地震作用计 算其设计值
10
3.4高层建筑结构水平位移限值