简支T型梁计算说明书
钢筋混凝土T型简支梁桥设计计算书
钢筋混凝⼟T型简⽀梁桥设计计算书XXXXXXXXX⼤学城市⾼架钢筋混凝⼟简⽀T形梁桥设计学院：城建学院专业：⼟⽊⼯程姓名：X X X学号：xxxxxxxxxxxx指导教师：X X X完成时间：XXXX⼆零⼀⼆年五⽉城市⾼架钢筋混凝⼟简⽀T形梁桥设计摘要：本设计的步骤为：根据设计任务要求，依据现⾏公路桥梁设计规范,综合考虑桥位的地质、地形条件，经初选后提出了钢筋混凝⼟简⽀T梁桥、斜拉式桥、钢管拱桥三个⽐选桥型。
按“实⽤、经济、安全、美观”的桥梁设计原则，⽐较三个⽅案的优缺点。
⽐选后把钢筋混凝⼟简⽀T梁桥作为主推荐设计⽅案，进⾏了结构细部尺⼨拟定、作⽤效应计算、承载能⼒极限状态的验算、主梁变形验算、持久状况应⼒验算、最⼩配筋率的复核。
经分析⽐较及验算表明该设计计算⽅法正确，内⼒分布合理，符合设计任务的要求。
关键词：⽅案；钢筋混凝⼟简⽀T梁桥；斜拉桥；钢管拱桥；主推荐设计⽅案；结构分析Urban elevated simply supported reinforced concreteT-beam bridge designAbstract：The main steps of this design are: firstly, it is proposed to be three kinds of bridges standby application in accordance with the requirement of the designing project ,the recent designing regulation of highway bridge and at the most consideration of geologic and topographic conditions——Simply supported reinforced concrete T-beam bridge，Cable-stayed bridge，and Steel Pipe Arch Bridge. Secondly, comparing with these three proposals in terms of utility, economy, safety, and beauty of bridge designing princlple. After the comparasion, I would like to take the Simply supported reinforced concrete T-beam bridge as the main design.I make an initial draft on detail size of the structure, the calculation of the action effect, And I also checking with the following factors:the limited situation of load bearing capacity, main girder deformation, lasting status stress and the least reinforcement ratio.It is showed that this calculation method is corrected and it is reasonable on the redistribution of internal force. I think it totally satisfy the requirement of the taskKeyWords：proposal；Simply supported reinforced concrete T-beam bridge；Cable-stayedbridge；Steel Pipe Arch Bridge; the main design; structure analysis⽬录第⼀章概述 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 技术标准 (2)1.3 地质资料 (3)1.4 采⽤材料 (3)1.5 采⽤规范 (4)第⼆章桥型⽅案⽐选 (5)2.1构思宗旨 (5)2.2 ⽐选标准 (5)2.3 ⽐选⽅案 (5)2.3.1 ⽅案⼀：斜拉桥 (5)2.3.2 ⽅案⼆：钢管拱桥 (6)2.3.2 ⽅案三：钢筋混凝⼟简⽀T梁桥 (7)2.4 ⽅案点评 (7)2.5 ⽅案确定 (9)第三章钢筋混凝⼟简⽀T形梁桥的计算 (10)3.1设计资料 (10)3.2主梁计算 (10)3.2.1主梁的荷载横向分布系数 (10)3.2.2梁端剪⼒横向分布系数计算（按杠杆法） (17)3.2.1作⽤效应计算 (18)3.2.2可变作⽤效应 (21)3.2.3 持久状况承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (28)3.2.4 持久状况正常使⽤极限状态下裂缝宽度验算 (38)3.2.5 持久状况正常使⽤极限状态下挠度验算 (39)3.3横梁的计算 (41)3.3.1 横梁弯矩计算（G-M法） (42)3.3.2横梁截⾯配筋与验算 (44)3.3.3横梁剪⼒效应计算及配筋设计 (46)3.3.4横梁接头钢筋的焊缝长度C值计算 (48)3.4⾏车道板的计算 (51)3.4.1 计算图式 (51)3.4.2 永久荷载及其效应 (52)3.4.3截⾯设计、配筋与强度验算 (55)3.4.4 连续板桥⾯计算 (57)3.5⽀座计算 (64)3.5.1 选定⽀座的平⾯尺⼨ (64)3.5.2确定⽀座的厚度 (65)3.5.3 验算⽀座的偏转 (66)3.5.4 验算⽀座的抗滑稳定性 (66)第四章模型建⽴信息 (68)4.1 永久作⽤效应验算 (68)4.2 可变作⽤效应验算 (68)4.3作⽤效应组合验算 (69)4.3.1 短期效应组合验算 (69)4.3.2长期效应组合验算 (69)4.3.3 标准效应组合验算 (70)4.3.4 承载能⼒极限状态组合验算 (70)4.4 主梁变形验算 (71)4.5 持久状况应⼒验算 (71)4.6 短暂状况应⼒验算 (72)致谢 (73)参考⽂献 (74)第⼀章概述简⽀梁桥，由⼀根两端分别⽀撑在⼀个活动⽀座和⼀个铰⽀座上的梁作为主要承重结构的梁桥。
(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1。
1 标准 (1)1。
1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1。
2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (1)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2。
2 预制T梁截面尺寸 (2)2。
3 T梁翼缘有效宽度计算 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3。
1.1 车道折减系数 (4)3.1。
2 跨中横向分布系数 (4)3。
2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3。
2。
1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3。
2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (7)4。
1.1 永久作用标准值 (7)4。
1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (10)4。
2。
1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (10)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (12)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (13)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (15)4.3。
1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (15)4.3。
2 截面几何特性计算 (20)5 持久状态承载能力极限状态计算 (21)5.1 正截面抗弯承载能力 (22)5。
2 斜截面抗剪承载力验算 (22)5。
2。
1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)5。
2。
2 箍筋设置 (25)5。
2。
3 斜截面抗剪承载力验算 (27)6 持久状况正常使用极限状态计算 (27)6。
1 预应力钢束应力损失计算 (28)6。
1.1 张拉控制应力 (28)6。
1。
2 各项预应力损失 (28)6。
2 温度梯度截面上的应力计算 (33)6.3 抗裂验算 (35)6.3.1 正截面抗裂验算 (35)6。
3.2 斜截面抗裂验算 (37)6。
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
20m简支T梁计算(24.5m)
20m简支T梁计算目录（24.5m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“20jz3.OUT”和“20jb3.OUT”文件，计算结果证明拟订的20mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
注：预制T梁时，梁高为150cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高160cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,然后主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax至梁底的距离为：求抗弯惯矩I。
截面的形心位置ax=(0.29x0.42x0.29/2+1.11x0.2x(1.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.11+0.29))/(0.29x0.42+1.11x0.2+1.98x0.2)=1.080m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.080-0.29/2)2 )+(0.2x1.113/12+0.2x1.11 x(1.080-1.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.5-1.080) 2 )=0.10733+0.03505+0.07117=0.2136(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.6mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然后将两I相加T梁肋部分α=0.2/1.6=0.125，取α=0.307桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=0.307x1.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0083 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.11m。
简支T梁
（二）横截面布置
1．主梁间距和主梁片数
主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故在许可的条件下应适当加宽T梁翼板。但标准设计主要为配合各种桥面宽度，使桥梁标准化而采用统一的主梁间距。交通部《公路桥涵标准图》（78年）中，钢筋混凝土和预应力混凝土装配式简支T形梁跨径从16m到40m，主梁间距均为1.6m(留2㎝工作缝，T梁上翼沿宽度为158cm)。考虑人行道适当挑出，净－7附2×0.75m的桥宽则用五片。
0.460
0.486
0.52715
0.195
0.242
0.3318
0.3318
Qmax
146.8
204.7
14.0
注：表中
图2.14变化点截面（1号梁）内力计算图式
④求支点截面的最大剪力
图2.15示出了支点最大剪力计算图式，最大剪力列表计算在表2.9内。
1号梁支点最大剪力计算表表2.9
荷载
类别
汽－20
（四）主梁内力计算
1．恒载内力计算
（1）主梁预制时的自重（一期恒载）g1：
此时翼板宽1.58m
①按跨中截面计算，主梁每延米自重（即先按等截面计算）
中主梁： 0.4468×25＝11.17kN/m (0.4468为Am,25为40号混凝土的容重，单位kN/m3)
内、外边梁： 0.448×25＝11.2 kN/m
汽－20 （0.5423＋0.3375＋0.1896-0.0151）＝0.52715
挂－100 ＝ （0.4854＋0.383＋0.2806＋0.1783）＝0.3318
装配式混凝土简支T型梁桥设计(标准跨径16m)
装配式混凝土简支T 型梁桥设计目录装配式钢筋砼简支T 型梁桥设计 (2)主梁设计 (3)一、结构尺寸拟定 (3)二、主梁内力计算 (6)（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 (6)（二）、内力计算 (12)1．恒载内力 (13)2、活载内力计算 (14)三、截面设计、配筋与验算。
(19)1）截面设计 (19)2）截面复核 (20)4）跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21)5）腹筋设计 (21)（4）箍筋设计 (22)（5）弯起钢筋及斜筋设计 (23)（6）斜截面抗剪承载力的复核。
(27)四、裂缝宽度验算 (28)五、变形验算 (29)装配式钢筋砼简支T 型梁桥设计（一）设计资料1、装配式钢筋混凝土简支 T 型梁桥设计（1）桥面净空净—9+2×1m 人行道（二）设计荷载公路－I 级和人群荷载标准值为 3 kN m2（三）主梁跨径和全长标准跨径：lb=16.00 m (墩中心距离)；计算跨径：l =15.50 m (支座中心距离)；主梁全长：l全=15.96 m (主梁预制长度)。
（四）材料钢筋：主钢筋采用 HRB335，其它用钢筋采用 R235混凝土：C40（五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度 0.02mm）。
（六）设计依据①《公路桥涵设计通甩规范》（JTGD60－2004）②《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）主梁设计一、结构尺寸拟定①主梁截面尺寸：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11 到1/16 之间，此设计中标准跨径为16m，拟定采用的梁高为1.60m，翼板宽1.7m，腹板宽0.18m。
②主梁间距和主梁片数：桥面净空：净—9+2×1.0m 人行道，采用7 片T 型主梁标准设计，主梁间距为 1.70m。
二、行车道板计算计算如图所示的 T 梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为 9cm（计算行车道板安全考虑）的沥青混凝土和 8cm 的C40 混凝土垫层。
钢筋混凝土简支T形梁的配筋设计终精选全文
可编辑修改精选全文完整版钢筋混凝土简支T 形梁设计计算书一、设计资料1、设计荷载：汽车——公路Ⅱ级2、材料：C25混凝土；主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm 以下者采用R235级钢筋；3、环境条件：Ⅰ类环境，安全等级为二级，γ0=1；4、设计依据：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、主要尺寸：标准跨径 Lb ＝19m ；计算跨径 l ＝18.5 m ；梁长l'＝18.96 m 。
6、简支梁控制截面的计算内力为： 跨中截面：Md,1/2=788.76 KN.m,Vd,1/2=123.14 KN.m1/4跨截面：Md,1/4=604.98 KN.m支点截面：Md,0=0, Vd,0=316.83 KN.m 弯矩计算值二、跨中截面的纵向受拉钢筋计算2.1计算T 形截面梁受压翼板的有效宽度图1跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm ）为了便于计算，将图2（a ）的实际T 型截面换算成图1（b ）所示的计算截面801401102f h mm'=+=其余尺寸不变，故有：1600f b mm '=mKN M M•=⨯==96.78996.7891210γ2.2、因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离，则梁的有效高度即可得到，2.3、判断T 形梁截面类型 由判断为一类T 形截面。
2.4、受压区高度 可由式（3-42）得到)2900(16005.111096.7886xx -⨯=⨯ 整理后得到0857*******=+-x x2b x a -=解得2.5、主筋面积计算2s 32202804916005.11'41-349x mm fsd fx fcdb mm A =⨯⨯===求出）代入式（将各已知值及根据以下原则：a 、选用钢筋的总面积应尽量接近计算所需的钢筋s A ；b 、梁内主筋直径不宜小于10mm ，也不能大于40mm ，一般为12-32mm ，本设计采用14mm 和25mm 两种钢筋搭用6B 14+6B 25，截面面积为配，选mmh s100100007.03007.030a=⨯====。
钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书
钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书(共31页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--钢筋混凝土简支T 型梁桥设计计算书一， 设计资料 （一）桥面净空净-920.3+⨯人行道 （二）主梁跨径和全长标准跨径 18.00b l m =（墩中心距离） 计算跨径 17.50l m =（支座中心距离） 主梁全长 17.96l m =全（主梁预制长度）（三）公路等级公路I 级 （四）气象资料桥位处年平均气温为ºC ，年平均最高气温为ºC ，年平均最低气温为ºC 。
（五）施工方法采用焊接钢筋骨架设计。
施工方法如下：预制部分主梁，吊装就位后现浇接缝混凝土形成整体，最后进行桥面系施工。
（六）桥面铺装8cm 钢筋混凝土＋7cm 沥青混凝土 （七）栏杆采用普通钢筋混凝土立柱和花色栏板，单侧宽度30cm ，其单侧栏杆集度3KN/m 。
（八）材料钢筋：主筋采用HRB335（Ⅱ级螺纹钢筋），其它则采用R235（Ⅰ级光圆钢筋）。
混凝土：C30普通混凝土 （九）计算方法 极限状态法 （十）结构尺寸 如图：（十一）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62——2004）二， 主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1， 跨中荷载弯矩横向分布系数（按（1） 主梁的抗弯X I 和抗扭惯矩Tx I求主梁截面的重心位置x a ： 平均板厚：11039/(18016)10.15()h cm =+⨯-=10.15(18016)10.151301622(18016)10.151301638.34()xa cm -⨯⨯+⨯=-⨯+⨯=32326424110.1516410.1516410.15(38.34)12211301613016130(38.34)1226.26410()6.26410()xI cm m -=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯=⨯ 主梁腹板的抗扭惯矩：3Tx I cbt =其中： c ——截面抗扭刚度系数（查表） b 、t ——矩形的宽度与厚度。
20m装配式钢筋混凝土简支T梁
20m装配式钢筋混凝土简支T梁大连理工大学网络教育学院装配式钢筋混凝土简支T型梁桥课程设计学习中心：云南思茅奥鹏学习中心[17]B专业：土木工程（道桥方向）姓名：李斌终身学习卡号：101410019370设计时间：2011-0620m装配式钢筋混凝土简支T梁计算一、设计资料1．桥面净空净—16m（行车道）+2×0.75（人行道）+2×0.25（栏杆）2．主梁路径和全长标准路径：=l20.00m(墩中心距离)；b计算跨径：=l19.50 m(支座中心距离)；主梁全长：=l19.96 m(主梁预制长度)。
全3．设计荷载公路－I级，人群荷载为3.52mkN4．材料钢筋：直径≥12mm采用Ⅱ级钢筋，直径<12mm采用Ⅰ级热轧光面钢筋。
混凝土：主梁用C40，人行道、栏杆及桥面铺装用C25。
5．计算方法极限状态设计法6．结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图l所示，其中横梁用五根。
7．设计依据236.3721301301813018121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯+424103574.77357401m cm -⨯==T 形截面抗矩惯柑近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：TXI =3ii i t b c ∑式中： ic ——为矩形截面抗任刚度系数(查表)；ib 、it ——为相应各矩形的宽度与厚度。
查表可知：055.00.211.011==t ，11=c151.0)11.03.1(18.022=-=t ，301.02=c故：43331098.218.0)11.03.1(301.011.0231m ITX-⨯=⨯-⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯矩xJ 和TxJ ：cm m b I J X X 442106787.3103574.7--⨯=⨯==cmm I J TX TX 4531049.12001098.2--⨯=⨯==(2)横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算（图3）：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即： m b L 0.8244=⨯=⋅= ()m c 345.216.085.421=-= cmh 100='，cm m b 1616.0==' 293.00.8345.2==l c根据l c 比值可查附表○1求得c λ＝0.548 所以λ＝0.548×C=0.548×2.345=1.285m 求横梁截面重心位置b h h h b h h h ay''+'⋅'⋅'+⋅⋅=1112222λλm2158.00.116.011.0285.120.116.021211.0285.1222=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=横梁的抗弯和抗扭惯矩yI 和TyI ：yI =121⨯2λ×h 31＋22'''3''211)2(121)2(y y a h h b h b h a h -++-λ2323)2158.02.1(0.116.00.116.0121)211.02158.0(11.0285.1211.0285.12121-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=421070.3m -⨯=32223111h b c h b c I Ty +=1.0031.085.411.011<==b h ，查表得,311=c 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取c 611=298.0,1798.0)11.000.1/(16.0222==-=c b h 查表得故3316.0)11.01(298.085.411.061⨯-⨯+⨯⨯=TyJ图3=433310162.210086.110076.1m ---⨯=⨯+⨯单位抗弯及抗扭惯矩yJ和TyJcmmb I J y y 442110763.010085.1070.3--⨯=⨯⨯==m b I J Ty Ty 453110446.010085.410162.2--⨯=⨯⨯==(3)计算抗弯参数θ和扭弯参数α:684.010763.0106787.35.190.94444=⨯⨯==--y x PJ J l B θ式中：B ——桥宽的一半；Pl ——计算跨径。
桥梁工程课程设计(简支T梁)
目录1、主梁设计计算 (2)1.1、集度计算 (2)1.2、恒载内力计算 (3)1.3、惯性矩计算 (4)1.4、冲击系数计算 (5)1.5、计算各主梁横向分布系数 (5)1.6、计算活载内力 (8)2、正截面设计 (10)2.1、T形梁正截面设计： (10)2.2、斜截面设计 (12)3、桥面板设计 (16)3.1桥面板计算书： (16)3.2桥面板截面设计 (18)4、参考文献 (19)5、《桥梁工程》课程设计任务书 (20)5.1、课程设计的目的和要求 (20)5.2、设计内容 (20)5.3、设计题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算 (21)T 型简支梁桥计算书1、主梁设计计算标准跨径：16m 计算跨径：15.5 高跨比：1/11梁高：1/11×15.5+0.5=1.45m1.1、集度计算计算第一期恒载：混凝土C25，C30（容重为25 KN/㎡ ） （1）、计算①、②、③号主梁面积：0.6050 m ²计算①、②、③号梁集度：g 1=g 2=g 3=0.6050×25KN/m=15.1KN/m （2）、计算①、②、③号梁的横隔梁折算荷载：①号梁为边主梁，②、③号梁为中主梁:横隔梁a=1.8m ，b=0.15m ，h=1m 的寸且5根横隔梁的体积都为：3124155.0)216.015.0()220.00.2()214.008.000.1(m =+⨯-⨯+-计算①号梁m kN g /00.15.15/255124155.1''''1=⨯⨯=;计算②号梁和③号梁为m kN g g g /00.200.122'''1'''3'''2=⨯=⨯==计算第二期恒载：（1）计算桥面铺装层荷载：分为2cm 厚沥青混凝土重为m kN g /828.05/2302.09沥青=⨯⨯=和C25混凝土垫层厚分布如下图所示：①号梁：mk kN /625.2255.1)08.006.0(5.0=⨯⨯+⨯； ②号梁：m kN /75.4252)11.008.0(5.0=⨯⨯+⨯； ③号梁：m kN /9375.5252)1275.011.0(5.0=⨯⨯+⨯；计算第三期恒载：栏杆和人行道 计算①号主梁：6×2/5=2.4 计算②号主梁：6×2/5=2.4 计算③号主梁：6×2/5=2.4 全部荷载汇总如下：可得简直梁桥的基频：CCm EI l f 22π=1.2、恒载内力计算根据公式M x =gx 2（l −x ）Q x =g2（l −2x ），算得恒载内力。
混凝土简支t型梁桥计算书
一、设计资料1.桥面净空净—8m＋2×1.0m人行道2.主梁跨径和全长标准跨径：l=19.50mb计算跨径：l=19.00m=19.46m主梁全长：l全3.设计荷载公路—I级，人群荷载标准值3.5kN/m24.材料钢筋：主钢筋用HRB335，其他用钢筋采用R235；混凝土：C305.计算方法极限状态法。
6.结构尺寸如图1所示，全断面六片主梁，设五根横梁。
二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按修正偏心压力法）I（1）计算I和T翼板的换算平均高度1202140100h =+=（mm ） 求主梁截面重心位置 ()()4182001300120200-16002130020013002120120200-1600a x =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=（mm ） 主梁抗弯惯距()()()4102323mm 10234.7418-21300130020013002001212120-418120200-1600120200-1600121⨯=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯=I 主梁抗扭惯矩查表得对于翼板：1.0075.01600120b t 11<==，31c 1=对于梁肋：)169.0120-1300200b t 22==，297.0c 2=()4933m1i 3i i i mm 10725.32001180297.0120160031t b c ⨯=⨯⨯+⨯⨯==∑=T I（2）计算抗扭修正系数β查表知，当6n =时，028.1=ξ，并取E G 4.0=，得923.06.1600.1910234.710725.34.0028.1112109=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=E E β（3）计算横向影响线竖标值对于1号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖标值为()()()()()()[]496.06.1-28.0-6.1-8.0-8.0-8.08.06.18.06.128.06.12923.061a a n 12222222n 1i 2i2111=⨯++++++++⨯+⨯⨯+=+=∑=βη163.0-a a a n 1n 1i 2i5151=+=∑=βη 设影响线零点离1号梁轴线的距离为x ，则163.0x-60.15496.0x ⨯= 解得： m 02.6x =（4）计算荷载横向分布系数1号边梁的横向影响线和布载图示如图3所示。
25米简支T梁设计计算
25米简支T梁设计计算
一、项目基本信息
1.1基本参数
项目名称：25米简支T梁
建筑物类垮：公寓
梁段长度：25m
梁宽度：1.2m
梁深度：0.6m
梁高度：3.0m
梁材：Q235
抗拉强度设计值：fbd=420MPa
构件截面比：b/t=21
简支跨度：L=18m
梁纵向荷载类型：恒载+可变载荷
1.2基本载荷
恒荷载：
屋面：0.4kN/m2
人行道：2.0kN/m2
可变荷载：
火灾：1.0kN/m2
变形：按照《JGJ149-2024》的规定
抗震：按照《JGJ99-2024》的规定
二、梁位置
2.1设计原则
梁位置需要结合建筑物的结构体系，考虑梁支座数量和分布，提供足
够可靠的支座支撑，使梁的安全受力性能最优化，满足建筑物的结构安全
及正常使用要求。
梁位置应满足下列要求：
①梁支座位置有利于梁弯矩的分布；
②梁位置分布要尽量减少构件裁剪，尽可能采用完好构件，方便连接。
2.2梁位置计算
假设梁为等间距分布情况，根据设计原则，梁的轴线位置可由下式求解：
ΣX=L
(1)
其中L为简支跨度，X为梁节中心轴距离。
求解：
X1=0m (2)
X2=1/3×L=6m (3)
X3=2/3×L=12m (4)。
装配式简支T梁桥课程设计说明书(计算书和图纸)
1.2.2 设计要求
本设计为装配式钢筋混凝土简支 T 型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和 U 型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁 工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混
装配式钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计
规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置 合理。
1.3 设计题目和内容
1.3.1 设计题目
装配式钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计（上部结构）
1.3.2 设计资料
1. 桥面净宽：净-8+2×0.75m 人行道（车辆双向行驶） 2. 永久荷载：桥面铺装层容重 γ=23kN/m³。其他部分 γ=25kN/m²。 3. 可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载 2.5kN/m²；人行道+栏杆=5kN/m²。 4. 材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号 C40。 5. 桥梁纵断面尺寸：
课 程 设 计（论 文） 说 明 书
题 目： 装配式钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计
课 程：
桥梁工程
院 （部）：
建筑与测绘工程学院
专 业：
土木工程
班 级：
2010 级 104 班
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
学生姓名：
戴龙钦
学 号：
02
指导教师：
温树杰
5 月 13 日至 5 月 25 日 共 2 周
建筑与测绘工程学院土木 104 班
图 8 主梁配筋纵截面图 …………………………………………………………… 附图Ⅲ 图 9 弯起钢筋及斜筋布置图 ……………………………………………………… 附图Ⅲ
40米简支T粱计算书
40m预应力混凝土T梁计算毕业设计报告规范标准：公桥规 JTG D60-2004公桥规 JTG D62-20042015年2月2日目录1 概述 (2)2 计算依据及参考 (2)3 计算过程 (2)3.1基本数据 (2)3.2 截面特性计算 (3)3.3内力计算 (4)3.3.1 荷载横向分布系数计算 (4)3.3.2 内力计算 (4)3.4久状况承载能力极限状态计算 (5)3.4.1跨中截面正截面抗弯强度验算： (5)3.4.2斜截面强度验算： (6)3.5正常使用极限状态下的抗裂验算 (6)3.6持久状况和短暂状况构件的应力验算 (7)1 概述采用交通部公路科学研究所开发的结构计算软件GQJS 并配合手算分析40m 简支T 梁的结构受力，以新规范JTG D60-2004和JTG D62-2004为标准。
拟定合理的结构尺寸，给出合理的预应力钢筋和普通钢筋构造。
2 计算依据及参考《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D60-2004 《公路桥涵设计规范》JTJ023-853 计算过程3.1基本数据跨径：40m ，计算跨径：39.4m ； 设计荷载：公路I 级； 净宽：2x0.5+11=12m 材料：预应力钢筋：17⨯钢绞线，直径15.2mm ，截面面积1392mm ，重量1.101kg/m ，强度标准值1860MPa ，强度设计值1260MPa ，控制张拉应力0.7518601395con σ=⨯=MPa 。
弹性模量51.9510⨯ MPa 。
预应力钢筋采用4根10束15.2j φ（截面面积为13902mm ）的预应力钢绞线，预应力截面面积共计55602mm 。
普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa ，强度设计值280MPa ，弹性模量5210⨯ MPa 。
受拉区配置6根20φ钢筋，每根截面面积314.202mm ，共1885.22mm。
35m简支T梁计算(24.5m)
35m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“35JZ3.OUT”和“35JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的35mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
1.施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为225cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高235cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax 然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置a至梁底的距离为：x=(0.29x0.42x0.29/2+1.86x0.2x(1.86/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.86+0.29))/(0.29x0.42+1.86x0.2+1.98x0.2)=1.531mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.531-0.29/2)2)+(0.2x1.863/12+0.2x1.86 x(1.531-1.86/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(2.25-1.531) 2 )=0.5841(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为2.35mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/2.35=0.085＜0.1，取α=1/3桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=1/3x2.35x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0107 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.86m。
钢筋混凝土简支T形梁桥设计计算书
钢筋混凝土简支T 形梁桥设计计算书一、基本设计资料 1. 跨度和桥面宽度（1） 标准跨径：20m （桥墩中心距离） （2） 计算跨径：19.5m （3） 主梁全长：19.96m（4） 桥面宽度（桥面净空）:净7.5m （行车道）+2X1.0m （人行道） 2. 技术标准设计荷载：公路——I 级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m 计算，人群荷载为3 KN/m 2 环境标准：I 类环境 设计安全等级：二级 3. 主要材料（1） 混凝土：混凝土简支T 形梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m 沥青混凝土，下层为后0.06-0.135m 的C30混凝土，沥青混凝土重度按23KN/m 3计，混凝土重度按25KN/m 3计。
（2） 钢材：采用R235钢筋，HRB335钢筋。
4. 构造形式及截面尺寸（如下图）如图所示，全桥共由五片T 形梁组成，单片T形梁高为1.4m ，宽1.8m ，桥上横坡为双向2%，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。
二、主梁的计算 2.1 主梁荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数如前所述，桥跨内设有五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/L=9.5/19.5=0.487<0.5,故可以按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数m c 。
（1）计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I 和TI1)求主梁截面的重兴位置x翼缘板厚度按平均厚度计算，其平均板厚为则，()()1314022180-1813+14018180-1813+14018x=cm=41.09cm ⨯⨯⨯⨯⨯⨯ 2)抗弯惯性矩为对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算:式中，i i b t -、单个矩形截面的宽度和高度i c -矩形截面抗扭刚度系数100180180i=1.5%10100180750180110140%i=1.5沥青砼厚3cmC30混凝土厚6-13cm 18桥梁横断面图181401618010x主梁抗弯及抗扭惯性矩计算图示m -梁截面划分为单个矩形截面的个数T I 计算过程及结果见下表。
简支T型梁计算说明书
预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书姓名 ***学号 *******2012年12月5号1）已知设计数据及要求钢筋混凝土简支梁全长o L =9.96m ，计算跨径L=9.5m 。
T 形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I 类环境条件，安全等级为二级，o γ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.23MPa 。
主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f =280MPa ；箍筋采用R235钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值sd f =195MPa 。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：l/2,d M =1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4,d M =1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V =1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KNl/2,d V =1.2*0+1.4*36.54=51.16KN2）跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面梁受压翼板的有效宽度'b f由图所示，T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度'h f =mm 1202100140=+，则可得到'1b f =L/3=9500/3=3167mm'2b f =1600mm'3b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算截面设计l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：cd f 'b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)③求受拉钢筋面积AsAs= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2跨中截面主筋选择为12∅18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。
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预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书姓名 ***学号*******2012年12月5号1）已知设计数据及要求钢筋混凝土简支梁全长o L =9.96m ，计算跨径L=9.5m 。
T 形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I 类环境条件，安全等级为二级，o γ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.23MPa 。
主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f =280MPa ；箍筋采用R235钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值sd f =195MPa 。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：l/2,d M =1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4,d M =1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V =1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KN l/2,d V =1.2*0+1.4*36.54=51.16KN2）跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面梁受压翼板的有效宽度'b f由图所示，T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度'h f =mm 1202100140=+，则可得到'1b f =L/3=9500/3=3167mm'2b f =1600mm'3b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算截面设计l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：cd f 'b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)③求受拉钢筋面积AsAs= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2跨中截面主筋选择为12∅18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。
有效钢筋的横向间距S n =170-2*30-2*20.5=69mm>40 mm 及1.25d=1.25*18=22.5mm ，故满足构造要求。
如图所示。
截面复核s a =30+20.5*6/2=91.5mm 则o h =800-91.5=708.5mm ①判定T 形截面类型cd f 'b f 'h f =11.5*1600*120=2.21KNm sd f s a =280*3054=0.86KNm由于 cd f 'b f 'h f >sd f s a ，故为第一类T 形截面 ②求受压区高度）（mm h mm b f A f x f cd s sd 12047.4616005.113054280f ='<=⨯⨯='=③正截面抗弯承载力M u)64.494(93.585)247.465.708(47.4616005.11)2(20KNm M KNm x h x b f M l f cd u =>=-⨯⨯=-'=3）腹筋设计（1）截面尺寸检查 根据构造要求，梁最底层钢筋2Φ18通过支座截面，支点截面有效高度为o h =h-（30+20.5/2）=800-40.25=759.75mm）（，kN V kN bh f d k cu 41.30135.32975.759170251051.01051.00030,3=>=⨯⨯⨯=⨯--γ截面符合设计要求（2）检查是否需要根据计算配置箍筋跨中截面0.50×10-3f td bh 0=0.50×10-3×1.23×170×708.5=74.07kN 支座截面0.50×10-3f td bh 0=0.50×10-3×1.23×170×759.75=79.43kN因)41.301(1050.0)16.51(00032/0kN V bh f kN V d td l d ，，γγ<⨯<=-，故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段应按设计计算配置腹筋。
（3）计算剪力图分配l 1=4750×（74.07－51.16）/（301.41－51.16）=435mm在l 1长度内可按构造要求布置箍筋，同时，在支座中心线向跨径长度方向不小于一倍梁高h=800mm 范围内，箍筋间距最大为100mm 。
距支座中心线为h/2处的计算剪力值kN V 34.280)16.5141.301(1950080041.301=--='其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6V '=168.20kN ；弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为0.4V '=112.14kN,设置弯起钢筋区段长度为2129mm 。
（4）箍筋设计采用直径为8mm 的双肢箍，箍筋截面积A sv =nA sv1＝2×50.3＝100.6mm 2跨中截面2/L P =2.54>2.5,取2/L P =2.5，0h =708.5mm支点截面0P =0.39，0h =759.75mm 则平均值分别为45.120.392.5P =+=，mm 734275.7595.708h 0=+= 箍筋间距为mmV bh f A f p S k cu v 22234.2807341701956.10025)45.16.02(1056.01.10.1)()6.02(1056.0226-2'20sv sv ,62321=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+⨯=-αα若箍筋间距v S =200mm ≤21h=400mm ，%18.0%3.02001703.502=>=⨯⨯=svin sv ρρ，故在支座中心向跨径方向800mm 范围内，设计箍筋间距v S =100mm ；而后至跨中截面统一的箍筋间距取v S =200mm 。
（5）弯起钢筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为ф14，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离's a =38mm 。
弯起钢筋的弯起角度为045。
现拟定弯起N1~N5钢筋①弯起点11h =800-[(30+20.5⨯1.5)+(30+16.2+20.5⨯0.5)]=683mm 'c1x =683-[800/2-(30+20.5⨯1.5)]=344mm 20sd 1sb 1sb 75545sin *28014.112*33.133345sin f 33.1333mm V A ===②弯起点22h =800-[(30+20.5⨯2.5)+(30+16.2+20.5⨯0.5)]=662mmkNV sb 97V 14.11221296834002129:V sb22sb2==-+得 20sd 1sb 1sb 75545sin *28014.112*33.133345sin f 33.1333mm V A ==='c2x =662-[800/2-(30+20.5⨯2.5)]=1030mm ③弯起点33h =800-[(30+20.5⨯3.5)+(30+16.2+20.5⨯0.5)]=642mm kN V sb 62V 14.112212913494002129:V sb33sb3==-+得20sd 3sb 3sb 41845sin *28062*33.133345sin f 33.1333mm V A ==='c3x =1991-[800/2-(30+20.5⨯3.5)]=1693mm由表可知，原拟定弯起N2、N1钢筋的弯起点距支座中心距离分别为2612mm 、3213mm ，已大于2129+h/2=2529mm ，即在预设置弯筋区域长度外，故暂不参加弯起筋的计算。
梁的区段截面纵筋 有效高度h 0(mm) T 形截面 类型受压区高度 x(mm) 抗弯承载力 M u (kNm) 支座中心至1点 2ф18 759.75 第一类 7.75 107.79 1点~2点 4ф18 749.5 第一类 15.49 211.41 2点~3点 6ф18 739.25 第一类 23.24 311.15 3点~N1、N2弯起点 8ф18 729 第一类 30.98 406.72 N1、N2弯起点~跨中12ф18708.5第一类46.47585.93将表的正截面抗弯承载力ui M 在弯矩包络图上用各平行直线表示出来，他们与弯矩包络图的交点分别为i 、j 、k 、l 、m 、n①第一排弯起钢筋（2N5）该排钢筋的充分利用点“l ”的横坐标为mmM M L L 3594)64.49441.2111(49500)-14x 22/,d x d 2=-==，（，2N5弯起点1的横坐标为1x =4750-683=4067mm ，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离1x -x（=4067－3594=473mm ）>h 0/2（=749.5/2=374.75mm ），满足斜截面抗弯承载力要求。
于该排钢筋的理论不需要点“m ”的横坐标x=4200mm ，该排弯起钢筋与梁轴线交点1’的横坐标2x （=4750-344=4406mm ）>x(=4200)说明梁的正截面承载力亦满足要求。
②第二排弯起钢筋（2N4）该排钢筋的充分利用点“k ”的横坐标为mm M M L L 2894)64.49435.3111(49500)-14x 22/,d x d 2=-==，（，2N4弯起点2的横坐标为2x =4750-1349=3401mm ，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离2x -x （=3401－2894=507mm ）>h 0/2（=739.25/2=369.63mm ），满足斜截面抗弯承载力要求。
于该排钢筋的理论不需要点“l ”的横坐标x=3594mm ，该排弯起钢筋与梁轴线交点2’的横坐标2x （=4750-1030=3620mm ）>x(=3594)说明梁的正截面承载力亦满足要求。