承台模板计算书

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桩基承台计算书

项目名称 __________ 日期 ______________ 设计者 ____________ 校对者 _____________—、不意图、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1•依据规范：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007 - 2002) 《混凝土结构设计规范》(GB 50010 - 2002)2・几何参数：承台边缘至桩中心距:C 二800 mm桩列间距:A = 3000 mm 桩行间距］B = 3000 mm承台根部高度「H = 1200 mm承台端部高度「h = 1200 mm纵筋合力点到底边的距离-a= = 100 mm 平均埋深:he = 1.20 m矩形柱宽:Be = 800 mm 矩形柱高:He = 800 mm圆桩直径：D= = 600 mm换算后桩截面：「= 480mm3 •荷载设计值：(作用在承台顶部) 竖向荷载:F 二900.00 kN绕 X 轴弯矩:M. = 2367.00 kN m绕 Y 轴弯矩:My = 2367.00 kN mX 向剪力:U = 81.00 kN Y 向剪力:V y = -81.00 kN4 •材料信息：混凝土强度等级:C35fc = 16.70 N/mm z fi = 1.57 N/mm 2钢筋强度等级「HRB335t 二 300.00 N/mm z三、计算过程:1.作用在承台底部的弯矩绕 X 轴弯矩:Ma 二 M< - V/H 二 2367.00-(-81.00)x1.20 二 2464.20kN m 绕丫轴弯矩:Mo y 二 My + Vx-H 二 2367.00 + 81.00x1.20 二 2464.20kN m2・基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)承台计算书N. = F/n士士M(vX丿》x；(8.5.3 一2) Ni = F/n- Moz-yi/Jy；十Ma.-xi/Jxj"二900.00/4 一2464.20x1.50/9.00 + 2464 20x(-1.50)/9.00 二・596.40 kN N= = F/n 一Mo/.yz/Jyf + MozX=/》xT二900.00/4 一2464.20x1.50/9.00 + 2464.20x1.50/9.00 = 225.00 kN N M = F/n 一Moz-ya/Jyj2 + Mo/Xa/^x；二900.00/4 一2464.20x(-1.50)/9.00 + 2464.20x(-1.50)/9.00 二225.00 kN N J = F/n 一+ Mo/xV Jxj2二900.00/4 一2464.20x(-1.50)/9.00 + 2464.20x1.50/9.00 二1046.40 kN3. 承台受柱冲切验算：计算公式:《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)Fi W 2[P<> (bv 十a(v)十阴(he 十am)] phpf，ho (8.5.17-1)X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a。

承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)

主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。

5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。

面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。

1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。

22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。

0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。

15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。

22×24×10×1.0×1。

15×0.62=47。

03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。

3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。

承台模板计算书

承台模板计算书承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工方案（2）、地质勘查报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、工程概况桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。

全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。

3、方案综述承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

4、结构计算4.1、荷载计算当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221210γv k k tPmax=γ×hPmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpaPmax =24×2=48 kpa式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；h -有效压头高度（m ）；ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；γ-混凝土的体密度（KN/m3）；K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。

倾倒混凝土时产生的水平荷载：P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）振捣混凝土时产生的水平荷载：P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）荷载组合：P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 24.2、承台面板计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。

承台模板计算书5.21

侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。

模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

###大桥承台模板计算

附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。

查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。

承台受力计算书

承台模板受力验算书一．基本情况本承台（9x9x3m ）模板高度按3m ，最截面尺寸为9000x9000mm ．模板采用有拉杆定型钢模板：面板采用δ6mm ；竖肋采用[10，间距300mm ；正面围檩采用双拼[12a ，间距为1000mm ，拉杆间距为1000mm ；侧面围箍采用[12a 间距为1000mm ，法兰采用厚度为16mm 钢板。

根据甲方提供的浇注速度2m/h ；混凝土的初凝时间t 0为5h二、侧压力计算：（1）荷载设计值1）混凝土侧压力① 混凝土侧压力标准值：由查表所得的2/75253m kn H F C =⨯=⋅=γ H －浇注高度，取3m ；3/25m kn c =γ；β1=1.2； β2=1.15；v=2m/h ；t 0=5h 20/67.53*2*1***22.0m kn v t r F c ==ββ F 值取较小值，即F1=53.67kn/m 2②混凝土侧压力设计值：F= F1x 分项系数x 折减系数=53.67x1.1x0.85=50.2 kn/m 22）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表8-66为4 kn/m 2荷载设计值为４x1.4x0.85=4.76kn/m 23)按表8-69进行荷载组合Ｆ,=50.2+4.76=55 kn/m 2三、面板计算：面板采用δ6mm ；肋间距300mm ，故面板按三跨连续梁计算。

取10mm 宽的板条作为计算单元3.1强度计算跨度/厚度＝30/0.6＝50<100,属小挠度连续板。

查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数为－0.100按表2－12静荷载最大查 q=FxL=0.55 kn/mM=系数x ql 2＝0.1x0.55x0.32=4950N.mmW=bh 2/6=10x62/6=60mm 3（W 为抗弯截面系数，由查表所得）式中 b ＝10mm h=6mm面板最大的内力为：δ＝M/W=4950/60=82.5 N/mm 22<170 N/mm 23.2挠度计算查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.677 ω=EI ql x 1004系数=0.677x 12361054101.210030055.0x x x x x =0.798mm因此，面板强度和挠度满足要求。

承台模板计算书

承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。

2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。

τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。

b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。

2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。

2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。

桩基承台计算书CT2

桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：二桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 600 mm桩列间距: A = 1800 mm承台根部高度: H = 1000 mm 承台端部高度: h = 600 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 5.20 m矩形柱宽: B c = 600 mm 矩形柱高: H c = 600 mm圆桩直径: D s = 600 mm 换算后桩截面：L s = 480mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 3500.00 kN绕Y轴弯矩: M y = 0.00 kN·mX向剪力: V x = 0.00 kN4．材料信息：混凝土强度等级: C35f c = 16.70 N/mm2f t = 1.57 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = 0.00＋0.00×1.00 = 0.00kN·m 2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n = 3500.00/2 = 1750.00 kNN2 = F/n = 3500.00/2 = 1750.00 kN3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.36 m最不利一侧冲切面计算长度：b m = 1.20 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：F l = 1750.00 kN承台有效高度：h0 = H－a s = 1.00－0.07 = 0.93 m冲跨比：λ0 = a0/h0 = 0.36/0.93 = 0.39冲切系数：β0= 0.84/(λ0＋0.2) = 0.84/(0.39＋0.2) = 1.43β0·b m·βhp·f t·h0= 1.43×1.20×0.98×1570.00×0.93= 2465.10 kN > F l = 1750.00 kN, 满足要求。

承台模板计算书

附件1：承台模板受力计算书本计算以分离立交桥1#墩承台为例。

此承台为所有承台中受力最大的承台，此承台尺寸为6.5m（长）×2.5m（宽）×2.3m（高）一、计算依据及基本参数1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《公路施工手册-桥梁（下册）》；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011；4.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；5．《建筑施工计算手册（第四版）》6．《路桥施工常用数据手册》7.《路桥施工计算手册》8.基本计算参数：砼的重力密度γc= 25 (kN/m3)新浇混凝土的初凝时间 t0= 5 (h) （200/T+15）外加剂影响β1= 1.2 《公路施工手册-桥梁（下册）》混凝土塌落度影响β2= 1.15 《公路施工手册-桥梁（下册）》浇筑方式产生的侧压力 3.2KN/m2 《建筑施工计算手册公式得出》泵送混凝土的浇筑量 33 (m3/h)浇筑速度 2 m/h每次连续浇筑高度 0.75 m（假定）振捣方式产生的侧压力插入式振捣棒 1.9 (KN/m2）《公路施工手册-桥梁（下册）》混凝土入模温度 T= 25 ℃钢材弹性模量 E＝2.06×105N/mm2钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500二、新浇混凝土对模板的侧压力采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，按照下列两式计算，取较小值。

F＝0.22γct0β1β2v1/2 (1)F＝γcH (2)式中各参数取值：γc－混凝土的重力密度 25 (KN/m3)t0－新浇筑混凝土的初凝时间 5 (h)v－混凝土的浇筑速度 2 (m/h)β1－外加剂影响修正系数 1.2β2－混凝土塌落度影响修正系数 1.15根据(1)式计算最大侧压力F=0.22x25x5x1.2x1.15x2^0.5=53.7 (KN/m2)根据(2)式计算最大侧压力F=25x2.3=57.5(KN/m2)根据(2)式计算新浇混凝土最大压头高度h=F/γc= 2.15(m)最大侧压力取值= F+振捣方式产生的侧压力+倾倒方式产生的侧压力=53.7+3.2+1.9=58.8 KN/m2根据计算结果，绘制混凝土侧压力分布示意图：三、面板强度计算面板采用5mm厚钢板公式采用《路桥施工计算手册》取100mm宽度的计算单元，按支承于竖肋（[8#槽钢）的三跨连续梁计算。

承台模板计算书

承台模板计算(手算)1、计算总说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本承台模板净尺寸为6.5m ×6.5m ×2m ，由δ=6mm 面板，[10竖肋及2[25横肋组成，材质均为Q235B 级钢材。

竖肋间距为300mm ，横肋间距为900mm ，结构表面外露的模板挠度不大于模板构建跨度的L/400。

2、数据准备承台模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑混凝土产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载。

⑴混凝土供应量V=30m 3/h ，混凝土浇筑速度为：h m v /7.05.65.630=⨯= 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力按下式计算，并取计算得到的较小值：120120.22c F t V γββ= c F H γ=c γ—砼的重力密度,3c /24m KN =γ；t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=6h ；1β—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当塌落度为110-150mm 时，取1.15； H —混凝土侧压力的计算位置处到新浇混凝土顶面的总高度，取H=2m ；所以：120120.22c F t V γββ==0.22×24×6×1.2×1.15×0.70.5=36.6KN/m 2新浇混凝土的有效高头为m F h c 52.124/6.36/===γ2/48242m KN H F c =⨯==γ⑵根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008规定，新浇混凝土的倾倒荷载取2KN/m 2。

3、面板验算面板钢板厚度δ=6mm ，[10竖肋间距0.3m ，2[25横肋间距0.9m ，取1cm 板宽按三跨连续梁进行计算，计算简图如下图所示。

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008表A.1.1-1Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度为Mpa 215，由公式4.3.1-3荷载组合为：()m q /KN 45.001.029.06.362.1=⨯⨯+⨯=。

承台模板计算

承台模板计算1、计算说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本工程承台厚度有1.5米、2.0米、2.4米、3.2米、3.7米、3.9米、4.5米共八种，其中2.0米厚度居多。

本计算书取CAP1c承台（承台厚度2.0M）、S9承台（承台厚度4.5M）作为验算。

2、模板初步设计（1）面板：12mm胶合板（2）横围檩：5cm×10cm木方，间距50cm（3）竖围檩：双拼Φ48mm钢管,间距100cm（4）拉条：直径16mm螺纹钢，间距50cm×100cm3、模板验算：（CAP1c承台模板）强度验算:倾倒混凝土产生的荷载+振捣混凝土产生的荷载+新浇混凝土侧压力刚度验算:新浇混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的荷载P1P1＝2KN/m2振捣混凝土产生的荷载P3P3=4KN/㎡新浇混凝土侧压力P2P2＝0.22γc t0β1β2V1/2P2’＝γc×H两者取较小值a、混凝土的容重γc＝24KN/m3b、初凝时间取t0＝6h（可按照实际浇筑时间计算）c、外加剂影响修正系数β1，β1＝1.2d、坍落度影响修正系数β2，β2＝1.15e、混凝土浇筑速度V：3.33米/小时(按每小时30m³计算)。

（V=30/（3*3））P2＝0.22γc t0β1β2V1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×3.331/2＝79.78KN/m2P2’＝γc×H＝24×2＝48KN/m2P2＞P2’则取P2’＝48KN/m2新浇混凝土侧压力设计值P＝48KN/m2新浇混凝土荷载设计值P’＝(2＋4+48)＝54N/m2（1）面板受力分析面板根据模板结构，计算时按三等跨均布受力进行分析。

受力图示如下：①强度验算面板宽度取b=1mm，则按均布荷载：q=38×0.001=0.038kn/mW=bh2/6=37.5mm3根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。

承台模版计算书

承台模板支护专项计算方案一、承台介绍本工程桩基承台共有50个，其中Pm1～Pm4、Pm9～Pm19为A 型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有30个；Pm5、Pm8为A1型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有4个；Pm6～Pm7为A2型承台，尺寸为840×320×250cm ，共有4个；Pm20～Pm23没有型号划分，Pm20～Pm21尺寸为650×250×220cm ，共有8个；Pm22～Pm23尺寸为840×320×250cm ，共有4个。

二、模板用量计算在现浇钢筋混凝土结构施工中，常需估算模板的耗用量，即计算每1m ³混凝土结构的展开面积用量，其计算如下： VA U = 2.1 矩形截面柱，其边长为a ×b 时，模板用量按下式计算： ()ab b a U +=2 2.2 式中，U —每1m ³混凝土结构的模板（展开面积）用量，㎡/m ³；A — 模板的展开面积，㎡；V —混凝土的体积，m ³；a 、b —柱长短边长，m现有承台为650×250×220cm 、840×320×250cm 两种类型，依据上述公式可计算得：U 650=1.108㎡/m ³；U 840=0.863㎡/m ³；依次得两种承台分别需要模板为39.6㎡，58㎡，两种承台所需模板总量计算如下：表2.1 模板用量表满足三个承台同时施工的要求。

后续施工循环利用前面施工模板，以达到高效而又节约的目的。

三、新浇混凝土对模板侧面压力采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土的侧压力是它的主要荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h 以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算：h K p m ⋅⋅=γ 3.1当035.0/≤T υ时，T h /9.2422.0υ+= 3.2当035.0/≥T υ时，T h /8.353.1υ+= 3.3式中：m p —新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPa;h —有效压头高度，m ；T —混凝土入模时的温度，℃；K —外加剂影响修正系数，不佳时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2;υ—混凝土的浇筑速度，m/h;H —混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m ；γ—混凝土的容重，kN/m ³图3.1 混凝土侧压力计算分布图据三工区混凝土承台浇筑经验，浇筑速度V=3m/h ，T=20℃，有外加缓凝剂，035.015.0/>=T υ，K=1.2，7.23=γkg/m ³，内部振捣，所以T h /8.353.1υ+==1.53+3.8*0.15=2.1m 3.4h K p m ⋅⋅=γ=1.2*23.7*2.1=59.724kPa 3.5采用内部振捣，振动荷载2kN/㎡，浇筑时冲击荷载为2kN/㎡，所以总侧压力：P=59.724+4=63.724kPa 3.6四、组合件、支撑系统计算本承台模板支撑系统拟采用18mm 厚胶合板模板（平均尺寸为2440*1220mm ），外楞为双拼脚手管，内楞为方木，方木支撑配合对拉螺纹钢筋支撑。

承台计算书

承台计算书CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。

CT-2620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4402.1 (KN)X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2503.85 2188.972 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM)X-X 截面积: .4715E+07Y-Y 截面积: .2300E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KNDMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3742.0 0.0 1200.02 3586.1 0.0 1250.03 3442.7 0.0 1300.04 3310.3 0.0 1350.05 3187.7 0.0 1400.06 3073.8 0.0 1450.07 2967.8 0.0 1500.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.2 250.4 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4645.4 (KN)X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2622.72 2307.842 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KNDMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3787.7 0.0 1250.02 3636.2 0.0 1300.03 3496.3 0.0 1350.04 3366.8 0.0 1400.05 3246.6 0.0 1450.06 3134.6 0.0 1500.07 3030.1 0.0 1550.0实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/MCT-4620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 8811.6 (KN)X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.642 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.213 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.184 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KNDMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/MDMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 2646.4 2794.0 1750.02 2570.8 2714.2 1800.03 2499.3 2638.8 1850.04 2431.8 2567.5 1900.05 2367.8 2499.9 1950.06 2307.1 2435.8 2000.07 2249.4 2374.9 2050.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 9206.3 328.2 943.1 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 9206.3 (KN)X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.942 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.883 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.194 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MMY-Y 截面积: .7525E+07X-X 截面积: .7525E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KNDMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/MDMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/MCT-5荷载图：见附页按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）CT-6荷载图：见附页一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm22跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm23跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm24跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。

承台模板计算书1-10

承台模板材料选择1、面板采用δ=6mm钢板。

2、纵横小肋带∠70×5mm，间距均为400mm，等高设置。

3、横向肋带用单[16a，间距800mm。

4、竖向大肋采用双[25a，间距1200mm。

5、模板连接螺栓采用M14的螺栓连接，间距为200mm。

6、采用M25螺栓做模板对拉连接。

横向间距1200mm，纵向间距800mm。

承台模板计算书一、砼侧压力计算 1、主6号承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取16hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为744㎡，3台搅拌站浇筑速度90 m 3/h取V=0.12m/hF=0.22×24×16×1.2×1.15×12.0=40.4KN/m ²（小于墩身侧压力） 2、引桥承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取6hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为25.74㎡，1台搅拌站浇筑速度30 m 3/h取V=1.2m/hF=0.22×24×6×1.2×1.15×2.1=47.9KN/m ²（小于墩身侧压力）侧压力按47.9 KN/m ²计算二、横向肋带计算拟用[16a ，间距800mm 。

按宽度1200mm 计算，计算模式为简支梁，[16a 截面系数W=108×103mm 3，惯性矩I=866×104mm 4 1、强度验算q 1=q ×l 1=0.0479×800=38.32N/mmM max =81ql 2=81×38.32×12002=6897600N ·mmmax δ=W M max =3101086897600⨯=64 N/mm 2〈215N/mm 2可满足要求 2、挠度验算跨中挠度W=EI ql 38454=45410866101.2384120032.385⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.57mm l W =120057.0=500121051〈可满足要求。

承台模板计算书

8#墩承台模板计算书1 计算说明8#墩承台高度为4.5m。

模板采用不小于15mm厚竹胶板，小梁采用不小于60×80mm方木，主梁采用不小于双拼φΦ48×2.8mm钢管，拉杆采用不小于M14拉杆。

2 计算依据(1)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008(2)《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010(3)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012(5)《钢结构设计规范》GB 50017-20033 工程属性4 荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×6.67×1×1×0.51/2，24×4.5]＝min[24.9，108]＝24.9kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×24.9+1.4×2，1.35×24.9+1.4×0.7×2]＝0.9max[32.68，35.575]＝0.9×35.575＝32.017kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24.9 kN/m25 面板布置图1 模板设计立面图6 面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4图2 面板受力示意图6.1 强度验算q＝bS承＝0.5×32.017＝16.009kN/m图3 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/18750＝9.605N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.2 挠度验算q＝bS正＝0.5×24.9=12.45kN/m图4 面板变形图(mm)ν＝0.93mm＞[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！7 小梁验算图5 小梁受力示意图7.1 强度验算q＝bS承＝0.3×32.017＝9.605kN/m图6 小梁弯矩图(kN·m)图7 小梁剪力图(kN)Mmax＝0.254kN·mσ＝Mmax/W＝0.254×106/64000＝3.964N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！7.2 挠度验算q＝bS正＝0.3×24.9=7.47kN/m图8 小梁变形图(mm) ν＝0.133mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！7.3 支座反力计算R1=2.723kN，R2=...R20=5.446kN，R21=2.723kN 8 主梁验算图9 主梁受力示意图8.1 强度验算图10 主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.558kN·mσ＝Mmax/W＝0.558×106/4250＝131.287N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！8.2 挠度验算图11 主梁变形图(mm)ν＝0.476mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！9 对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×32.017＝9.125kN≤N tb＝17.8kN 满足要求！10 结论模板设计方案满足要求！。

(完整word版)承台模型计算书

承台模型计算书一、计算依据及设计要求1.1计算依据1、《桥梁施工工程师手册》；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、红星路南延线府河大桥工程施工图设计文件《第一册总体设计及主墩基础》；4、《府河桥承台模板施工图》。

1.2设计要求1、强度满足设计要求；2、刚度满足要求如下：(1)、结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)、结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；二、模型布置模型采用木模，标准块模板尺寸为2.44×2.5m 。

面板采用18mm 厚酚醛树脂胶合板，横肋采用10×10cm 方木、间距30cm ，竖肋采用12×14方木，间距50cm 。

如下示意图所示。

在承台下部2.5m 垂直段范围内，背后竖肋支撑间距1.0m ，在承台上部2.0m 倾斜段范围内，背后竖肋拉杆间距0.6m 。

承台模板三维示意图承台模板布置图三、设计荷载3.1、新浇混凝土对侧面模板的侧压力：新浇混凝土容重3m /25kN r =；混凝土浇筑每小时预计浇筑方量为120m ³，承台底面积为50.2×13.2m ，浇筑速度h m v /18.02.132.50120=⨯=。

浇筑混凝土时环境温度为5℃（考虑到成都地区冬季夜间施工）；036.0518.0==T v ＞0.035，m Tv h 67.18.353.1=+=。

kPa Krh P 1.5067.1252.11=⨯⨯==。

3.2、振捣混凝土产生的荷载：kPa P 42=（参考《桥梁施工工程师手册》）3.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载：kPa P 23=（参考《桥梁施工工程师手册》）设计荷载：kPa P P P P 1.56321=++=四、计算4.1材料力学性能1、木胶合板：顺纹弯应力[]9.5a MP σ=弯曲剪应力[] 1.7a MP τ= 弹性模量5000a E MP =2、木材（红杉木）：顺纹弯应力[]13a MP σ=弯曲剪应力[] 2.0a MP τ= 弹性模量410a E MP =4.2面板计算面板厚18mm ，取1mm 宽进行计算，荷载m N q /1.5611.56=⨯=，方木间距30cm 、净距20cm ，按三跨连续梁进行分析。

承台钢模板计算书

承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (2)1.1、工程概况 (2)1.2、模板结构形式 (2)2、设计相关参数选定 (3)2.1、计算目的 (3)2.2、计算依据 (3)2.3、主要控制计算参数 (3)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.4.1、荷载类型 (4)2.4.2、荷载组合 (5)2.4.3、计算方法、模式 (6)3、模板结构计算 (6)3.1模板结构传力路线说明 (6)3.2面板计算 (7)3.3竖肋计算 (8)3.4横肋计算 (9)3.5龙骨计算 (10)3.6对拉拉杆计算 (12)3.7模板底部限位受力 (12)3.8模板外侧斜撑计算 (13)4、模板抗倾覆计算 (14)5、计算结果汇总 (14)6、结论 (15)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m ⨯⨯⨯⨯长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。

1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。

单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。

两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。

模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四周边肋采用100mm 高、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度方向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。

模板结构布置图如图1.1所示。

侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。

另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和周转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。

承台钢模板计算书

承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。

二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。

以上材料的材质均为Q235。

以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。

三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。

倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。

新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。

荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。

承台侧模计算

4#承台侧面模板计算一、结构形式4#承台侧模采用1.5*1.2和1.5*1.5等小块钢模用螺丝拼装而成间缝要求紧密，平整。

横向背肋采用φ48×3.5mm钢管，间距30cm。

背肋与模板采用10#铁丝牢固绑扎，绑扎点一般40cm需设置一个。

竖向背肋采用2×φ48钢管，间距100cm。

每80cm设置一道拉杆，拉杆采用φ18钢筋加工而成。

4#主墩承台侧模截面图二、模板受力分析2.1混凝土侧压力计算F1 =0.22γc t0β1β2V½=0.22×26×｛200/（25+15）｝×1×1.15×0.5½=23.26（kN/㎡）式中：F1—新浇混凝土对模板的最大侧压力；γc—砼的重力密度（KN/ m3），取26 kN/ m3；t—新浇砼的初凝时间（h）t=200/（T+15）；T为砼浇筑时温度，通常取25℃；v—混凝土的浇筑速度（m/h），本次取0.5 m/h；β1—外加剂影响系数；本次取1；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；F 2=γCH=24×2=48（kN/㎡）取最小值，故最大侧压力为23.26 kN/㎡。

2.2倾倒混凝土时产生的水平荷载振捣混凝土产生的水平荷载3 kN/㎡倾倒混凝土时产生的产生的冲击荷载6 kN/㎡（大于0.8m3容器倾倒）荷载设计值：（3+6）×1.4=12.6 kN/㎡F总=23.26+12.6=35.86 kN/㎡2.3钢侧模受力验算承台模板采用3mm钢板，设置30*30*5cm,厚5mm钢背带，计算略。

2.4 横向背肋圆管验算①计算参数横向背肋采用φ48×3.5mm钢管，W=5.08cm3；间距300mm。

②计算图示（按四等跨计算）：q=35.86×0.3=10.76 kN/m③抗弯强度验算：σ= M /W =0.91KN.m/5.08cm3=179MPa<[σ]钢管 =215MPa,满足要求。

承台计算书(桩加防水板)

承台计算书(桩加防水板)承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN，承台混凝土强度等级为C35，ft=1.57N/mm2,fc=16.7N/mm2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm，桩截面尺寸为400mm×400mm，内径为240mm。

一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量qa0.2×20=42、450厚防水板自重qs0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m部位防水板的水浮力qw1[-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m部位防水板的水浮力qw2[-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a×b=600×600；取该处Lx 取8.4米，Ly取6米,偏于安全；该承台顶X向有混凝土墙体，故取Y向配筋计算结果作为X、Y向配筋依据。

1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：该处防水板荷载设计值为：qwj =1.4qw1-（qa+qs）=1.4×34-（4+11.25）=32.35，取qwj=36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：qe =qwj(LxLy-axay)/2(ax+ay)=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：me ≈kqwjLxLya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。

a/L=0.26根据下表：防水板的平均固端弯矩系数a/L 0.2 0.250.30.350.40.450.50.550.60.650.70.75 0.8 k0.110.075 0.059 0.048 0.039 0.031 0.025 0.019 0.015 0.011 0.0080.050.003注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K 取0.0718m e =130.3千牛.米/米由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=a x [0.5q e (a y -a)+m e ]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3]=614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为： N i =1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。

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