卸料平台施工组织设计

中卫市新墩（西区） D 块地棚户区改造项目五标段工程

卸料平台施工方案

编制：

审批：

审核：

宁夏第五建筑公司

2017 年9 月

卸料平台施工方案本工程中卫市新墩（西区）D 块地棚户区改造项目五标段工程，位于中卫市新墩路以西、平安路以南、机场大道以东、滨河大道以北，本项目主要包括地下车库及31#、35# 、38#、39#、40#、41#六栋住宅楼，31#、38#、39#、40# 楼为11层剪力墙结构，建筑高度为32.5米，35#、41#楼为6层砖混结构，建筑高度为18.2 米。

本工程抗震设防烈度为八度，建筑物类别：二类；地上部分耐火等级为二级，地下部分耐火等级为一级，屋面防水等级为一级，建筑设计使用年限为50 年。

为便于施工楼层施工材料的垂直运输，根据现场实际情况，各楼设置 2 个卸料平台。

1、结构施工阶段，中间材料周转采用集料平台，安装于门窗洞口处。集料平台由平台、吊拉杆（绳）、护栏、锚固件组成，其中平台由主梁、次梁、脚手板组成，锚固件由φ20螺栓、10×100×100mm 垫板组成。

2、主梁、次梁分别采用18 工字钢、80×80方钢5mm ，钢材连接均采用电焊而成。四周防护栏采有钢管搭设，高度为1500mm 。四周槽钢及防护栏均刷红白相间油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根ф 20钢丝绳。选择6×19 钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm 。钢丝绳设夹具不少于 3 个。钢丝绳与卸料平台钢管接触处垫橡皮胶条，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上的侧模对拉螺栓拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一对拉螺栓孔，并且预留的梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设50mm 的脚手板，满铺、铺牢、两端用8#镀锌铁丝捆紧，并在四周设180mm 高的踢脚板平台放在每栋楼的第一个施工段，每层吊运一次。

3、卸料平台两边的主梁18# 槽钢搁置在阳台上，阳台表面垫放竹胶板，以便保

护阳台的混凝土成品不受损坏。搁置长度伸入外墙内皮200mm 。在距墙内皮50mm 处，开ф60 的孔，用ф48×2.8 钢管穿过孔洞逼靠在混凝土墙上。避免卸料平台向外侧

平移。

4、钢丝绳与建筑物的连接采用ф 18 的圆钢加工成吊环，拉环接头采用双面搭接

焊，接焊焊缝长度为150mm 。

5、钢丝绳与卸料平台的连接采用12mm 厚的铁板，焊于主龙骨的外侧面，双面搭接焊焊缝长度200mm 。

6、各节点施焊应符合焊接要求，焊缝宽度应大于6mm 。焊条采用J422ф3.2 普通

焊条，每处施焊两遍。

7、卸料平台安装拆卸时要专人指挥，安装完毕须经安全员验收后方可投入使用。

8、卸料平台立面设护栏及安全密目网。护栏高度 1.5m，下设0.25m 高踢脚板。

9、卸料平台的防护栏杆采用 1.5m 高的钢管焊于主梁18# 槽钢上表面，再用扣件连接两道水平管，第一道水平管距卸料平台面300mm ，第二道水平管距卸料平台面900mm ，第三道水平管距卸料平台面1500mm ，下设300mm 高挡脚板，最后在栏杆内侧设安全密目网。

10、利用塔吊的吊索将d=16 的卡环分别从平台四角的四个吊环上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将18 槽钢支腿从脚手架外侧伸进安装处混凝土结构上表面，利用φ 48钢管别杠穿入183槽钢根部φ60 孔内，槽钢两侧用扣件扣紧，别杠伸入剪力墙肢内侧不小于200mm 进行限位。

11、先将外侧 2 根φ20 的钢丝绳穿入上第二层结构梁下50mm 的预留洞内，

绕过窗侧剪力墙角用3只钢丝绳夹卡牢(作安全弯) ，穿墙孔围系钢丝绳处应加衬软垫层，预留洞φ 50mm距门角350mm。再将内侧2根φ20的钢丝绳穿入上第二层结构梁下350mm 的预留洞内，绕过窗侧剪力墙角用3只钢丝绳夹卡牢 (作安全弯)，穿墙孔围系钢丝绳处应加衬软垫层，预留洞φ 50mm 距角350mm 。钢平台外口应略高于内口100～200mm 。

12、接好钢丝绳调整完毕， (其中内侧2 根作安全绳)。经过荷载试验并验收合格

后，方可松卸起重吊钩，进行操作。

13、平台铺设50mm 厚木板，不留缝隙。板面与骨架面相平。卸料

型钢悬挑卸料平台计算书

计算依据：

《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2011 )

《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012 )

《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003 )

一、参数信息:

1. 荷载参数

2. 悬挑参数

3. 水平支撑梁

4. 卸料平台参数

、次梁的验算 :

次梁选择 18 号工字钢 ，间距 2.5m ，其截面特性为： 面积 A=26.10cm 2； 惯性距 I x =1130.000cm 4；

3

转动惯量 W x =141.000cm 3； 回转半径 i x =6.580cm ；

截面尺寸： b=88mm,h=160mm,t=9.9mm 。

1. 荷载计算

(1) 、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准

值为

Q 1=0.35×2.50= 0.88kN/m ；

(2) 、型钢自重标准值：本例采用 18 号工字钢，标准值为

Q 2=0.21 kN/m (3) 、活荷载计算

2

0.35kN/m ；

0.21 kN/m

1)施工荷载标准值：取 2.00 kN/m

Q3=2.00 kN/m

2）最大堆放材料荷载P：5.00kN

荷载组合

Q=1.2 ×(0.88+0.21)+1.4 ×2.00×2.50=8.30kN/m

P=1.4×5.00=7.00kN

2. 内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q 作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M 的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：

2 2 2 2

经计算得出: M max = (8.30×1.802/8) ×(1-(0.002/1.802))2+7.00×

1.80/4=6.51kN ·m 。

最大支座力计算公式

R = [P + q(l+2m)]/2

经计算得出: R = (7.00 + 8.30×(1.80 + 2×0.00))/2 = 10.97kN

3. 抗弯强度验算

次梁应力：

其中γx -- 截面塑性发展系数，取 1.05；

[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm 2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ =6.51 ×103/(1.05 ×141.000)=43.97 N/mm 2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ =43.971 N/mm 2小于次梁槽钢的抗压强度

2

设计值[f]=205 N/mm 2,满足要求!

4. 整体稳定性验算

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=2

由于φb 大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb' = 0.929；

σ=6.51×103/(0.929×141.000)=49.70 N/mm 2 次梁槽钢的32 次梁槽钢的稳定性验算

稳定性验算σ=49.698 N/mm 2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm

2,满足要求!

三、主梁的验算:

根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。在计算时，对于外侧钢丝绳，由于变形较大，导致卸料平台的边形也较大，所以，按照钢丝绳和卸料平台协调变形的渐近法进行计算；对于内侧钢丝绳，由于变形较小，按照支点法进行计算。

主梁选择18 号工字钢，其截面特性为：面积A=30.60cm 2；

惯性距I x=1660.000cm 4；

3

转动惯量W x=185.000cm 3；

回转半径i x=7.360cm ；

截面尺寸：b=94mm,h=180mm,t=10.7mm 。

1. 荷载验算

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为

0.14kN/m ；

Q1 = 0.14kN/m ；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.24kN/m

静荷载设计值q = 1.2 ×(Q1+Q 2) = 1.2×(0.14+0.24) = 0.46kN/m ；次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

2. 内力验算

先将外侧钢丝绳与型钢的作用点看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简

图

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

从左至右各支座反力：

R[1]=8.151kN ；

R[2]=12.456kN ；

R[3]=-1.605kN 。

最大弯矩M max=5.603 kN ·m；

3.抗弯强度验算

其中γx -- 截面塑性发展系数，取 1.05；

2

[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm 2；

主梁的最大应力计算值σ =5.603×106/(1.05 ×185×103)+10.119×103/30.6 102=32.150 N/mm 2；

主梁的最大应力计算值32.150 N/mm 2小于主梁的抗压强度设计值

2

[f]=205.00 N/mm 2，满足要求!

4.整体稳定性验算

σ = M/ (φb W x)≤ [f]

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=1.114

由于φb 大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb' = 0.817；

主梁的稳定性验算σ= 5.603×106/(0.817×185×103)=37.075 N/mm 2；主梁的稳定性验算σ= 37.075 N/mm 2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力R Ci 和拉钢绳的轴力R Ui 按照下面计算，

R Ci = R Ui sinθi

其中R Ci -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；

R Ui -- 拉钢绳的轴力(kN)；

θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；

sinθi = Sin (Arctan (2.9/(1.3+2.3)) = 0.627 ；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：R Ui = R Ci / sin θi；

R Ui = 8.151 / 0.627 = 12.99 kN ；

五、钢丝拉绳的强度验算:

选择6×19 钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14mm。

[F g] = aF g/K

其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得F g＝112.0KN；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61 钢丝绳

分别取0.85、0.82和0.8，取α＝0.85；

钢丝绳使用安全系数，K＝5.5 得到：[Fg]=17.309KN≥R u＝

12.99KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求

六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值

R U 进行计算作为拉环的拉力N 为：N=R U=12.99kN 。

拉环强度计算公式为：

σ= N/A ≤ [f]

其中，[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)9.7.6 所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按 2 个截面计算的。拉环的应力不应大于65N/mm 2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=65N/mm 2； 3 1/2所需要的拉环最小直径D=[12.99 ×103×4/(3.142×65×2)]1/2=11.3mm 。实际拉环选用直径D>11.3mm 的HPB235 的钢筋制作即可。

七、操作平台安全要求:

1. 卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2. 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4. 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5. 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调

换，焊缝脱焊应及时修复；

6. 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督

平台计算

七、卸料平台安全要求

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4. 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5. 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6. 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

7. 卸料平台限载5KN越510kg。