汽轮机详细计算
汽轮机长叶片计算(完整版)
学生姓名：杨斌刘佳利肖江王磐杨再兴院（系）名称：城南学院能动系班级: 热能与动力工程07-01班***师：***2010 年 12 月能源与动力工程学院课程设计任务书热能动力工程专业 0701 班课程名称汽轮机原理题目300MW亚临界冲动式汽轮机末级长叶片设计任务起止日期：2010年 11 月 22 日~ 2010年 12 月 11 日目录前言---------------------------------------------------------------------------------------2一、课程设计任务书-----------------------------------------------------------------------3二、长叶片级概述及其设计内容--------------------------------------------------------4三、设计计算--------------------------------------------------------------------------------13 总结-----------------------------------------------------------------------------------------21 附图一长叶片级动叶进出口速度三角形--------------------------------------------22 附图二沿叶片高度各截面速度三角形图--------------------------------------------23 参考文献--------------------------------------------------------------------------------------26前言本次设计从电厂汽轮机长叶片的热力设计与计算的角度出发，着重介绍了多级汽轮机长叶片的蒸汽流动方程式，叶片设计，简单径向平衡法，并对汽轮机的叶片进行等截面计算，绘制了各截面的速度三角形，并对叶片各截面的流量进行计算等内容。
汽轮机找中心计算公式
汽轮机找中心计算公式汽轮机是一种常见的热力机械装置，它将水蒸气的热能转换为机械能。
在设计和分析汽轮机时，中心计算公式是非常重要的工具，可以帮助工程师确定汽轮机的关键参数和性能。
汽轮机的中心计算公式主要涉及以下几个方面：汽轮机通过蒸汽的膨胀来产生动能，然后将动能转换为机械能。
热功率是汽轮机吸收的热能，可以通过以下公式计算：Q=m*(h1-h2)其中Q表示热功率，m表示蒸汽的质量流量，h1表示入口蒸汽的焓值，h2表示出口蒸汽的焓值。
这个公式可以帮助工程师确定所需的蒸汽流量以满足特定的功率输出要求。
在汽轮机中，蒸汽的膨胀是通过等熵过程实现的，这意味着蒸汽在膨胀过程中熵保持不变。
通过以下公式可以计算膨胀过程中蒸汽的温度、压力和焓值的变化：T2=T1*(P2/P1)^(（γ-1）/γ)h2=(γ/(γ-1))*R*T2其中T1和P1表示入口蒸汽的温度和压力，T2和P2表示出口蒸汽的温度和压力，γ表示蒸汽的绝热指数，R表示气体常数。
这个公式可以帮助工程师确定蒸汽膨胀过程中温度、压力和焓值的变化。
汽轮机通常包括多级膨胀，其中高压缸和低压缸分别负责一部分蒸汽膨胀。
通过以下公式可以计算高压缸和低压缸的功率和效率：N=m*(h1-h2)/(ηi*Q)η=(W/Q)*100其中N表示高压缸或低压缸的功率，h1和h2表示入口和出口蒸汽的焓值，m表示蒸汽的质量流量，ηi表示高压缸或低压缸的等熵效率，Q 表示热功率，W表示机械功率，η表示高压缸或低压缸的实际效率。
这个公式可以帮助工程师评估汽轮机的性能和效率。
在多级汽轮机中，通过将各级膨胀的功率相加，可以得到总功率。
通过以下公式可以计算总功率和总效率：Nt=N1+N2+...+Nnηt=(Nt/Q)*100其中Nt表示总功率，N1、N2、..、Nn表示各级膨胀的功率，ηt表示总效率，Q表示热功率。
这个公式可以帮助工程师评估整个汽轮机系统的性能和效率。
以上是汽轮机中心计算公式的一些基本内容，通过这些公式可以辅助工程师进行汽轮机的设计、分析和优化。
汽轮机的耗热量计算公式
汽轮机的耗热量计算公式汽轮机是一种利用燃料燃烧产生的热能来驱动涡轮转动，从而产生动力的设备。
在汽轮机中，燃料的热能被转化为机械能，驱动发电机产生电能。
汽轮机的性能参数之一就是其耗热量，也就是燃料燃烧后释放的热能。
在设计和运行汽轮机时，准确计算汽轮机的耗热量是非常重要的。
本文将介绍汽轮机的耗热量计算公式，并对其进行详细解析。
汽轮机的耗热量可以用以下公式进行计算：Q = m C ∆T。
其中，Q表示燃料的热能，单位为焦耳（J）或千焦（kJ）；m表示燃料的质量，单位为千克（kg）；C表示燃料的比热容，单位为焦耳/千克·摄氏度（J/kg·°C）；∆T表示燃料的温度变化，单位为摄氏度（°C）。
在实际应用中，汽轮机的耗热量通常是以千焦（kJ）或兆焦（MJ）为单位进行计算。
为了方便计算和比较，我们可以将上述公式稍作变换：Q = m LHV。
其中，LHV表示燃料的低位热值，单位为千焦/千克（kJ/kg）。
燃料的低位热值是指在燃料完全燃烧的情况下，每单位质量燃料所释放的热能。
不同种类的燃料其低位热值是不同的，常见的燃料低位热值如下，煤炭约为25000 kJ/kg，燃油约为42000 kJ/kg，天然气约为35000 kJ/kg。
通过上述公式，我们可以计算出汽轮机在特定工况下的耗热量。
在实际应用中，汽轮机的耗热量还受到一些其他因素的影响，例如燃料的燃烧效率、汽轮机的效率等。
因此，在实际应用中，需要进行一定的修正和校正，以获得更加准确的结果。
对于汽轮机的设计和运行来说，准确计算汽轮机的耗热量是非常重要的。
首先，汽轮机的耗热量直接关系到汽轮机的性能和效率。
通过合理计算汽轮机的耗热量，可以为汽轮机的设计和优化提供重要的参考依据。
其次，汽轮机的耗热量也直接关系到汽轮机的运行成本。
通过准确计算汽轮机的耗热量，可以合理安排燃料的使用，降低运行成本，提高经济效益。
在实际应用中，汽轮机的耗热量计算还需要考虑一些其他因素。
汽轮机课程设计计算
汽轮机相对内效率 ηri
发电机效率
ηg（全负 荷）
机械效率
ηax
3 热力过程曲线初步拟定
0点
h0
kj/kg
v0
m3/kg
s0
kj/(kg·k)
1点
s1
kj/(kg·k)
v1
m3/kg
t1
℃
3’点
h3'
kj/kg
t3'
℃
v3'
m3/kg
整机理想焓降
∆ht mac
kj/kg
整机有效焓降
∆hi mac
kj/kg
反动度
Ωb
Ωg
Ωb'
Ωm
2 喷嘴理想比焓降
喷嘴理想比焓降 ∆hn 3 计算喷嘴出口气流状态并选择喷嘴型线
喷嘴速度系数
φ
喷嘴损失
∆hnξ h1
p1
v1
εn
k
εcr
选
α1
º
4 喷嘴出口气流速度
喷嘴出口气流速度 c1t
c1
5 喷嘴出口面积
喷嘴流量系数
μn
G
喷嘴出口面积
An
6 喷嘴最小截面积及斜切部分偏转角
37.23037072
317.1835917 26 轮周有效焓降(不计叶高损失)
5 27 轮周效率的计算及校核 55.30271541
332.5739479 0.908 28 计算叶高损失
301.9771447
16 导叶内损失 查hs
∆hgξ p1'
kj/kg MPa
v1'
m3/kg
17 计算导叶出口截面积及进口高度
165 697.3494977 132.125 555.4670148 104.25 437.0437915 94.375 395.3856661
汽轮发电机组的原理及相关计算
我单位用0.8MPa的蒸汽40T/H,就此情况,我应该选用多少吨的锅炉(考虑采用循环流化床锅炉),如果可以的话,还要考虑发电,请问,锅炉的蒸发量和汽轮机的发点量有什么关系.可考虑用75t/h的循环流化床锅炉，蒸汽参数为温度450度、压力为3.8mpa，现在由于煤价上涨，发电亏损太厉害，当然如果自己用就另当别论了，建议采用抽凝机组一台6000KW/H，6000KW/H 的机组大约满负荷需用30t/h蒸汽（纯凝），如果带抽汽最多能进77t/h蒸汽，也就是说最大供汽量就是47t/h，供汽参数为温度298度、压力为0.8mpa，抽凝机组最大的好处就是能够随负荷的变化进行调节。
锅炉蒸发量与气轮机发电量的关系，纯凝机组为1000KW/H 用汽约5t/h，抽凝机组视抽汽量的多少，不会变化太大，如果不考虑发电，就需要上减温减压设备，降低锅炉蒸汽参数。
300MW汽轮机运行1小时需要多少蒸汽?需要16.7MPa（170公斤力）的主蒸汽额定压力，每小时主蒸汽流量为908t，这个要看你的机组带的负荷了负荷高蒸汽量就大但是也跟你的机组的调门状态有关顺序阀控制蒸汽量比单阀控制需要的蒸汽量小具体的去集控室DCS操作员站上看吧我们200MW 的机组带140MW的负荷单阀蒸汽量好象是400T/H 切换成顺序阀后蒸汽量380T/H。
应该是204吨。
通常，MW指的是电工率，要想大概计算也可以：锅炉吨位×每吨蒸汽焓×汽轮机效率×发电机效率：锅炉吨位×0.7×0.42＝电功率MW，比如204×0.7×0.42＝60MW。
这里的0.7是1t/h基本等同于0.7MW，（习惯会认为是0.7MW，但也要看蒸汽的参数，蒸汽的压力和过热度不同，焓值也不同，即蒸汽焓随蒸汽参数的不同是不同的，会有点出入）0.42是考虑汽轮机效率、发电机效率的系数（也决定于汽轮机那边的系统，0.42是取一个大概值。
汽轮机隔板中心计算公式
汽轮机隔板中心计算公式
汽轮机隔板中心计算公式是根据汽轮机的设计参数和隔板的尺寸来计算的。
具体公式如下：
隔板中心距离= (第n级叶轮出口直径+ 第n+1级叶轮进口直径) / 2 + 隔板厚度
其中，n为隔板所在的级数。
这个公式的含义是，隔板中心距离等于相邻两级叶轮出口直径和进口直径的平均值再加上隔板的厚度。
这样计算出来的隔板中心距离可以保证叶轮之间的间隙合适，从而保证汽轮机的正常运转。
需要注意的是，隔板的厚度应该根据实际情况进行计算，不能太薄或太厚。
如果隔板太薄，可能会导致叶轮之间的间隙过大，影响汽轮机的效率；如果隔板太厚，可能会增加汽轮机的重量和成本，同时也会影响汽轮机的效率。
因此，在设计汽轮机时，需要综合考虑各种因素，合理确定隔板的尺寸和位置，从而确保汽轮机的正常运转和高效性能。
25MW汽轮机课程设计计算书
汽轮机课程设计汽轮机参数：容量：25MW蒸汽初参数：压力:3.43Mpa 温度:435℃排汽参数：冷却水温20℃背压：0.005～0.006Mpa (取0.005 Mpa)前轴封漏汽与轴封加热器耗汽量为0.007D○,轴封加热器焓升 21KJ/Kg加热器效率ηjr=0.98设计功率:Pr=25MW最大功率P=25*(0.2～0.3)1.近拟热力过程图在焓熵图上选取进口参数P0=3.43MP a,t0=435℃,可得h0=3304kJ/Kg.设进汽机构的节流损失△P0=0.04P0，可得调节级压力=3.3MP a,并确定调节级前蒸汽状态点1（3.3 MP a, 435℃）过1点作等比熵线向下交P Z线于2点，查得h2t=2128KJ/Kg,整机理想比焓降（△h t mac）’=h0-h2t=3304-2128=1176KJ/Kg.选取汽轮机的内效率η=0.85，有效比焓降△h i mac=（△h t mac）’*ηri=999.6 KJ/Kg,排气比焓和h z=2304kj/kg.在焓熵图上得排汽点Z，用直线连接1，Z，去两点的中点沿等压线下移21-25Kj/Kg，用光滑曲线连接1，3两点，得热力过程曲线的近似曲线见图1，P cS图1选取给水温度T=160℃ 回热级数:5内效率η=0.85主汽门和调节阀中节流损失△P0=(0.03～0.05)PO 排汽管中压力损失 △P C =(0.02～0.06)P C 回热抽汽管中的压力损失 △P E =(0.04～0.08)P E2.汽轮机进汽量D ○ηm =0.99 ηg =0.97 m=1.15 △D=0.03D O D 0=/ h i mac ηm ηg *m+△D=3.6*20000*1.15/(93*0.99*0.97)+0.03△D =107.19 t/h 2. 抽汽压力确定采用大气式除氧器 压力为0.118 MP A 饱和温度为104.3℃2#3. 回热抽汽流量的计算(1) H1高加给水量 △D e =0.5 △D L1=0.77 △D C =1 Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-1+0.77+0.5=107.46 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = D fw (h W2-h w1)21'11()107.46(697.4592.04)5.01()0.98(3024730.17)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--（t/h ）（2）H2高加 抽汽量 21'2'22()107.46*105.2855.07()0.98(2888619.27)fw w w e e e jrD h h D h h η-∆===-- （t/h ）H1疏水流入H2放热 ''1211'22760.17619.275.01*0.2452888619.27e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) 考虑前轴封漏汽'211'223098619.270.77*0.842888619.2l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) '221 5.070.2450.84 3.985e e ele l e D D D D ∆=∆-∆-∆=--= (t/h) (3) H d 除氧器(4)H3低加213'33105.4695.65* 4.54(/)()(2644402.2)*0.98w w e cw e e jr h h D D t h h h η-∆===--(5)H4低加'214'44''3433'44'443105.4695.65* 4.64(/)()(2492300.9)0.98402.2300.94.59*0.22(/)2492300.94.640.22 4.42(/)w w e cw e e jr e e e ee e e e e e e h h D D t h h h h h D D t h h h D D D t h η-∆===----∆=∆==--∆=∆-∆=-=回热系统的校验4. 流经各级组蒸汽量及其内功率调节级 0109.19(/)D t h =第一级组 10107.191106.19(/)l D D D t h =-∆=-=第二级组 211106.19 5.01101.18(/)e D D D t h =-∆=-= 第三级组 32297.175(/)e D D D t h =-∆=第四级组 4397.195 2.3594.85(/)ed D D D t h =-∆=-= 第五级组 54394.875 4.4090.335(/)e D D D t h =-∆=-= 第六级组 65490.335 4.4285.95(/)e D D D t h =-∆=-= 整机内功率5. 计算汽机装置的热经济性机械损失: (1)22189.1(10.99)269m i m P P kw η=-=-= 汽机轴端功率: 22189.122226671n i m P P P kw =-=-= 发电机功率: 26671*0.9725870e n g P P kw η=== 内功率大于25000KW,合格 汽耗率: 0(.)10001071904.13()2130825870.78kg kw h e D d P === 不抽汽估计汽耗率: 汽轮机装置的热耗率 绝对电效率 3600360033.44%10765.67el q η===25MW 凝汽式汽轮机热平衡计算数据6. 双列速度级的热力计算（1） 速度级的选择选择双列速度级（195-250KJ/Kg ）选择焓降为250kj/kg.故速度级的参数为：0107.19(/)D t h = 0 3.43()P MPa = 0435t =℃1. 喷嘴热力计算 (1) 喷嘴理想焓降 (2) 喷嘴进口状态参数 (3) 喷嘴出口状态参数 由△h n 可以从H-S 图上查得: (4) 喷嘴形状的确定 前后压比: 10 1.40.420.5463..3n cr p p εε===<= 选用渐缩型喷嘴.(5) 喷嘴出口速度理想速度: 1651.9(/)t c m s === 速度系数0.97ϕ=实际速度: 110.97*627.69632.36(/)t c c m s ϕ=== 喷嘴出口汽流偏转角1δ 喷嘴出口汽流方向角115o α= (6) 轮周速度u(7) 速度级的平均直径d m (8) 喷嘴出口面积A n (9) 喷嘴出口高度l n选取部分进汽度e=0.6则叶高l n =16mm>15mm(10)喷嘴损失n h ζ∆2. 第一列动叶热力计算 (1) 动叶进口汽流的相对速度(2) 根据C 1,U 1作速度三角形，由余弦定理可得： (3) 动叶出口汽流相对速度 因为0b Ω= 则21482.03(/)t w w m s == 查图, 0.878b ϕ=复速级动叶出口汽流角21(35)o oββ=--取0220.87317.87o o β=-= (4) 动叶绝对速度 (5) 动叶进口状态参数 喷嘴出口实际状态点参数动叶比焓 113091.512.563104/t n h h h kj kg ζ=+∆=+=由H-S 图查得动叶进口密度31 6.25/kg m ρ= (5)动叶进口高度 (△r △t 由表1-1查得) (6)动叶出口面积(b μ 由图1-11查得)(7)动叶出口高度 (8)动叶损失(9)动叶出口汽流状态参数动叶出口比焓 21310426.63130.6(/)b h h h kj kg ϕ=+∆=+=查H-S 图得:出口密度32 6.28/kg m ρ=因为0bΩ=则12p p =3. 导叶热力计算(1) 导叶中汽流的理想比焓降 (2)导叶出口汽流理想状态参数由导叶进口状态( 第一列动叶出口状态)参数和△h gb 从H-S 图查得导叶出口压力 '1 1.6p MPa =导叶出口比焓 '123118/t gb h h h kj kg =-∆=导叶出口密度 '316.18/kg m ρ=(3)导叶出口汽流理想速度 导叶出口实际速度 (gb ϕ由图1-18查取) 导叶出口汽流角 (4)导叶进口高度 (6) 导叶顶部漏汽量 (7) 导叶出口面积(8) 导叶出口高度 (9) 导叶损失(10) 导叶出口汽流实际状态参数导叶出口焓 ''1131187.933125.93/t gb h h h kj kg =+∆=+= 由H-S 图查得导叶出口密度 '31 6.26/kg m ρ= 4. 第二列动叶热力计算 (1) 动叶中汽流的理想比焓降 (2) 动叶出口汽流理想状态参数由H-S 图查得动叶出口压力 '2 1.5p MPa =动叶出口密度 '32 5.56/tkg m ρ=(3) 动叶进口相对速度 (4) 动叶出口汽流相对速度 相对理想速度: 相对实际速度: ('b ϕ由图1-18查得) 动叶出口汽流相对速度角 (5) 动叶出口汽流绝对速度 (6) 动叶损失 (7) 余速损失(8) 动叶出口汽流实际状态参数动叶出口实际比焓 '''223100.93 5.13/t b h h h kj kg ζ=+=+(9) 动叶进口高度 (10) 动叶顶部漏汽量由于'b m d d =,'22b b l l =根部反动度顶部反动度(11)动叶出口面积('bμ由图1-11查得) (12)动叶出口高度5.轮周功校核1KG蒸汽所做的轮周功计算符合要求6.轮周效率7.级内损失的计算(1)叶轮摩擦损失(2)叶高损失(3)部分进汽损失鼓风损失斥汽损失(4)导叶及动叶顶部漏汽损失8.级的内功率9.级的内效率7.压力级的确定及焓降的分配1.第一压力级的平均直径1d==m=1.11m2.凝汽式汽轮机末级直径的估算3.平均理想焓降的计算各级组的直径及反动度各级的理想焓降估算级的平均理想焓降级数目的确定比焓降分配辅助表格8. 回热系统抽汽压力的重新确定(1) H1高加 给水量Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-0.75+0.58+0.5 =107.52 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = Dfw(h W2-h w1)21'11()107.52(723622.83)4.7()0.98(3074740)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--（t/h ）(2) H2高加''1211'22749649.64.73*0.212904649.6e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==--(t/h)'211'223098.1649.40.580*0.632094649.6l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) (3) H d 除氧器(4) H3低加 (5) H4低加 回热系统的校验流经各级组流量及其内功率 调节级 0107.19(/)D t h =第一级组 10107.190.75106.44(/)l D D D t h =-∆=-= 第二级组 211106.44 4.73101.73(/)e D D D t h =-∆=-= 第三级组 32298.11(/)e D D D t h =-∆=第四级组 4398.11296.11(/)ed D D D t h =-∆=-= 第五级组 54396.11 5.1390.98(/)e D D D t h =-∆=-= 第六级组 65490.98 3.0287.96(/)e D D D t h =-∆=-= 整机内功率 装置热经济性机械损失 (1)28334(10.99)283m i m P P kw η∆=-=-= 汽机轴端损失 2833428328051n i m P P P kw =-∆=-= 发电机功率 28051*0.9727209.79e n g P P kw η=== 汽耗率不抽汽估计汽耗率 汽机装置热耗率 绝对电效率9.压力级第九级第十级的详细热力计算演示 1.级内的比焓降分配 (1)焓降t h ∆= 104kj/kg初焓 0h =2500 初压 0p =0.037MP初速 092.45/c m s = 反动度 0.2m Ω=等熵滞止焓降 2*108.432000tt c h h ∆=∆+=(2) 蒸汽在动叶的理想比焓降： 2.喷管的热力计算 ⑴ 喷管前后的蒸汽参数根据o p ,o x 2c h ∆以*n h ∆由h-s 图得喷管滞止压力*o p =0.037 滞止比焓*o h ∆=2540.3 滞止密度*0ρ=0.223/kg m 喷管前比焓0h =2500喷管后压力1p =0.017MP 理想密度 1t ρ=0.1253/kg m理想比焓 1t h =2418⑵ 喷管截面积形状的确定 等熵指数 k=1.035+0.1o x =1.129 临界压比 cr ε=k 121k k ⎛⎫ ⎪-⎝⎭⎛⎫⎪+⎝⎭=0.566喷管前后压力比 n ε=0.016/0.035=0.457因为n ε≤0.457，所以汽流在喷管出口为超声速流动但是n ε>0.3~0.4 故喷管应该是渐缩型超音速斜切部分达到超音速。
300MW汽轮机热力计算 (1)
300MW汽轮机热力计算一、热力参数选择1.类型：N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两气1.额定功率：Pel=300MW;高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa;中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器压力Pc=0.004698Mpa;汽轮机转速n=3000r/min;2.其他参数给水泵出口压力Pfp=凝结水泵出口压力Pcp=机械效率ƞni=发电机效率ƞg=加热器效率ƞh=3、相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，ƞriH= ;中压缸，ƞriM= ；低压缸ƞriL=4、损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=再热器压损ΔPrh=0.1Prh=中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=一、汽轮机热力过程线的拟定1、在焓熵图上，根据新蒸汽压力p0= 和新蒸汽温度t= ,可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h0= ,比熵s= ,比体积v=2、在焓熵图上，根据初压p0= 和主汽阀和调节气阀节流压力损失Δp= 以确定调节级级前压力p‘0= p-Δp= ，然后根据p‘和h的交点可以确定调节级级前状态点1，并查的该店的温度t‘0= ，比熵s’= ，比体积v‘=3、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和s= 可以确定高压缸理想出口状态点为2t，并查的该点比焓值hHt = ,温度tHt= ,比体积vH=4、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和再热器压损Δprh= 可以确定热再热压力p’rh =prh-Δprh= ,然后根据p’rh和再热蒸汽温度tth= 确定中压缸进气状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’rh = 比熵3‘rh= ,比体积v’rh=5、在焓熵图上，根据热再热压力p’rh = 和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’rh= ，可以确定中压缸气阀后压力p’’rh =p’rh-Δp’rh= 然后根据p’’rh与h’rh的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’h = ,比熵s’’rh= 比体积v’’rh=若将中、低压缸的热力过程线分别用直线画出，则进行如下步骤：①在焓熵图上，根据中压缸排气压力ps = 和s’rh= 可以确定中压缸理想出口状态点5t,并查得该点比焓值hmt = ,温度tMt= ,比体积vMt= ,由此可以得到中压缸理想比焓降ΔHt M=h’rh-hmt= ,进而可以确定中压缸实际比焓降ΔHi M=ΔHtM-ƞriM= ,再根据h’rh、ΔHiM和ps可以确定中压缸实际出口状态5，并查得该点比焓值hs = ，温度ts= ,比体积vs= ss=②在焓熵图上，根据中压缸排汽压力Ps= 和中低压缸连通管压力损失Δps = ;可以确定低压缸进气P’s=Ps-Δps= ,然后根据P’s和中压缸排汽比焓hs 可以确定低压缸进气状态点6，并查得该点的温度t’s= ,比熵t’s= ,比体积v’s=③在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和低压缸排气阻力损失Δpc=可以确定低压缸排气压力p’c =pc+Δpc=④在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和ss= 可以确定低压缸理想状态出口状态点7t，并查得该点比焓值hct = ,温度tct= ，比体积vct= ，干度x ct = 。
汽轮机发电量计算公式
汽轮机发电量计算公式
发电量=汽轮机额定功率×运行时间×装机容量系数
其中
发电量：表示汽轮机在其中一用电厂运行时间内所发电的总量，单位
通常为电量的单位，如千瓦时（kWh）。
汽轮机额定功率：指的是汽轮机在标准工况下设计时的额定输出功率，一般以千瓦（kW）为单位。
运行时间：指的是汽轮机在其中一时间段内的运行时间，一般以小时（h）为单位。
装机容量系数：装机容量系数是指汽轮机实际发电量与理论最大发电
量之比。
这个系数受到汽轮机的负荷率、可利用率、出力平衡率等因素的
影响。
装机容量系数一般是一个小于1的小数，通常以百分数表示。
例如，一个汽轮机额定功率为5000kW，在其中一时间段内的运行时
间为10小时，装机容量系数为0.95，则发电量的计算公式为：以上是汽轮机发电量的基本计算公式，但实际计算时还需要考虑一些
其他因素，如汽轮机的热效率、机组可利用率、负荷率等。
这些因素会对
发电量造成影响，需要进行综合分析和计算。
同时，汽轮机的发电量还与燃料供给、锅炉的蒸汽参数、汽轮机的性
能等因素有关。
因此，在实际应用中，需要结合具体的工程参数和场景进
行调整和计算。
总之，汽轮机发电量的计算公式是一个基本的参考，可以根据实际情
况进行具体的调整和计算。
汽轮机详细计算
300MW汽轮机热力计算数据汇总表项目符号单位调节级高压缸1高压缸2高压缸3高压缸4蒸汽流量G kg/s250.6250.82250.82250.82250.82喷嘴平均直径dn mm1155796816836856动叶平均直径do mm1155796816836856级前压力po Mpa15.836512.167411.3291910.58489.7538级前温度/干度to/x C533.62493.87485.4474.5462.5级前比焓值ho kj/kg3396.133336.3833317.583298.0543277.755圆周速度u m/s181.335124.9829128.1033131.2609134.3796理想比焓降⊿ht kj/kg8522.5923.4624.3525.24理想速度Ct m/s412.3106212.5559216.6102220.6808224.6775假想速比Xt-0.4398020.5880.59140.59480.5981反动度Ωm%847.942.948.347.9利用上级余速动能⊿hco kj/kg00 1.21 1.3 1.34喷嘴理想比焓降⊿hn kj/kg78.211.7693913.3956612.5889513.15004喷嘴滞止比焓降⊿hn*kj/kg78.211.7693913.3956612.5889513.15004喷嘴出口理想速度C1t m/s395.4744153.4235163.6805158.6755162.173喷嘴速度系数ψ-0.970.970.970.970.97喷嘴出口实际速度c1m/s383.6102148.8208158.7701153.9152157.3078喷嘴损失⊿hnζkj/kg 4.621620.6955710.7916840.7440070.777167喷嘴出口理想焓值h1t3317.933324.6133304.1843285.4653264.605熵st 6.4338 6.46 6.47 6.476749 6.483727喷嘴后压力p1Mpa12.433311.7410.9433710.14689.333897喷嘴后温度/干度t1/x C/490.347487.39479.201468.172455.962喷嘴出口理想比体v1t m3/kg0.02530.0268740.0285280.0303950.032609喷嘴出口截面积An cm2165.2737452.9297450.6714495.3104519.943喷嘴出汽角α1（º）15.114.7814.7914.814.78喷嘴高度Ln mm2079.8129877.4173882.9951685.19964部分进汽度e-0.891111喷嘴出口焓h13322.5523325.3093304.9763286.2093265.382 p112.433311.7410.9433710.14689.333897s1 6.44084 6.46047 6.471979 6.47858 6.485347动叶进口相对速度w1m/s213.7542.4158947.8351143.0552443.86994相对于W1的比焓降⊿hw1kj/kg22.844530.899554 1.1440990.9268770.962286动叶滞止比焓降⊿h*b kj/kg29.6445311.7201611.2084412.6879313.05225动叶出口理想速度W2t m/s243.4935153.1023149.7227159.298161.5688动叶速度系数Ψ-0.9280.93550.93550.93550.9365动叶损失⊿hbζkj/kg 4.1151351.463142 1.399259 1.583958 1.605005动叶出口相对速度w2m/s225.9619143.2272140.0656149.0233151.3092动叶出口绝对速度c2m/s83.3625235.6355735.5533836.6125336.95065余速损失⊿hc2kj/kg 3.4746550.6349470.6320220.6702390.682675 h2t3315.7523314.4883294.9113274.4483253.292s1 6.44084 6.46047 6.471979 6.47858 6.485347动叶后压力p2Mpa12.167411.3291910.58489.75388.9521动叶后温度/干度t2/x2℃/489.52482.419473.951461.955449.581动叶出口比体积v2m3/kg0.0258820.027650.0293580.0314060.033667动叶出口面积Ab cm3273.3054464.777504.6194507.3747536.2627动叶出汽角β2(º)20.0318313.1375614.3584113.144313.22654动叶高度lb mm2281.8129879.4173884.9951687.19964轮周损失hu12.21141 2.79366 2.822964 2.998203 3.064848轮周有效比焓降⊿hu kj/kg72.7885919.7963420.6370421.351822.17515轮周功率pu kw18240.824965.3185176.1815355.4585561.972轮周效率ηu%85.6336487.633287.9669187.6870587.85718动叶α268.2010165.9974777.6783367.7589169.54069轮周功率（校核）72.7737119.7963420.6370421.351822.17515轮周效率(校核)85.6161387.633287.9669187.6870587.85718误差-0.02044-1.5E-13 3.23E-13-8.1E-14-4.9E-14叶高损失⊿hl kj/kg 4.3673150.2976410.3198820.3087190.312327叶轮摩擦损失v0.0255910.0272620.0289430.03090.033138⊿pf326.376647.6438650.7820753.7088356.33859⊿hf kj/kg 1.3023810000部分进气损失⊿kj/kg 2.750000湿汽损失⊿hx kj/kg00000级内有效比焓降⊿hi kj/kg64.3688919.498720.3171521.0430821.86282级相对内效率ηi%0.7572810.8631560.8660340.8641920.866197级的内功率pi kw16130.844890.6645095.9495278.0255483.634下一级ht3336.3833317.583298.0543277.7553256.669下一级st 6.46 6.47 6.476749 6.483727 6.490931 t493.87485.4474.5462.5450.2高压缸5高压缸6高压缸7高压缸8高压缸9高压缸10高压缸11高压缸12中压缸1 250.82241.12241.12241.12233.41233.3233.3227.93206.25 876896917938960981100310251079 8768969179389609811003102510798.95218.18957.4658 6.7685 6.1132 5.5058 4.9188 4.3994 3.8896450.2437.46424.4410.8396.8382.5367.6352.5336.7 3256.6693234.8273212.1923188.7193164.3813139.1573113.0523086.0343058.097 137.5319140.6701143.9758147.2661150.7183154.0052157.4763160.9328169.406326.1427.0428.0128.9830.0231.0132.0733.1343.1 228.6482232.5511236.6854240.7488245.0306249.0381253.2588257.4102293.59840.60150.60490.60830.61170.61510.61840.62180.62520.57748.548.948.749.349.750.851.452.945.91.34 1.34 1.42 1.42 1.47 1.55 1.59 1.63 1.72 13.462113.8174414.3691314.6928615.1000615.2569215.5860215.6042323.3171 13.462113.8174414.3691314.6928615.1000615.2569215.5860215.6042323.3171 164.086166.2374169.5236171.4226173.7818174.6821176.5561176.6592215.94950.970.970.970.970.970.970.970.970.97 159.1634161.2503164.4379166.28168.5684169.4416171.2594171.3594209.471 0.795610.8166110.8492160.8683480.8924140.9016840.9211340.92221 1.378041 3243.2073221.013197.8233174.0263149.2813123.93097.4663070.433034.78 6.490931 6.4980266.504979 6.512524 6.519795 6.526247 6.534007 6.539 6.5464378.5567.80887.0963 6.4357 5.7971 5.2133 4.6599 4.1525 3.5847 443.454430.531417.142403.463389.291374.895359.949344.78325.136 0.0350750.0377990.0408450.0444340.0483830.052750.05810.0634540.072288 552.7379565.2104598.9254644.3308669.946726.3023791.4704844.0191711.768914.9214.8314.7814.8114.7814.8314.8914.7814.82 87.6937688.1909591.6134596.1614397.88686103.5071109.8858115.500692.28388111111111 3244.0033221.8263198.6723174.8943150.1743124.8023098.3873071.3523036.1588.5567.80887.0963 6.4357 5.7971 5.2133 4.6599 4.1525 3.5847 6.492418 6.4997376.506982 6.513599 6.521047 6.527486 6.534082 6.540096 6.545338 44.0898143.9853844.5578144.5929444.7201144.4606844.7345543.9732262.97707 0.9719560.9673570.9926990.9942650.9999440.988376 1.000590.966822 1.983055 13.6498614.1899214.6335715.281415.9198816.7414617.4845718.4925921.76596 165.2262168.4632171.0764174.8222178.437182.9834187.0004192.3153208.6430.93650.93750.93750.93850.93850.93950.93950.93950.93951.678492 1.718311.772034 1.821815 1.897933 1.9644382.051635 2.169916 2.554012 154.7344157.9342160.3841164.0707167.4631171.9129175.6869180.6802196.0201 37.785238.2007938.5682539.1263239.7196640.5157241.2087241.8572451.77291 0.713860.729650.7437550.7654350.7888260.8207620.8490790.876014 1.340217 3231.3253208.6043185.0313160.6073135.2543109.0493081.9033053.8263016.375 6.492418 6.4997376.506982 6.513599 6.521047 6.527486 6.534082 6.540096 6.5453388.18957.4658 6.7685 6.1132 5.5058 4.9188 4.3994 3.8896 3.3421 436.787423.642410.026396.025381.622366.714351.538335.743315.311 0.0362850.0392440.042530.0461390.0505330.0551430.06080.0669120.07618 565.169576.3265615.0372652.9398678.2225721.3701778.2884813.6872772.6695 13.2427613.1279613.1895313.0522413.0175212.8242712.7600912.4249813.9977 89.6937690.1909593.6134598.1614399.88686105.5071111.8858117.500694.28388 3.187963 3.2645713.365004 3.455597 3.579172 3.686884 3.821848 3.96814 5.27227 22.9520423.7754324.64525.524426.4408327.3231228.2481529.1618637.82773 5756.835732.7315942.4016154.4446171.5546374.4836590.2946646.8637801.969 87.8042787.9268887.9864288.0759288.0773888.1106688.0827988.0225287.7673669.734369.8865571.594571.2669971.7462770.3574770.328968.2424866.3204 22.9520423.7754324.64525.524426.4408327.3231228.2481529.1618637.82773 87.8042787.9268887.9864288.0759288.0773888.1106688.0827988.0225287.76736 1.29E-13 1.29E-13-8.1E-14-9.7E-14 1.61E-14-1.8E-13 6.45E-14-4.8E-14-1.5E-13 0.3140750.3235080.3228130.3185190.3241390.3167680.3084820.3029790.491887 0.035680.0385210.0416880.0452870.0494580.0539470.059450.0651830.074234 58.7462560.9127663.2106265.152766.9873668.4179669.3882570.5401680.06034000000000 000000000 000000000 22.6379623.4519224.3221825.2058826.1166927.0063527.9396728.8588837.33584 0.8660280.8673050.8683390.8697680.8699760.8708920.8712090.871080.866261 5678.0545654.7275864.5656077.6436095.8966300.5816518.3256577.8057700.518 3234.8273212.1923188.7193164.3813139.1573113.0523086.0343058.0973022.139 6.498026 6.5049796.512524 6.519795 6.526247 6.534007 6.539 6.546437 6.551859437.46424.4410.8396.8382.5367.6352.5336.7318中压缸2中压缸3中压缸4中压缸5中压缸6中压缸7中压缸8中压缸922 206.25180.76180.76163.4160.2136.8116.87110.2389.18 11061133116011871214124112681296110611331160118712141241126812963.3421 2.8151 2.411 1.9863 1.7137 1.515 3.46089.9823318296.1275.6253.5232.6212.5241.9312.83022.1392984.8362946.2032906.2472864.9492822.222779.6152733.105173.7554177.8813182.1159186.3628190.604194.8407199.074203.469544.746.1947.7449.350.8652.4253.9855.63298.9983303.9408308.9984314.0064318.9357323.7901328.5727333.55660.5811250.585250.5893750.59350.5976250.601750.6058750.6145.947474749.549.550.550.51.842.14 2.3 2.263.14.19 4.98 4.9824.182724.480725.302226.12925.684326.472126.720127.5368524.182724.480725.302226.12925.684326.472126.720127.53685219.9213221.2722224.9542228.6001226.6464230.0961231.1714234.67790.970.970.970.970.970.970.970.97213.3237214.6341218.2056221.7421219.847223.1932224.2362227.63751.429198 1.446809 1.49536 1.544224 1.517942 1.564501 1.579158 1.6274282997.9572960.3552920.92880.1182839.2652795.7472752.8952705.5686.551859 6.5613336.559019 6.568228 6.552041 6.51949 6.095143 5.639943.0307 2.5913 2.1903 1.8214 1.6081 1.9457.965912.9548304.585284.144262.931240.839220.806212.679275.233328.0050.0813150.095350.1070640.1293240.1462890.1029340.278520.145658786.1896803.0165886.9145952.98161065.991630.90511451.622705.324714.8214.8214.9614.9614.9615.115.115.199.4444399.15232105.9842111.2887121.717369.83246157.253274.75654111111112999.3862961.8022922.3962881.6632840.7832797.3122754.4742707.1963.0307 2.5913 2.1903 1.8214 1.6081 1.9457.965912.95486.554904 6.5561746.556534 6.558503 6.531563 6.364108 5.749567 5.51842163.4958662.3770963.215963.6629860.7922961.6997360.9566661.502212.015862 1.9454511.998125 2.026488 1.847851 1.903428 1.857857 1.89126122.5331623.6547524.4359225.1974927.0235527.8513329.1177629.98441212.2883217.5075221.0698224.4883232.4803236.0141241.3204244.88530.93950.93950.93950.93950.93950.93950.93950.93952.644036 2.7756432.867305 2.9566673.170937 3.268068 3.41667 3.518363199.4449204.3483207.6951210.9067218.4153221.7352226.7205230.069853.3127652.8476553.8891854.5861654.4572272.7513732.403835.325771.421125 1.3964371.452022 1.489825 1.4827942.6463810.5250030.6239552978.8682940.0932899.9582858.4922815.6072771.3642727.2142679.1026.554904 6.5561746.556534 6.558503 6.531563 6.364108 5.749567 5.5184212.8151 2.411 1.9863 1.7137 1.5153.46089.982313.5086294.396273.705251.601230.37209.751216.969304.302333.4740.0879860.1005230.1134850.137990.1520490.151030.1014390.072556877.0898857.1503952.08291030.5541075.043898.2095504.0552335.100914.4160313.7796714.0082914.1265313.1766418.71673 4.559553 6.15864101.4444101.1523107.9842113.2887123.717371.83246159.253276.756545.494358 5.6188895.814687 5.9907156.1716737.47895 5.520831 5.76974639.2056440.5711141.9253143.3092844.6883344.9410548.4591749.860258086.1647333.6347578.427076.7377159.076147.9365663.4235496.09687.7083787.8352787.8200987.8484587.8653785.7326489.7724589.6283568.6495667.0749768.8971470.5615766.1023577.9656833.7938444.32315 39.2056440.5711141.9253143.3092844.6883344.9410548.4591749.86025 87.7083787.8352787.8200987.8484587.8653785.7326489.7724589.62835 9.72E-14-3.2E-14-1.6E-14-3.1E-130-9.9E-14-4.7E-14-7.9E-14 0.4730960.4910160.4746970.4669940.4405780.7722660.3697920.800362 0.084650.0979360.1102750.1336570.1491690.1269820.1899790.109107 79.5949277.4633977.3880471.6433871.8362194.195270.10755136.158700000000 00000000 00000000 38.7325540.080141.4506242.8422944.2477544.1687848.0893849.059890.86650.8677220.8682580.8690120.8699910.8425940.8908740.881896 7988.5877244.8787492.6137000.437088.4896042.295620.2055407.872 2984.8362946.2032906.2472864.9492822.222779.6152733.1052685.673 6.561333 6.5590196.568228 6.552041 6.51949 6.095143 5.63994 5.471054296.1275.6253.5232.6212.5241.9312.8338.2。
汽轮机效率计算公式
汽轮机效率计算公式汽轮机效率的计算公式呀，这可是个挺专业的话题。
但别担心，我会尽量用简单易懂的方式给您讲明白。
咱们先来说说汽轮机是啥。
想象一下，它就像是一个超级大力士，不停地转动，把热能转化为机械能，为咱们的各种设备提供动力。
那怎么衡量这个大力士干活儿干得好不好呢？这就得靠效率计算公式啦。
汽轮机效率的基本计算公式是：η = （输出功率 / 输入热量）×100% 。
这里面的输出功率，就是汽轮机实际做的有用功；输入热量呢，就是给汽轮机提供的总能量。
比如说，有一个工厂里的汽轮机，它接收了 1000 焦耳的热量，然后转化出来 800 焦耳的有用功。
那它的效率就是（800÷1000）× 100%= 80% 。
这就意味着，这台汽轮机把 80% 的输入能量都有效地利用起来干活儿了，剩下的 20% 可能就因为各种原因浪费掉啦。
我记得之前去一家工厂参观的时候，就碰到了关于汽轮机效率的有趣事儿。
当时我在车间里，听到工程师们在讨论一台新安装的汽轮机效率不太理想的问题。
他们拿着各种仪表的数据，皱着眉头，在本子上不停地计算。
我凑过去看了看，发现他们正在根据实际运行的数据，代入效率计算公式里，试图找出问题所在。
其中一个工程师说：“这输入热量看起来没问题呀，可输出功率咋就这么低呢？”另一个接着说：“是不是哪里有泄漏，导致能量损失了？”大家你一言我一语，讨论得热火朝天。
最后他们发现，原来是有一个管道的连接处密封不严，有一部分蒸汽泄漏出去了，这才导致了效率降低。
经过一番抢修和调整，再次运行的时候，效率果然提高了不少，大家脸上都露出了欣慰的笑容。
所以说呀，这个效率计算公式可不是纸上谈兵，它能实实在在地帮助我们发现问题，提高汽轮机的工作效率。
在实际应用中，计算汽轮机效率可不那么简单。
因为要考虑很多因素，像蒸汽的压力、温度、流量，还有汽轮机内部的各种损失等等。
这就需要我们对汽轮机的工作原理和各种参数有深入的了解。
汽轮机生产指标优化运行与计算方法
汽轮机生产指标优化运行与计算方法一、综合指标的解释：（一）综合指标解释1、供电煤耗=((燃油量*41868/29271)+(原煤量*入炉煤低位发热量/29271))*100/供电量单位：g/kW·h2、厂用电率：单位%（1）生产厂用电量：（厂高变电能表电量）（2）综合厂用电量：发电量-供电线路送出电量之和。
（3）生产厂用电率=生产厂用电量/发电量（4）综合厂用电率=综合厂用电量/发电量3、全厂补水率：全厂补充水量与锅炉总蒸发量之百分比。
单位：%4、汽水损失率：发电汽水损失量与发电锅炉总蒸发量百分比。
主要是指汽水系统中各阀门及管道泄露、疏水、排汽等损失。
单位：%5、发电厂汽水损失量=锅炉补充水量-（对外供汽量+电厂自用汽量+对外供水量+吹灰用汽量+锅炉排污量+冷凝水返回量）单位：吨（二）汽机指标及影响指标的因素：1、主蒸汽流量：是指进入汽轮机的主蒸汽流量值（t/h）2、主蒸汽压力：是指汽轮机进口的蒸汽压力值（MPa），应取靠近汽轮机自动主汽门前的蒸汽压力。
如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。
3、主蒸汽温度：是指汽轮机进口的蒸汽温度值（℃），应取靠近汽轮机自动主汽门前的蒸汽温度。
如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。
4、最终给水温度：是指汽轮机高压给水加热系统大旁路后的给水温度值（℃）。
是回热循环效率的具体体现，是影响机组运行经济性的一个重要指标。
影响因素主要有：负荷率、高压加热器投入率、加热器温升、加热器端差、高加旁路严密性。
5、真空度：是指汽机排汽缸真空占大气压力的百分数。
单位%。
主要是因为大气压力随季节、地点的不同而变化，因此使用凝汽器真空值并不能准确地反映凝汽器运行工况，而且也不便于比较，所以一般用凝汽器真空度或排汽压力来表示凝汽器真空情况的好坏。
真空度=1 -（大气压力-凝汽器真空）/101.325（标准大气压）由于凝汽器排汽压力与该压力下的饱和温度有一一对应的关系，因此降低凝汽器循环水进水温度（取决于气象条件、冷却设备的型式及工作效率等）、循环水温升（取决于凝汽器的热负荷：⑴负荷率⑵缸效率⑶工质内漏；循环冷却水冷却能力）及凝汽器端差，可以提高真空度。
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算热力计算是对凝汽式汽轮机组运行过程中的热力参数进行计算和分析的过程。
凝汽式汽轮机组是一种高效、稳定和可靠的能源转化设备，广泛应用于电力工业、化工工业和冶金工业等领域。
以下将详细介绍针对600MW凝汽式汽轮机组的热力计算。
1.热力计算的基本概念和原理热力计算是根据热力平衡原理以及能量守恒和熵增原理，对凝汽式汽轮机组的热力性能进行计算和分析的方法。
主要包括工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
2.工质流量的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽流量是其运行的重要参数之一、通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算，可以得到汽轮机的蒸汽流量。
其中，锅炉的热量输出由燃烧器的燃烧效率、燃料热值和过热器温度等因素决定。
汽轮机的蒸汽流量由机组的电输出、发电机效率和蒸汽特性等因素决定。
3.压力和温度的计算凝汽式汽轮机组的工作流程中涉及多个压力级和温度级。
通过对汽轮机各级汽缸、凝汽器和再热器的热力平衡进行计算，可以得到各级的压力和温度。
其中，压力和温度的计算需要考虑系统的热力损失和蒸汽特性等因素。
4.焓值的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽焓值是其运行的重要参数之一、蒸汽焓值可以通过饱和蒸汽表和过热蒸汽表查得。
根据各级汽缸的压力和温度计算出的焓值，可以确定汽轮机各级的焓降和功率输出。
5.功率和效率的计算凝汽式汽轮机组的功率输出和效率是对其运行性能评估的重要指标。
功率可以通过发电机的输出电功率确定。
效率可以通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算。
热力损失、热回收和蒸汽特性等因素都会影响汽轮机组的效率。
总结：600MW凝汽式汽轮机组的热力计算涉及工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算和分析，可以对凝汽式汽轮机组的热力性能进行评估和优化。
热力计算是提高凝汽式汽轮机组运行效率和性能的重要工作。
汽轮机基础结构计算书
汽轮发电机组基础计算书（两自由度法）一、 设计资料1、机组型号：青岛捷能汽轮机及四川东风发电机2、功率：12MW3、工作转速：4、基础材料及物理特性：混凝土：C30弹性模量：c E =3.0410⨯2/mm N =3.0710⨯2/m kN钢筋：HRB335，HRB4005、基础外形及荷载条件见下图设备荷载：P1=195kN P2=312kN P3=82kN P4=428kN 横梁中点承担的转子质量：1.75t 柱顶承担的转子质量：0.87t纵横梁简化尺寸：b1⨯h1=1600⨯15002mmb2⨯h2=1800⨯15002mm b3⨯h3=1600⨯15002mm b4⨯h4=1800⨯15002mm b5⨯h5=1470⨯12002mm柱截面尺寸：b6⨯h6=800⨯8002mm轴距：L1=4680mm L2=3628mm L3=4660mm 基础顶面距顶板的距离：hp=5700mm二、 位移计算取中间榀横向框架为计算目标1、 质量计算横梁的自身质量：b m =9105.2155⨯⨯⨯L h b =9105.2468012001470⨯⨯⨯=20.6t两柱的自身质量：c m =2⨯9105.266⨯⨯⨯hp h b =2⨯9105.25700800800⨯⨯⨯ =18.24t相邻纵梁传给两柱的总质量：N m =9105.221121⨯⨯⨯⨯L h b +9105.232221⨯⨯⨯⨯L h b +9105.223321⨯⨯⨯⨯L h b +9105.234421⨯⨯⨯⨯L h b +P4 =9105.2362815001600⨯⨯⨯+9105.2466015001800⨯⨯⨯+42.8 =21.768+31.455+42.8=96t简化成两质点：1m =P2+0.5b m =31.2+0.5⨯20.6 =41.5t2m =N m +0.5(c m +b m )=96+0.5⨯(18.24+20.6)=115.4t 2、 刚度计算横梁截面惯性矩：123bh I b ==122.147.13⨯=0.21168柱截面惯性矩：123bh I c ==128.08.03⨯=0.0341无因次系数：cb p I L I h 1=δ=0341.0468021168.05700⨯⨯=7.56梁截面面积：55h b A b ⨯==1.47⨯1.2=1.764㎡ 柱截面面积：66h b A c ⨯==0.8⨯0.8=0.64㎡ 框架梁的竖向刚度：bc b c A E L I E L k 131153221961+++⋅=δδ=764.110368.45356.7256.72121168.01039668.41773⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯⨯⨯=2.97kN/m 框架柱的竖向刚度：pcc h A E k 22==2⨯30000000⨯0.64/5.7=6.74 kN/m3、 固有圆频率计算固有圆频率按以下公式计算：=77854-43245 =34609=77854+43245=1210994、 位移计算第一阶与第二阶振型分别按下式计算：=0.5164=0.6921第一自振频率时，横梁中点竖向位移和柱顶的竖向位移分别为：=0.004mm==0.0040.5164=0.0021mm第二自振频率时，横梁中点竖向位移和柱顶的竖向位移分别为：=0.00214mm==0.00214-0.6921=-0.0015mm按GB50040-96《动力机器基础设计规范》5.2.2条，允许线位移为0.02mm，均小于0.02mm，满足要求。
计算汽轮机热耗公式
汽轮机热耗率计算公式
凝汽式机组（采用电动给水泵）毛热耗率＝汽轮机进汽流量×（新蒸汽比焓－给水比焓）÷发电机输出的电功率
中间再热式机组（采用电动给水泵）毛热耗率＝【汽轮机进汽流量×（新蒸汽比焓－给水比焓）+进入中压缸再热蒸汽流量（进入中压缸再热蒸汽实际比焓
－高压缸排汽实际比焓）】÷发电机输出的电功率
中间再热式机组（采用主机抽汽拖动给水泵）毛热耗率＝【汽轮机进汽流量×（新蒸汽比焓－给水比焓）+进入中压缸再热蒸汽流量（进入中压缸再热蒸汽
实际比焓－高压缸排汽实际比焓）】÷（发电机输出的电功率+拖动给水泵用的汽轮机输出功率）
抽汽式机组（采用电动给水泵）毛热耗率＝【汽轮机进汽流量×（新蒸汽比焓－给水比焓）－供热抽汽量（抽汽实际比焓－供热回水实际比焓）】÷发电机
输出的电功率
背压机组的毛热耗率=（进汽量×进汽焓-排汽量×排汽焓-加热器用汽量×加热器用汽焓-轴封漏汽量×轴封漏汽焓）/发电机输出的电功率 kj/kWh。
汽轮机详细计算范文
汽轮机详细计算范文汽轮机是一种将燃料燃烧产生的热能转化为机械能的热力机械。
它适用于各种能源的热转换，如化石燃料、核能、太阳能等。
在汽轮机中，热能通过燃烧产生的高温高压气体驱动涡轮转动，从而产生功。
本文将详细介绍汽轮机的计算及其主要性能指标。
首先，我们需要计算汽轮机的效率。
汽轮机的效率可以通过热转换效率和机械传动效率来评估。
热转换效率是指汽轮机从燃料中提取的能量与燃料总能量之间的比值。
机械传动效率则是指由汽轮机输出的机械功与输入的热能之间的比值。
汽轮机的总效率可以通过两者的乘积来计算。
其次，我们需要计算汽轮机的功率。
汽轮机的功率可以根据涡轮的流量、进口条件和出口条件来计算。
汽轮机输出的功率可以通过以下公式计算：功率=流量x(出口焓-进口焓)。
进一步，我们还需要计算汽轮机的燃料消耗率。
燃料消耗率表示汽轮机每提供一定的功率所需的燃料的质量。
燃料消耗率可以通过下面的公式计算：燃料消耗率=燃料流量/产生的功率。
在计算中，我们需要首先确定汽轮机的进口条件和出口条件，即进口温度、进口压力、出口温度和出口压力。
然后，我们需要根据这些条件和压力-焓图来计算汽轮机在这些条件下的焓值。
根据焓差和其他相关数据，可以计算出汽轮机的功率、效率和燃料消耗率。
此外，我们还需要考虑汽轮机的热损失和机械损失。
热损失包括燃料燃烧不完全导致的热能损失和受热部件的散热损失。
机械损失包括轴承摩擦损失、机械传动效率损失等。
这些损失将降低汽轮机的效率和功率。
最后，我们还需要考虑汽轮机的装置布局和参数设计。
汽轮机的装置布局涉及到加热器、冷凝器、再热器等的设置和布置。
参数设计涉及到涡轮的尺寸、叶片数目、叶片角度等的选择。
这些布局和设计将直接影响汽轮机的性能。
综上所述，汽轮机的详细计算包括效率、功率、燃料消耗率的计算，考虑热损失和机械损失的影响，以及装置布局和参数设计的考虑。
这些计算将决定汽轮机的性能和运行效果，对于汽轮机的设计和运行具有重要意义。
汽轮机热效率计算公式
汽轮机热效率计算公式好的，以下是为您生成的文章：咱们在说汽轮机热效率计算公式之前，先来讲讲我遇到的一件有意思的事儿。
有一次，我去一个工厂参观，正好碰上他们在检修一台汽轮机。
那场面，真是热火朝天！工人们戴着安全帽，穿着工装，忙忙碌碌的。
我站在一旁，好奇地看着这一切。
这时，一个年轻的工程师走过来，看到我一脸好奇，就笑着跟我聊了起来。
他说：“这汽轮机啊，就像是工厂的心脏，它的效率可太重要啦！”我连连点头，心里琢磨着这效率到底咋算呢。
言归正传，咱们来说说汽轮机热效率的计算公式。
汽轮机热效率（ηt）的计算公式通常可以表示为：ηt = （输出的有用功 / 输入的总热量）× 100% 。
这里面，输出的有用功一般指的是汽轮机轴端输出的机械功，而输入的总热量则是进入汽轮机的蒸汽所携带的总能量。
要准确计算这个热效率，还得考虑很多因素。
比如说蒸汽的压力、温度、流量等等。
就拿蒸汽压力来说吧，压力越高，蒸汽蕴含的能量就越大，但这也不意味着压力越高热效率就一定越高。
因为过高的压力可能会带来设备成本的增加和维护难度的增大。
还有蒸汽温度，温度高了，能量多，可对设备的耐高温要求也高了。
就像咱们做饭，火候大了，菜容易糊，火候小了，又熟得慢。
这汽轮机的蒸汽温度也是这个道理，得找到一个恰到好处的点。
再说说流量，流量大，带来的能量多，但同时也可能造成能量的浪费。
这就好比给一个小水桶拼命注水，水多了就溢出来了，没起到应有的作用。
在实际计算中，还得考虑汽轮机内部的各种损失，像摩擦损失、漏气损失等等。
这些损失就像是一个个小漏洞，会让能量偷偷跑掉，降低热效率。
所以啊，要想提高汽轮机的热效率，就得综合考虑这些因素，从设备的设计、制造，到运行、维护，每个环节都得精心把控。
回到开头我参观工厂的那件事，后来我和那个工程师聊得更深入了。
他说他们一直在努力优化汽轮机的运行参数，提高热效率，为的就是降低成本，提高生产效率。
看着他那认真又充满激情的样子，我深深感受到，这小小的汽轮机里，藏着大大的学问和无数人的努力。
MW汽轮机课程设计计算书
汽轮机课程设计汽轮机参数：容量：25MW蒸汽初参数：压力:3.43Mpa 温度:435℃排汽参数：冷却水温20℃背压：0.005～0.006Mpa (取0.005 Mpa)前轴封漏汽与轴封加热器耗汽量为0.007D○,轴封加热器焓升21KJ/Kg加热器效率ηjr=0.98设计功率:Pr=25MW最大功率P=25*(0.2～0.3)1.近拟热力过程图在焓熵图上选取进口参数P0=3.43MP a,t0=435℃,可得h0=3304kJ/Kg.设进汽机构的节流损失△P0=0.04P0，可得调节级压力=3.3MP a,并确定调节级前蒸汽状态点1（3.3MP a,435℃）过1点作等比熵线向下交P Z线于2点，查得h2t=2128KJ/Kg,整机理想比焓降（△h t mac）’=h0-h2t=3304-2128=1176 KJ/Kg.选取汽轮机的内效率η=0.85，有效比焓降△h i mac=（△h t mac）’*ηri=999.6KJ/Kg,排气比焓和h z=2304kj/kg.在焓熵图上得排汽点Z，用直线连接1，Z，去两点的中点沿等压线下移21-25Kj/Kg，用光滑曲线连接1，3两点，得热力过程曲线的近似曲线见图1，图1选取给水温度T=160℃回热级数:5内效率η=0.85主汽门和调节阀中节流损失△P0=(0.03～0.05)PO排汽管中压力损失△P C=(0.02～0.06)P C回热抽汽管中的压力损失△P E=(0.04～0.08)P E2.汽轮机进汽量D○ηm=0.99 ηg=0.97 m=1.15 △D=0.03D OD0=/ h i macηmηg*m+△D=3.6*20000*1.15/(93*0.99*0.97) +0.03△D=107.19 t/h2.抽汽压力确定采用大气式除氧器压力为0.118 MP A饱和温度为104.3℃轴封加热器1# 2# 3# 4#加热器号抽汽压力Pe抽汽比焓he抽汽管压损加热器工作压力Pe’饱和水温度te’饱和水比焓he’出口端差给水出口温度tw2给水出口比焓hw2H1 0.9296 3024 8 0.8552 172.5 730.17 7 165.5 697.4 H2 0．48 2888 8 0．4416 147 619.27 7 140 592.4 Hd 0.1917 2764 8 0.1764 115.8 437.77 0 115.8 486.7 H3 0.09553 2644 8 0.08789 95.9 402.2 5 92.9 381.5 H4 0．03643 2492 8 0.03354 71.9 300.9 5 66.7 276.2CY3. 回热抽汽流量的计算(1) H1高加给水量 △D e =0.5 △D L1=0.77 △D C =1 Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-1+0.77+0.5=107.46 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = D fw (h W2-h w1)21'11()107.46(697.4592.04)5.01()0.98(3024730.17)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--（t/h ）（2）H2高加 抽汽量 21'2'22()107.46*105.2855.07()0.98(2888619.27)fw w w e e e jrD h h D h h η-∆===-- （t/h ）H1疏水流入H2放热 ''1211'22760.17619.275.01*0.2452888619.27e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) 考虑前轴封漏汽'211'223098619.270.77*0.842888619.2l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) '221 5.070.2450.84 3.985e e ele l e D D D D ∆=∆-∆-∆=--= (t/h) (3) H d 除氧器''12121()ed ed e e l e cw w fw ed D h D D D h D h D h ∆+∆+∆+∆+=112cw l e ed e fw D D D D D D +∆+∆+∆+∆=2.35(/)ed D t h ∆= 94.8(/)cw D t h =(4)H3低加213'33105.4695.65* 4.54(/)()(2644402.2)*0.98w w e cw e e jr h h D D t h h h η-∆===--(5)H4低加'214'44''3433'44'443105.4695.65* 4.64(/)()(2492300.9)0.98402.2300.94.59*0.22(/)2492300.94.640.22 4.42(/)w w e cw e e jr e e e ee e e e e e e h h D D t h h h h h D D t h h h D D D t h η-∆===----∆=∆==--∆=∆-∆=-=回热系统的校验1234123450e e ed e e D D D D D D ααααα∆+∆+∆+∆+∆++++=5.01 3.985 2.35 4.54 4.420.19342107.19++++==341094.8 4.54 4.420.8009107.19cw e e l n D D D D D α-∆-∆+∆--===1100.011nii α=-=<∑4. 流经各级组蒸汽量及其内功率调节级 0109.19(/)D t h =0010()6133.653.6i D h h P KW -==第一级组 10107.191106.19(/)l D D D t h =-∆=-=111130983024106.1921793.6 3.6e i h h P D kw --=== 第二级组211106.19 5.01101.18(/)e D D D t h =-∆=-=230242888101.1838223.6i P kw -==第三级组32297.175(/)e D D D t h =-∆=32888276497.193347.93.6i P kw -==第四级组 4397.195 2.3594.85(/)ed D D D t h =-∆=-=42764264494.84831603.6i P kw -==第五级组 54394.875 4.4090.335(/)e D D D t h =-∆=-=52644349290.3353813.53.6i P kw -==第六级组 65490.335 4.4285.95(/)e D D D t h =-∆=-=62492230486.534485.883.6i P kw -==整机内功率606134217938223347316038144485i ij j P P ===++++++∑26941kw =5. 计算汽机装置的热经济性机械损失: (1)22189.1(10.99)269m i m P P kw η=-=-= 汽机轴端功率: 22189.122226671n i m P P P kw =-=-= 发电机功率: 26671*0.9725870e n g P P kw η=== 内功率大于25000KW,合格 汽耗率: 0(.)10001071904.13()2130825870.78kg kw h e D d P === 不抽汽估计汽耗率:'0(.)0010001071903.74()()107.19*999.62700.973.63.6kg kw h z m g D d D h h P η===-⎡⎤⎡⎤--⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦汽轮机装置的热耗率(.)0() 4.13*(3304697.3)10765.67()kg kw h fw q d h h =-=-=绝对电效率 3600360033.44%10765.67el q η===6. 双列速度级的热力计算（1） 速度级的选择选择双列速度级（195-250KJ/Kg ）选择焓降为250kj/kg.故速度级的参数为：0107.19(/)D t h = 0 3.43()P MPa = 0435t =℃ 250(/)t h kJ kg ∆= 0.25a X =1. 喷嘴热力计算 (1) 喷嘴理想焓降'(1)250*0.85212.5(/)n t b gb b h h kj kg ∆=∆-Ω-Ω-Ω==(2) 喷嘴进口状态参数0 3.3P MPa = 03304/h kj kg = 00435t C = 3010.53/kg m ρ=(3) 喷嘴出口状态参数由△h n 可以从H-S 图上查得:1 1.4p MPa = 31 6.25/t kg m ρ= 13091/t h kj kg =(4) 喷嘴形状的确定前后压比: 10 1.40.420.5463..3n cr p p εε===<= 选用渐缩型喷嘴. (5) 喷嘴出口速度理想速度:1651.9(/)t c m s === 速度系数0.97ϕ=实际速度: 110.97*627.69632.36(/)t c c m s ϕ=== 喷嘴出口汽流偏转角1δ 喷嘴出口汽流方向角115o α=111sin()sin αδα+=0sin150.2716256=10.76o δ=(6) 轮周速度u10.25*632.36158.09(/)a u X c m s ===(7) 速度级的平均直径d m6060*158.091.0069()3.14*3000m u d m nπ=== (8)喷嘴出口面积A n277.51n A cm ===(9) 喷嘴出口高度l n177.51 1.6sin 0.6*3.14*100.69*sin15n n om A l cm e d πα=== 选取部分进汽度e=0.6则叶高l n =16mm>15mm(10) 喷嘴损失n h ζ∆22(1)(10.99)*250*0.8512.56(/)n n h h kj kg ζϕ=-=-=2. 第一列动叶热力计算 (1) 动叶进口汽流的相对速度(2) 根据C 1,U 1作速度三角形，由余弦定理可得：1w =482.03(/)m s ==1111111sin()608.86sin15.13sin sin463.62oc w αδβ--+==20.87o =(3) 动叶出口汽流相对速度因为0b Ω= 则21482.03(/)t w w m s == 查图, 0.878b ϕ=220.878*482.03423.22(/)b t w w m s ϕ===复速级动叶出口汽流角21(35)o oββ=--取0220.87317.87o o β=-= (4) 动叶绝对速度2c =275.93(/)m s ==112222cos 423.22cos17sin sin 275.93ow c βα--==26.24o =(5) 动叶进口状态参数喷嘴出口实际状态点参数动叶比焓 113091.512.563104/t n h h h kj kg ζ=+∆=+= 由H-S 图查得动叶进口密度31 6.25/kg m ρ= (5)动叶进口高度 (△r △t 由表1-1查得)'1b n n l l l r t =+∆=+∆+∆15.80.5 1.517.8mm =++=(6)动叶出口面积1071903360022106.27()0.93*482.03*6.25b b b t t G A cm w μρ===(b μ 由图1-11查得)(7)动叶出口高度 12106.2718sin 0.6*3.14*100.6sin17.87b b om A l mm e d πβ=== '1118.5180.5b b l mm -=-=(8)动叶损失22222482.03(1)(10.878)26.6/22000tb w h kj kg ϕϕ∆=-=-= (9)动叶出口汽流状态参数动叶出口比焓 21310426.63130.6(/)b h h h kj kg ϕ=+∆=+=查H-S 图得:出口密度32 6.28/kg m ρ=因为0bΩ=则12p p =3. 导叶热力计算(1) 导叶中汽流的理想比焓降0.05*25012.5(/)gb gb t h h kj kg ∆=Ω∆==(2)导叶出口汽流理想状态参数由导叶进口状态( 第一列动叶出口状态)参数和△h gb 从H-S 图查得导叶出口压力 '1 1.6p MPa =导叶出口比焓 '123118/t gb h h h kj kg =-∆=导叶出口密度'31 6.18/kg m ρ=(3)导叶出口汽流理想速度'1318.02(/)t c m s ===导叶出口实际速度''110.918*318.02291.94(/)gb t c c m s ϕ===(gb ϕ由图1-18查取) 导叶出口汽流角'12(510)26.64 5.6421o o o o o αα=--=-=(4)导叶进口高度'18.2220.2gb b b l l l r t mm =+∆=+∆+∆=+=(6) 导叶顶部漏汽量'1()gbt t gb gb t G e d e μπδ∆=+gb m d d ≈ 'gb gb l l ≈0.6*0.6*3.14(1.00690.021)*100.45(/)gbt G kg s -∆=+=(7) 导叶出口面积10719023600''10.45159.00.938*318.02*6.18gbgb gb t G A cmc μρ-===(8) 导叶出口高度'1158.4423sin 0.6*3.14*100.69*sin 21gbgb om A l mm e d πα==='2320.8 2.8gbgb l l mm -=-=(9) 导叶损失'2221318.02(1)(10.918)7.93/22000t gb c h kj kg ϕ∆=-=-=(10) 导叶出口汽流实际状态参数导叶出口焓 ''1131187.933125.93/t gb h h h kj kg =+∆=+= 由H-S 图查得导叶出口密度 '31 6.26/kg m ρ= 4. 第二列动叶热力计算 (1) 动叶中汽流的理想比焓降''0.1*25025/b b n h h kj kg ∆=Ω∆==(2) 动叶出口汽流理想状态参数'''213125.93253100.93/t b h h h kj kg =-∆=-= 由H-S 图查得动叶出口压力 '2 1.5p MPa =动叶出口密度'32 5.56/t kg m ρ=(3) 动叶进口相对速度'1w ==155(/)m s ='''1111'1sin 291.9sin 21sin 42.5155o oc w αβ-=== (4) 动叶出口汽流相对速度 相对理想速度:'2272.07/t w m s === 相对实际速度:'''220.928*272.07252.48(/)b t w w m s ϕ===('b ϕ由图1-18查得) 动叶出口汽流相对速度角''21(78)42.514.528o o o o o ββ=--=-=(5) 动叶出口汽流绝对速度'2c ==135.10(/)m s ='''11222'2sin 252.48sin 28sin sin 61.3135.10oo w c βα--=== (6) 动叶损失'22'222207.07(1)(10.928) 5.13/22000t b w h kj kg ζϕ∆=-=-=(7) 余速损失'22'22135.109.1/22000c c h kj kg ∆===(8) 动叶出口汽流实际状态参数动叶出口实际比焓 '''223100.93 5.13/t b h h h kj kg ζ=+=+(9) 动叶进口高度'''223225b gb gb l l l t r mm =+∆=+∆+∆=+=(10) 动叶顶部漏汽量''''12()bt b b t G e d l μπδ∆=+由于'b m d d =,'22b b l l =根部反动度''''' 1.00691(1)1(10.1)0.0791.0070.025b brmb b d d l Ω=--Ω=--=--顶部反动度''''' 1.0070.0251(1)1(10.077)0.121.0070.025b b btr b b d l d l --Ω=--Ω=--=++'0.6*0.6*3.14(1.0070.025)*10bt G -∆=+0.78/kg s =(11) 动叶出口面积''107190'23600''''''2222 1.051800.943*272.07*5.56b bt b b t t b t t G G G A cm w w μρμρ-∆-====('b μ由图1-11查得) (12) 动叶出口高度'2'218029sin 0.6*3.14*100.7sin 28b b om A l mm e d πβ=== '2225.1250.1b b l l mm -=-=5. 轮周功校核1KG 蒸汽所做的轮周功1''''1111112222cos()cos cos cos 158.09632.36cos15.76275.93cos 26.64291.94cos 21135.10cos 61.3188.18/u o o o oP u c c c c kj kgαδααα⎡⎤=++++⎣⎦⎡⎤=+++⎣⎦=2''12()u t n b gb b c P h h h h h h ζζζζ=∆-∆+∆+∆+∆+∆250(12.5626.67.93 5.139.6)188.54/kj kg=-++++=2111210.3%1%u u uP PP η-∆==<计算符合要求 6. 轮周效率'20()t n b gb b c u u th h h h h h h E h ζζζζη∆-∆+∆+∆+∆+∆∆==∆250(12.5626.67.93 5.139.6)75.27%250-++++==7. 级内损失的计算 (1) 叶轮摩擦损失'3212()1002f u p k dρρ+∆=32158.09 6.25 6.181.2()1.00729.881002kw +==136003600*29.881.0035/107190ff p h kj kg D ∆∆===(2) 叶高损失'''1122()/7n gb gb b b b b l l l l l l l l =++++++(1620.22317.8182525.1)/720.72()mm =++++++= 2*188.1818.164(/)20.72l u a h h kj kg l ∆=∆==(3) 部分进汽损失鼓风损失31(1)2c w e a e B e X e ξ=--310.40.55*(10.6)*0.250.0028640.62=--= 0.002864*2500.7161(/)w w u h h kj kg ξ∆=∆==斥汽损失20.016**0.250.6*1.007n s ea n z c X ed ξ==0.0135=00.0135*250 3.375/s s h E kj kg ξ∆===1.2 3.75 4.95(/)e w s h h h kj kg ∆=∆+∆=+=(4) 导叶及动叶顶部漏汽损失''gbt btt u G G h hG∆+∆∆=10719036000.450.78(118.1815) 4.26(/)kj kg +=-=8. 级的内功率i i P G h =∆*''121071903600()*[250(12.5626.67.93 5.139.6 4.95 3.375 4.269.1)4957.4()t n b gb b c e c f t G h h h h h h h h h h kw ζζζζ=∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆=-++++++++=9. 级的内效率0154.361.72%250i i h E η∆===7. 压力级的确定及焓降的分配 1. 第一压力级的平均直径1md == =1.11m2. 凝汽式汽轮机末级直径的估算1660z md mm===4θ=3. 平均理想焓降的计算 各级组的直径及反动度各级的理想焓降估算**0020,x ,0.037c n P h h P ∆∆=根据和由焓熵图可得22 1.1512.337()87.73/0.431t h kj kg ∆== 23 1.2512.337()99.01/0.441t h kj kg ∆==24 1.3512.337()88/0.441t h kj kg ∆== 25 1.3512.337()128.07/0.456t h kj kg ∆== 26 1.6612.337()135.84/0.50t h kj kg ∆==级的平均理想焓降123456()110.01/6t t t t t t h h h h h h h kj kg∆+∆+∆+∆+∆+∆∆==级数目的确定(1176250)(10.05)(1)/10110.1p t t Z h h α-+=∆+∆=≈比焓降分配辅助表格8. 回热系统抽汽压力的重新确定(1) H1高加 给水量Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-0.75+0.58+0.5 =107.52 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = Dfw(h W2-h w1)21'11()107.52(723622.83)4.7()0.98(3074740)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--（t/h ）(2) H2高加21'2'22()107.52(622.38531)4.45(/)()0.98(2904649.6)fw w w e e e jrD h h D t h h h η--∆===--''1211'22749649.64.73*0.212904649.6e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==--(t/h) '211'223098.1649.40.580*0.632094649.6l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) '221 4.450.210.63 3.61 (t/h)e e ele l e D D D D ∆=∆-∆-∆=--=(3) H d 除氧器''12121()ed ed e e l e cw w fw edD h D D D h D h D h ∆+∆+∆+∆+=112cw l e ed e fwD D D D D D +∆+∆+∆+∆=2(/)ed D t h ∆= 96.6(/)cw D t h =(4) H3低加213'33372256.0996* 5.13(/)()(2608393.78)*0.98w w e cwe e jr h h D D t h h h η--∆===-- (5) H4低加'214'44''3433'44'443256.09171.1796* 3.29(/)()(2470280.8)0.98393.78276.753.29*0.27(/)2500276.753.290.27 3.02(/)w w e cw e e jr e e e ee e e e e e e h h D D t h h h h h D D t h h h D D D t h η--∆===----∆=∆==--∆=∆-∆=-=回热系统的校验1234123450e e ed e e D D D D D D ααααα∆+∆+∆+∆+∆++++=4.73 3.6125.13 3.0216.04107.19++++==3410.8332cw e e l n D D D D D α-∆-∆+∆==110.00240.011nii α=-=<∑流经各级组流量及其内功率 调节级 0107.19(/)D t h =0010()58963.6i D h h PKW -== 第一级组 10107.190.75106.44(/)l D D D t h =-∆=-=111131463074106.442128.83.6 3.6e i h h P D kw --===第二级组 211106.44 4.73101.73(/)e D D D t h =-∆=-=230742904101.7148033.6i P kw -==第三级组 32298.11(/)e D D D t h =-∆=32904274898.114251.43.6i P kw -==第四级组 4398.11296.11(/)ed D D D t h =-∆=-=42748260896.1137383.6i P kw -==第五级组 54396.11 5.1390.98(/)e D D D t h =-∆=-=52608250090.982729.43.6i P kw -==第六级组 65490.98 3.0287.96(/)e D D D t h =-∆=-=62500230487.964788.93.6i P kw -==整机内功率6049442847.73065.33241.42766.52224.53126i ij j P P ===++++++∑28334kw =装置热经济性机械损失 (1)28334(10.99)283m i m P P kw η∆=-=-= 汽机轴端损失 2833428328051n i m P P P kw =-∆=-= 发电机功率 28051*0.9727209.79e n g P P kw η=== 汽耗率 0(.)10001071903.93()279209kg kw h e D d P ===不抽汽估计汽耗率 '0(.)0010001071903.28()()107.19*11762830.973.63.6kg kw h z m g D d D h h P η===-⎡⎤⎡⎤--∆⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦汽机装置热耗率(.)0() 4.26*(3304723)10995()kg kw h fw q d h h =-=-=绝对电效率3600360032.7%10995el q η===9.压力级第九级第十级的详细热力计算演示 1.级内的比焓降分配 (1)焓降t h ∆= 104kj/kg初焓 0h =2500 初压 0p =0.037MP 初速 092.45/c m s = 反动度 0.2m Ω=等熵滞止焓降 2*108.432000tt c h h ∆=∆+=(2) 蒸汽在动叶的理想比焓降：**0.2*108.321.66b m t h h ∆=Ω==2.喷管的热力计算 ⑴ 喷管前后的蒸汽参数根据o p ,o x 2c h ∆以*n h ∆由h-s 图得喷管滞止压力*o p =0.037 滞止比焓*o h ∆=2540.3滞止密度*0ρ=0.223/kg m 喷管前比焓0h =2500喷管后压力1p =0.017MP 理想密度 1t ρ=0.1253/kg m理想比焓 1t h =2418⑵ 喷管截面积形状的确定 等熵指数 k=1.035+0.1o x =1.129 临界压比 cr ε=k 121k k ⎛⎫ ⎪-⎝⎭⎛⎫⎪+⎝⎭=0.566喷管前后压力比 n ε=0.016/0.035=0.457因为n ε≤0.457，所以汽流在喷管出口为超声速流动但是n ε>0.3~0.4 故喷管应该是渐缩型超音速斜切部分达到超音速。
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300MW汽轮机热力计算数据汇总表项目符号单位调节级高压缸１高压缸２高压缸３高压缸４蒸汽流量G kg/s250.6250.82250.82250.82250.82喷嘴平均直径dn mm1155796816836856动叶平均直径do mm1155796816836856级前压力po Mpa15.836512.167411.3291910.58489.7538级前温度/干度to/x C533.62493.87485.4474.5462.5级前比焓值ho kj/kg3396.133336.3833317.583298.0543277.755圆周速度u m/s181.335124.9829128.1033131.2609134.3796理想比焓降⊿ht kj/kg8522.5923.4624.3525.24理想速度Ct m/s412.3106212.5559216.6102220.6808224.6775假想速比Xt-0.4398020.5880.59140.59480.5981反动度Ωｍ%847.942.948.347.9利用上级余速动能⊿hco kj/kg00 1.21 1.3 1.34喷嘴理想比焓降⊿hn kj/kg78.211.7693913.3956612.5889513.15004喷嘴滞止比焓降⊿hn*kj/kg78.211.7693913.3956612.5889513.15004喷嘴出口理想速度C1t m/s395.4744153.4235163.6805158.6755162.173喷嘴速度系数ψ-0.970.970.970.970.97喷嘴出口实际速度c1m/s383.6102148.8208158.7701153.9152157.3078喷嘴损失⊿hnζkj/kg 4.621620.6955710.7916840.7440070.777167喷嘴出口理想焓值h1t3317.933324.6133304.1843285.4653264.605熵st 6.4338 6.46 6.47 6.476749 6.483727喷嘴后压力p1Mpa12.433311.7410.9433710.14689.333897喷嘴后温度/干度t1/x C/490.347487.39479.201468.172455.962喷嘴出口理想比体v1t m3/kg0.02530.0268740.0285280.0303950.032609喷嘴出口截面积An cm2165.2737452.9297450.6714495.3104519.943喷嘴出汽角α１（o）15.114.7814.7914.814.78喷嘴高度Ln mm2079.8129877.4173882.9951685.19964部分进汽度e-0.891111喷嘴出口焓h13322.5523325.3093304.9763286.2093265.382 p112.433311.7410.9433710.14689.333897s1 6.44084 6.46047 6.471979 6.47858 6.485347动叶进口相对速度w1m/s213.7542.4158947.8351143.0552443.86994相对于W1的比焓降⊿hw1kj/kg22.844530.899554 1.1440990.9268770.962286动叶滞止比焓降⊿h*b kj/kg29.6445311.7201611.2084412.6879313.05225动叶出口理想速度W2t m/s243.4935153.1023149.7227159.298161.5688动叶速度系数Ψ-0.9280.93550.93550.93550.9365动叶损失⊿hbζkj/kg 4.115135 1.463142 1.399259 1.583958 1.605005动叶出口相对速度w2m/s225.9619143.2272140.0656149.0233151.3092动叶出口绝对速度c2m/s83.3625235.6355735.5533836.6125336.95065余速损失⊿hc2kj/kg 3.4746550.6349470.6320220.6702390.682675 h2t3315.7523314.4883294.9113274.4483253.292s1 6.44084 6.46047 6.471979 6.47858 6.485347动叶后压力p2Mpa12.167411.3291910.58489.75388.9521动叶后温度/干度t2/x2℃／489.52482.419473.951461.955449.581动叶出口比体积v2m3/kg0.0258820.027650.0293580.0314060.033667动叶出口面积Ab cm3273.3054464.777504.6194507.3747536.2627动叶出汽角β２(o)20.0318313.1375614.3584113.144313.22654动叶高度lb mm2281.8129879.4173884.9951687.19964轮周损失hu12.21141 2.79366 2.822964 2.998203 3.064848轮周有效比焓降⊿hu kj/kg72.7885919.7963420.6370421.351822.17515轮周功率pu kw18240.824965.3185176.1815355.4585561.972轮周效率ηｕ%85.6336487.633287.9669187.6870587.85718动叶α２68.2010165.9974777.6783367.7589169.54069轮周功率（校核）72.7737119.7963420.6370421.351822.17515轮周效率(校核）85.6161387.633287.9669187.6870587.85718误差-0.02044-1.5E-13 3.23E-13-8.1E-14-4.9E-14叶高损失⊿hl kj/kg 4.3673150.2976410.3198820.3087190.312327叶轮摩擦损失v0.0255910.0272620.0289430.03090.033138⊿pf326.376647.6438650.7820753.7088356.33859⊿hf kj/kg 1.3023810000部分进气损失⊿kj/kg 2.750000湿汽损失⊿hx kj/kg00000级内有效比焓降⊿hi kj/kg64.3688919.498720.3171521.0430821.86282级相对内效率ηｉ%0.7572810.8631560.8660340.8641920.866197级的内功率pi kw16130.844890.6645095.9495278.0255483.634下一级ht3336.3833317.583298.0543277.7553256.669下一级st 6.46 6.47 6.476749 6.483727 6.490931 t493.87485.4474.5462.5450.2高压缸５高压缸６高压缸７高压缸８高压缸９高压缸10高压缸11高压缸12中压缸１250.82241.12241.12241.12233.41233.3233.3227.93206.25 876896917938960981100310251079 8768969179389609811003102510798.95218.18957.4658 6.7685 6.1132 5.5058 4.9188 4.3994 3.8896450.2437.46424.4410.8396.8382.5367.6352.5336.7 3256.6693234.8273212.1923188.7193164.3813139.1573113.0523086.0343058.097 137.5319140.6701143.9758147.2661150.7183154.0052157.4763160.9328169.406326.1427.0428.0128.9830.0231.0132.0733.1343.1 228.6482232.5511236.6854240.7488245.0306249.0381253.2588257.4102293.59840.60150.60490.60830.61170.61510.61840.62180.62520.57748.548.948.749.349.750.851.452.945.91.34 1.34 1.42 1.42 1.47 1.55 1.59 1.63 1.72 13.462113.8174414.3691314.6928615.1000615.2569215.5860215.6042323.3171 13.462113.8174414.3691314.6928615.1000615.2569215.5860215.6042323.3171 164.086166.2374169.5236171.4226173.7818174.6821176.5561176.6592215.94950.970.970.970.970.970.970.970.970.97 159.1634161.2503164.4379166.28168.5684169.4416171.2594171.3594209.471 0.795610.8166110.8492160.8683480.8924140.9016840.9211340.92221 1.378041 3243.2073221.013197.8233174.0263149.2813123.93097.4663070.433034.78 6.490931 6.498026 6.504979 6.512524 6.519795 6.526247 6.534007 6.539 6.5464378.5567.80887.0963 6.4357 5.7971 5.2133 4.6599 4.1525 3.5847 443.454430.531417.142403.463389.291374.895359.949344.78325.136 0.0350750.0377990.0408450.0444340.0483830.052750.05810.0634540.072288 552.7379565.2104598.9254644.3308669.946726.3023791.4704844.0191711.768914.9214.8314.7814.8114.7814.8314.8914.7814.82 87.6937688.1909591.6134596.1614397.88686103.5071109.8858115.500692.28388111111111 3244.0033221.8263198.6723174.8943150.1743124.8023098.3873071.3523036.1588.5567.80887.0963 6.4357 5.7971 5.2133 4.6599 4.1525 3.5847 6.492418 6.499737 6.506982 6.513599 6.521047 6.527486 6.534082 6.540096 6.545338 44.0898143.9853844.5578144.5929444.7201144.4606844.7345543.9732262.97707 0.9719560.9673570.9926990.9942650.9999440.988376 1.000590.966822 1.983055 13.6498614.1899214.6335715.281415.9198816.7414617.4845718.4925921.76596 165.2262168.4632171.0764174.8222178.437182.9834187.0004192.3153208.6430.93650.93750.93750.93850.93850.93950.93950.93950.93951.678492 1.71831 1.772034 1.821815 1.897933 1.9644382.051635 2.169916 2.554012 154.7344157.9342160.3841164.0707167.4631171.9129175.6869180.6802196.0201 37.785238.2007938.5682539.1263239.7196640.5157241.2087241.8572451.77291 0.713860.729650.7437550.7654350.7888260.8207620.8490790.876014 1.340217 3231.3253208.6043185.0313160.6073135.2543109.0493081.9033053.8263016.375 6.492418 6.499737 6.506982 6.513599 6.521047 6.527486 6.534082 6.540096 6.5453388.18957.4658 6.7685 6.1132 5.5058 4.9188 4.3994 3.8896 3.3421 436.787423.642410.026396.025381.622366.714351.538335.743315.311 0.0362850.0392440.042530.0461390.0505330.0551430.06080.0669120.07618 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