张拉力及油表读数计算说明书

合集下载

张拉计算书

张拉计算书一、钢绞线的张拉预应力混凝土达到一定强度后拆除模板，砼强度达到100％后，穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。

①、张拉前的准备工作1）、梁体验收，混凝土强度达到100%后张拉。

穿束张拉前，对构件的质量，几何尺寸等进行检查，预留孔道用通孔器或压气、压水等方法进行检查。

构件端部预埋铁板与锚具和垫板接触处的焊渣，毛刺、混凝土残渣等清理干净。

2）、标定千斤顶油表读数，施工过程中定期检校，依据标定的曲线计算各张拉力对应的油表读数。

3）、穿入钢绞线：对加工好的钢绞线进行编号，钢绞线穿束时，将一端打齐套上穿束器，将穿束器的引线穿过孔道，然后向前拉动，直至两端均露出60cm 的工作长度，穿束后检查两端编号，防止钢绞线在孔道内交叉扭结。

②、预应力的张拉程序预应力钢绞线张拉顺序严格按照图纸要求进行张拉，千斤顶张拉作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致。

钢绞线的张拉程序如下：0→15%σk →30%σk →50%σk →100σk →103σk (持荷2分钟) →锚固。

在张拉过程中15%、30%、50%、100%时必须有技术停留，其中15%停留目的是保证钢绞线均匀受力，同时量测其伸长；30%停留并量测其伸长的目的是推测30%已下的伸长量；50%停留是为了保证两端张拉同步进行；100%停留并量测其伸长量;103%时持荷2分钟能有效消除张拉过程中的各种应力损失；钢绞线的实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，分析原因提出解决方案，待监理工程师审批后方可继续张拉。

实际伸长值按以下公式计算：△L=△L1+△L2(mm)△L1=100%的伸长值-15%的伸长值（mm）△L2=30%的伸长值-15%的伸长值（mm）③、张拉的操作步骤四人配备一套张拉顶，一人负责油泵，两人负责千斤顶，一人观测并记录读数，张拉按设计要求的顺序进行，并保证对称张拉。

张拉力、油表对应数据计算书

张拉力、油表对应数据计算书标定台千斤顶及相应的油表，对应关系如下（油表编号/千斤顶编号）：1、7396/042 计算公式：P=51.350F+0.272、760/043 计算公式: P=51.650F+0.31备用油表对应关系为:1、436397/042 计算公式：P=51.350F+0.272、436396/043 计算公式：P=51.350F+0.27F—标准力值（MN）P—仪表（压力指示器）示值（MPa）通过以上公式，可以计算出张拉力与油表的对应数据，详见下表。

千斤顶标定资料见附件钢绞线伸长量计算书见附件张拉力、油表对应数据表1、张拉力2、油表备用油表3、钢绞线伸长量数据表20M装配式预应砼分体箱梁张拉计算书一.计算依据及数据1.施工图设计2.公路桥涵施工技术规范3.预应力钢绞线:φj15.24 A=140mm2 Ryb=1860Mpa E=2.00×105MpaK=0.001 u=0.2 单根张拉力F=A×σk=195300N二、计算公式1、预应力筋的理论伸长值:ΔL=PPL/（APEP）2、预应力筋平均张拉力： pp=pa[1-e-（kx+uθ）]/（kx+uθ）3、预应力筋终点张拉力：pz=pa×e-（kx+uθ）4、式中字母说明：Pp—预应力筋平均张拉力（N）Pz—阶段预应力筋的终端张拉力（N）Pa—阶段预应力筋的始端张拉力（N）K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.001X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）U—预应力与孔道的摩擦系数，取u=0.2θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角（rad）e=2.71828三、预应力筋伸长值的计算将钢束自跨中心线对称分为二大段，其中一段分为三小段。

分别是：平弯段直线Lab（包括千斤顶工作长度40cm）,圆弧Cbc和直线Lco。

（见附图）1、N1钢绞线θbc=5.1718×2∏/360=0.0903radN1（单端）—各段计算参数如下：2、N2钢绞线θbc=4.1065×2∏/360=0.0717radN1（单端）—各段计算参数如下：3、N3、N4钢绞线θbc=0.9448×2∏/360=0.0165radN3、N4（单端）—各段计算参数如下：四、综合数据根据上述得出梁板伸长值N1束总伸长量为: L1=71.0×2=142（mm）N2束总伸长量为：L2=70.7×2=141.4（mm）N3、N4束总伸长量为：L3、L4=71×2=142（mm）钢束竖弯示意图预应力钢束竖弯几何要素表。

预应力张拉油表读书计算方法

预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。

张拉伸长量计算

150T千斤顶张拉力与对应油表读数计算（第一次标定）4根钢绞线张拉控控应力：σcon＝195.3×4＝781.2KN5根钢绞线张拉控控应力：σcon＝195.3×5＝976.5KN1)仪器号 81号线性回归方程为：y＝0.0339x-0.03式中：y—油压表读数（MPa）x—千斤顶拉力（KN）4根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.0339×78.12-0.03＝2.618 MPa x＝20%σcon时，y＝0.0339×156.24-0.03＝5.267 MPax＝σcon时，y＝0.0339×781.2-0.03＝26.453MPa5根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.0339×97.65-0.03＝3.280MPa x＝20%σcon时，y＝0.0339×195.3-0.03＝6.591 MPax＝σcon时，y＝0.0339×976.5-0.03＝33.073MPa2)仪器号 82号线性回归方程为：y＝0.0338x+0.11式中：y—油压表读数（MPa）x—千斤顶拉力（KN）4根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.0338×78.12+0.11＝2.750MPa x＝20%σcon时，y＝0.0338×156.24+0.11＝5.391MPax＝σcon时，y＝0.0338×781.2+0.11＝26.515MPa5根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.0338×97.65+0.11＝3.411MPa x＝20%σcon时，y＝0.0338×195.3+0.11＝6.711MPa x＝σcon时，y＝0.0338×976.5+0.11＝33.116MPa4根钢绞线张拉控控应力：σcon＝195.3×4＝781.2KN5根钢绞线张拉控控应力：σcon＝195.3×5＝976.5KN3)仪器号 81号线性回归方程为：y＝0.034x-0.02式中：y—油压表读数（MPa）x—千斤顶拉力（KN）4根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.034×78.12-0.02＝2.64 MPa x＝20%σcon时，y＝0.034×156.24-0.02＝5.29 MPax＝σcon时，y＝0.034×781.2-0.02＝26.54MPa5根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.034×97.65-0.02＝3.30MPa x＝20%σcon时，y＝0.034×195.3-0.02＝6.62 MPax＝σcon时，y＝0.034×976.5-0.02＝33.18MPa4)仪器号 82号线性回归方程为：y＝0.0339x+0.08式中：y—油压表读数（MPa）x—千斤顶拉力（KN）4根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.0339×78.12+0.08＝2.73MPa x＝20%σcon时，y＝0.0339×156.24+0.08＝5.38MPax＝σcon时，y＝0.0339×781.2+0.08＝26.56MPa5根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.0339×97.65+0.08＝3.39MPa x＝20%σcon时，y＝0.0339×195.3+0.08＝6.70MPax＝σcon时，y＝0.0339×976.5+0.08＝33.18MPa150T千斤顶张拉力与对应油表读数计算（第三次标定）4根钢绞线张拉控控应力：σcon＝195.3×4＝781.2KN5根钢绞线张拉控控应力：σcon＝195.3×5＝976.5KN5)仪器号 81号线性回归方程为：y＝0.03436x-0.01式中：y—油压表读数（MPa）x—千斤顶拉力（KN）4根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.03436×78.12-0.01＝2.67MPa x＝20%σcon时，y＝0.03436×156.24-0.01＝5.36 MPax＝σcon时，y＝0.03436×781.2-0.01＝26.83MPa5根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.03436×97.65-0.01＝3.35MPa x＝20%σcon时，y＝0.03446×195.3-0.01＝6.70 MPax＝σcon时，y＝0.03436×976.5-0.01＝33.54MPa6)仪器号 82号线性回归方程为：y＝0.03448x+0.51式中：y—油压表读数（MPa）x—千斤顶拉力（KN）4根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.03448×78.12+0.51＝3.2MPa x＝20%σcon时，y＝0.03448×156.24+0.51＝5.9MPax＝σcon时，y＝0.03448×781.2+0.51＝27.45MPa5根钢绞线:x＝10%σcon时，y＝0.03448×97.65+0.51＝3.88MPa x＝20%σcon时，y＝0.03448×195.3+0.51＝7.24MPax＝σcon时，y＝0.03448×976.5+0.51＝34.18MPa。

张拉计算书(去工作长度)

兰州至海口高速公路广元至南充段GN-12标段（K90+290～K98+000）预应力箱梁张拉计算成果书编制：审核：监理：西部中大集团广南高速GN-12标2011年12月1日箱梁设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。

为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。

第一章理论伸长量计算一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=P p L/（A p E p）式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：80米梁：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.72×1860×140=187488NX直= 61.352986m；X曲=18.459958mθ=5×π/180=5×3.14159/180=0.087266radKX曲+uθ=0.0015×9.229979+0.25×0.087266=0.035661468P p=P(1-e-(kx+uθ))/kx+uθ=187488×（1-e-0.035661468）/0.035661468=184184.34N△L曲=PpL/（ApEp）=184184.34×18.459958/（140×1.95×105）=124.54mm △L直=PpL/（ApEp）=184184.34×61.352986/（140×1.95×105）=413.93mm 两端总伸长量：△L曲+△L直=124.54+413.93=538.47mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.73×1860×140=190092NX直=10.6m；X曲=2.4mθ=5×π/180=5×π/180=0.087266radKX曲+uθ=0.087266×1.2+0.25×0.087266=0.0236165P p=190092×（1－e-0.0236165）/0.0236165=187865N△L曲=P p L/（A p E p）=187865×2.4/（140×1.95×105）=16.52mm △L直=P p L/（A p E p）=187865×10.6/（140×1.95×105）=72.94mm 两端总伸长量：△L曲+△L直=16.52+72.94=90mm2、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.73×1860×140=190092NX直=14.8；X曲=2.4mθ=5×π/180=5×π/180=0.087266radKX曲+uθ=0.087266×1.2+0.25×0.087266=0.0236165P p=190092×（1－e-0.0236165）/0.0236165=187865N△L曲=P p L/（A p E p）=187865×2.4/（140×1.95×105）=16.52mm △L直=P p L/（A p E p）=187865×14.8/（140×1.95×105）=101.85mm 两端总伸长量：△L曲+△L直=16.52+101.85=118mm三、计算理论伸长值与图纸设计伸长值对照表注：未考虑钢绞线平弯影响。

20米小箱梁张拉计算书

千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数：△L=Pp*L/Ap*Ep式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（mm）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa六、伸长量计算：（1）20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m ；X斜直=6.384m；X曲=2.88m ;X直=0.437m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.923m；X曲=2.88m；X直=1.915m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.066m；X曲=0.733m；X直=7.783m；θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下：设计伸长量137mm（2）20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.772m；X曲=2.88m；X直=2.097m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.556m；X曲=3.49m；X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=2.961m；X曲=3.49m；X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.017m；X曲=0.733m；X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm（3）25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m；X直=3.5m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*3.5/（140*1.95*105）=25.03mm △L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+25.03）*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m ；X直=7m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*7/（140*1.95*105）=50.07mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+50.07）*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。

张拉力及油表读数计算说明书

沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φs15.2钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φs15.24钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.41332#千斤顶y=0.2209x-0.7867其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=1.95×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（1.95×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φs12.7钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积98.7mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φs12.7钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积98.7mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.41332#千斤顶y=0.2209x-0.7867其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表13m空心板张拉力及油表读数3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=1.95×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（1.95×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

控制张拉计算书

12.96米空心板梁控制张拉计算书锚下控制应力的计算：张拉应力控制：砼强度达到90%后即可正弯矩束进行正弯矩束预应力张拉。

张拉程序为: 0→10％σcon→30％σcon→100.0%σcon (持荷2min)→锚固。

锚下控制应力σcon =0.75fpk,即0.75×1860=1395Mpa，3根钢绞线锚下585.9KN,4根钢绞线锚下控制张拉力为781.2 KN。

张拉时进行双控，一控制张拉力，二控制伸长量。

单根钢绞线控制张拉力：P1=1395*140=195.3 KN。

a、伸长量的计算设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。

为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。

一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L —预应力筋的长度（mm ）Ap —预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep —预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2预应力筋与金属波纹管孔道的壁的摩擦系数μ=0.25 N2钢绞线预应力筋根据设计图纸， 1、曲线段长度：m L 222.11= m L X 222.11==0122.006977.015.0222.10015.0=⨯+⨯=+θu kx()()μθμθ+-=+-kx e p p kx p 1()0122.071828.2110953.10122.05--⨯⨯=p p=192599.9N()P P p E A l p L =∆1()510953.1140222.19.192599⨯⨯⨯==8.6mm2、直线段计算：mm L 5095185032452=+=()mmL P L pp p 3610953.1140095.510953.15522=⨯⨯⨯⨯=E A =∆ mm9.443.366.821=+=∆+∆=∆L L Lcm 98.849.42L 2=⨯=∆=∆总L同理计算N1 3.曲线段计算：m L 524.01= m L X 222.11==00863.005233.015.0524.00015.0=⨯+⨯=+θu kx()()μθμθ+-=+-kx e p p kx p 1()00863.071828.2110953.100863.05--⨯⨯=p p=192599.9N()P P p E A l p L =∆1()510953.1140524.09.192599⨯⨯⨯==3.7mm4、直线段计算：mm L 5779184039392=+=()mmL P L pp p 3.4110953.1140779.510953.15522=⨯⨯⨯⨯=E A =∆ mm453.417.321=+=∆+∆=∆L L Lcm 95.42L 2=⨯=∆=∆总L预应力筋采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力Mpaf k 1395186075.075.0=⨯==P σ，单根钢绞线的张拉力为 kNp 3.1951013951403=⨯⨯=⨯A =P -σ实际伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，偏差值=（实际伸长值-理论伸长值）/理论伸长值×100%张拉力及油表读:()()()yn kN y n y n f p pk ••=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯A ⨯=N 3.19510140186075.01075.03-3百分数钢绞线根数单根张拉力（吨）：()吨53.191010140186075.0101075.033=⨯⨯⨯=⨯A ⨯--p pk f 张拉力与油表读数关系：千斤顶标定后，就可知千斤顶张拉力与油表读数满足线性回归方程：单根钢绞线张拉端的张拉控制力： P=195300N=195.3kN3根钢绞线束张拉控制力为585.9kN 4根钢绞线束张拉控制力为781.2kN 千斤顶回归方程：式中：P ——油压表读数（MPa ） F ——千斤顶拉力（KN ）依据不同级别张拉力，预应力千斤顶检测报告中千斤顶试验线性回归方程，得出相应张拉力下油泵压力表的读数。

张拉力及油表读数计算说明书

沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值&大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算%P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数[3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mm<ΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算'P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积2、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算|P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积2、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表$13m空心板张拉力及油表读数》3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

(完整)预应力张拉油表读书计算方法

(完整)预应力张拉油表读书计算方法编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)预应力张拉油表读书计算方法）的内容能够给您的工作和学习带来便利。

同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。

本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为(完整)预应力张拉油表读书计算方法的全部内容。

预应力张拉油表读书计算方法1、先算单根钢绞线的控制张拉力:F1=fpk*r＊Asfpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；As：表示钢绞线的横截面积;(查规范）r：表示折减系数；2、再算每束钢绞线的张拉力：Fn=F1＊nn：表示每束钢绞线的数量;3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告）算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2，，r=0.75，n=7）；解:一根钢绞线的控制张拉力:F1=1860*0.75＊139=193905N=193。

905KN七根钢绞线的控制张拉力：F7=193。

905*7=1357。

335KN故:15％控制张拉力所对应张拉力1357。

335＊15％=203.60025KN 30％控制张拉力所对应张拉力1357。

335*30%=407。

2005KN100％控制张拉力所对应张拉力 1357。

335*100％=1357。

335KN 液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告)：P=0。

0134*F+0。

2343,相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：15%对应的油表读数：P7—15％=0.0134＊203.60025+0。

2343=2.96Mpa30％对应的油表读数：P7-30%=0.0134*407。

张拉方案及计算书

张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。

冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。

钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。

长度不大于6m的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。

2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。

二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。

千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。

张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。

对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。

使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。

弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。

三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。

②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。

③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。

④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。

2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。

四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。

2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

千斤顶张拉力计算最新

校准方程：y=0.12+0.013147x
千斤顶编号：100724 油压表编号：0478 校准方程：y=0.24+0.013137x
油压表读书（Mpa）
备注
张拉分级（Mpa）千斤顶张拉力（kN）油压表读书（Mpa）
备注
3.60
0.1σk=126
264.60
3.72
7.08 18.07
单束钢绞线数量为15根（B1、B2、Bb整束张拉）
0.2σk=252 0.516σk=650
3704.40 1365.00
48.90 18.17
单束钢绞线数量为15根（B1、B2、Bb整束张拉）
34.91
1.0σk=1260
2646.00
35.00
油表读数与张拉力对应表
校准方程：y=0.49+0.211002x
油压表读书（Mpa）
备注
4.34
单根钢绞线张拉
0.1σk=130.2
346.33
4.81
0.1σk=130.2
346.33
0.2σk=260.4 0.5σk=651
692.66 1731.66
9.36 23.03
单束钢绞线数量为19根（整束张拉）
0.2σk=260.4 0.5σk=651
692.66 1731.66
1.0σk=1302
3463.32
0.2σk=149.4
73.34
6.64
0.5σk=373.5
183.34
16.15
1.0σk=747
366.68
32.02
千斤顶油表读数与张拉力
千斤顶编号：100502 油压表编号：10012133

张拉油表读数

0→初应力（15%σk）→30％σk→100%σk持荷2min锚固。
1束P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139÷1000=193.905KN
4束P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×4÷1000=775.62KN
5束P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×5÷1000=969.53KN
1#
687#
y=0.2+0.044x
Y(Mpa)压力表读数
X(KN)千斤顶荷载
2
2#Байду номын сангаас
868213#
y=0.0+0.0435x
油压表读数计算值
序号
千斤顶
编号
油压表
编号
钢束
油压表读数
15%应力
30%应力
100%应力
1
1#
687#
4
5.32
10.44
34.33
5
6.60
13.00
42.86
2
2#
868213#
P15%4束=775.62×0.15=116.34KN P30%4束=775.62×0.3=232.69KN
P15%5束=969.53×0.15=145.43KN P30%5束=969.53×0.3=290.86KN
二、油压表标定回归方程与计算
油压表标定回归方程
序号
千斤顶编号
油压表编号
回归方程
备注
1
4
5.06
10.12
33.74
5
6.33
12.65
42.17
预应力钢绞线张拉油压表读数计算
一、预应力张拉力

张拉油表读数

4
5.32 10.44 34.33
1
1#
687#
5
6.60 0.12 33.74
2
2# 868213#
5
6.33 12.65 42.17
并量测钢绞线伸长值，张拉锚下控制应力为1395Mpa，张拉施工程序
是：
0 →初应力（15%σk）→30％σk→100%σk持荷2min 锚固。
1束
P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139÷1000=193.905KN
4束
P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×4÷1000=775.62KN
预应力钢绞线张拉油压表读数计算
1、预应力张拉力
按照设计图纸规定，钢束N1～N4均采用梁端张拉，其张拉顺序为先
N1、N3、N2，N4。施加预应力时应按对称、均匀的原则进行，两端分级
轮流加载（对讲机联系），第一次加载至初应力15％σk（作好标
记），第二次加载至30％σk（作好标记），再逐步加载至控制张拉力
5束
P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×5÷1000=969.53KN
P15%4束=775.62×0.15=116.34 KN P30%4
束=775.62×0.3=232.69 KN
P15%5束=969.53×0.15=145.43KN P30%5
束=969.53×0.3=290.86KN
2、油压表标定回归方程与计算
序号
1 2
千斤顶编号 1# 2#
油压表标定回归方程油压表编号回归方程
备注
687# y=0.2+0.044x Y(Mpa)压力表读数 868213# y=0.0+0.0435x X(KN)千斤顶荷载

桥面张拉计算说明

桥面张拉计算说明1、桥面张拉预应力筋N4、N5束钢束各采用4股钢铰线，N6、N7束钢束也各采用4股钢铰线。

2、计算公式Pp=P（1-eˉ(kx+uθ)）/ kx+uθ△L=Pp X/ApEp式中Pp为预应力筋平均张拉力（KN）；P为预应力筋张拉端的张拉力（KN）；K为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015;X为从张拉端至计算截面的孔道长度(m);U为预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.16;θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）△L为预应力筋的计算伸长值；Ap为预应力筋的截面面积（mm2）;Ep为预应力筋的弹性模量，取值1.95×105MPA。

3、张拉力计算:N=1860×103KN/㎡×0.75×140×10-6㎡×1=195.3KN;4、桥面张拉采用单端张拉,配备了两套张拉设备可随用一套.5、○1N4,N5钢束张拉时第一套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06117）压力表编号:10.10.07.2323F100=38.76MPa F15=5.81MPa应用曲线Y=0.197262 X +0.530708○2N6,N7钢束张拉时第一套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06117）压力表编号:10.10.07.2323F100=38.59MPa F15=5.79MPa应用曲线Y=0.197262 X +0.530708(备注:X为千斤顶张拉力)6、○1N4,N5钢束张拉时第二套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06159）压力表编号:10.10.07.2065F100=38.81MPa F15=5.82MPa应用曲线Y=0.199242 X +0.19746○2N6,N7钢束张拉时第二套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06159）压力表编号:10.10.07.2065F100=38.63MPa F15=5.80MPa应用曲线Y=0.199242 X +0.19746(备注:X为千斤顶张拉力)7、伸长值计算:备注：1、表中X的取值，根据图纸为各束钢绞线下料长度减预留工作长度而得；计算: 复核: 监理工程师:。

张拉计算书

20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。

）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。

每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。

（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。

2、选用油表。

根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。

YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。

使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。

回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。

回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。