2010年05月11日梅山2号高炉操作日报
受限空间典型事故案例汇编
SEPRI
典型事故案例分析
1 上海宝钢集团南京梅山钢铁“2.23”转炉煤气柜中毒事故
事故概况：2012年2月23日中午11：50分左右，宝冶建 设南京分公司在对上海宝钢集团南京梅山钢铁公司进行 煤气三加压站8万立方米转炉气柜进行技术改造施工过程 中，致转炉煤气倒灌进煤气柜，造成柜内13名作业人员 中毒，其中6人死亡。
非防爆电器产生火花引爆了达到爆炸极限的油漆稀料建筑行业建筑行业发生闪爆事故的在建原油罐sepri典型事故案例分析部分钢铁企业有限空间事故案例序号单位时间工序设备场所致害物伤亡情况宝钢集团梅山钢铁2012223炼焦转炉煤气柜内煤气6人死亡武钢集团烧结厂201099烧结电除尘器外重钢烧结厂201053烧结混料圆筒内烧结料1人死亡河北顺达冶炼公司2010118炼铁高炉内煤气6人死亡河北唐山中厚板公司201047炼铁布袋除尘器内煤气3人死亡首钢京唐钢铁公司2009321炼钢除盐池内缺氧5人死亡河北武安普阳钢铁201014炼钢转炉内煤气21人死亡东北大连特钢公司201014炼钢电渣炉电极升降室氩气8人死亡河北舞阳钢铁公司201058炼钢除尘在线监测室氮气1人死亡10河北唐山钢铁公司2010529炼钢转炉散料称量漏斗氮气3人死亡11内蒙古包钢集团2011814炼钢vd炉氮气4人死亡12福建三钢集团2010105炼钢氩气3人死亡sepri上海宝钢集团南京梅山钢铁223转炉煤气柜中毒事故事故概况
SEPRI
典型事故案例分析
4 河北顺达冶炼公司“1.18”高炉内煤气中毒事故
事故概况：2010年元月18日，新鼎公司对顺达冶炼公司2号高炉（已于209 年11月22日停产）冷却壁进行维修作业，6名施工人员未采取任何防护措施直接 进入炉内作业，发生煤气中毒，全部死亡。
事故原因：⑴1号、2号高炉和竖炉公用一条煤气管道，停产后2号高炉煤气 管道电动插板阀和电动蝶阀关闭。1月6日竖炉生产时2号高炉煤气管道电动插板 阀和电动蝶阀全部打开。1月16日竖炉停产时，只关闭了电动蝶阀。⑵管理不到 位，未制定检修方案、安全措施，未对相关方签订安全管理协议，未按规定办理 检修作业手续，未明确安全监护人。⑶检修时，未对2号高炉煤气系统可靠隔断 ，未按规定对炉内煤气进行动态检测。
梅钢2#高炉热风炉烟气脱硫超低排放升级改造方案分析
梅钢2#高炉热风炉烟气脱硫超低排放升级改造方案分析周霞;周纪平;韩加友
【期刊名称】《节能与环保》
【年(卷),期】2022()3
【摘要】本文介绍了钙基固定床脱硫技术在宝钢股份梅山钢铁2#高炉热风炉烟气脱硫超低排放升级改造项目上的应用。
该技术通过高活性氢氧化钙脱硫剂吸附烟气中的SO;等酸性气体,脱硫过程无粉尘、废水产生,脱硫后烟气中的SO;浓度小于50mg/Nm;,脱硫设计效率大于76.7%,脱硫后无除尘设备,烟气粉尘不高于
10mg/Nm;,副产物可用于建材等。
【总页数】3页(P56-58)
【作者】周霞;周纪平;韩加友
【作者单位】上海梅山钢铁股份有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TF5
【相关文献】
1.西宁特钢2#高炉热风炉助燃空气及烟气系统改造
2.关于燃煤热风炉脱硫除尘超低排放改造措施的讨论
3.宝钢梅钢450m2烧结烟气干法脱硫超低排放升级改造的应用
4.对镁增强钙脱硫技术应用于烧结烟气超低排放改造优化分析
5.山西焦化焦炉烟气脱硫脱硝超低排放改造方案选择及应用
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2号高炉槽下皮带秤误差的日常检测及处理
梅 钢炼 铁厂 ２号 高炉槽 下 现有 ６个 可独立 称
析如 下 ： 皮 带秤 运料 皮带 螺丝 松动 引起 的误差 ； 装 配 的挡料板 因位 置偏 低造 成其 与运料 皮 带卡料 引 起 的误 差 ； 挡料 板 因 紧 固螺 丝 松 动 造 成其 碰 触 皮 带 秤运 料皮 带 引起 的误 差 ； 料 潮 湿 时皮 带 极 易 因
显得 尤为 重要 。
１ 工作 原理及 称 量误 差产 生 的原 因
结料引起的误差 ； 速度传感器不同轴造成断轴引 起 的误 差 ； 称量显 示控 制 器性 能 不 稳 导致 Ｐ Ｌ Ｃ数
据 与 现场数 据不 一致 引起 的误 差 。
事实上 ， 皮带秤产生称量误差 的因素还有很 多种 ， 如皮 带运行 异 常跑偏 、 料 下在皮 带上 形成 崩 料等等 ， 但就 ２ 号高炉槽下皮带秤而言 ， 上述几种
量的辅料仓 ， 比原 ２号高炉多 了 ２个。现在的 ２
号 高炉是 由原 ２号 高 炉 改 造 而来 的 ， 因其 槽 下 系 统 没有 空 间增 加 ２个 独 立称 量 的辅 料 仓 位 ， 故 将
西矿的 ９ 号、 １ ０号仓改做辅料仓 ， 用皮带秤进行 独立称量 ， 以满足生产对辅料仓位数量 的要 求。 由于 ２ 号 高炉槽 下是第一 次使用皮带秤进 行称 量， 且皮带秤相对称量斗称量产生误差 的因素较 多， 因此 误差 的及 时 校 对 和 处理 对 高炉 的生 产 就
２ ） 挂 码标 定法 ： 在 秤 架称 量 托 辊 中心 竖 直 挂
２号高炉槽下皮带秤 的称量误差产生原因分
・
４ ４・
梅 山科 技
２ ０ １ ３年第 ３期
一
定 量 的标准 砝码 代替 皮带 上料 ， 启动 皮带 ， 比较 ３ ） 链 码标 定法 ： 把 已知重 量 的链 码 （ 或链 条 、
梅山2 #高炉高冶强下的指标优化
所提高 ， ２ 高炉 的高强 度冶炼提供 了坚实 的原料 基 为
＿
．
¨ ¨
． ． ．
础 。２０ ０４年度与 ２０ ０５年度原 料成分对 比见表 ２ 。
２ 高炉采 用 料 车 上料 系 统 ， 下有 六 个 烧 结仓 槽 （ 分东 、 西两边 ，每个仓 有两 个 咀巴） 、四个杂 矿仓 、
预加热空气 、 煤气技术 ， 炉顶摄像 技术 ， 肖夫煤气处 比 理 系统 ， 陶瓷杯 炉缸 等先进 技术 。 自 ２ ０ ０４年 ３月 ２ ８ 日顺利开炉 以来 ， 一直处于高 产 、 强化 状态 ， 高炉利 用 系数逐年 提高。但是在钢铁市 场形 势严 峻的今天 ， 节
年下半年 开始 ， 通过 不 断 的探索 与 努力 ， 我们 在 处理
高冶强 与指标优 化之 间的矛 盾方 面 ， 取得 了长足 的进
步。２高 炉的 主要 操作参数 见表 １ 。
表 ｌ ２０ ０５年 ６月 一 ０ ６年 ２月 ２ 高 炉 的 各 项 参 数 ２０
２ 指 标 优 化措 施
２ １ 优化 料柱 结构 ． ． 改善煤 气 利用 率 高炉 煤 气 利用 率 的提 高 ， 炉 内煤 气 流合理 分 是
维普资讯
第 ６期
总 第 １６期 ６
ｌ２ 月
冶 金 丛 刊
Ｍ ＥＴＡＬＬＵＲＧＩ ＣＡＩ ＣＯＬ ＬＥＣＴＩ ＯＮＳ
Ｓｕ ． ６ ｍ １６
Ｎｏ． ６
２００６ 年
Ｄｅ ｅ ｅ ２ 的指 标 优 化 ＃
Ｇｕ Ｐｉ ｇ ｎ
（ ｉ ａ ｒｎ ＆ Ｓｅｌ ｏｐ Ｍｅ ｈ ｎＩ ｓ ｏ ｔｅ Ｃ ｒ）
Ａｂｓｒ ｃ Ｕｎｄ ｒ ｉｔ ｎ ｉｉｄ ｓ ｌｉ ｇ ｐ ｏ ｕ ｔ ｎ ｏ ｄ ｔ ｎ， ｈ ｗ ｔ ｐ ｉ ｚ ｈ ｃ ｎ ｔｃ ｎ ｃ ｌｎ ｒ ｔａ ｔ ｅ ｎ ｅ ｓｆｅ ｍｅｔｎ ｒ ｄ ｃ ｉ ｃ ｎ ｉｉ ｏ ｏ ｏ ｏ ｏ ｔｍｉｅ ｔ ｅ ｅ ｏ ｏ ｅ ｈ ｉａ ｏ ｍｓ， ｒ ｄ ｃ ｈｅｐ ｏ ｕｃｉｎ ｃ ｓｓ，ｔ ｅ ｅ ｙ ｉ ｒ ｖ ｈｅｃ ｍｐ ｔｔ ｅ ｐ ｗｅ ｆｐｒｄｕ ｔ ｒ ｈ ｒ ｂ ｅ ｈ ｏ － ｅ ｕ ｅ ｔ ｒ ｄ ｔ ｏ ｔ ｈ ｒ ｂ ｍｐ ｏ ｅｔ ｏ ｅｉｉ ｏ ｒｏ ｏ ｃｓａ ｅ ｔ ｅｐ ｏ ｌ ｍｓｔ ｅ ｒ ｄ ｏ ｖ ｏ ｅｎ ｂ ａ ｔｆ ｒ ａ ｅｅ ｐ ｏ ｉ ｇ ｐ ｓｔｖ ｌ ．Ｔｈ ｏ ｇ ａ ｄ ｗｏ ｋ ｎ ｎ ｘ ｌｒｎ ｒ ｌ ｓ ｕ ｎ ｃ ｘ ｌ ｒｎ ｏ ｉ ｅｙ ｉ ｒ ｕ ｈ ｈ ｒ ｒ ｉ ｇ ａ ｄ ｅ ｐ ｏ ｉ ｇ，ａ ｈ ｅ ｅ ｎ ｓｏ ｔ ｉ ｅ ｙ ｃ ｉ ｖ ｍｅ ｔｗａ ｂａ ｎ ｄ ｂ
马钢2号高炉炉况处理实践
及烧损, 同时又干扰了操作的延续性, 给调节带来很 大困难。近年来 , 通过加强对炉型的监控和管理, 尤 其针对冬季操作 , 特别制定了一些调整措施来保障 操作炉型的合理。要求炉腹区域温度在 36 以上 , 炉腰在 41 , 炉身 80 以上 , 炉喉 60 以上。但由 于炉型自身的不足, 操作调整在冬季并未能实现控 制要求, 11 月 份 以 后墙 体 温 度 炉 腹 区 域 下 行 至 30 , 增加了炉缸的热负担。 5) 送风因素分析。 2# 高炉自开炉以来, 高炉送风制度的变动非常 频繁 , 使用风口数目 28~ 30 个 , 风量的使用目标在 4 000~ 4 600m 3 / m in, 风口长度由开炉 625mm 缩短 到目前 525mm , 送风面积开炉时期 0. 319m , 实际 操作风口面积由于受开风口影响变动很大, 最小风 口面积 0. 27m , 最大风口面积 0. 328m , 没有稳定 下来。2003~ 2009 年风量与风口面积变化 情况见 图 1。从图 1 可知 , 自 2003 年以后, 风量使 用水平 逐年下降, 为了保证风速及鼓风动能风口面积也随 之缩小, 随着高炉炉役的发展 , 这种匹配关系有待商 榷。一方面 , 需要合适的风速和鼓风动能来保障炉 缸工作活跃 , 但动能的保障如果缺少风量作为前提 , 那高炉炉缸煤气量波动可能会带来炉缸状态长期不 稳定 ; 另一方面 , 高炉边缘气流不足又要采取发展边 缘的措施来缓和炉墙压力 , 两者矛盾突出。通过理 论风量的计算, 没有发现计量偏差。因此 , 风量水平 的下降是真实的 , 炉缸出现问题也在所难免了 , 解决 问题的切入点是稳定边缘气流的情况下打透中心。
# # 3
烧蚀增加等重复性问题 , 集中治理, 高炉逐步走出低 谷 , 恢复到一定水平。以下对炉况处理情况作一总 结 , 供有关人员参考。
浅谈锡兴2号高炉严重炉凉事故
浅谈锡兴２ 号高炉严重炉凉事故
黄晓弟 无锡市惠 山区安全生产监督管理局
江苏无锡
２ １ ４ １ ７ ４
【 摘 要 】本文 简 要 阐述 了 锡兴２ 号高炉恢复性 大修后 开炉—周发生 师 ， 采用专 门烧铁 口的氧 炮烧铁 １ ２ １ ， 加快了冷渣 铁 的排放 速度 。 至２ ５ 日 严重 炉凉事故的经过、 处理措施 及原因分析， 从而认真吸 取事故教 训， 进 中班结束 ， 根据 下料批 数计算 ， 炉缸 内已全为净 焦， 具 备了 休风 条件 。 步提 高炉况管理和技 术操作水平， 杜 绝此类事故发生。 ３ ． ５ ２ ６ 日早班 ８ ： ３ ３ －１ ０ ： Ｏ ０ 休风 ， 更换 了灌 渣 的送 风 装 置 ， 复 风以
．
及部 分损 坏严重 的冷却 壁， 然 后进行 了喷 涂造衬 。 ６ ｌ ｆ １ ６ 日 中班 开 炉， 开 炉 第一炉 炉温很 低 ， 只有０ ． １ ３ ％， 第 二炉之 后炉温 才达到 预期 的１ ． ５ ％ 左 右。 开 炉３ 天 后就达 产 １ ５ ５ ０ － １ ６ ０ Ｏ ｒ ／ ｄ ａ ｙ ， 开 炉后一周平均 炉温一直 未达 到期 望的０ ． ６ － １ ． ０ ％ 之 间。 ６ 月２ ２ 日 夜 班后期发生了严重炉凉事故 。
一
【 关键 词】高炉； 炉凉； 炉况； 悬料
一
后， 炉 况恢 复较 快 ， 至 早班 后 期 已基本 全 风 ， 分 压约 ２ １ ５ ０ ｍ３ ／ ｍｉ ｎ ， 高炉炉 况已基本处 于正常状 态。 引言 四． 原 因分 析 江苏锡 兴集 团有限 公司炼铁 分厂２ 号 高炉有 效容 积４ ５ ０ ｍ， ， 炉 况正 此次事 故主 要为操作 不当引发的炉 凉及造 成随后 的恶性 冷悬 料事 常运 行时 ， 矿批１ ５ ｔ ， 布料 角度 在 ｏ 【 ｃ ２ ５ 。 Ｏ ｔ ｏ ２ ４ 。 一ｃ 【 ｃ ２ ６ 。 ｃ 【 ０ ２ ６ 。 范 围内微 故 。 主观 原 因：（ １ ） ２ １ 日 中班热难 行， 当班工长停 煤时 间较 长 ， 没有采取 调。 ２ ０ １ ０ 年５ 月４ 日 至６ 月１ ５ 日 ２ 号高 炉主要 因炉 缸侵蚀 严重炉 底板温 度太 相应 的弥 补炉缸 热损 失的措施 ， 破坏 了炉缸热制 度， 导致 炉缸温 度场梯 高进 行了恢 复性 大修 。 恢 复性 大修主要 更换了炉底 到风 口带的耐火 材料 度严 重失 常， 并严重影 响 了煤气流 的分布， 是导 致此 次事故 的直接 原 因
梅钢2号高炉优化上部制度实践
４ 上部制度优化实践
２１ ６ ２ ００年 月 ３日，高炉开始尝试大矿批操 作 ， ６
月２ ７日因为设备故 障时间长 ，被迫停止 ， ３ ６月 ０日，
２ 上部制度优化存在的瓶颈
２１ 料罐 能力 ．
法进一 步突破 ，特 别是在 要求 降低高 炉能耗 的情况 下， 高炉煤 比无法进一步提高 ， 比无 法下 降。００年 焦 ２１ 上半年高炉技术经济指标见表 １ 。
表 １ ２１ ０ ０年上半年高炉技术经济指标 时间 １月 ２月 ３ 月 ４月 ５月 ６月
１ — ２
（钢 铁 冶 炼 ）
梅钢 ２ 号高炉优化上部制度实践
进行 区别设置 。确保炉顶料 面搭 建合理 的平 台。其 中 最大能力为第一 周期矿料重 ２ ， 二周期矿料重 １ ３ｔ第 ３ ｔ两车 中一车为烧 结矿及 生矿 ， 外一车为 生矿及 杂 （ 另
料， 无法再进一步突破 ， 主要是受料罐容积 的影响 。
２２ 料 车能力 ．
利用系数 ／ ３ ２ ６ ２ ８ ２ ８ ２ １ ２ ７ ２ ４ ｔ ｄ ． ． ． ． ． ． ／ ３ ｍ ４ ３ ４ ３ ２
焦 比 ／ ．ｅ ３４４ ３ ６ ５ ２ ． ３ １ ４ ２ ．４ ３ ．８ ｋ Ｆ ２． ７ １ ． ３ ５１ ３ ． ３ ８５ ３ ７６ ５ ４ ４ 煤 比 ／ ．ｅ １ ２１ １４０ １２１ １２８ １２２ １７８ ｌ Ｆ ７ ．１ ６ ． 【 ９ ６ ．８ ６ ．１ ６ ．９ ４ ．５
再 次上大矿批 。 目的在 于优化 上部制度调节 ， 稳定 高
2号高炉护炉生产实践
2号高炉护炉生产实践
王启敏;杨文光
【期刊名称】《梅山科技》
【年(卷),期】2012(000)001
【摘要】由于受到炉腹冷却壁长期漏水以及高炉冷却水水质变差等因素的影响，2号高炉服役7年后进入了一代炉役的后期。
通过实施了风口面积的调整、铁水成分的控制及铁口深度的管理等措施后，达到了高炉安全生产的目的，在护炉的前提下，依旧保持了一定的产能水平，并取得了指标的优化。
【总页数】4页(P15-18)
【作者】王启敏;杨文光
【作者单位】梅山钢铁公司炼铁厂,南京210039
【正文语种】中文
【中图分类】TF538.63
【相关文献】
1.莱钢5#1080 m3高炉护炉生产实践
2.梅钢2号高炉炉役中后期护炉生产实践
3.柳钢4号高炉后期高产护炉生产实践
4.首钢京唐1#高炉护炉措施及生产实践
5.马钢A#4000 m<sup>3</sup>高炉护炉生产实践
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梅钢二号高炉全外购焦生产实践
2020年第3期梅山科技-1-梅钢二号高炉全外购焦生产实践杨文光程旭周海林(梅山钢铁公司炼铁厂南京210039)梅钢二号高炉于2016年3月8日点火开炉，设计炉容1280m3，炉喉直径6.3m,炉缸直径&2m,此次大修将比肖夫湿法除尘改造为干法除尘系统,炉体冷却系统改造为软水密闭循环系统，同步将料车上料升级为皮带上料系统，炉顶料罐由18m3增加至24m3。
由于自产干焦产能有限，二号高炉被迫全用外购焦冶炼。
二号高 炉使用的外购焦品种较多,受外购焦冶金性能参差不齐的影响，开炉初期高炉生产稳定性较差。
经过长期的生产实践，不断优化上下部操作制度，高炉风量从2400Nm3/min增加到2800Nm3/min、利用系数从2.2t/(m3.d)提高到3.10(m3.d)，炉况稳定性明显增强。
1外购焦对炉况影响1.1外购焦使用情况二号高炉使用的外购焦品种较多，要使用峰峰焦炭、韩城焦炭，成分如表1所示。
焦炭在出厂时都要经过打水处理，进厂后露天，环期水，外购焦水分含量高且不稳定。
遇到雨雪天气,露天堆的焦水量上升，焦有水出。
此外,由于料场限制不能做到循环使用，部焦，焦的冶金性能劣化现象。
入炉焦炭水分含量、冶金性能波动,给高炉的操作带来了很大的影响。
表1焦炭成分％水分灰分Vd Vdaf硫分固定碳M40M10反应性反应后强度峰峰焦炭7.7012.41 1.21 1.380.74586.3888.64 6.4522.2863.18韩城焦炭 5.3211.99 1.26 1.430.68086.7587.56 6.5020.3566.32焦 3.5812.20 1.09 1.240.70086.7289.67 5.8522.5564.47焦 5.2512.42 1.11 1.260.68086.4085.84 6.6822.7268.891.2对高炉操作影响1.2.1高炉热制度的影响高炉冶炼的量于焦炭燃烧，焦炭在风口前燃烧放出热量。
梅山钢铁公司1280高炉考察报告
梅山钢铁公司1280高炉考察报告梅山钢铁公司1280高炉考察报告一、梅钢1280高炉生产情况：1、三座高炉现阶段生产情况：梅山钢铁公司三座1250m3级高炉，现在因3200m3高炉投产，4000m3高炉在建，1#、3#高炉停产，仅保留2#高炉生产。
三座高炉最近一代炉龄生产时间为：2、2#高炉近年来主要生产指标：3、3#高炉上一代炉役主要生产指标：4、2#高炉近期生产指标及原燃料状况：（1）高炉操作参数：（2）原燃料质量：①、原料：原料结构：83%左右烧结矿+17%左右生矿②、燃料：全干熄焦，灰分12.6~12.9%，喷煤50%烟煤+50%无烟煤（3）顺行情况：炉况稳定顺行。
二、梅钢2#高炉工艺流程、装备水平及采用的技术：1、高炉本体：①、砖衬结构：碳砖+陶瓷杯结构，上一代炉龄都是5层碳砖，现在2#高炉改为4层碳砖，相应加深了死铁层厚度，以减少象脚型侵蚀。
2#高炉使用进口陶瓷杯（法国的），下面几层采用兰炭碳砖，最上面一层炉底和炉缸碳砖全部使用进口碳砖，炉缸薄壁结构，碳砖厚度510mm，以增强传热冷却为目的。
风口砌体采用大块灰刚玉组合砖；炉腹为高铝砖；炉腰采用致密粘土砖；炉身下部采用部分碳化硅砖；炉身中上部采用优质粘土砖。
炉腹炉腰采用2段碳捣冷却壁，炉身下部采用冷却壁与冷却板交错布置，炉壳转折处采用铜冷却板，炉身中部采用可更换冷却水箱。
前几代冷却壁和冷却板为梅钢公司自产，现在使用武汉产品。
他们认为：板壁结合的结构，有利于高炉内形的稳定和炉料下降，冷却板损坏可以更换，而带凸台的冷却壁，凸台一旦损坏，不能更换，损坏后对整块冷却壁寿命及炉墙平整度有不利影响。
梅钢使用的冷却板长度550mm，更换损坏的冷却板，一般需要3~4个小时/块。
③、冷却水系统采用开放式工业水冷却，根据各部分特点采用了0.55MPa、0.85MPa和1.1MPa三种不同压力等级的冷却水，1.1MPa高压水主要用在风口小套，炉缸部位。
现在生产的2#高炉，冷却设备损坏很少，没有打外冷水冷却。
梅钢2号高炉焦层厚度的探讨
Ｙ１ｇ Ｗ ｎ ｕ ｎ Ｗ ｎ ｉ ｎ Ｐ ｎ ｕｏｇ （ ｅｇ ａ ｇ ｎ ａ ｇ Ｑｍｉ ｅ ｇＦ ｒｎ
（ｒｎ ｋｎ ｌ ｔ ｆ ｅｓａ ｒｎ＆ Ｓｅｌ ｏ ， ａｊ ｇ２ ３ ） Ｉ ｍａ ｉｇＰａ ｉ ｎＩ ｏ ｎｏＭ ｈ ｏ ｔｅ Ｃ ． Ｎ ｎ ｎ ０ ９ ｌ １ ０
顺 行受 到威 胁 。焦层 厚 度 已经成 为 高炉 长期 稳定
顺 行 、 比继续 提高 的制 约 因素 之一 ， 持合 适 的 煤 维 焦 层厚 度对 高 炉各 项 指 标 优 化 ， 炉况 长期 稳 定 顺
行 具有 重要 的实 际意 义 。 １ ２号 高炉焦 层厚 度数 据
方 向透 气性 好 于垂 直方 向透 气 性 ， 终 煤 气 流 几 最 乎 全部 由焦 炭层 水平 流 过 。
较 好 的焦炭 层 中流 过 。这样 就造 成 了软熔 带水 平
大， 焦层 厚 度越 来越 薄 。通 过计 算可 知 ， 在煤 比达 到 １０ｋ ／ 时 ， 高 炉 炉 腰 处 的 焦 层 厚 度 仅 为 ８ ｇ ｔ ２号 ０ １ ３ ．２１。受 其影 响 ， １ 煤气 流分 布 不能 稳定 ， 中心气 流 经 常被 阻塞 ， 高炉 透 气 性 变差 ， 压差 升 高 ， 炉 高
矿 石 的挤压 和气流 的影 响 ， 焦层 过薄 “ 焦窗 ” 常常
梅 钢 ２号高 炉历 年焦 层厚 度 及部 分 经济技 术
指 标见 表 １ 。
表 １ 梅钢 ２号高 炉历 年焦 层厚 度 及
煤 气透 过呈 树 枝 状 分 布 的焦 窗 ， 过 软 熔 带 经 二 次分 布后 ， 由中 心发 展 转 化 为 边 缘 发 展 。 由于 块 状带 透气 性较 好 ， 加之 炉 型关 系 ， 气流 速不 断 煤
梅山2号高炉大喷吹实践
转鼓指数％
７ ． ７ ．１ ５４ ５ ６ １
７． ７． ５８ ２ ５０ ５
７， ５８ ３
３ 提高焦炭质量 ． ２
焦炭质量 的好 坏直接影响着喷煤量 的多少 ， 特别
鼓风 动能 是指 高炉某 一风 口单 位时 间 内鼓 风所
具有 的能量 ， 表示克服风 口前 料层阻力 向炉缸 中心穿
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足洱
鱼＠年 ＠ 总第 ｃ 期 ＠＠ 第 期 ０
梅 山 ２号高炉大喷 吹实践
卢开成 １ 梁中渝 ｚ ， ３ 刘极星 ， （． 工业大学 ；． １ 安徽 ２重庆科技学院；． ３宝钢钢铁股份有限公 司梅 山分公司， ３ ０ ） ２ ０ ２ ４
能低于 ２００ａ， ３ ＝梅钢高炉理论 燃烧温度控制在 ２００ 【 ３ ℃至 ２ｌｏ℃之 间 ，煤粉有较 高燃烧率 ，炉缸热量充 ０
时 间
— —
２０ ００
．．．．． ．．．．． ．．．．． ．．．．． ．．．．． ．．．．． ．．．．．．．． ．
２０ ０１
２０ ０２
２ ０ ０３
～
和表 ３的对 比， 以看 出梅 山高 炉烧 结矿强度 比宝钢 可
高炉好 ， 这为大喷煤创造 了很好的条件 。
塞
时 间
竺！ 旦 熊 塑 ： 些 塑 壁 ：
２ ０ ． ｏ ５２ ｏ ５３ ｏ ５４ ０ ５ ２ ｏ ． ｏ ５ ｏ５１ ０ ． ２ ２ ０ ． ２ ０ ． ２ ０ ． ｏ ５６ ０ ． ６ ２ ７
２ ０ ｏ４
沛， 铁水温度大于 １ ０ ℃， ０ 渣铁有较好流动性 ， ４ 炉渣 脱硫能力强。
５２ 控制合 理 的鼓风 动 能回 ．
— —
—．．．
．．．
二号高炉施工方案
.1.编制依据1.1根据梅山设计院设计的20301－03－备1、20301－01－3结、20301－06－3土、20301－03 艺 3、20301－03 艺 5、20301－03 艺 10 等施工图纸。
1.2国家现行的施工验收规范和标准。
1.3我公司质量体系文件。
1.4我公司承担类似工程的建设经验及技术总结。
2．工程概况及特点：2.1 工程概况：梅山二号高炉大修工程建在2#号高炉原址上。
西临1号高炉，东靠3号高炉，北贴高炉料槽，南部紧靠铁3线、铁2线、铁1线。
二号高炉大修系统工程为建设一座 1280m3的高炉及相应的配套设施，年产铁水 98.56 万吨，水渣 35.703 万吨，高炉煤气189235.2xl04(m3)/a。
二号高炉区域主要由高炉炉壳，炉体冷却设备，炉体框架平台梯子，热风围管，炉顶框架及平台梯子，上升、下降管，上料斜桥，重力除尘器等组成。
高炉炉缸直径 10.320m，炉腹最大直径 11.350m，粗煤气管最高为 79.10m，炉顶法兰标高为 37.870m，高炉设有 20 个风口，2 个铁口。
炉壳最厚为 56mm, 炉壳最重的一带 A18 重量为 33.5t，炉体冷却设备共 889 件重量约为 753t，炉喉钢砖重 66t。
重力除尘器壳体最大直径为为 9.500m，上部煤气入口处直径为 6.000m，重力除尘器中心距高炉中心29.500m。
重力除尘器及管道钢结构重量约 414t。
高炉上料斜桥为桁架结构，长度约 60m，钢结构重量约 176t。
2.2 工程特点：2.2.1 工艺布置紧凑，施工场地狭窄二号高炉东西紧邻正在运行的一号高炉和二号道路，西北受矿槽和上部各处铁路干线制约，几乎没有施工材料、设备、机械的场地，原二号热风炉折除后的位置为西出铁场。
同时还受全厂动力管网的制约，工艺布置十分紧凑，施工场地极为狭窄。
2.2.2高空交叉作业多高炉本体施工时，工作量集中，施工单位多，各专业交叉及高空作业多，因而必须作好高空施工与各作业面同时施工的协调配合，解决好水平运输、垂直运输与安装进度的协调配合，确保二号高炉大修工程施工顺利进行。
2号高炉护炉生产实践
缸二 、 三段冷却壁水温差及相应 区域碳 砖电偶温 度达 到 三级 预警 ， 被迫 休 风堵 风 口达 １ 。现根 ０次
炉缸寿命决定高炉 的寿命 ， ３号高炉作为梅
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１ ６・
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２１ ０ ２年第 １ 期
钢 １５ 系列 高炉长 寿 的典型 ， ２０级 一代 炉龄生 产 铁 水 １３９万 ｔ １ 。虽然 ２号高炉炉容 增加至 １ ８ ０ｍ ， ２ 但 炉缸设 计完 全参 照 ３号 高 炉 ， 用 陶瓷 杯 加 碳 采 砖砌 筑 ， 侧壁 由 ５０ｈｍ 的碳 砖加 ３０ｌｍ的 陶瓷 １ ｉ ０ ｌ ／ ，
２１ ０ ２年 第 １期
梅 山科 技
・１ ５・
２号 高炉 护 炉 生 产 实践
王 启敏 杨 文 光
（ 山钢铁 公 司炼铁 厂 南京 梅
２０ ３ ） １ ０ ９
摘
要： 由于 受到 炉腹 冷 却壁 长期 漏 水 以及 高炉冷 却水 水 质 变差 等 因素 的影 响 ， 高 炉 ２号
服役 ７年 后进 入 了一 代 炉役 的后期 。通 过 实施 了风 口面积 的 调 整 、 水成 分 的控 制 及铁 口深 铁
象 ， 也是 有 异 于梅 钢 ３号 高 炉 的特 点 ， 得 这 值
重视 。
２ ２ 西铁 口深 度维 护难度 较大 ．
自 ２０ ０９年下 半年来 ， 铁 口因炮 泥质量 等 原 西
因 ， 口深 度 不 易 维 护 ， 于薄 弱环 节 。２ ０ 铁 属 ０ ９年 １ 炼铁 厂成 立 了西铁 口攻关 小 组 ， 过加 强 四 ０月 通 班 的管理 ， 采用 长 期 堵 １ 风 口 、 用质 量 较 好 ３号 引
第 一、二 、三段 １ 。 ３ ＝ ６ 。 ０ ｘ ６ ３ ０
梅钢2号高炉稳产高产的冶炼技术
持稳 定顺 行 的基础 上 ， 采取 强化 冶炼 ， 追求 产 能第
一
。Байду номын сангаас
２ ０ — ２结 合 富 氧 喷 吹 提 高 风 温 等 先 进 技 ０ ５０
术 ， 用 系数 达 到 了 ２ ６ ３ｔ （ 利 ． ７ ／ ｍ。・ｄ 的最 高 水 ） 平， 创梅 钢有 史 以来 利 用 系 数 之 最 。但 在 如 此 高
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２０ ０ ７年 第 ４期
梅钢 ２ 号高炉稳产高产的冶炼技术
刘 极 星 王 启 敏
（ 山 钢 铁 公 司 炼 铁 厂 南 京 ２ ０ ３ ） 梅 １ ０ ９
摘 要 ： 钢 ２号 高炉从 ２ ０ － ３２ 梅 ０ ４０ —８开 炉投 产 以来 ， 通过 提 高并 稳 定较好 原 燃料 质 量 、 使 用 富氧喷 吹 、 制 合适 的鼓 风动 能 、 控 调整 上部 制 度 、 改善 煤 气流 合理 分布 、 高风 温 、 制合 理 提 控
的冶炼 强度 下 ， 随之 而来 的 问题也 摆在 面前 ， 炉前 渣 铁 处 理 跟 不 上 ， 动 强 度 增 大 ， 缸 水 温 差 升 劳 炉
时 毕 间
２０ ０ ４ ２ ０５ ０ ２ ０ ０ ６ ８ １ １ Ｏ １ ０ １ １ ３５ ８ ６ ２ １ ８ ９ １ １ ８ １ ２２ ６ ． ４ ２ ４９ ． ３ ２ ５０ ． ３ ２ ５ ８ ． ６ １９ Ｏ １ ４２ １ ９ ４ １ ９ ５ ３ ３ ９ ３ ３１ ３４ ４ ３ ６ ３
孕 删
１１ １ ０ １ ８ ３ ． ７ １ Ｏ７ ０ ６ ２ ．１ １ １２ ４ ０ ５ ２ ．１ ２ １２ ５ ０ ３ ２ ．１ ０
梅山2号高炉内燃式热风炉设计运行实践
摘要梅山2号高炉采用改进型内燃式热风炉，从设计、结构、耐火材料选择等方面保证了热风炉提供高风温的能力。
采用以高炉煤气为燃料的附加燃烧炉，通过管束式换热器对空气、煤气进行预热，可有效地提高热风炉的理论燃烧温度，进而提高热风温度，在全烧高炉煤气的情况下实现了l 200℃以上的高风温。
关键词高炉内燃式热风炉高风温燃烧炉高炉煤气1概况梅山2号高炉(1 280 m3)原地大修后于2004年3月28日投产，重新设计并建造了3座热风炉，引进了奥钢联的改进型内燃式热风炉技术，设计拱顶温度为1450℃，烟道温度400 ℃，采用了附加燃烧炉的管束式换热器。
到7月底热风温度就达到1 200℃，以后一直稳定在1 200℃以上，目前实现1225℃恒风温操作。
2号高炉开炉以来的技术经济指标见表l。
2 热风炉设计热风炉采用了奥钢联内燃式热风炉成套技术，该技术基本囊括了现今内燃式热风炉最常用的先进技术，代表了内燃式热风炉设计的国际先进水平。
目标是在达到热风炉一代寿命25年的同时，在全烧高炉煤气时实现风温l 200℃以上，主要设计参数见表2。
热风炉的主要结构特点有：(1)眼睛形燃烧室与矩形陶瓷燃烧器。
(2)蘑菇状、倒悬链线形硅砖拱顶。
(3)为防止晶间应力腐蚀，保护高温区的炉壳结构，在钢壳内面喷涂耐酸喷涂料，有效避免拱顶炉壳产生的结露水的酸性腐蚀。
(4)蓄热室与燃烧室隔墙中间设计降温层，采用大预制块上镶耐火砖砌筑新技术，从而减少温度应力的破坏和隔墙向蓄热室倾斜的趋向，大墙底脚部采用异型砖迷宫式砌筑。
(5)根据使用部位的不同选择合适的耐火材料，炉内高温段选用硅砖，重点部位采用组合砖形式，关键部位的耐材全部进口。
(6)使用以高炉煤气为燃料的附加燃烧炉，通过管束式换热器将空、煤气预热到250～300℃。
(7)使用孔径为40 mm的高效七孔格子砖，比加热表面积达42．14 m2／m3。
(8)合理的板块式内衬结构，设计了合理的滑动缝及膨胀缝，保证砌体的膨胀和相对位移的空间，为实现热风炉高温长寿奠定了坚实的基础。
2号高炉高冶强下的指标优化措施
炉 温与 碱度 的 变化对 高炉 的稳定起 到极 为重
要 的作 用 ， 它影 响到 炉 内煤 气流 的分布 、 铁氧 化物
直处于 高产 、 强化状 态 ， 高炉利用 系数逐 年提高 （ 见
表 １， ） 但其它经济技 术指 标不甚 理想 且波 动较 大 ，
表 １ 高冶 强期 间 ２号 高炉的各 项参 数及指标
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１ 指 标优化措 施
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ＩｄｘＯ ｔ ｚｔ ｎＭｅｓｒｓ ｆ ｏ ２Ｂａｔ ｍａｅｕ ｄｒ ｉｌＭｅ ｌ ｒｉ ｌ ￣ ｎ ｔ ｎ ｅ ｐｉ ａ ｏ ａｕｅ ． ｌ ｍｉ ｉ ｏＮ ｓ ｃ ｎ ｅ ｇ ｔ ｌ ｇ ａ Ｓ ｅ ｇ Ｈ ｌ ａｕ ｃ ｈ
Ｇｕ Ｐｉ ｇ Ｓ ｎ Ｂｅ ｇ ｏ Ｗ ａ ｇ Ｓ ｕ ｏ ｇ ｎ ｕ ｎ ｕ ｎ ｈ ｌｎ
（ｒｎ ｋｎ ｌｎ ｆ ｉ ａ ｒｎ ＆ Ｓ ｅｌ ｏ ． ｎｉｇ２ ０ ３ ） Ｉｏ ｍａ ｉｇＰ ａ ｔｏ ｓ ｎＩｏ Ｍｅ ｈ ｔｅ Ｃ ． Ｎａ ｊ １ ０ ９ ｎ
Ｋｅ ｒ ｓ Ｂｌ ｓ ｕ ｎ ｃ ； ｇ ｅ ａ ｌ ｒ ｉａ ｔ ｅ ｇ ｈ； ｎ ｅ ｐ ｉ ｚ ｔ ｎ； ｕ ｔ ｃｒ ｌ ｙ ｗｏ ｄ ： ａ ｔ ｆ ｒ ａ ｅ Ｈｉ ｈ ｍ ｔ ｌ ｇ ｃ ｌｓ ｒ ｎ ｔ Ｉ ｄ ｘ ｏ ｔｍｉａ ｉ ｕ ｏ Ｍ ｌｉ ｉｃ ｅ —
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２０ 年 第 ３ ０６ 期
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2号高炉5月23日检修总结
检修总结
二号高炉16小时检修计划检修项目一共 29项其中重点项目10项。
所有项目按照检修计划全部完成。
在这次检修中，高炉改造项目多，任务重，检修前做了充分的准备，保质保量的完成检修。
一些重点项目例如液压马达编码器改造，完成的很出色，得到分厂的好评。
仓下继电器改造项目，准备工作充分，工作进展很顺利，到16：:00 66个继电器全部改装和调试完成。
减压阀组项目也是提前做好准备工作，现场井然有序的完成的减压阀组所有电缆的更换。
这次检修也出现了一些问题：
1、检修前对个别项目估计不足，干法除尘电源改造项目，提
报量太大造成，检修中时间占用太长，而且，前期准备工
作不足，造成项目没有全部完成，在以后的检修中要吸取
经验，做到合理的提报项目和工作量，并且要把前期准备
工作做好。
2、检修前人员准备不足，没有合理的计划，下回检修时要对
人员安排好，如果人员不够用可以安排倒班人员参加检修，
在人员上安排好，这样也可以减轻骨干的劳动强度。
3、检修前材料准备不充分，检修时浪费时间和人力，下次检
修前要提前做好，每个岗位提出需要的材料，最后汇总到
事务员，在统一领取。
4、检修项目工作不够细致，富氧流量表有问题，造成高炉晚
投富氧一个小时，为了避免类似故障发生，要求倒班人员
在接班后，按照检修项目和送风确认表对现场的检修设备
进行检查。
高炉班
2012/5/24。
梅钢加热炉区L1与L2+EGD通信功能完善
４运行结果
・
梅钢热轧厂加热炉的自动过程控制程序于
・３１４・
ＣＭＤ７
Ｌ．．．．．．．．．．．．．．．．＿Ｊ‘－．－－－－－－・－－－・——－－Ｊ
ｌ １・加热炉ｌ
Ｌ－－・—－－・－－－－－－－－－一
３・加热炉Ｉ
△△全． ＣＭＤ９
ＣＭＤ８
Ａ△Ａ
ＣＭＤ２３
Ａ△
ＣＭＤ２２ＣＭＤｌ４
Ａ
Ａ
△△△
ＣＭＤｌ７
△△△
ＣＭＤ２７
△
ＣＭＤｌ５ ＣＭＤｌ６
ＣＭＤｌ９ＣＭＤ２０
…币伸币＂币
几＿＿
厂］一
圈５修改后脉冲图
二
圈２问题现象示意
问题３：当板坯完全停在ｚ２辊道上，称量机自
动运行，在称量机上升到上位时由Ｌｌ向Ｌ２发送
当前板坯的温度和长度。由于本厂的称量机已不 能使用，所以Ｌｌ不能自动发送数据，只有通过操 作工按“称重完毕”按钮来发送信号，该信号由辊
道ＰＬＣ的ＥＧＤ网发送到Ｌ２。由于种种原因，在实
生了一个时间差，导致照核不成功。Ｌ２设定的板
坯数据无法和实际的板坯进行一一对应，这样就 出现了当前的实际板坯用上一块板坯的数据，板 坯在炉前的定位也就相应出现错误，影响加热炉 的装钢节奏，从而严重影响整个轧线的生产。问
题现象如图２所示。
几一一几Ｃ
圈４通信逻辑图
为避免这种情况，在程序中将推钢设定由脉 冲点改为常开点，如图５所示。
为避免这个时间差，将加热炉设定点（％ Ｍ００４９４）改为常开信号后，只要操作工在Ｌ２画面 上对板坯进行过照核，加热炉设定信号（％ Ｍ００４９４）就一直存在，直到ｚ２停止，板坯照核成 功。当板坯从ｚ２辊道上移走，该板坯的照核过程 就全部结束，在下一块板坯到来时进行下一块板 坯的重新照核。程序修改后的效果如图３所示。