桥梁基坑计算书

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常用结构计算方法汇编之桥梁工程：基坑开挖支护计算

aahk3513图356填土面水平其上有均布荷载的土压力计算简图则主动土压力为土压分布图abcd部分3514土压力的作用点在梯形的形心在离墙底abaaabaa354挡土墙高55m墙背直立光滑填土面水平并有均布荷载12填土的重度19试求挡土墙的主动土压力将地面均布荷载换算成填土的当量土层厚度图3576321912aa833445tan6323445图357填土面上有均布荷载的主动土压力分布图则总主动土压力为
(3.5-12)
墙底 B 点的土压强度为：
paB
=
γ (h +
H ) tan 2 (45o
−ϕ) 2
= γ (h +
H )K a
(3.5-13)
图 3.5-6 填土面水平其上有均布荷载的土压力计算简图
则主动土压力为土压分布图 ABCD 部分
Ea
=
(h +
H 2
)Hγ
tan 2 (45o
−ϕ) 2
=
(h +
填土的重度)。
计算时，以 A′B 为墙背(即 H + h 为墙高)，按假想的墙高、填土面无荷载的情况计算
土压力强度，然后根据实际墙高范围内的土压力强度分布图计算土压力(图 3.5-6)，今用
朗金理论并以无粘性土为例，则填土面 A 点的土压力强度为：
paA
=
γh tan 2 (45o
−ϕ) 2
= γhK a
5.1.1 主动土压力计算当墙背竖直、光滑，其后填土表面水平，并无限延伸，不计土与墙间的摩擦力，主动土压力强度 pa (kN/m2)可按下式计算(图 3.5-1)：
图 3.5-1 主动土压力计算简图
a)主动土压力计算；b)无粘性土；c)粘性土

桥梁桩基设计计算书

桥梁桩基设计1.工程地质资料及设计资料某桥位于直线上，冲刷线以下的河床上部为厚度很大的中密孵石层，其容重γ=20kN/m 3，内摩擦角φ=38°，地基的基本承载力σ0=800kPa 。

冲刷线标高为所给支挡结构原地面标高150m 下2m 即148m ，承台底设计标高与水位线平齐，为路堤墙顶标高155m 下3m 即152m 。

采用钻孔桩基础，作用于承台底面的竖向力N=18000kN 、水平力H=550kN ，力矩M=9000kN ·m 。

设计时，桩侧土极限摩阻力f=120kPa ，横向地基系数的比例系数m=60MN ·m -4。

基桩混凝土采用C20，其受压弹性模量 E h =2.6×107kPa 。

1. 设计计算 2.1桩的计算宽度b 0式中 d--桩径，为1.60m ；K--各桩之间的纵向相互影响系数，当L 0<0.6h p 时，K 值按下式计算其中 C--随位于外力作用平面内的桩数n 而异的系数，当n=2时，C=0.6； h p --桩埋入地面或局部冲刷线以下的计算深度，按h p =3（d+1）计算，故h p =3（1.60+1）=7.8m ；L 0--外力作用平面方向上的桩间净距，L 0=3.5-1.6=1.9m 。

至此可知L 0=1.9m<0.6h p =4.68m 。

故则桩的计算宽度b 0为2.2变形系数α 已知，故Kd b )1(9.00+=ph L c C K 06.01⋅-+=762.08.79.16.06.016.0=⨯-+=K mK d b 78.1762.0)160.1(9.0)1(9.00=⨯+⨯=+=5EImb =α259444100.67322.010268.08.0;322.064;/60000m kN I E EI m d I m kN m h ⋅⨯=⨯⨯⨯=====π155437.0100.6778.160000-=⨯⨯=m α2.3桩长估算可根据总的桩数n 和竖向荷载N=18000kN ，按下式粗略估算桩顶轴向力N i ：再按[P]=5850kN 估算桩长。

桥梁工程计算书

第一章设计资料1.1设计内容①根据已给地形图等设计资料，选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行桥梁结构设计。

③对推荐桥梁方案进行运营阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。

④选择合理的下部结构形式，拟定构件尺寸，并进行内力计算，内力组合、配筋设计。

⑤绘制桥梁总体布置图、上部结构一般构造图、钢筋构造图、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图。

⑥编写设计计算书。

1.2设计技术标准1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份2、设计荷载：公路—I级；3、桥面净空：净－2×0.5+9=10米4、桥面横坡：1.5%5、最大冲刷深度：2.0m6、地质条件：根据断面图确定7、桩基础施工方法：旋转钻成孔8、安全系数：γ0=11.3采用材料：（1）预应力钢筋：Ø s15.2钢绞线（2）非预应力钢筋：直径D≥12mm用HRB335, 直径D≤12mm 用R235；（3）混凝土：主梁混凝土采用C50；铰缝为C30细集料混凝土；桥面铺装采用C40沥青混凝土；栏杆及人行道板为C30混凝土；盖梁、墩柱用C30混凝土；系梁及钻孔灌注桩采用C30混凝土；桥台基础用C30混凝土；桥台台帽用C30混凝土；（4）锚具用OVM锚1.4主要技术规范JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ 022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ 024-85《公路桥涵地基与基础设计规范》第二章方案比选在我国，安全、经济、适用、美观是桥梁设计中的主要考虑因素，安全尤为重要。

桥梁结构造型简洁，轻巧，设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。

本设计桥梁的形式可以考虑以下形式：连续梁桥、拱桥、斜拉桥三种形式。

2.1拟定方案(1)方案一：箱型连续梁桥对于桥孔的分跨主要考虑以下影响因素：桥址地形、水文地质条件、墩台基础支座等构造，力学的要求。

(整理)桥梁计算书含水文、荷载、桩长、挡墙的计算

**桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。

荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。

总长150.45m，宽5.3m。

该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。

B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。

联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。

立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。

立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。

立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。

通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。

C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。

盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。

盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。

，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。

通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。

（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。

T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。

钢板桩基坑计算书

后丁香大桥钢板桩围堰计算书后丁香大桥桥梁全长2830.8m，桥梁中心桩号为FK8+794.544。

桥梁上部结构类型为预应力砼悬浇箱梁及T梁，下部结构桥墩为柱式墩、桩基础，桥台肋板台。

31#~86#墩位于丁香湖内，其中31#~40#墩承台位于后丁香湖岸边浅水区，平均水深2.3m，承台高2m,承台底标高基本和河床持平。

桩基施工时采用围堰筑岛施工，承台施工采用钢板桩围堰支护施工。

桥梁承台横桥向长16.2m,顺桥向长5.9m，高2m。

考虑施工各种因素，承台采用18.6m*8.4m 的钢板桩围堰施工。

施工地区地表1.5m筑岛回填土，回填土以下12m范围内为中砂（回填土，中砂物理参数在计算书中）。

设计钢板桩采用U575*180冷弯钢板桩，由于基坑深6m，钢板桩按12m计算稳定性，钢板桩围堰内做双拼40a工字钢围囹支撑。

钢板桩各项性能指标用理正深基坑支护软件对基坑进行计算：----------------------------------------------------------------------[ 支护方案]----------------------------------------------------------------------连续墙支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 超载信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数]----------------------------------------------------------------------[ 支锚信息]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 1.952圆弧半径(m) R = 11.180圆心坐标X(m) X = -0.746圆心坐标Y(m) Y = 5.121----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

基坑计算书【范本模板】

雨花国际商务中心(一期）A5地块基坑支护计算书河北建设集团有限公司2013·09——---—--—-——-———-—--——-—-------——-———--———-—----—-—-———-—-----——--——-—[ 支护方案 ] 1—1剖面-————-—————-——-—---------—--——--—-—-——-—--———---—-——-—----————————-—-—排桩支护—---———-———-—----——-—-——-—-——-——-—----——-——-—————————-———---——-----—-—［基本信息］--—-—-—-—-————-—----—----—-—-——-————--—--—--—-——----—-—--—--——----—-—————--------—--——-—-—---—-—--—----———--—-———-—--——-----——[ 超载信息 ]—-—-————-—-—-—-----——----—-—-—---—-——----———-—-——-—-———-——--——--—--—--—-----—----——-—-——---—---—--——---——----—-—--———--—-——--——-—-——---—-—-—［附加水平力信息］-———----—--——----—-—-——---—-———----——-——--—----—----—--———--———-—----————--——---—-——----———--——-————--——--—---—————-———-----——-—［土层信息］----—--—-————-——-----—-—-—-—---—-———---——--——-———---—----—-——----————-—-———--—--—----——------————-——--————--———-——-——-—-——--——-[ 土层参数］—————-—-—-——-----—---———-———--—---——---—----——-——-—-—---—--—-----—-—---—--——-—--———--—---—-—---——————-—————-—-—--—--——-—---——［支锚信息］-——-——-———--—---—-——-———-—--—-——--—----—-——-—-——--——------—-———-—————————--—-—--—-——--—--——-—-—-—-————-——-—----—---——--—————[ 土压力模型及系数调整 ]-——-————--—-----—--———-—-——————-—--———--————--—------——-——-——-————-—-—弹性法土压力模型: 经典法土压力模型：—---————-———-——————-—-—-—-—-—----—-—---——----———-—--—-——————---—----—-[ 工况信息 ]--———-——-------—--——-———-——-———--——-—————-——---—---——----—-———-——---——-——-—--——--——-——-—---—-—--—-————-—————-———----———————-—--—--—----—-—-—［设计结果 ]—-—--——-—--—---—----—-—-—---—-—-—————----——-——---——————-----——---—----—--—————-———-—-——---———-—-—-—-—--——-—-—---—-—--—-——-———---—--———---———［结构计算］——--——-—-——---———--———---—--—--————-—-——-——---——--——-—--———-——-———————各工况：内力位移包络图:地表沉降图：——-——---—---——--—--—--———-———-—-—---———--—-——------—---——-—————---———-[ 冠梁选筋结果 ]—----------—-—-----———--——-—-—--—-—---————-—-—-----———-—-———----———-—-——-——--—--———-——-—-——----—-—--——--———-——-——-——--—---———----—-————-———-［环梁选筋结果 ]-—————————---—-—-————--—-——--———————-———--————----————-—----——————-—-———-----——-———------————-—-———-——————-—-—-----------—--——————--————---—[ 截面计算 ]--———--——-————-——-—----——-—————---—-——----————-----——--————-—-——-—-—--—----———----——---—-———-—----——-----—-———-----——-—--—-—-—--—-—---—----—[ 锚杆计算］--—---—----————-———--—---——---—-—-—-———-——-——-——-———--———--—-—-—--—---［锚杆自由段长度计算简图 ]--————————---—---———------——--————-——-—-—-—-——-———---———-—---——-—-———- [ 整体稳定验算］-———--———---—---———---—-—————---—-----—---————---—--—--—---—-——--——-—-计算方法:瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0。

桥梁下部计算书

K3+665桥下部计算书1、桥墩计算1.1 荷载（1）上部反力汇总（2）桥墩盖梁：（1.5*1.7*15.8+0.85*0.4*15.8-2.55*1.7*0.7）*26=1108.3kN（3）墩柱3.14*0.75*0.75*5.5*2*26=505.4kN（4）承台2.5*2.5*37.3/2*26=3030.6kN（5）水平制动力单车道汽车荷载(提高到1.2系数)：1.2*((30+20)*10.5+360)=1062kN3车道汽车制动力：2.34*0.1*1062=248.5kN<2.34*165kN=386.1kN，取汽车制动力为386.1kN,作用点距承台底10.15米。

（6）作用到承台底（桩顶）的荷载标准值组合：竖向：4814.0+3411.0+2147.0+1849.0+1108.3+505.4+3030.6=16865.3kN水平向：386.1kN弯矩：386.1*10.15m=3918.9kNm（7）单排桩力分配单桩桩顶荷载：竖向：16865.3kN/4.5=3747.8kN水平向：386.1kN/4.5=85.8kN弯矩：3918.9kNm/4.5=870.9kN1.2 桩长计算利用《桥梁通》7.77版桩长计算工具，桩顶竖向力取3747.8kN，初拟桩长、桩径分别为35m、1.5m，计算结果满足承载能力要求。

桩长计算书见附录1。

利用《桥梁博士》3.13版基础计算工具复核单桩承载力计算结果为：配筋面积 1.77e-03㎡，选配30根φ25的钢筋，配筋面积1.47e-02㎡，配筋率0.83%。

2、桥台计算2.1 荷载（2）桥台台帽：0.5*1.2*16.99*26+0.74*16.99*26（背墙）=591.9kN（3）台身1.2*2*16.99*26=1060.2kN（4）承台2*4.5*38/2*26=4446kN（5）水平制动力支座摩阻力：3411.0*0.078=266.1kN；作用点距承台底4.75米。

桥梁下部地基与基础结构计算书

桥梁下部结构计算书一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x 号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X 号桥墩进行结构计算。

本墩柱为双柱式（直径1.5m ，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m 。

标1.地震力按7度考虑，计算如下：X 号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：htp E SM =，max 2.25i s d S C C C A = 重要性修正系数13=.,i C 场地系数10s C .=，阻尼调整系数 1.0d C =，地震动加速度A=0.15g （7度设防），因此，max 2.25 2.25 1.3 1.0 1.00.15g 0.43875i s d S C C C A g ==⨯⨯⨯⨯=桥墩基本周期：1T 2= t G 11020=2200KN =⨯ (从使用阶段结构重力支承反力求和)33δ=l EI ，（l=9.0m ）44431415024846464d I m π⨯===...7272083102410=⨯⨯=⨯././E KN m KN m 659610.EI kN m =⨯⋅由于是两个柱，则：1T 220.421s Tg=0.4s ππ＞===,查抗震规范得，max 1Tg/T )=0.43875g .S S =⨯（（04/0.421）=0.4166g0416*******htp E SM g KN .==⨯=2.汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为：050122010519240.2kN ⨯⨯⨯⨯+=..(.)＜165KN ，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN 。

由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。

桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，橡胶支座 4, 1.1t cm G MPa ==∑ （1）支座刚度计算每个墩支座抗推刚度21100240.2420734.50.04erAG K KN m tπ⨯⨯⨯===∑∑桥台支座抗推刚度 20734.5210367.25r K KN m ==（2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量43.010k E MPa =⨯，44320.497I d m π==，129h h m ==。

桥梁桩基础设计计算部分【范本模板】

一方案比选优化公路桥涵结构设计应当考虑到结构上可能出现的多种作用,例如桥涵结构构件上除构件永久作用(如自重等）外，可能同时出现汽车荷载、人群荷载等可变作用.《公路桥规》要求这时应该按承载力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设计状况进行作用效应组合，并取其最不利组合进行计算。

1、按承载能力极限状态设计时,可采用以下两种作用效应组合。

(1）基本作用效应组合。

基本组合是承载能力极限状态设计时,永久作用标准值效应与可变作用标准值效应的组合,基本组合表达式为(1—１)或(１—2) γ0－桥梁结构的重要性系数,按结构设计安全等级采用,对于公路桥梁，安全等级一级、二级、三级,分别为１.1、1．0和0．9；γGi－第i个永久荷载作用效应的分项系数。

分项系数是指为保证所设计的结构具有结构的可靠度而在设计表达式中采用的系数，分为作用分项系数和抗力分项系数两类。

当永久作用效应（结构重力和预应力作用）对结构承载力不利时,γGｉ=1.2;对结构的承载能力有利时,γGi=10;其他永久作用效应的分项系数详见《公路桥规》；γQ1－汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的分项系数,取γQ1=1。

4;当某个可变作用在效用组合中，其值超过汽车荷载效用时，则该作用取代汽车荷载,其分项系数应采用汽车荷载的分项系数;对专门为承受某种作用而设置的结构或装置,设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载时，其分项系数也与汽车荷载取同值。

γQｊ-在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力）、风荷载以外的其他第ｊ个可变作用效应的分项系数,取γQ１=1。

４，但风荷载的分项系数取γＱ1=１.1；Ｓgiｋ、S giｄ－第ｉ个永久作用效应的标准值和设计值;ＳＱjk-在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力）外的其他第ｊ个可变作用效应的标准值；Sｕd－承载能力极限状态下，作用基本组合的效应组合设计值，作用效应设计值等于作用效应标准值S d与作用分项系数的乘积．SＱ1k、S Q１ｄ-汽车荷载效用含汽车冲击力、离心力)的标准值和设计值；φc－在作用效应组合中,除汽车荷载效应效应(含汽车冲击力、离心力)以外其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载(或其他一种可变作用）组合时,人群荷载(或其他一种可变作用)的组合系数取0.80; 当除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力)以外尚有两种其他可变作用参与组合时,其组合系数取0.7０;尚有三种可变作用组合时,其组合系数取0.6０；尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时取0.50。

特大桥水中承台基坑拉森钢板桩支护施工及计算书_secret

XX特大桥主墩深基坑专项施工方案一、编制依据(1)工程设计图纸(2)对施工现场的调查情况(3)主要适用标准、规范《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）《地下防水工程质量验收规范》（GB50208-2002）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）二、工程概况2.1、本桥跨XX重要支流XX，主跨设计为90m，主墩采用群桩基础，12m*12m*3.5m钢筋砼承台，22#、23#墩处筑岛后高程为8.5米，四个主墩承台顶标高4.2米，承台底标高0.7米，分别需要开挖7.8米。

2.2、22、23#承台开挖范围内各土层由上而下依次为：0-1.5米回填土，1.5-5.3米粉质粘土，5.3-8.3米淤泥质粉质粘土，8.3-14米粉质粘土。

承台开挖高程示意图现地面高程（0.000）承台顶高程（4.600）承台底高程（8.100）2.3、根据本工程地质实际情况，如：地下水位高、渗水量大等不利因素，决定主墩承台基坑采用多支撑拉森4型钢板桩支护。

钢板桩具有重量轻、强度高、锁口紧密、重复使用、施工方便、施工速度快等优点。

钢筋砼承台尺寸12m*12m*3.5m，支护根据施工的需要及钢板桩模数，设计围堰平面尺寸为14m×14m。

拉森4型钢板桩图片见下图三、现场施工组织管理及进度安排3.1、现场组织机构为了统一协调指挥，确保工程高效、有序的进行，确保按期、优质、安全地完成工程范围内的各项工程。

承台施工由项目经理、总工程师、副经理直管。

工程部、安全部、质量部、合同部、材料部、试验室、办公室等其业务部门协同配合。

3.2、施工进度计划施工进度计划编制原则（1）本着先重点后一般、全面组织平行流水作业的原则，结合本标段工程实物量的分布情况,合理安排工期，以响应业主对本标段工程总工期要求。

基坑计算书

钢板桩计算书1、荷载计算根据地质报告基坑所在的土层为③1层淤泥质粉质粘土（Q 42m ）：灰色，含少量腐植物、贝壳碎片，中等强度，中等韧性，无摇振反应，切面稍具光泽，流塑。

层厚8.7m ，层底高程-8.18m 。

质量密度1.75g/cm 3、天然含水率46.3%、三轴剪切粘聚力6.4kpa 、三轴剪切内摩擦角0.2度、直剪内摩擦角9.4度、直剪粘聚力13kpa 。

本次基坑计算取直剪内摩擦角9.4度、直剪粘聚力13kpa 主动土压力系数：2452a K tg φ⎛⎫=-= ⎪⎝⎭ 0.848；被动土压力系数：2452p K tg φ⎛⎫=+= ⎪⎝⎭ 1.179；外部荷载为5KN/㎡，则当量土层厚度：h=q/γ=5/17.5=0.28m桩基底主动土最大压强：()max a e K H h γ=+=17.5×0.848×（5.33+2+0.28）=112.5kpa2、钢板桩设计计算⑴施工中采用的拉森Ⅳ型钢板桩参数截面模量：W=1326m 3抗弯强度设计值：[f]=200Mpa⑵钢板桩可承受的最大弯矩：[]max f Z M W =⨯=1326×200=265.2KN ·m⑶根据允许抵抗弯矩计算钢板桩悬臂部分的最大允许跨度。

由：3m ax a 0/6M K h γ= 得：()130max 6/a h M K γ=⎡⎤⎣⎦=()136265.2/17.50.848⨯⨯⎡⎤⎣⎦=4.75m为安全期间在钢板桩的顶部布置一道拉锚。

⑷钢板桩入土深度及总长计算根据盾恩法求桩的入土深度由公式：()()2a i p a K H h t K K t γγ+=-()20p a a a i K K t HK t HK h ---= 代入相关数据得：（1.179－0.848）2t －7.61×0.848t －7.61×0.848×5.33=0解得：t=4.36m实际打入施工时：t 0=1.2t=1.2×4.36=5.232m故要求钢板桩的总长为L=h+ t 0 =5.33+5.232=10.562m因考虑两侧施工荷载的不利因素，考虑采用12m 的钢板桩，入土深度为6m 。

大桥主墩承台基坑支护计算书

XX高速公路第一合同段XX大桥Pm5、Pm6主墩承台基坑支护计算书XX高速公路第合同段项目部20 年月XX 大桥Pm5、Pm6主墩承台基坑支护计算书1 Pm5#、Pm6#主墩承台支护设计概述围堰主墩5#、6#采取钢板桩围堰作为承台开挖支护形式。

5#、6#主墩承台尺寸为7.0x11.8x2.5m ，承台顶面标高-0.9m ，承台底面标高为-3.4m 。

承台底部设50cm 厚封底混凝土，封底混凝土底面标高为-3.9。

XX 主墩位置靠近岸边，因此采用填土筑岛形成主墩的施工作业场地，在进行承台施工时，将原筑岛顶面在承台施工区域挖低至+3.0m ，钢板桩顶面标高即设为+3.0m 。

钢板桩采用FSP-IV 型，长度12m ，桩顶标高设为+3.0m ，桩底标高为-9.0m 。

5#、6#主墩基坑围堰内均设置1道内支撑，设置标高为+0.0m 。

最高水位取+2.5m 。

2 计算依据2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《建筑基坑支护技术规程 JGJ120-99》； 2.4 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。

3 主要构件计算参数3.1 I45b 工字钢2433x x x A 111.4cm 87.45kg/m I 33759cm W 1500.4cm S 887.1cm ====截面积；每米重量；截面特性：；；,d=13.5mm 。

上述型钢材料均采用Q235，弹性模量E=320610⨯MPa ，其强度设计值为：抗拉、抗压和抗弯2215/f N mm =；抗剪2125/v f N mm =。

3.2 钢板桩采用FSP-IV 型钢板桩，其截面模量W=2270cm3/m 。

允许应力取170MPa 。

4 主要荷载取值4.1 土压力按地质报告提供的各土层土力参数计算。

4.2 荷载分项系数结构自重及土压力荷载分项系数均取1.2。

高架桥承台基坑施工方案及计算书

高架桥承台基坑施工方案及计算书范本一：高架桥承台基坑施工方案及计算书1. 概述1.1 目的本文档旨在编写高架桥承台基坑施工方案及计算书，包含详细的施工方案和相关计算，旨在指导实际施工操作。

1.2 适用范围本施工方案及计算书适用于高架桥承台基坑的施工，包括基坑开挖、支护结构的安装、地下水排除、土方回填等。

2. 工程概况2.1 工程名称高架桥承台基坑施工工程2.2 工程位置工程位于XX市YY路与ZZ路交叉口，具体坐标为X: xxx, Y: xxx。

2.3 工程规模本工程包括承台基坑的开挖和支护，基坑尺寸为L长 × W宽× D深，具体尺寸如下：长：xx米宽：xx米深：xx米3. 施工方案3.1 基坑开挖根据设计要求，采用机械开挖方式进行基坑开挖。

首先进行地面标志和测量，确定基坑的准确位置和尺寸。

然后使用挖掘机进行土方开挖，同时进行边坡加固工作。

施工期间需注意排水、土方回填及在基坑边缘设置防护措施等。

3.2 支护结构的安装根据设计要求，选用X型的支护结构进行基坑支护。

支护结构包括钢支撑柱、加劲板、水平拉杆等。

支护结构的安装由专业工程师进行，确保其牢固可靠。

3.3 地下水排除考虑到基坑施工期间可能存在地下水渗流的问题，需要进行地下水排除工作。

采用井点抽水法进行地下水的排除，并配合排水管道，确保基坑内地下水的及时排出。

3.4 土方回填基坑施工完成后，根据设计要求进行土方回填工作。

回填土方应符合相关标准，确保稳定性和均匀性。

施工期间应进行卸荷、压实等工作，并定期进行检查和调整。

4. 计算书4.1 基坑开挖计算根据基坑的尺寸和土层情况，对基坑开挖的稳定性进行计算。

计算过程包括土方体积的计算、开挖力的计算、土方边坡稳定性的计算等。

4.2 支护结构计算根据基坑的尺寸和土层情况，对支护结构的设计进行计算。

计算过程包括支撑柱的选择和计算、加劲板的设计和计算、水平拉杆的设计和计算等。

4.3 地下水排除计算根据地下水位和地下水渗流情况，对地下水排除的工作进行计算。

深基坑钢板桩计算书

深基坑钢板桩计算书新建京张咼铁7标深基坑钢板桩计算书一、工程概况新建铁路北京至张家口铁路工程 JZSG-7标段，其中桥梁有特大、大中桥5 座，全长（含全部桥面系，不含预制简支箱梁的预制架设及支座工程），公路框架中桥1座，框架小桥3座，涵洞6座。

1、下花园北大桥，中心里程DK139+，桥跨布置：简支梁、（+4X +）连续梁，桥全长。

本桥承台16个，其中张家口台承台基坑开挖深度超过5m，地层主要为新黄土；按设计要求1#、2#墩基础位于冲沟边上，承台基坑开挖时根据需要采用钢板桩防护。

2、戴家营大桥，中心里程：DK139+，桥跨布置：简支梁，桥全长。

本桥承台11个，扩大基础1个。

本桥除4#、5#、张家口台外，其余承台基坑开挖深度均超过5m,地层主要为新黄土。

3、戴家营北大桥，中心里程：DK140+，桥跨布置：简支梁+简支梁+简支梁,桥全长。

本桥承台6个，除4#承台外，其余承台基坑开挖深度均超过 5m，地层主要为新黄土4、戴家营北特大桥，中心里程：DK141+，桥跨布置：简支梁，桥全长。

本桥承台17个，其中1#、2#、3#、8#、9#、10#、14#、15#承台基坑开挖深度均超过5m，地层主要为新黄土；按设计要求11#、12#墩基础位于道路处，承台基坑开挖时采用钢板桩防护5、董家庄大桥，中心里程 DK144+，桥跨布置：简支梁，桥全长178m。

本桥承台6个，其中1#、2#、3#、张台承台基坑开挖深度均超过 5m,地层主要为新黄土；按设计要求1#、2#墩位于沥青路处，承台基坑开挖时采用钢板桩防护二、地质特点线路地质主要为新黄土、粉质粘土、粉砂、细角砾土、卵石土、粗角砾土、弱风化砂岩、杂填土、新黄土、粉质粘土、粉砂，下伏基岩主要为凝灰岩、弱风化砂岩、全?强风化凝灰岩。

特殊岩土为湿陷性黄土，主要分布于宣化盆地二级以上阶地或山前倾斜平原区、部分丘陵区及坡麓地带，为非自重湿陷性黄土，湿陷等级一般为I?n 级，局部可达川?w级。