北航CFD讲义第18课
计算流体力学CFD课件
V
dV
0
空间位置固定的无穷小微团模型 V 0 t
随流体运动的无穷小微团模型
方程不同形式之间的转换
空间位置固定的有限控制体模型 tV dVSVdS0
空间位置固定的无穷小微团模型 V 0 t
方程不同形式之间的转换
空间位置固定的无穷小微团模型 V 0 t
随流体运动的无穷小微团模型
流动控制方程经常用物质导数来表达。
物质导数(运动流体微团的时间变化率)
采用流体微团模型来理解物质导数的概念:
沿流线运动的无穷小 流体微团,其速度等 于流线上每一点的当
物质导数(运动流体微团的时间变化率)
流体微团在流场中的运动-物质导数的示意图
物质导数(运动流体微团的时间变化率)
考虑非定常流动:
随流体运动的无穷小微团模型
动量方程
作用在流体微团上的体 积力的X方向分量=
fxdxdydz
随流体运动的无穷小微团模型
动量方程
作用在流体微 团上的X方向的 压力=
动量方程
作用在流体微 团上的X方向的 正应力=
动量方程
作用在流体微 团上的X方向的 切应力=
动量方程
作用在流体微 团上的X方向总 的表面力=
t
或
txuyv zw0
空间位置固定的无穷 小微团模型
空间位置固定的无穷小微团模型
连续性方程:
txuyv zw0
或
V0
t
空间位置固定的无穷 小微团模型
随流体运动的无穷小微团模型
随流体运动的无穷小微团模型
连续性方程 流体微团的质量:
质量守恒定律
随流体运动的无穷小 微团模型
随流体运动的无穷小微团模型
流体微团在流场中的 运动-物质导数的示 意图
北航航空燃气涡轮发动机课件(全集)
对应点速度方向相同, 大小成比例
f1 ( M a , M u ) f1 (
* K
qm 2
2 2
n , ) 2 n , ) 2
动力相似
轴向Ma相等 切向Mu相等
K f2 (M a , M u ) f2 ( 2 P2* /101325 2 T2* / 288
+i
扭速
后果:强烈振动、熄火
V1a +i Wu
喘振现象
压气机喘振的现象是气流发生低频大 幅度脉动,产生爆音 压气机出口压力迅速下降,排气温度 T*4迅速升高,转速nL、nH下降,发动 机振动加大 仪表指示摆动,严重时发动机停车 应采取必要的防喘措施,尽可能避免 压气机工作不稳定、发生喘振
2k 2
2k 几何出口角 2 出口气流角
通用特性线的变化原因
当相似转速一定、减少相似 流量将引起 PA 正攻角、叶背分离 扭速增加,增压比增加 效率先升后降 严重时喘振
低频、高振幅脉动 放“炮声” “吐火” 出口压力迅速降低,涡轮前温 度迅速提高,转速迅速下降
2012/10/31 8
引起性能参数变化的原因
外界条件:进气总温和总压 工作转速 压气机空气流量
f1 (qm , n, p , T )
* K * 2 * 2
K f 2 (qm , n, p , T )
* 2 * 2
2012/10/31 9
压气机通用特性线
相似理论 相似准则
20
可转动静子导流叶片防喘
通过调节静子叶片角度,使动叶进口气流的绝 对速度向转动方向偏斜,相对速度的方向与设 计状态相接近,进气攻角恢复到“零”,消除 了叶背分离,因此防止了喘振发生
NUAA流体力学课件
流 体 力 学
Fluid Mechanics
张震宇
南京航空航天大学 航空宇航学院
简 介
空气动力学 (Aerodynamics) 课程类别 :必修课 面对航空类本科生的专业基础课程 42学时
第一部分课程结构
预备知识
偏微分方程、微积分、矢量分析、场论 守恒律、热力学定律 空气动力学、流体力学 Bernoulli 方程、位流理论、基本解、K-J定理 热力学定律、等熵流动、激波理论、高速管流
Fluid element A Streamline B
完全气体状态方程
一般气体状态方程 p p( , T ) 完全气体
分子间作用力忽略不计 假设分子间仅存在完全弹性碰撞且只有在碰撞时才 发生作用 微粒的实有总体积和气体所占空间相比忽略不计
完全气体状态方程: p RT
流体的压缩性
适用于空气的萨特兰公式
T 0 288.15
1.5
288.15 C T C
流体的粘性
n v
v A A
空气粘性实验
空气粘柱实验模型 (卧式转盘)
流体的粘性
流体的热传导特性
Fourier公式
单位时间内通过单位面积所传递的热量与沿 热流方向的温度梯度成正比
压缩性 dp E 体积弹性模量 dV / V 一定质量的气体,体积与密度成反比
d dV V
dp E d
流体的粘性
流体分子的不规则热运动 质量和动量的交换 u 牛顿粘性定律
n
流体的粘性
北航空气动力学课后答案(1至9章)
第一章 1.1解:)(k s m 84.259m k R 22328315∙===-RT p ρ=36m kg 63.5063032.5984105RT P =⨯⨯==ρ 气瓶中氧气的重量为354.938.915.0506.63G =⨯⨯==vg ρ1.2解:建立坐标系根据两圆盘之间的液体速度分布量呈线性分布 则离圆盘中心r.距底面为h 处的速度为0u kn u +=当n=0时 u=0推出0u 0= 当n=h 时 u=wr 推出hwr k =则摩擦应力τ为hwr u dn du u ==τ上圆盘半径为r 处的微元对中心的转矩为θθτdrd hwr u r rdrd h wr u r dA d 3=⋅=⋅=T则⎰⎰==T 2D 0332032D u drd hr uωπθωπ1.4解:在高为10000米处T=288.15-0.0065⨯10000=288.15-65=223.15压强为⎪⎭⎫ ⎝⎛=Ta T Pa P 5.2588MKN43.26Ta T pa p 2588.5=⎪⎭⎫ ⎝⎛=密度为2588.5Ta T a ⎪⎭⎫⎝⎛=ρρmkg4127.0Ta T a 2588.5=⎪⎭⎫⎝⎛=∴ρρ1-7解:2M KG 24.464RTPRT p ==∴=ρρ空气的质量为kg 98.662v m ==ρ第二章2-2解流线的微分方程为yx v dyv dx =将v x 和v y 的表达式代入得ydy x dx yx 2dyx y 2dx 22==, 将上式积分得y 2-x 2=c.将(1.7)点代入得c=7因此过点(1.7)的流线方程为y 2-x 2=482-3解:将y 2+2xy=常数两边微分 2ydy+2xdx+2ydx=0整理得ydx+(x+y )dy=0 (1) 将曲线的微分方程yx V dyV dy =代入上式得 yVx+(x+y )V y =0 由22y 2xy 2x V ++=得 V x 2+V y 2=x 2+2xy+y 2 ((2)由(1)(2)得()y v y x v y x =+±=,2-5解:直角坐标系与柱坐标系的转换关系如图所示 速度之间的转换关系为{θθθθθθcos v sin v v sin v cos v v r y r x +=-=由θθθθθθcos r1y v sin yrsin r 1xv cos x rrsin y rcos x =∂∂=∂∂⎪⎩⎪⎨⎧-=∂∂=∂∂⇒⎭⎬⎫==()()⎪⎭⎫⎝⎛--∂∂+-∂∂=∂∂∂∂+∂∂⋅∂∂=∂∂θθθθθθθθθsin r 1sin V cos V cos sin V cos V r x v v x r r v x v r r x x xθθθθθθθθθθθθθsin cos V sin V sin V cos V r 1cos sin r V cos r V r r r ⎪⎭⎫⎝⎛-∂∂--∂∂-⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-∂∂=θθθθθθθθθθθθθθcos sin V r1sin V r 1sin V r 1cos sin V r 1cos sin r V cos r V 22r r 2r +∂∂++∂∂-∂∂-∂∂=()()θθθθθθθθθcos r1cos V sin V sin cos V sin V r y v v V y r V V V V r r y x y xy +∂∂++∂∂=∂∂⋅∂∂+∂∂⋅∂∂=∂∂θθθθθθθθθθθθθcos r1sin V cos V cos V sin V sin cos r V sin r V r r r ⎪⎭⎫ ⎝⎛-∂∂++∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂=θθθθθθθθθθθθθcos sin V r1cos V r 1cos V r 1cos sin v V r 1cos sin r V sin r V 22r r 2r -∂∂++∂∂+∂∂+∂∂=zV V V r 1r V z V y V x V div zr r z y x ∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂++∂∂=∂∂+∂∂+∂∂=∴θυθ2-6解:(1)siny x 3x V 2x -=∂∂ siny x 3y V 2y =∂∂ 0y V x V y x =∂∂+∂∂∴此流动满足质量守恒定律(2)siny x 3x V 2x =∂∂ siny x 3y V 2y =∂∂ 0siny x 6yVx V 2y x ≠=∂∂+∂∂ ∴此流动不满足质量守恒定律(3)V x =2rsin rxy 2=θ V y =-2rsin 2ry 22-=θ33r y 2x V x =∂∂ 332y r 2y y x 4y V +-=∂∂ 0ryx 4y V x V 32y x ≠-=∂∂+∂∂∴此流动不满足质量守恒方程(4)对方程x 2+y 2=常数取微分.得xdydy dx -= 由流线方程yx v dy v dx =(1) 由)(得2r k v v r k v 422y 2x =+= 由(1)(2)得方程3x r ky v ±= 3yr kx v = 25x r kxy 3x V =∂∂∴25y r kxy 3y V ±∂∂ 0y Vx V y x =∂∂+∂∂∴此流动满足质量守恒方程2—7解:0x Vz V 0r yz 23r yz 23z V y V z x 2727y z =∂∂-∂∂=⋅+⋅-=∂∂-∂∂同样 0yV x V x y =∂∂-∂∂ ∴该流场无旋()()()2322222223222z y x z y x z y x d 21zy xzdzydy xdx dz v dy v dx v d ++++⋅=++++=++=Φ c zy x 1222+++-=Φ∴2—8解:(1)a x V x x =∂∂=θ a yV y y =∂∂=θ a z Vz z -=∂∂=θ021v ;021v ;021v z y x =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂==⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂==⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂=y V x V x V z V z V x V x x z x y z (2)0y V x V 210x V z V 210z V y V 21x y z z x y y z x =⎪⎪⎭⎫⎝⎛∂∂-∂∂==⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-∂∂==⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-∂∂=ωωω;; 位该流线无旋,存在速度∴ (3)azdz 2aydy ax dx dz v dy v dx v d z y x -+=++=ϕc az ay 21ax 21222+-+=∴ϕ2—9解:曲线x 2y=-4.()04y x y x f 2=+=, 切向单位向量22422422y2x 2y2x yx 4x x y 2yx 4x x f f fx f f fy +-+=+-+=v t ⋅∇=⋅=∇=ϕϕ切向速度分量 把x=2.y=-1代入得()()x 2x y x 2x j yi x 2+-+--=∂∂+∂∂=∇=ϕϕϕ 2121y x 4x 2xy y x 4x x 2242242+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-+= 23t v v t -=⋅= j 23i 23j 21i 2123t v v t t --=⎪⎭⎫⎝⎛+-==2—14解:v=180hkm =50s m根据伯努利方程22V 21V 21p ρρρ+=+∞∞ pa p =∞驻点处v=0.表示为1531.25pa 501.22521V 21pa p 22=⨯⨯==-∞ρ相对流速为60s m 处得表示为75.63760225.12125.1531V 21V 21pa p 222-=⨯⨯-=-=-∞ρρ第三章3—1解:根据叠加原理.流动的流函数为()xyarctg 2Q y V y x πϕ+=∞, 速度分量是22y 22x y x y2Q x V y x x 2Q V y V +⋅=∂∂-=+⋅+=∂∂=∞πϕπϕ; 驻点A 的位置由V AX =0 V Ay =0求得 0y V 2Qx A A =-=∞;π 过驻点的流线方程为2x y arctg 2y x y arctg 2y y Q V Q V A A A =+=+∞πθπ θθππθππsin 2r x y arctg 2y -⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=∞∞V V Q 或即 在半无限体上.垂直方向的速度为θπθθππ-sin v r sin 2y x y 2v 222y ∞==+=Q Q 线面求极值()0-sin v -cos sin v 2d dv 22y=+=∞∞θπθθπθθθ 当0sin =θ 0v v min y y ==2-tg -=θπθmax y y v v =用迭代法求解2-tg -=θπθ得 取最小值时,y 1v 2183.1139760315.1 ==θ 取最大值时,y 2v 7817.2463071538.4 ==θ由θπθθππ-sin v r sin 2y x y 2v 222y ∞==+=Q Qθπθθθππ-cos sin v r cos 2v y x x 2v v 22x +=+=++=∞∞∞Q Q 可计算出当∞∞===v 6891574.0v v 724611.0v x y 1,时,θθ6891514.0v v 724611.0v x y 2=-==∞,时,θθ 合速度∞=+=v v v 2y 2x V3—3解:设点源强度为Q.根据叠加原理.流动的函数为 xa 3-y arctg 2a x y arctg 2a x y arctg 2πθπθπθϕ+++-=两个速度分量为()()()⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+++++++--=222222a 3-y x xy a x a x y a x a x 2x πθ()()()⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡++++++-=222222y a 3-y x a3-y y a x y y a x y 2v πθ对于驻点.0v v y x ==.解得a 33y 0x ==A A ,3—4解:设点源的强度为Q.点涡的强度为T.根据叠加原理得合成流动的位函数为Q ππθϕ2lnr 2Γ+=πθϕπθϕθ2r 1r 12r 1r r Γ=∂∂==∂∂=V V ; 速度与极半径的夹角为Qarctg arctg r Γ==V V θθ3—5根据叠加原理得合成流动的流函数为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--+=∞y a y yaarctg a y y aarctg V ϕ 两个速度分量为()()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡++---+++=∂∂=∞1y v 2222x y a x a x a y a x a x a V ϕ ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+--++=∂∂-=∞2222y y v y a x yy a x y a V ϕ 由驻点()0a 30,得驻点位置为±==y x v v零流线方程为0ay y aarctg a y y x aarctgy =--++∞∞V V 对上式进行改变.得⎪⎭⎫ ⎝⎛-=-+a y tan ay2a y x 222当0x =时.数值求解得a 03065.1y ±=3—9解:根据叠加原理.得合成流动的流函数为a y y arctg 2a y y arctg 2y v -++-=∞ππϕQ Q速度分量为()()2222x y a x ax 2y a x a x 2y v v +-+++++-=∞ππQ Q()()2222y y a x ax 2y a x a x 2v +-+++++-=ππQ Q由0v v y x ==得驻点位置为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+±∞0v a a 2,πQ 过驻点的流线方程为ay yarctg 2a y y arctg 2y v =-++--∞ππQ Q 上面的流线方程可改写为ay yarctg a y y arctg y v 2--+=∞Q π 222a y x ay2a y y arctg a y y arctg tan y v 2tan -+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∴∞Qπ 容易看出y=0满足上面方程当0y ≠时.包含驻点的流线方程可写为⎪⎭⎫ ⎝⎛-=-+∞Q y v 2tan ay2a y x 222π当12v a ===∞πQ 时.包含驻点的流线方程为tany y21y x 22--=-+3—10解:偶极子位于原点.正指向和负x 轴夹角为α.其流函数为 22yx x sin ycos 2+--=ααπϕM 当45=α时22y x xy 222+--=πϕM3—11解:圆柱表面上的速度为a2sin v 2v πθΓ--=∞ 222222a 4a 2sin v 4v ππθΓ+Γ=∞ 222222v a 4av 2sin 4sin 4v v ∞∞∞Γ+Γ+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛ππθθ 压强分布函数为222p v asin 41sin 41v v 1⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛Γ+-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=∞∞θπθC第四章4—1解:查表得标准大气的粘性系数为n kg 1078.1u 5-⨯= 65el 1023876.11078.16.030225.1u ⨯=⨯⨯⨯==-∞LV R ρ 平板上下两面所受的总得摩擦阻力为N S V L R F 789.021e 664.0222=⨯⨯=∞ρ 4—2解:沿边阶层的外边界.伯努利方程成立代表逆压梯度代表顺压梯度,时;当时当0m 0m 00m 00m m v v v 21p 12201002〈〉∴〉∂∂〈〈∂∂〉-=-=∂∂-=∂∂=+--xpx p x v x v x v xx p c m m m ρρρρδδδ4—4解:(a )将2x y 21y 23v v ⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎭⎫ ⎝⎛=δδδ带入(4—90)中的第二式得δδδδδ28039dy vv 1v v 0x x =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=⎰** 由牛顿粘性定律δτδu u 23y v u 0y x w =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂==下面求动量积分关系式.因为是平板附面层0dx dv =∴δ积分关系式可表示为dxd v 2w **=δρτδ 将上述关系式代入积分关系式.得δρδδv dxu d 14013=边界条件为x=0时.0=δ 积分上式.得平板边界层的厚度沿板长的变化规律()64.428039646.0x x x64.4ll ⨯==∴=**R R δδ(b )()74.164.483x x 83dy v v 1lx =⨯=∴=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=*∞*⎰R δδδδ(c )由(a )知()64.4x x l =R δ(d )646.0x x646.0v 21324xx 64.4u23l f l 2wf l w =∴====R C R C R δρτδδδτ)得—由(; (e )单面平板的摩擦阻力为()292.1x x 292.1s v 21b bdx v 21l f l 2f l02f=∴===⎰R C R X C C X F F δδρρ摩阻系数为假设版宽为4—6解:全部为层流时的附面层流厚度由式(4—92)得 ()01918.048.5L e ==LR L δ全部为湍流时的附面层流厚度由式(4—10)得()0817.037.0L 51e ==-L LR δ第五章5-1 一架低速飞机的平直机翼采用NACA2415翼型.问此翼型的f .f x 和c 各是多少?解:此翼型的最大弯度f =2% 最大弯度位置f x =40% 最大厚度c =15%5-2 有一个小α下的平板翼型.作为近似.将其上的涡集中在41弦点上.见图。
218 离心式压气机CFD仿真分析_北航_邓成等
离心式压气机CFD仿真分析邓成,刘伟,高岩飞,杨世春(北京航空航天大学交通科学与工程学院北航AVL联合实验室,北京100191)摘要:利用A VL FIRE软件以某车用涡轮增压器为研究对象,对其离心式压气机进行稳态仿真,获取压气机的特性曲线,仿真结果与实验结果大致吻合;分析了压气机的内部流场,找出为流动损失的关键部位,为压气机的优化提供重要参考。
关键词:压气机;CFD;数值模拟主要软件:A VL FIRE1 引言近年来,能源问题的加剧和日益严格的排放法规促使涡轮增压技术在内燃机领域得到了广泛的应用。
涡轮增压能使内燃机在动力性、经济性、比质量和排放等性能指标上有很大的提高和改善,它是实现现代内燃机高效率、低污染的重要技术措施之一。
目前,涡轮增压器正向高增压、高转速、高效率以及更宽广的运行范围发展,这对涡轮增压器的性能提出了更高的要求,而涡轮增压器性能提高的关键是提高压气机和涡轮的气动效率。
压气机和涡轮叶片的内部流动很复杂,理论难以精确分析其流场,CFD仿真为研究其内部流场分布和各种损失的原因提供了重要的手段。
涡轮和压气机的仿真计算和内部流场有一定的相似性,本文以某压气机为例,利用FIRE仿真软件计算压气机的效率和流量,并分析其内部流场。
这能极大的缩短压气机的设计周期,对于改善压气机性能以及设计新压气机具有重要意义。
2 计算模型及网格划分2.1建立几何模型采用逆向工程,利用三维激光扫描技术测量得到了叶轮表面和压气机内表面的点云数据,并使用CAD 软件Solidworks立了叶轮和蜗壳内部流动区域几何模型(图1、图2)。
其中,压气机内部流动区域的入口和出口段进行了加长,这样的边界流动比较均匀,有助于边界条件的设定和计算收敛。
图1压气机叶轮几何模型图2 压气机计算域2.2网格划分压气机和涡轮均分成三部分建模:入口部分,转子部分和出口部分。
转子部分与入口部分和出口部分之间的耦合采用的是FIRE中的多重参考系模型MultiReferenceFrame,MRF)。
飞行器CFD仿真分析专题培训
飞行器CFD仿真分析专题培训应群里兄弟对飞行器的热爱本部组织举行飞行器空气动力学流体CFD专题培训,这是飞机设计中密不可少,鉴于目前关于此培训市场上没有,而专题的针对型培训价格昂贵,所以组织此培训来满足大家的需求。
培训老师:张永立,原ANSYS中国西部大区流体技术经理,10年以上CFD 工程仿真经验。
课程分三大节,主要内容是飞行器CFD仿真分析,包括模型处理、网格划分、计算设置与求解、后处理等内容。
课程时间为8月11日到8月15日,晚上8点开始。
通过这次培训可以让初学者基本掌握Fluent飞行器外流场气动分析的基本知识,为后续高级课程打好基础。
为了确保培训效果,提供培训讲解视频。
第一大节课:1.CFD理论基础简介2.CFD仿真分析流程及要点说明3.演示案例1:FLUENT翼型外流场绕流流体动力学分析(2D)a)DesignModeler几何建模b)Meshing网格划分c)FLUENT物理前处理设置d)FLUENT求解及监控e)CFD-Post计算结果后处理第二大节课:1.FLUENT物理前处理设置技术详解a)材料定义b)计算区域/计算模型定义c)边界条件定义2.FLUENT求解技术讲解a)求解器类型b)初始条件c)数据监控/收敛准则3.CFD-POST结果后处理技术详解4.演示案例2:FLUENT翼身结构外流场气动分析a)导入已有网格b)定义计算模型和边界条件c)求解监控和收敛准则d)初始化与求解e)后处理(气动载荷分布、载荷积分、力矩计算、翼型升阻力特性处理等)第三大节课:1.提高飞行器气动分析精度的主要途径2.ICEM CFD结构化网格讲解d)ICEM CFD基本介绍e)六面体网格block的操作理念f)六面体网格划分操作讲解3.案例演示3:弹体外流场气动分析d)ICEM CFD结构化网格划分和导出e)FLUENT物理前处理设置f)FLUENT求解及监控g)CFD-Post计算结果后处理航空飞行器设计群328873332 328873332。
CFD基础教程
CFD基础教程第1章 CFD 基础计算流体动⼒学(computational fluid dynamics ,CFD)是流体⼒学的⼀个分⽀,它通过计算机模拟获得某种流体在特定条件下的有关信息,实现了⽤计算机代替试验装置完成“计算试验”,为⼯程技术⼈员提供了实际⼯况模拟仿真的操作平台,已⼴泛应⽤于航空航天、热能动⼒、⼟⽊⽔利、汽车⼯程、铁道、船舶⼯业、化学⼯程、流体机械、环境⼯程等领域。
本章介绍CFD ⼀些重要的基础知识,帮助读者熟悉CFD 的基本理论和基本概念,为计算时设置边界条件、对计算结果进⾏分析与整理提供参考。
1.1 流体⼒学的基本概念1.1.1 流体的连续介质模型流体质点(fluid particle):⼏何尺⼨同流动空间相⽐是极⼩量,⼜含有⼤量分⼦的微元体。
连续介质(continuum/continuous medium):质点连续地充满所占空间的流体或固体。
连续介质模型(continuum/continuous medium model):把流体视为没有间隙地充满它所占据的整个空间的⼀种连续介质,且其所有的物理量都是空间坐标和时间的连续函数的⼀种假设模型:u =u (t ,x ,y ,z )。
1.1.2 流体的性质1. 惯性惯性(fluid inertia)指流体不受外⼒作⽤时,保持其原有运动状态的属性。
惯性与质量有关,质量越⼤,惯性就越⼤。
单位体积流体的质量称为密度(density),以r 表⽰,单位为kg/m 3。
对于均质流体,设其体积为V ,质量为m ,则其密度为mV(1-1)对于⾮均质流体,密度随点⽽异。
若取包含某点在内的体积V ,其中质量m ,则该点密度需要⽤极限⽅式表⽰,即0lim V mV(1-2)2. 压缩性作⽤在流体上的压⼒变化可引起流体的体积变化或密度变化,这⼀现象称为流体的可压缩性。
压缩性(compressibility)可⽤体积压缩率k 来量度Fluent ⾼级应⽤与实例分析2d /d /d d V V k p p(1-3) 式中:p 为外部压强。
CFD课程设计说明书资料
CFD课程设计翼身组合体流场分析院系:航空航天工程学部专业:飞行器设计与工程班级: 24030301学号: 2012040303023姓名:摘要此次课程设计是利用ANSYS软件中的ICEM和Fluent求解器计算不同迎角下,翼身组合体的升力系数,阻力系数,力矩系数以及各个状态下的流场分布情况,机身为方截面机身,机翼为三角上单翼,翼型选择NACA4412,计算结束后,利用tecplot软件绘制Cy-α,Cy-Cx,Mz-Cy曲线,得出Cy0,最大升阻比等气动力特征参数。
关键词ICEM Fluent 翼身组合体tecplot目录第一章绪论 (1)1.1 ANSYS软件介绍 (1)1.2主要内容 (1)第二章模型的建立 (2)2.1 CATIA建立模型及导出 (8)第三章ANSYS.ICEM处理 (4)3.1 导入模型 (4)3.2 网格划分 (4)3.3 导出网格 (8)第四章Fluent计算 (9)4.1 设置参数计算 (9)4.2 计算结果 (12)第五章数据处理分析 (18)4.1气动参数曲线 (18)参考文献 (21)第一章绪论1.1 ANSYS软件介绍ANSYS软件是融结构、流体、电场、磁场、声场分析于一体的大型通用有限元分析软件,是一个多用途的有限元法计算机设计程序,可以用来求解结构、流体、电力、电磁场及碰撞等问题。
由世界上最大的有限元分析软件公司之一的美国ANSYS开发,它能与多数CAD软件接口,实现数据的共享和交换,如Pro/Engineer,NASTRAN,Alogor,I-DEAS, AutoCAD等,是现代产品设计中的高级CAD工具之一。
在此次的课题中,主要用到其中的ICEM及Fluent部分。
1.2 主要内容本次课程设计的主要内容就是通过CATIA建立机身和机翼的组合体模型,通过fluent解算器进行有限元分析,从而得到该组合体的一些相关的气动数据。
此次课程设计的重点在于模型的建立,通过CATIA建立基础的模型,然后导入到ANSYS.ICEM中进行模型的处理以及网格包括壳网格、体网格及附面层网格的划分。
计算流体动力学(CFD)简介PPT优秀课件
(1)前处理器,Cambit用于网格的生成,它是具有超强组合建构 模
型能力的专用CFD前置处理器。Fluent系列产品皆采用Fluent公司自行 研
发的Cambit前处理软件来建立几何形状及生成网格。
➢8
另外,TGrid和Fluent(Translators)是独立于Fluent的前处理器,其 中
➢2
根据控制方程离散方式,分为 有限差分法(FDM) 有限元法(FEM) 有限分析法(FAM) 有限体积法或者控制体积法(FVM或CVM)。 有限体积法导出的离散方程可以保证守恒特性,
而且离散方程的系数物理意义明确,是目前计算 流体力学中应用最广的一种方法。
➢3
优势 1.可得流动问题满足工程需要的数值解 2.可利用计算机进行各种数值试验 局限性 1.是一种离散近似算法 2.需充分了解所求解问题 3.程序编制、正确使用等要求较高
多 块网格,以及二维混合网格和三维混合网格。
图3-1 Fluent使用的网格的形状 ➢10
1.2.2 各软件之间的协同关系 如图3-2所示,最基本的流体数值模拟可以通过以上软件的合作而
完成:UG/AutoCAD属于CAD,用来生成数值模拟所在区域的几何形状; Tgrid和Gambit 是把计算区域离散化,或网格的生成,其中Tgrid可以从 已有边界网格中生成体网格,而Gambit自身就可以生成几何图形和划分 网格的;Fluent求解器是对离散化且定义了边界条件的区域进行数值模 拟;Tecplot可以把从Fluent求解器导出的特定格式的数据进行可视化, 形象地描述各种量在计算区域内的分布。
《CFD概念及应用》
整理课件
9
CFD控制方程
▪ 质量守恒方程:单位时间内流体微元体中质 量的增加,等于同一时间间隔内流入该微元 体的净质量。
(u)(v)()0
t x y z
整理课件
10
CFD控制方程
▪ 动量守恒方程:微元体中流体的动量对时间 的变化率等于外界作用在该微元体上的的各 种力之和。
(u)
t
div(uu)
p x
▪ 由以上介绍可以看出,CFD数值模拟可以提供大量的精细研 究结果以及与工程设计相关参数,运用这些信息与工程设计 相结合可以实现真正意义上的工程设计的“数字化”,提高 设计的清晰度,优化工程。而且CFD可以完成一些试验所无 法做到的工作,可以看作是一种“数值试验”方法。
Gas
▪ 是否可以将模型简化或者近似为
例: 旋风分离器
2D 或者对称问题?
整理课件
20
设计和划分网格网格
问题说明和前处理 1. 定义模拟目标. 2. 定义模型区域. 3. 设计和划分网格.网格
Triangle (三角形)
Quadrilateral (矩形)
Tetrahedron Hexahedron (四面体) (六面体)
– 数值报告工具可用来计算定量解:
▪ 力和力矩 ▪ 平均热传递系数 ▪ 面和体积积分 ▪ 流量平衡
整理课件
24
考虑模型修正
后处理 6. 检查结果. 7. 考虑模型修正.
▪ 物理模型是否合适?
– 是否是湍流? – 流动是否稳定? – 是否是压缩流动? – 是否是3D模式?
▪ 边界条件是否正确?
– 计算区域是否足够大? – 边界条件是否合适? – 边界值是否合理?
Pyramid (金字塔)
cfd-18
文章编号: (2009)-18 大展弦比机翼亚声速静气动弹性数值计算方法研究季辰 胡海洋 刘子强 白鹏(中国航天空气动力技术研究院,北京,100074)摘 要:本文论述了采用N-S 方程和结构静平衡方程交替迭代求解计算大展弦比机翼亚声速静气动弹性问题的方法。
气动力采用N-S 求解,并对离散N-S 方程的Roe 格式进行了修正,在保证其计算高速流场满足熵条件的基础上减少了其计算低速流场的耗散。
气动弹性计算采用柔度影响系数法。
关键词:大展弦比;静气动弹性;N-S 方程;柔度影响系数0 引言飞行器在飞行过程中由于气动载荷的作用,飞行器机翼结构会发生弹性变形,从而引起气动载荷的重新分布等静气动弹性问题。
对于大展弦比飞机机翼,这种静气动弹性问题尤为突出。
我们在进行飞机设计的时候,需要将这些静气动弹性影响考虑在内。
传统的做法是以刚性飞机为设计对象,辅之以弹性修正。
但是随着现代飞行器高升阻比翼型和超临界翼型的大量采用,传统方法得到的气动力与实际情况相比存在较大误差。
因此,需要采用一种方法能够将弹性结构与较高精度的气动载荷耦合求解。
本文以N-S 方程为控制方程,计算弹性机翼飞行时所受气动力载荷,再耦合结构静平衡方程计算机翼的弹性变形,通过多次迭代计算,求解在某飞行状态下某大展弦比机翼结构弹性平衡时的弹性变形和形状,然后计算该弹性机翼形状下机翼的气动载荷,即弹性机翼的真实载荷。
1. N-S 方程求解1.1 N-S 方程及其离散有限体积法离散的守恒形式雷诺平均N-S 方程[2]为: ()0=−+∂∂∫∫∫∫∫S V V dS F F dV Q t r r r (1) 对流通量采用二阶精度Roe [3]格式求解,minmod 限制器保证插值具有TVD 性质。
扩散通量采用可以克服边界层奇偶不耦合问题的中心差分格式求解[2][4]。
湍流模型采用S-A 一方程模型[5]。
Roe 格式在计算剪切层流动时存在数值耗散[2],且这一耗散在低速流场(1.0≈Ma )中尤其明显。
CFD讲义——北航
ρu ρ ∂ ∂ 2 ρ u + ρ u + p = 0, e = f ( p, ρ ) ∂t ∂x e u (e + p)
ρ 记 U = ρu = ,F e
Taylor 展开以后分别乘以系数 c0 c1 c2 之后用待定系数法
3 c = − c0 + c1 + c2 = 0 0 2 1 ⇒ c1 = 2 c1 + 2c2 = 1 1 c1 + 2c2 = c2 = − 0 2 2
f ′( x0 ) ≈
f ′( x0 ) =
1.6 通量 Jacobi 矩阵的特征值和特征向量 A 的特征值 λ 1, 2λ , , λm ,相应的特征向量 r 1 , r2 , , rm ⇒ Ark = λk rk 构造矩阵 R = (r1 , r2 , , rm ) ,它是可逆的。
λ1 λ2 =RD 则 AR = ( Ar1 , Ar2 , , Arm ) = (λ = r , λ r , , λ r ) R 12 1 2 k m λk
*A 可以对角化=A 存在 m 个线性无关的特征向量=A 可以通过相似变换成对角矩阵,使得
R −1 AR = D
1.5 双曲型方程的不变性 引入 v,使得 w=w(v)则有 Jacobi 矩阵
∂w =P ∂v
w1 (v1 , v2 , , vm ) w = w2 (v1 , v2 , , vm ) w (v , v , , v ) m m 1 2 ∂w =P ∂v ∂w ∂v ∂w ∂v ∂v ∂v ∂v ∂v ⇒ +A = 0) ⇒ + P −1 AP 0 ⇒ P + AP = 0(两边乘以= P −1 ∂v ∂t ∂v ∂x ∂t ∂x ∂t ∂x ∂v ∂v + A′ = 0 ⇒ ∂t ∂x
北航CFD讲义第20和21课
三.Godunov 格式(一)Godunov 格式的基本原理Godunov 格式的基本原理:在离散点的界面上求解Riemann 问题。
Godunov 认为从时间层t n t =∆的已知解n i U 求得下一时间层()1t n t =+∆的未知解1n i U +可以分成三步走:第1步:将已知解niU 在单元11,22i i ⎛⎫-+ ⎪⎝⎭内进行平均,即12121i n n ni i i i U U dx U x +-==∆⎰ (11-10) 并得到相邻单元的平均值,11n n i i U U --=11n n i i U U ++=Ux2i U -1i U -iU 1i U +2i U +x∆2x ∆2x ∆()U x 2i -32i -1i -i1i +2i +12i -12i +32i +第2步:根据激波管原理,在相邻单元界面上,求得Riemann 解(即求解一维Euler 方程的解析解):在12i -界面 ()()()10,,R R n n i i U U UU -= 在12i +界面 ()()()10,,R Rn n i iU U UU+=第3步:下一时间层()1t n t =+∆的未知解由Riemann 解在单元11,22i i ⎛⎫-+ ⎪⎝⎭内积分获得:()121211,,i R n iL R i x UU U U dx x t ++-⎛⎫= ⎪∆⎝⎭⎰ (11-12) 由于界面12i -和界面12i +上的Riemann 解是不同的,需要分段积分,于是(11-12)式可写为()()22111011,,,,xx R R n n n n n i i i i i U U U U d U U U d x t x t ξξξξ∆∆+-+-⎛⎫⎛⎫=+ ⎪ ⎪∆∆∆∆⎝⎭⎝⎭⎰⎰ (11-13)在以上三步中,第1和第3步均为在单元内的积分,与方程的物理本质无关,而第2步则利用了激波管的物理特性,Godunov 求解控制方程的独特之处就是这第2步:将离散的数值求解化为求单元界面上的Riemann 问题。
北航CFD讲义课
一. 三维时间相关可压缩流的Navier-Skokes 方程:zTy S x R z G y F x E t U ∂∂+∂∂+∂∂=∂∂+∂∂+∂∂+∂∂ (1) (向量形式) 式中,⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡=e w v u U ρρρρ()⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡++=u p e wu uv p u u E ρρρρ2 ()⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡++=v p e vw p v uv v F ρρρρ2 ()⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡++=w p e p w uvwu w G 2ρρρρ ⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡-++=x xz xy xx xz xy xx q w v u R ττττττ0⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡-++=y yz yy yx yz yy yx q w v u S ττττττ0 ⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡-++=z zz zy zx zz zy zx q w v u T ττττττ0 其中, ⎪⎪⎭⎫⎝⎛∂∂-∂∂-∂∂=z w y v x u xx 232μτ , ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂==x v y u yx xy μττ ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-∂∂-∂∂=z w x u y v yy 232μτ , ⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂==z u x w zx xz μττ⎪⎪⎭⎫⎝⎛∂∂-∂∂-∂∂=y v x u z w zz232μτ , ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+∂∂==y w z v zy yz μττx Tk q x ∂∂-= , y T k q y ∂∂-= ,zTkq z ∂∂-=为了方程封闭,必须引入4个关系式(9个自变量k T p e w v u ,,,,,,,,μρ):1, ()222211w v u p e +++-=ργ 3, 72.0Pr ≈=μkc p2,2231C T T C +=μ 4,RT p ρ=inputClassification of various flow modelsOverview of computational fluid dynamicsComputational Models计算流体力学不同发展阶段所求解的四种基本方程1. 线性小扰动方程 (60~70年代)0)1(=++-∞zz yy xx M φφφ 式中 w v u z y x ===φφφ , ,2. 全位势方程 (70年代中~80年代初)222111222222=---⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-zx xz yz zy xy yx zz z yy y xx x aaaa a a φφφφφφφφφφφφφφφ3. Euler 方程 (80年代)0=∂∂+∂∂+∂∂+∂∂zGy F x E t U4. 平均N-S 方程 (90年代)zT y S x R z G y F x E t U ∂∂+∂∂+∂∂=∂∂+∂∂+∂∂+∂∂若在60年代,在IBM704上工作,需要20年,费用$1000万在DEC2000/500上模拟三维机翼的绕流场(速度约为1000万次)1<∞M 1>M 1<M 求解二维翼型粘性绕流1>∞M 三维机翼绕流场的数值模拟。
18 北航2系随机过程的课件
东南大学无线电工程系
10
稳态方程和解
2012-1-5
东南大学无线电工程系
11
M/M/c排队系统
2012-1-5
东南大学无线电工程系
12
稳态解
2012-1-5
东南大学无线电工程系
13
M/M/c/K
2012-1-5
东南大学无线电工程系
14
稳态解
2012-1-5
东南大学无线电工程系
15
有限源窗口排队系统示意图
2012-1-5 东南大学无线讲 “排队论初步”终。
2012-1-5
东南大学无线电工程系
22
2012-1-5
东南大学无线电工程系
16
状态转移图
2012-1-5
东南大学无线电工程系
17
稳态解
2012-1-5
东南大学无线电工程系
18
M/G/1排队系统
2012-1-5
东南大学无线电工程系
19
稳态方程
2012-1-5
东南大学无线电工程系
20
作业
7.4 小于等于 7.10 7.14 7.16
《随机过程》教程 随机过程》
第18讲 排队论初步 18讲
东南大学移动通信国家重点实验室 陈 明 制作
chenming@ /incoming/document/随机过程 /incoming/document/随机过程
2012-1-5 东南大学无线电工程系 1
4
Little公式
2012-1-5
东南大学无线电工程系
5
M/M/1排队系统
2012-1-5
东南大学无线电工程系
6
稳态方程和解
北航空气动力学课件
外边界
V x 0 n
0 y z
V
n为物面法向
内边界
可以证明,拉普拉斯方程的解若在给定边界上能满足上述条件,则 解是唯一的。
求不可压理想无旋流绕物体的流动问题就转化为求解拉 普拉斯方程的满足给定边条的特解这一数学问题
北京航空航天大学《空气动力学》国家精品课
北京航空航天大学《空气动力学》国家精品课
0
2010年版本
Folie15
3.1、平面不可压位流的基本方程
(5)过同一点的等速度势函数线与等流函数线正交(等势线与流线正交) 等流函数线是流线,有
d vdx udy 0 dy v K1 dx u
另一方面,过该点的等势函数线方程为
流动问题要容易的多。在粘性作用可忽略的区域,这种理想模型的
解还是有相当的可信程度。
北京航空航天大学《空气动力学》国家精品课
2010年版本
Folie3
3.1、理想不可压缩流体平面位流的基本方程
1、不可压缩理想流体无旋流动的基本方程 初始条件和边界条件为
u v w 0 x y z 1 dV f p dt
北京航空航天大学《空气动力学》国家精品课
2010年版本
Folie6
3.1、平面不可压位流的基本方程
由此说明,只要把速度势函数解出,压强p可直接由Bernoulli方程得到。 在这种情况下整个求解步骤概括为: (1)根据纯运动学方程求出速度势函数和速度分量; (2)由Bernoulli方程确定流场中各点的压强。这使得速度和压强的求解过 程分开进行,从而大大简化了问题的复杂性。综合起来对于理想不可压 缩流体无旋流动,控制方程及其初边界条件为
Folie12
中科院计算流体力学最新讲义CFD第讲求代数方程组及网格生成精品文档
知识回顾: 有限体积法基本流程
U tIJ 1 IJ F n d s 1 IJ F vn d s0
无粘项常用方法 (流过AB边的通量):
a. 利用周围点的值,计算出(I+1/2,J) 点处的物理量; 直接利用“差分格式”
n 1 n 1 n 1 n 1
2
i 1 ,j i 1 ,j i,j 1 i,j 1 i,j
i N ,N 1 .1 .;j. .N ,N 1 .1 ..
n
n+1
n+1
n
n+1
n
n+1
n+1
n+1
n
特点: 两次扫描,反复迭代
Copyright by Li Xinliang
0 ann
为了计算稳定,通常使用主元消去法 列主元消去法; 全主元消去法 计算量: 乘法:n3/3n2n/3
加法:n3/3n2/2n5/6
O(n3 / 3)
xnbn/ann
n
xi [bi aikxk]/aii ki1
优点: 简单精确,缺点:计算量大
Copyright by Li Xinliang
l u jk,k1,..n.
k mmj
m1
k1
lik(aik limumk)/ukk ik1,..n. m1
对角线上不能有0, 计算之前先交换矩阵A 的元素,将主值交换到对角线上
Copyright by Li Xinliang
5
回代过程
Axb
LUXb
1 l21 1
y1 b1
t
x2
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迁移方程0t x u au += (10-1)若a 为大于零的正数,则Euler 后差格式110n n n n i i i i u u u u a t x+---+=∆∆ (10-2) 稳定。
若a 为小于零的负数,则Euler 前差格式110n n n ni i i i u u u u a t x++--+=∆∆ (10-3) 稳定。
若a 是可正可负的变量,则需将a 进行分裂,令a a a +-=+式中,()12a a a +=+ , ()12a a a -=- 于是有,0a +≥ , 0a -≤迁移方程可写为,0t x x u a u a u +-++= (10-4)迎风格式,1110n n n n n ni i i i i iu u u u u u a a t x x++--+---++=∆∆∆ (10-5) 总是稳定的。
当0a ≥时,式(10-5)与(10-2)相当,当0a ≤时,式(10-5)与(10-3)相当。
对于一维Euler 方程0t x U F += (10-6)式中,123U U u U e U ρρ⎡⎤⎡⎤⎢⎥⎢⎥==⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦ ()1223u F F u p F e p u F ρρ⎡⎤⎡⎤⎢⎥⎢⎥=+=⎢⎥⎢⎥⎢⎥+⎢⎥⎣⎦⎣⎦补充状态方程,2112p e u ργ=+- (10-7) 对于方程(10-6),若设F A U∂=∂ 则方程(10-6)成为0t x U AU += (10-8)如何分裂A ?两个步骤: 1,求出A2,求出A 的特征值。
可将矢通量F 写成矢恒量U 的显函数形式,即123U U U U ⎡⎤⎢⎥=⎢⎥⎢⎥⎣⎦ ()2223122231131212U U F U U U U U U U γγγγ⎡⎤⎢⎥⎢⎥⎢⎥-=+-⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎛⎫-⎢⎥- ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦第1个步骤:()()111123123222123123333123,,,,F F F U U U F F F F F F F A U U U U U U U F F F U U U ⎡⎤∂∂∂⎢⎥∂∂∂⎢⎥∂⎢⎥∂∂∂∂===⎢⎥∂∂∂∂∂⎢⎥⎢⎥∂∂∂⎢⎥∂∂∂⎣⎦(10-9) ()()()23201033123112F A u u U eu e u u u γγγγγγγγρρ⎡⎤⎢⎥⎢⎥∂-⎢⎥==---⎢⎥∂⎢⎥⎢⎥-+---⎢⎥⎣⎦(10-10) 第2个步骤,求出A 的特征值。
对A 作相似变换1A P AP -=Λ (10-11)式中,A u u au a ⎡⎤⎢⎥Λ=+⎢⎥-⎢⎥⎣⎦对A Λ可以进行分裂,设A A A +-Λ=Λ+Λ (10-12)其中,222A u uu a u au a u a ++⎡⎤⎢⎥⎢⎥+++⎢⎥Λ=⎢⎥⎢⎥-+-⎢⎥⎢⎥⎣⎦由式(10-11)可得,1A A P P -=Λ (10-13)将(10-12)代入(10-13)得()111A A A A A P P P P P P +--+---=Λ+Λ=Λ+Λ (10-14)设 1A A P P ++-=Λ 1A A P P ---=Λ 于是式(10-14)成为A A A +-=+从而完成了第2个步骤,分裂了A ,于是Euler 方程(10-8)可写成0t x x U A U A U +-++=迎风格式可写成1110n n n n n ni i i i i iU U U U U U A A t x x++--+---++=∆∆∆ (10-16) 这是非守恒型的迎风格式,并不常用。
222Au u u a u au a u a --⎡⎤⎢⎥⎢⎥+-+⎢⎥Λ=⎢⎥⎢⎥---⎢⎥⎢⎥⎣⎦(10-15)一.对守恒型Euler 方程采用矢通量分裂措施应当直接分裂Euler 方程中的F ,即对Euler 方程(10-6)0t x U F +=实施迎风格式,这就是所谓矢通量分裂格式。
定理:若函数()F U 恒等地满足下列关系()()k F lU l F U =则称()F U 是一个k 次的齐次函数。
对于这种函数,只要它可微,就有F kF U U∂=∂上式称为齐次函数的Euler 公式。
在Euler 方程中,F 是关于U 的一次齐次函数,即1k =。
根据微分学中齐次函数的Euler 公式,有F AU = (10-17)由于对A 已进行了分裂(A A A +-=+),于是有()F A A U +-=+令F A UF A U++--⎧=⎪⎨=⎪⎩ (10-18) 于是,完成了对F 的分裂F F F +-=+Euler 方程(10-6)成为0t x x U F F +-++=矢通量分裂格式可写为:()()()()1110n n n n n n iiii i iF F F FUU txx++--+-+---++=∆∆∆归纳一下,分裂F 的步骤:1.求出A (FA U∂=∂)2.找到矩阵P ,使1A P AP -=Λ 3.求出A +Λ,A -Λ(()12A A A +Λ=Λ+Λ,()12AA A -Λ=Λ-Λ) 4.求出A +,A -(1A A P P ++-=Λ,1A A P P ---=Λ) 5.求得F +,F -(F A U ++=,F A U --=) 对于二维和三维情况,可以依次类推。
例如,对于二维Euler 方程,0t x y U F G ++=同样可进行矢通量分裂,即F F F +-=+G G G +-=+于是,Euler 方程就成为0t x x y y U F F G G +-+-++++=那么矢通量分裂格式可写成:()()()()()()()()1,,,1,1,,,,1,1, 0n n n n n n i ji ji ji ji ji jn n n n i ji j i j i jF F F F UUtx xG G G Gyy++--+-+++---+---++∆∆∆--++=∆∆二.矢通量分裂格式(采用矢通量分裂措施的差分格式)1.一阶精度显式格式()()()()1110n n n n n n iiii i iF F F FUU txx++--+-+---++=∆∆∆2.空间精度为二阶的格式()()()()()()1122113421 4302n n n n n i i i i i n n n i i i U U F F F t x F F F x ++++-----++-⎡⎤+-+⎢⎥⎣⎦∆∆⎡⎤+-+-=⎢⎥⎣⎦∆3.MacCormack 格式()()()()()()()()1111111111112n n n n n n i i i i i i n n n n n n n i i i i i i i t t U U F F F F x x t t U U U F F F F x x +++---+++++++++---+∆∆⎧⎡⎤⎡⎤=----⎪⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦∆∆⎪⎨∆∆⎧⎫⎡⎤⎡⎤⎪=+----⎨⎬⎢⎥⎢⎥∆⎣⎦∆⎣⎦⎪⎩⎭⎩由于采用了一侧差分,破坏了格式的对称性,只有一阶精度。
4.AF 格式(C-N 格式)22n n n n nb f b f t A t A F F I U t x x x x +-+-⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫∆∂∆∂∂∂++∆=-∆+⎢⎥⎢⎥ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪∂∂∂∂⎢⎥⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎣⎦⎣⎦式中,下标b 表示后差,f 表示前差。
对上式作近似分解:22n n n n nb f b f t A t A F F I I U t x x x x +-+-⎡⎤⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫∆∂∆∂∂∂++∆=-∆+⎢⎥⎢⎥⎢⎥ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪∂∂∂∂⎢⎥⎢⎥⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎣⎦⎣⎦⎣⎦以上四个格式都是针对一维Euler 方程的,可以直接推广到二维和三维。
三.人工粘性MC 格式和AF 格式由于采用中心差分使其等价微分方程中的二阶导数项都消失了,引起非物理的数值振荡,所以必须人为地把这些消失了的二阶项再加到格式中去,这些二阶项称为人工粘性。
对于MC 格式(以一维Euler 方程为例),有()()11111111112n n n n n n i i i i xx xxxx n n n n n n n i i i i i xx xxxx t U U F F tU tU x t U U U F F tU tU x αβαβ+-+++++++∆⎧=--+∆-∆⎪∆⎪⎨∆⎡⎤⎪=+--+∆-∆⎢⎥∆⎪⎣⎦⎩对于AF 格式(以二维Euler 方程为例)()()()22422 n nn x y n n t A t B I D I D U x y F G t D x y ⎛⎫⎛⎫∆∂∆∂++++∆= ⎪⎪∂∂⎝⎭⎝⎭⎡⎤⎛⎫∂∂⎛⎫-∆++⎢⎥ ⎪ ⎪∂∂⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦式中,()222xx D x ε∂=-∂ , ()222y y D y ε∂=-∂ , ()44444n D U x y ε⎛⎫∂∂=+ ⎪∂∂⎝⎭在以上格式中,α、β、x ε、y ε和ε均为待定系数。
如何确定这些系数?四.人工粘性与矢通量分裂格式的关系对于迁移方程0t x u au +=迎风格式1110n n n n n ni i i i i i u u u u u u a a t x x++--+---++=∆∆∆ (10-5) 式中,()12a a a +=+,()12a a a -=-,代入上式,整理得, 111112222n n n n n n n i i i i i i i u u u u x u u u a a t x x++-+---∆-++=∆∆∆ 上式表明,迎风格式相当于Euler 中心差分格式加上二阶粘性。
对于一维Euler 方程为例0t x x U F F +-++= (10-19)简记 1i i x f f f x--∇=∆ —— 后差 1i ix f f f x+-∆=∆ —— 前差112i i x f f f xδ+--=∆ —— 中心差 则一阶精度矢通量分裂格式可写为:10n ni i x x U U F F t++--+∇+∆=∆ (10-20) 我们已知 F F F +-=+而F A U ++= , F A U --=(10-21)而1A A P P ++-=Λ , 1A A P P ---=Λ (10-22)而 ()12AA A +Λ=Λ+Λ ,()12A A A -Λ=Λ-Λ (10-23) 于是,将式(10-23)代入式(10-22),有()()1111122A A A AA PP P P P P +---=Λ+Λ=Λ+Λ 显然 1A A P P -=Λ ,令 1A A P P -=Λ于是 ()12A A A +=+, 同理 ()12A A A -=-, 代式(10-24)入式(10-21),有()12F A A U +=+ , ()12F A A U -=- 于是()()2212x x x x x x x x A A A A F F U U AU A U +-+-⎛⎫⎛⎫∇+∆=∇+∆ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=∇+∆+∇-∆⎡⎤⎣⎦ (10-25) 根据定义:2x x x δ∇+∆= x x x x x ∇-∆=-∆∇∆代入式(10-25),得()2x x x x x xF F F AU δ+-∆∇+∆=-∇∆ (10-26)代入一阶精度矢通量分裂格式(10-20),得(10-24)()12n n i i x x x U U x F A U t δ+-∆+=∇∆∆ (10-27) 可见,一阶精度的矢通量分裂格式相当于中心差分格式加上二阶粘性。