2009.10.29 第一、二联碗扣支架计算
支架及模板荷载计算(修改)
碗扣式支架及模板荷载计算一、WDJ 碗扣式支架的设计计算为简化计算，计算采用的断面形式为主线标准断面预应力连续混凝土箱梁断面进行计算，该断面为第二联Ⅳ-Ⅳ断面为例，其计算简图如下图所示： 重新插图碗扣式支架标准断面计算简图a.结构物每延米重量W如上图所示，将其横断面分成若干部分，求其面积为：2102A A A A -⨯-=根据电脑计算，得其面积如下：211.13529.3639.16m A =-=m kN A q c /86.34011.13261=⨯=⨯=γ式中：c γ——钢筋混凝土的容重，263/m kN ；A ——箱梁截面积，m 2；1q ——箱身每延米重量，m kN /；b.箱梁横梁重量。
两侧实体长度为1m ，则每跨的横隔墙重量为：()21'226V nV W += 将其平均到整跨中：()L V nV q /26212+=式中：2q ——每延米分配的中、端横梁重量，m kN /；n ——中横梁数量，个：1V 、2V ——每个中、端横梁体积，当跨径相同时取V 2，当跨径不等时，应取各墩端横梁体积的一半，m 3。
则有：()m kN q /342.7723.11/21703.1600262=⨯⨯+⨯=c ．临时荷载重量临时荷载主要有：内外模板的单位面积重量1G ，取2/5.1m kN ；施工人员、施工料具运输、堆放荷载2G ，根据《路桥施工计算手册》，取为2/0.1m kN ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载3G ，取为2/0.2m kN ；振捣混凝土时产生的荷载4G ，取为2/0.2m kN 。
由上可得结构物单位面积重量：()()2432121//m kN G G G G B q q W +++++=式中：B ——结构物底面宽度，m ；()2/89.430.20.20.15.1185.11/342.7786.340m kN W =+++++=d ．WDJ 碗扣型多功能支架受力计算根据WDJ 碗扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为： 当横杆竖向步距为600mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN ； 当横杆竖向步距为1200mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为30kN ； 当横杆竖向步距为1800mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为25kN ；当横杆竖向步距为2400mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为20kN ； 根据上述结构物单位面积重量，以及常规做法，立杆布置为顺桥向600mm ，横桥向为600mm ，步距1200mm ，单杆受力为：kN P kN W b a P 30][8.1589.436.06.0=<=⨯⨯=⨯⨯=斜撑布置：在整架四周满框布置，在横梁及腹板下满框布置。
号块碗扣式支架计算
号块碗扣式支架计算箱梁碗扣式支架计算书一、工程概括略二、计算依据和规范1、《钱江通道及接线工程南连接线段第09合同两阶段施工图设计》2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)5、《木结构设计规范》（GB 50005-2003）6、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《路桥施工计算手册》周水兴等编著三、支架模板方案1、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215MPa。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。
横桥向支架布置单位：cm顺桥向支架布置单位：cm四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
碗扣支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算莆永高速莆田段A1合同段中西园1#桥左幅11～14#墩、右幅10～13#墩上跨待建的城港大道，其上部结构为3*40m预应力混凝土等高连续箱梁。
为此，依据设计图纸、专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（回填80~160cm厚石渣后铺15cm厚C30砼面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、[10cm槽钢横梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
[10cm槽钢横梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在[10cm槽钢横梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板（40m 跨等高连续梁满堂支架结构示意图见附图）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置: 翼板区纵桥向为33*120cm,共计34排；空腹区纵桥向为3*60cm+30*120cm+3*60cm,共计37排；腹板区纵桥向为66*60cm,共计67排；横桥向立杆间距为3*90cm+14*60cm+3*90cm，即两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为60cm，共20排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在支架基础上的3cm厚木垫板上，以确保地基均衡受力。
二、支架计算与基础验算(一)资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6 40 0.9 4.5 121.2 30 1.2 3.5 71.8 25 1.52.5 4.52.4 20 1.8 2.03.0（3）根据《工程地质勘察报告》第一册SK053~SK057地质柱状图可知：现浇跨位处地基淤泥层厚度1.0~1.6m，容许承载力只有50Kpa。
号块碗扣式支架计算共12页word资料
箱梁碗扣式支架计算书一、工程概括略二、计算依据和规范1、《钱江通道及接线工程南连接线段第09合同两阶段施工图设计》2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)5、《木结构设计规范》（GB 50005-2003）6、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《路桥施工计算手册》周水兴等编著三、支架模板方案1、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力 [σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003 中的TC13A 类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215MPa。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。
横桥向支架布置单位：cm顺桥向支架布置单位：cm四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
(整理)碗扣式脚手架计算
32+48+32m悬灌梁支架计算碗扣式脚手架直径为48mm,壁厚3.5mm。
这种支架的优点是：轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长度规格（包括上下托螺杆），便于调整高度，但它的缺点是杆件均以碗扣连接，平面相对转动自由度较大，不利于支架的整体稳定，不过可以通过增加斜撑来克服这个薄弱环节。
碗扣式支架横杆采用0.6m横杆步距。
支架标准碗扣步高为0.6m，步高采用0.6m，底托及顶托螺杆调节高度一般控制在30cm以内（螺杆与杆件装配间隙较大、螺杆调节太长，会使轴心偏位增加而导致不稳定）。
纵向剪力撑只加在最外侧两排节点处，横向则以3m为间距加设，斜撑与碗扣杆件用钢管卡固定在一起。
1、0号块支架验算：根据箱梁设计结构形式，在腹板和翼板相交区域（图3阴影部分）自重最大，所以将此区域作为支架验算对象。
2080,61图3—箱梁断面示意图经计算：S阴= 3.32 m2C50钢筋混凝土每立方米重2880㎏不可预计荷载取恒载的0.2倍所以，计算区域的荷载（立杆轴心压力）P=3.32×2880×1.2×0.6=6884.35㎏立杆稳定性验算：N/ψA≤f式中：N为轴力值；ψ为轴心受压杆件稳定系数；f为钢材抗压强度值（取205×106N/m2）L0=kuh式中：k——计算长度附加系数，取1.155u----脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数，取1.5h----立杆步距，取0.6米L0=1.155×1.5×0.6=1.040米 (L0为立杆计算长度)λ=L0/I=65.8（λ为立杆长细比，I为立杆回转半径I=1.58×10-2 m）查表，ψ取 0.793A有效面积值4.89×10-4m2所以：N/ψA=6884.35/(0.793×4.89×10-4)=177N/mm2≤205N/mm2满足要求。
纵向、横向水平杆的抗弯强度计算M=1.4×213.45×104N=2.99×104Nσ= M/W=2.99×104N/5.08cm2=58.8N/mm2<205 N/mm2满足要求。
碗扣脚手架支架检算
碗扣脚手架支架检算支架检算分三种分别计算，其中一种是碗扣支架，一种是扣件支架，一种是盘扣支架，分别根据各自对应的规范进行检算，依据规范分别是《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013），具体检算过程如下：碗扣式支架检算1区、2区、3区带状区均采用本类型支架，梁下立杆间距0.6×0.6m，板下1.2×1.2m，基本步距为1.2m，支架高度约9.5～14m。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）检算支架。
1、荷载计算（1）模板及支架自重Q1选取主次梁最多、梁板截面最大、支架最高的区域为检算模型，即以2区最大跨度单元（18×8.5×15.5m）的支架为检算模型，梁下支架杆件基本间距为600mm，板下支架基本间距为1200mm，根据结构实际尺寸情况还配套间距900mm的支架间距，水平横杆竖向步距按1200mm考虑，为方便计算且不低于实际工况，取支架杆件间距为900mm统一考虑其自重。
①模板自重检算单元内梁截面按最大截面600×1600mm考虑，模板采用木模板，15mm厚木胶合板为面板，次楞为50×100×18000mm方木，间距不大于250mm，主背楞为100×100×1700mm方木，间距不大于900mm，则梁下模板自重为[（0.6+1.4×2）×18×0.015+0.1×0.05×18×6+0.1×0.1×1.7×21]×6/（18×0.6）=1.008KN/m2板下模板自重则按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中第4.2.4条规定取值0.5KN/m2。
碗扣式脚手架满堂支架计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。
关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
1 工程概况1.1 总概况***高速***互通立交位于宜宾市以北约10 km处***镇，为连接己通车内**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+135桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6³1.6m 和1.4³1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2³0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9³0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
碗扣式脚手架结构设计计算
碗扣式脚手架结构设计计算1 基本设计规定：1.1本规范的结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001和《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准的规定。
采用概率理论为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。
1.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。
脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。
1.3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证(满足)网格的每层有一根斜杆（图1.3）。
图 1.3 网络结构几何不变条件1.4 模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证(是)沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图1.4），也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图 1.4-1所示）或采用格构柱法（图 1.4-2）。
图 1.4满堂架几何不变体系图 1.4－1侧面增加支撑链杆法图 1.4－2 格构柱法1.5 双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构的几何不变条件可采用每层设一根斜杆(图 1.5)，在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析：1当两立杆间无斜杆时（图 1.5a），立杆的计算长度l0等于拉墙件间垂直距离；2当两立杆间增设斜杆（图 1.5 b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间的距离。
3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图1.5A－A剖面）。
图 1.5双排外脚手架结构计算简图1.6 双排脚手架无风荷载时，立杆一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。
1.7 当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力；1.8 所有杆件长细比λ＝l0 ／i不得大于250。
1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。
碗扣支架重量计算
碗扣架规格（一）立杆型号A(mm)理论重量（kg)备注LG-60 600 4.06LG-12012007.41LG-180180010.67LG-240240014.02LG-300300017.31专用立杆型号A(mm)理论重量（kg)备注ZG-220220010.45ZG-240240011.22横杆型号A(mm)理论重量（kg)备注HG-30300 1.67HG-60600 2.82HG-90900 3.97HG-1201200 5.12HG-1501500 6.28HG-18018007.43HG-24024009.73HG-65650 3.02HG-95950 4.17HG-1251250 5.32HG-1551550 6.48HG-18518507.63间横杆型号A(mm)B(mm)理论重量（kg)备注JHG-12012000 6.43 JHG-120+3012003007.74 JHG-120+6012006009.69碗扣架规格（二）斜杆型号A(mm)理论重量（kg)备注XG-15015007.11用于900×120mm框架XG-17017007.87用于1200×120mm框架XG-21621609.66用于1200×1800mm框架XG-234234010.34用于1500×1800mm框架XG-255255011.13用于1800×1800mm框架XG-300300012.87用于2400×1800mm框架窄挑梁型号A(mm)理论重量（kg)备注TL-30300 1.68宽挑梁型号A(mm)理论重量（kg)备注TL-606009.30提升滑轮型号A(mm)理论重量（kg)备注THL 1.55脚手板型号A(mm)B(mm)理论重量（kg)备注JB-12012002709.20JB-150150027011.22JB-180180027013.24JB-240240027017.20碗扣架规格（三）架梯型号A(mm)B(mm)理论重量（kg)备注JT-255254653026.32用于1800×1800mm框架直角撑型号A(mm)理论重量（kg)备注ZJC125 1.70立杆可调底座型号可调范围(mm)理论重量（kg)备注KTZ-450-300 5.24KTZ-600-450 6.45KTZ-750-6007.50立杆可调托撑型号可调范围(mm)理论重量（kg)备注KTC-450-300 4.95KTC-600-450 6.15KTC-750-6007.20直角扣件：13.2N一个旋转扣件：14.6N一个对接扣件：18.4N一个钢管尺寸：¢48*3.5MM 每米自重38.4N/M 1KG=9.8N。
碗扣式支架计算
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 9.706kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN 0.13kN9/.m71kN
9.71kN
A
B
600
600
600
托梁计算简图
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!土对侧模的压力——q5 计算 因现浇帽梁采取水平分层以每层 30cm 高度浇筑，在竖向上以 V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度 T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 q5= Pm K r h K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂 K=1.2 当 V/T=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m q5= P=K*r*h=1.2*26*1.69=52.728 kN/m
W = 90.00×1.20×1.20/6 = 21.60cm3； I = 90.00×1.20×1.20×1.20/12 = 12.96cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.848×106/1.05/49000.0=35.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
碗扣钢管楼板模板支架计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管48×3.0mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.100×0.200×0.900+0.200×0.900=4.698kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×4.698+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.079kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.079×1000×1000/33750=2.343N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.698+1.4×2.250)×0.300=1.582kN 截面抗剪强度计算值T=3×1582.0/(2×900.000×15.000)=0.176N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×4.698×3004/(100×6000×253125)=0.170mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
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附件：)：WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管,立杆、横杆承载性能(桥梁施工常用数据手册P699一、荷载计算（1）、第一、二联梁高有以下几种，各断面的钢筋砼荷载（单位：Kpa）分布如下图所示：（2）、模板荷载q2a、内膜（包括支撑架）：q2-1＝1.2KN/m2b、外膜（包括侧模支撑架）：q2-2＝1.2KN/m2a、底膜（包括背木）：q2-3＝0.8KN/m2（3）、人群机具设备荷载：q 3＝2 KN/m 2（4）、碗扣脚手架及分配梁荷载：q 4＝2.35 KN/m 2（5）、振捣荷载：q 5＝2 KN/m 2（6）、倾倒荷载：q 6＝2 KN/m 2 二、碗扣立杆受力计算（一）、①图所示2.8m （桥墩支点）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa 碗扣立杆的分布为120cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.6×25.14＝18.1KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（45.8＝68.58 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×68.58＝24.69KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（37.74＝58.908 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×58.908＝21.21KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（55.73＝80.496 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×80.496＝28.98KN<[N] =30KN（二）、②图所示2m （桥墩支点）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa 碗扣立杆的分布为120cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.6×25.14＝18.1KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（32.05＝52.08 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×52.08＝18.75KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（16.94＝33.948 Kpa碗扣立杆的分布为90cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.9×0.6×33.948＝18.33KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（34.93＝55.536 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×55.536＝19.99KN<[N] =30KN（三）、③图所示2m （跨中）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa碗扣立杆的分布为120cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.9×25.14＝27.152KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（26.77＝45.744 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.9×45.744＝24.70KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（12.26＝28.332 Kpa碗扣立杆的分布为90cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.9×0.9×28.332＝22.95KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（29.35＝48.84 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.9×48.84＝26.37KN<[N] =30KN（四）、④图所示2m （桥墩支点）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa 碗扣立杆的分布为120cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.6×25.14＝18.1KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（34.75＝55.32 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×55.32＝19.92KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（22.14＝40.188 Kpa碗扣立杆的分布为90cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.9×0.6×40.188＝21.70KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（38.08＝59.316 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×59.316＝21.35KN<[N] =30KN（五）、⑤图所示1.8m （跨中）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa 碗扣立杆的分布为120cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.9×25.14＝27.15KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（25.93＝44.736 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.9×44.736＝24.16KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（12.26＝28.332 Kpa碗扣立杆的分布为90cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.9×0.9×28.332＝22.95KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（27.73＝46.896 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×90cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.9×46.896＝25.32KN<[N] =30KN（六）、⑥图所示1.8m （桥墩支点）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa 碗扣立杆的分布为120cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.6×25.14＝18.1KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（30.86＝50.652 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×50.652＝18.23KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（16.94＝33.948 Kpa碗扣立杆的分布为90cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.9×0.6×33.948＝18.33KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（32.88＝53.076 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×53.076＝19.11KN<[N] =30KN（七）、⑦图所示2.3m （桥墩支点）梁高计算 （1）、翼缘板最大分布荷载：q ＝2243561.2+) 1.4()q q q q q q -⨯++⨯++（＝1.2+1.2 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（10.4＝25.14 Kpa 碗扣立杆的分布为120cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝1.2×0.6×25.14＝18.1KN<[N] =30KN(2)、斜腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（40.2＝61.86 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×61.86＝22.27KN<[N] =30KN（3）、底板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（29.94＝49.548 Kpa碗扣立杆的分布为90cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.9×0.6×49.548＝26.76KN<[N] =30KN（4）、中腹板最大分布荷载：q ＝212343561.2+) 1.4()q q q q q q q --⨯+++⨯++（＝1.2+1.2+0.8 2.35) 1.4(222)⨯++⨯++（45.88＝68.676 Kpa碗扣立杆的分布为60cm ×60cm ，立杆步距120cm ，则单根立杆受力为：N ＝0.6×0.6×68.676＝24.72KN<[N]=30KN三、面板、横木、纵向槽钢计算面板采用122×244×1.5cm 竹胶板，横向方木为10×10cm ，纵向10＃槽钢。