《热力系统FAC腐蚀的机理及危(王禹文)

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乙烯-四氟乙烯共聚物的制备、加工及应用进展

• 28 •有机氟工业Organo- Fluorine Industry2021年第1期乙燔-四氟乙烯共聚物的制备、加工及应用进展孟庆文王京辉胡帅捷路迪(浙江巨化股份有限公司氣聚合物事业部，浙江衢州324004)摘要：乙烯和四氟乙烯共聚物（E T FE)为交替共聚物，它在保持了PTFE(聚四氟乙烯）良好的耐热、耐化学性能及电绝缘性能的同时，耐辐射和力学性能有很大程度的改善。

主要介绍了E T F E的制备、加工及相关应用。

展望了E T F E树脂的应用前景。

关键词：E T F E;制备；加工;应用〇刖目ETFE( ethylene - tetrafluoroethylene)为乙稀（E)和四氟乙烯(T F E)的交替共聚物，于1945年由杜邦公司率先开发[1],1974年、1976年分别在美国和日本投产。

其具有非常平衡的物理、化学和电学性能，且易熔融加工，但其二元共聚物不耐开裂使其鲜有合适用途。

直至1970年，杜邦公司[2]将第三单体 PPVE(全氟正丙基乙烯基醚）引入E T F E分子链中后才大大改善了 E T F E的韧性，使其实现商业化生产。

尽管E T F E含有氢元素，使其作为含氟聚合物在性能方面有所下降，但E T F E树脂分子链呈锯齿状构相[3]，一CF2—与邻近分子链上的一C H2—相互作用，赋予其突出的力学强度、抗蠕变性和耐切割性,能够满足市场对氟聚物高力学强度的需求。

辐射交联后其力学性能更优。

E T F E树脂能够耐受众多化学品，常温下不溶于所有溶剂，耐酸碱和有机溶剂,但是对氧化剂、含氯溶剂、酮和酯的耐受性稍差。

ETFE树脂还具有优良的光学性能、耐核辐射性能和耐候性。

E T F E树脂熔体剪切敏感性低，易于加工,可以制成气枕、管、线、膜和衬里等制品，广泛应用于建筑、电子、汽车、空天、能源和化工等领域[4]。

1ETFE的制备1.1乙烯-四氟乙烯共聚乙烯和四氟乙烯的共聚按自由基聚合机理进行，由于乙烯、T F E的竞聚率都很小,共聚反应以形成交替结构的分子链为主。

微过热蒸汽品质影响因素及系统优化分析

第20卷第10期中国水运 Vol.20 No.10 2020年 10月 China Water Transport October 2020收稿日期：2020-04-30作者简介：张侨禹（1987-），男，博士，中国舰船研究设计中心工程师，研究方向为舰船动力。

微过热蒸汽品质影响因素及系统优化分析张侨禹1*，王玉松2，金旸1（1.中国舰船研究设计中心，湖北武汉 430064；2.海军装备部装备审价中心，北京 100071）摘要：针对蒸汽动力船舶微过热蒸汽系统蒸汽品质的影响因素进行了分析讨论，并进行了针对性的系统优化设计，对实际工程具有重要的指导意义。

本文利用FLOWMASTER 仿真计算软件，建立了微过热蒸汽系统仿真模型，对微过热蒸汽品质的影响因素开展了计算分析。

在此基础上，提出微过热蒸汽系统的优化改进方案，并得出优化结果。

计算结果表明：饱和蒸汽与过热蒸汽压差、过热蒸汽温度以及微过热蒸汽流量对微过热蒸汽品质有较大影响，目前实船方案会导致微过热蒸汽品质在不同工况下差异较大且在高、低工况下品质较低，提出的根据微过热温度对饱和蒸汽节流阀反馈控制的优化方法有效的解决了这一问题。

关键词：蒸汽动力系统；微过热蒸汽；数值模拟；优化设计中图分类号：TM62 文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2020）10-0062-03引言舰船蒸汽动力技术至今已有100多年的发展历史，目前该技术在大型航空母舰、核潜艇、液化天然气（LNG）船为主导动力技术[1]。

舰船蒸汽动力系统的基本循环为锅炉产生过热蒸汽驱动汽轮机做功，驱动轴系推动舰船，同时过热蒸汽通过与饱和蒸汽的掺混降压向低压汽轮机械供汽 [2]。

数值计算方法已普遍应用于航空航天、船舶、能源等领域，对于船舶方面，贺国[3]、牛明田[4]、王治[5]、等人分别就柴油机气体减压阀、机舱进风围阱、船用换热器、微过热蒸汽加压模块等部件进行仿真分析。

张少凯[6]、李来春[7]、王鹏[8]、等人对船舶蒸汽动力装置控制系统进行了深入研究。

高压换热器Ω密封环腐蚀泄漏案例分析及改进措施

㊀２０２０年㊀第３期Ｐｉｐｅｌｉｎｅ㊀Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ㊀ａｎｄ㊀Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ２０２０㊀Ｎｏ３㊀收稿日期：２０１９－１１－２４高压换热器Ω密封环腐蚀泄漏案例分析及改进措施马文礼，唐鸿雁，李立峰，姜文波，马春生（中石油克拉玛依石化有限责任公司，新疆克拉玛依㊀８３４００３）㊀㊀摘要：某加氢装置反应产物与原料油换热器Ｅ３０４／ＡＢ采用的是Ω环式的密封结构，该高压换热器管程密封部位多次发生腐蚀泄漏㊂针对该加氢装置换热器腐蚀泄漏的原因进行了分析，根据换热器密封结构㊁设备材质㊁操作介质成分㊁温度㊁压力等影响因素采取了相应的改进措施，有效地解决了该换热器腐蚀泄漏的问题㊂关键词：加氢装置；腐蚀泄漏；原因分析；改进措施中图分类号：ＴＥ９６５㊀㊀㊀文献标识码：Ａ㊀㊀㊀文章编号：１００４－９６１４（２０２０）０３－００５３－０３ＣａｓｅＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＩｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔＭｅａｓｕｒｅｓｏｆΩＳｅａｌＲｉｎｇＣｏｒｒｏｓｉｏｎＬｅａｋａｇｅｉｎＨｉｇｈＰｒｅｓｓｕｒｅＨｅａｔＥｘｃｈａｎｇｅｒＭＡＷｅｎ⁃ｌｉ，ＴＡＮＧＨｏｎｇ⁃ｙａｎ，ＬＩＬｉ⁃ｆｅｎｇ，ＪＩＡＮＧＷｅｎ⁃ｂｏ，ＭＡＣｈｕｎ⁃ｓｈｅｎｇ（ＣＮＰＣＫａｒａｍａｙＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｋａｒａｍａｙ８３４００３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｐｒｏｄｕｃｔａｎｄｆｅｅｄｏｉｌｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒＥ３０４／ＡＢｏｆａｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｅｑｕｉｐｍｅｎｔａｄｏｐｔｓｔｈｅｓｅａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆΩｒｉｎｇｔｙｐｅ．Ｔｈｅｓｅａｌｉｎｇｐａｒｔｏｆｔｈｅｔｕｂｅｓｉｄｅｏｆｔｈｅｈｉｇｈ⁃ｐｒｅｓｓｕｒｅｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒｈａｓｓｕｆｆｅｒｅｄｆｒｏｍｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｎｄｌｅａｋａｇｅｆｏｒｍａｎｙｔｉｍｅｓ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｃａｕｓｅｓｏｆｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｎｄｌｅａｋａｇｅｏｆｔｈｅｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒｉｎｔｈｅｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｕｎｉｔ，ｔｈｅｃｏｒ⁃ｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｓｗｅｒｅｔａｋｅｎａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇｆａｃｔｏｒｓｓｕｃｈａｓｔｈｅｓｅａｌｉｎｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｈｅａｔｅｘ⁃ｃｈａｎｇｅｒ，ｅｑｕｉｐｍｅｎｔｍａｔｅｒｉａｌ，ｏｐｅｒａｔｉｎｇｍｅｄｉｕｍｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ，ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｐｒｅｓｓｕｒｅ，ｅｔｃ．Ｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｏｆｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｎｄｌｅａｋａｇｅｏｆｔｈｅｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒｉｓｂａｓｉｃａｌｌｙｓｏｌｖｅｄｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｕｎｉｔ；ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｌｅａｋａｇｅ；ｃａｕｓｅａｎａｌｙｓｉｓ；ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｓ０㊀引言某加氢装置高压换热器Ｅ３０４／ＡＢ（以下简称Ｅ３０４／ＡＢ）主要用于反应产物与原料油换热，其密封结构为Ω环密封，管程材质为：基层１５ＣｒＭｏ㊁堆焊层３ｍｍ的０Ｃｒ２３Ｎｉ２３＋３ｍｍ的０Ｃｒ１８Ｎｉ１１Ｎｂ㊁管程内件和Ω密封环为０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ，与介质所接触的管程设备材质都为奥氏体不锈钢，管程操作压力为７．５ＭＰａ㊂该换热器多次发生泄漏，严重影响了装置的安全平稳运行［１］㊂１㊀换热器泄漏的典型案例高压换热器具体参数如表１所示㊂表１㊀换热器具体参数ħ工艺编号管程温度壳程温度Ｅ３０４Ａ２３５１８０９０１４０Ｅ３０４Ｂ１８０１３０４０９０㊀㊀２０１８年７月检查发现Ｅ３０４Ｂ换热器管箱附近有油气味，检测后为换热器端盖内圈螺纹顶丝处有油气泄漏（换热器端盖内圈螺纹顶丝共３７颗，在距离顶丝３ｃｍ处均有可燃气报警），换热器管箱内隔膜腐蚀穿孔导致油气从端盖内圈螺纹顶丝处泄漏㊂同时检查发现Ｅ３０４Ａ换热器Ω密封圈出现砂眼及裂纹，并且多次发生泄漏的均为高压换热器管程Ω密封环，换热器管程的介质为加氢反应器反应流出物，除去主要成分精制汽油㊁轻烃类和循环氢气，导致腐蚀发生的介质有：硫化氢（５０００７０００ｍｇ／ｇ）㊁氨氮（２０００３０００ｍｇ／ｇ）㊁硫酸根（４０６０ｍｇ／ｇ）㊁亚铁离子（０．３０．６ｍｇ／ｇ）㊁少量反应生成水，检测ｐＨ值为５７㊂２０１８年８月大检修返厂拆解后，发现Ｅ３０４Ａ内部结焦严重，管板坑蚀较多，换热器内部壳程结焦堵塞较严重，图１表示Ｅ３０４Ａ换热器内部结焦与管板坑蚀情况㊂使用普通高压清洗枪清洗干净，换热器管板（靠近管头侧）表面ＰＴ检测发现其表面存在大量裂纹，裂纹深度０．５４ｍｍ㊂Ｅ３０４Ｂ拆检后发现换热器内部结焦物较少，管板表面ＰＴ检测较完整，但是其端㊀㊀㊀㊀㊀５４㊀ＰｉｐｅｌｉｎｅＴｅｃｈｎｉｑｕｅａｎｄＥｑｕｉｐｍｅｎｔＭａｙ２０２０㊀盖薄膜处有压痕情况，图２所示为Ｅ３０４Ｂ换热器管板及端盖薄膜情况㊂根据现场泄漏情况，检查换热器管箱内端盖薄膜腐蚀穿孔情况，没有发现异常情况，油气从端盖内圈螺纹顶丝处泄漏原因为端盖薄膜安装㊂换热器水压试验发现若干管束腐蚀开裂泄漏㊂（ａ）Ｅ３０４Ａ壳程结焦（ｂ）Ｅ３０４Ａ管板腐蚀图１㊀Ｅ３０４Ａ换热器内部结焦与管板坑蚀情况㊀（ａ）Ｅ３０４Ｂ管束腐蚀情况（ｂ）Ｅ３０４Ｂ端盖薄膜图２㊀Ｅ３０４Ｂ换热器管板及端盖薄膜情况２㊀换热器腐蚀的原因分析２．１㊀Ω密封环材质与结构分析对于Ｅ３０４／ＡＢ，管板两侧介质压力相近，管壳程均采用Ω环密封结构，图３为高压换热器Ω密封环结构简图㊂Ω密封环内部存在空腔，空腔内介质不流动，反应产物自Ω密封环拼接缝进入空腔后在内部沉积，介质在空腔内沉积，沉积物在重力和密度差的作用下分层，下部为较高硫化氢浓度的反应生成水，上层为经过加氢反应的汽油㊂硫化氢在下层水溶液中凝缩，水溶液ｐＨ降低至５以下，为硫化氢应力腐蚀提供腐蚀环境；另外，Ω密封环材质为奥氏体不锈钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ，在硫化氢腐蚀环境中存在应力腐蚀（ＳＣＣ）敏感性［２］㊂（ａ）Ω密封环结构图（ｂ）Ω密封环放大图图３㊀高压换热器Ω密封环结构简图此外，从拆检部位来看，管头部位腐蚀是由于管头焊接接头存在焊接缺陷，换热器在高温高压的环境下经过长期的运行，缺陷会逐渐扩散㊁增大，进而造成管头部位的腐蚀（由于物料进口温度高，故物料进口处管头腐蚀严重）㊂管板表面裂纹则由于胀接力不够，换热管与管板胀接部位间隙不符合设计要求，间隙部位会积存壳程介质，换热器在高温高压的环境下经过长期的运行，换热管的拉力㊁机械胀接应力及壳程介质的冲击力会造成该部位应力腐蚀，从而出现了裂纹；若管板锻件本身存在缺陷，换热器在高温高压的环境下经过长期的运行，缺陷会逐渐扩散㊁增大，进而管板出现了裂纹［３］㊂２．２㊀工艺原因分析某加氢装置于２０１２年由柴油加氢改为焦化汽油加氢，焦化汽油加氢反应剧烈，反应放出热量较高㊂装置开工期间，氢气循环升温后反应器床层温度２００ħ，Ｅ３０４／ＡＢ管程温度在１６０１８０ħ㊂进油后焦化汽油原料（２００ħ）进入反应器，焦化汽油加氢反应剧烈，反应放出热量较高，反应器床层温升达到１５０ħ左右，反应器出口温度达到３５０ħ左右，各高压换热器管程温度在１５ｍｉｎ内快速上升１００ħ左右，升温速度过快，设备温度上升不均，设备内部传出金属膨胀的声音，管程Ω密封环也因换热器温升速度过快产生较大温差应力，温差应力促进硫化氢应力腐蚀开裂㊂在氨盐生成前工艺注水量过小也是导致腐蚀开裂的原因㊂管程介质中的硫化物㊁氨氮在７．０ＭＰａ㊁１２０２００ħ条件下生成铵盐，铵盐极易溶于水，溶液显酸性㊂２０１５年检修前注水量为２．０ｔ／ｈ，在工艺流程中高压分离器中分离的含硫污水中，ＮＨ４ＨＳ浓度高达６％左右㊂３㊀改进措施３．１㊀设备改进针对Ω密封环空腔内凝缩腐蚀介质的问题，将管箱Ω密封环外部环体割除，Ω密封环拼接焊缝打磨光㊀㊀㊀㊀㊀第３期马文礼等：高压换热器Ω密封环腐蚀泄漏案例分析及改进措施５５㊀㊀滑，渗透检测拼接缝处无腐蚀裂纹后，对Ω密封环拼接缝进行密封焊，图４为换热器Ω密封环维修前后对比示意图㊂密封环焊缝焊接部位进行焊前３００ħ消氢处理，焊后进行现场热处理降低焊缝硬度，防止密封焊焊缝开裂［４］㊂Ω密封环环体割除后，消除腐蚀环境㊂（ａ）Ω密封环维修前（ｂ）Ω密封环维修后图４㊀换热器Ω密封环维修前后对比示意图订购新的密封环，新的密封环材质升级为３１６Ｌ，重新委托设计院将密封环的形式设计为不带腔体的唇式密封结构，消除腐蚀介质浓缩空间㊂３．２㊀工艺改进３．２．１㊀降低开工阶段温度上升速率针对焦化汽油反应器床层温升高的问题，开工油是由直馏汽油和焦化汽油按比例掺炼组成，降低开工油原料活性，开工过程中床层温升，减小反应温升对高压换热系统的热量冲击㊂装置建立油相大循环，反应系统温度稳定后，逐渐调整直流汽油和焦化汽油的配比，在床层温升可控情况下，将装置逐渐调整为全焦化汽油原料运行㊂３．２．２㊀增加注水量，降低铵盐浓度增大Ｅ３０４／ＡＢ管程入口注水量（４ｔ／ｈ以上），充分溶解介质中的铵盐，降低介质中氯离子的浓度并提高介质的ｐＨ值，减弱奥氏体不锈钢在氯离子环境下的应力腐蚀速率㊂在工艺流程中，高压分离器中分离的含硫污水中，ＮＨ４ＨＳ浓度降为２．５％㊂３．２．３㊀停工惰性气体保护及化学清洗在装置停工后，对装置反应系统进行充氮，使Ｅ３０４／ＡＢ换热器和其他设备处于氮气环境，防止腐蚀的发生㊂当设备检修或需要暴露在大气环境下，必须对换热器进行整体清洗，清除设备表面含有连多硫酸的介质，防止发生再次腐蚀㊂３．２．４㊀注剂降低焦化汽油原料壳程结焦为降低焦化汽油原料中二烯烃在换热器中的结焦概率，需要控制反应产物在Ｅ３０２出口温度不大于２６０ħ，同时增加原料阻垢剂的注入，防止聚合发生，从而避免或减少生焦，本装置已于２０１８年３月开工期间进行加注，阻垢剂加入部位在原料缓冲罐出口进高压原料泵前，以达到延缓高压换热器Ｅ３０４／ＡＢ（反应产物／原料油）壳程内二烯烃聚合结焦的目的㊂４㊀结束语换热器的安全稳定运行关系到产品生产效率及装置生产安全［５］㊂本文对某加氢装置高压换热器腐蚀泄漏进行了分析，并制订相应的改进措施，最终解决了换热器频繁泄漏的问题，节约了维修成本，延长了换热器的有效运行时间，为国内相关石化设备人员处理Ω环密封结构换热器泄漏问题提供借鉴㊂参考文献：［１］㊀郭建伟．汽油加氢装置换热器泄漏和防腐措施［Ｊ］．石油化工腐蚀与防护，２０１４（２）：３３－３５．［２］㊀马红杰．０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ不锈钢换热器管束腐蚀开裂分析［Ｊ］．石油化工设备技术，２０１９（５）：１０－１３．［３］㊀任大为．化工装置换热器及管线应力腐蚀开裂成因及防治措施［Ｊ］．山西化工，２０１９（１）：１５０－１５２．［４］㊀任大为．Ω环换热器泄漏分析及返修技术［Ｊ］．中国化工装备，２０１９（３）：１８－２０．［５］㊀姬淑生．浅析换热器的腐蚀类型与防治措施［Ｊ］．化学工程与装备，２０１９（８）：２２１－２２２．作者简介：马文礼（１９９２），工程师，从事设备技术管理工作㊂Ｅ⁃ｍａｉｌ：ｍａｗｌｋｓｈ＠ｐｅｔｒｏｃｈｉｎａ．ｃｏｍ．ｃｎ。

供热管网腐蚀泄漏分析及预防

供热管网腐蚀泄漏分析及预防
王琦伟;李阳
【期刊名称】《节能》
【年(卷),期】2024(43)4
【摘要】随着城市化进程加速,集中供热规模不断扩大,管网运行年限也随之增加,供热老旧管网泄漏现象时有发生。

结合供热企业采暖季运行现状,汇总近几年管网泄漏案例,分析产生管网泄漏的主要原因并抽取泄漏样本,从管壁材料、管内水质等多方面深入综合分析腐蚀泄漏机理。

结果显示:管网泄漏的主要原因为腐蚀泄漏,电化学腐蚀为最根本原因,供水管道泄漏概率远高于回水管道。

根据泄漏情况,从技术措施和管理措施两方面分别提出了预防管网腐蚀泄漏的方法。

【总页数】3页(P102-104)
【作者】王琦伟;李阳
【作者单位】天津市热电有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU995.3
【相关文献】
1.供热管网腐蚀的成因及预防
2.园区供热管网泄漏工况建模及分析
3.城镇供热管网泄漏原因分析及维护要点
4.城镇供热管网泄漏原因分析及维护要点
5.直埋供热管网泄漏原因分析及检测
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锅炉两相流磨损FAC机理分析和解决措施及设计改进

锅炉两相流磨损FAC机理分析和解决措施及设计改进发布时间：2022-09-30T02:55:58.294Z 来源：《科技新时代》2022年6期作者：翟明张屹[导读] 以实际项目为例，分析燃机余热锅炉受到冲蚀的原因及设备损伤区域翟明张屹鞍钢集团鞍山钢铁鞍钢股份能源管控中心二发电厂，辽宁鞍山 114000摘要：以实际项目为例，分析燃机余热锅炉受到冲蚀的原因及设备损伤区域。

通过数值模拟，得到两相流的FAC（flow accelerated corrosion）效应对管路冲蚀的影响，分析FAC产生的原因，寻求改进方法，以减少冲蚀对设备的破坏影响。

关键词：两相流、FAC、燃机余热锅炉1.引言在一个运动流体中同时存在两种以上的相态，并且不同相态的流体之间存在着明显可分的相交界面，则这种运动流体称为多相流。

在多相流中，以两相流最为普遍，它常见于航空、航天、能源、动力、空调、制冷等众多领域[1]。

对于两相流动，由于两相之间存在着质量、动量与能量的交换，以及动力学和热力学的不平衡，即速度滑移和温差，而两相之间的界面有十分复杂，因而使两相临界流的研究十分困难[2]。

广泛存在于自然界和工业生产过程中的两相流动可分为以下几种类型：（1）气液两相流；（2）气固两相流；（3）液固两相流；（4）液液两相流。

本文以实际项目为例，研究燃机余热锅炉中两相流对管路设备的FAC（flow accelerated corrosion）效应[3-4]的影响，分析FAC产生的原因，寻求改进方法，以减少冲蚀对设备的破坏影响。

2.设备状态及现象某项目共有2台“一拖一”燃机余热锅炉，1#炉投产之前经过了调试阶段和168小时的试运行，投产后运行小时数9643小时，1#炉低蒸共发生2次换热管的泄漏。

泄漏处位于低蒸的最后一排（沿烟气方向，低蒸共11排）最右边和最左边的1根换热管靠近上集箱（出口集箱）的弯管位置。

#2炉投产1年半后，也发生1根低蒸换热管的泄漏（低蒸最后1排最左边的1根换热管弯管位置）。

金属材料海洋环境腐蚀数据咨询管理及预测诊断系统

金属材料海洋环境腐蚀数据咨询管理及预测诊断系统
王守琰;宋诗哲
【期刊名称】《中国腐蚀与防护学报》
【年(卷),期】2004(24)2
【摘要】采用面向对象的编程语言VisualBasic(VB)编制了金属材料海洋环境腐蚀数据咨询管理和预测诊断系统 ,系统中包含常用金属材料实海腐蚀数据和腐蚀形貌图谱的图文数据库 .除常用的数据库管理功能外 ,还具有一定的腐蚀预测和腐蚀形貌诊断功能 .腐蚀预测可分为人工神经网络模型预测和灰色模型预测 ,人工神经网络模型根据材料的合金成分或海水环境因素对材料的腐蚀进行预测 ,而灰色模型用于对材料的长期腐蚀数据进行计算并给出灰色模型参数 .由扫描得到的金属材料的腐蚀形貌图像的灰度值分布或分形特征值和对应的腐蚀形貌作为知识库 ,通过模糊模式识别理论建立了腐蚀形貌分析诊断系统 ,可以对材料的腐蚀形貌进行诊断 .【总页数】4页(P108-111)
【关键词】数据库;预测;腐蚀形貌
【作者】王守琰;宋诗哲
【作者单位】天津大学材料学院;金属腐蚀与防护国家重点实验室
【正文语种】中文
【中图分类】TG171
【相关文献】
1.金属材料海洋环境腐蚀试验方法研究进展 [J], 林臻;李国璋;白鸿柏;路纯红
2.海洋环境金属材料腐蚀与防护仿真研究进展 [J], 任勇; 成光
3.海洋环境下典型金属材料腐蚀与磨损研究进展 [J], 杜琮昊;白秀琴
4.金属材料海洋环境生物污损腐蚀研究 [J], 刘疏影
5.海洋环境下金属材料微生物腐蚀研究进展 [J], 田丰;白秀琴;贺小燕;袁成清因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

新型换热表面硫酸腐蚀特性的数值预测

新型换热表面硫酸腐蚀特性的数值预测王禹晨;唐桂华【摘要】低温腐蚀是造成换热设备失效并降低其经济性的重要原因.基于汽液平衡理论和多组分扩散影响数值模拟了不同换热管管壁表面及翅片表面酸露点温度和酸蒸气、水蒸气冷凝沉积速率等影响低温腐蚀的相关因素,数值预测了换热表面局部酸露点温度,为换热器精细设计提供指导.结果表明,燃料类型、飞灰颗粒和翅片结构均会对换热表面酸露点温度造成不同程度影响.燃料类型决定烟气成分和燃烧温度,对酸露点温度影响较大;烟气中飞灰颗粒的存在会降低酸露点温度;翅片结构能够改变周围烟气速度,影响酸露点温度和壁面上酸蒸气、水蒸气冷凝沉积速率.基于以上数值研究提出丁胞和矩形纵向涡复合H型翅片结构可降低壁面上烟气酸露点温度,降低酸蒸气、水蒸气冷凝沉积速率.%Low temperature corrosion determined by the sulfuric acid dew point temperature and the sulfuric acid vapor and water vapor condensation rate is an important reason denoting the failures of heat transfer equipment.In this study,the sulfuric acid dew point temperature and sulfuric acid vapor and water vapor condensation rate on the wall and fin surface are calculated by considering both the vaporliquid equilibrium effect and multi-component diffusion effect.In addition,the local distribution of acid dew point temperature on the fin surface is numerically predicted.It provides a precise guidance for the design of heat exchanger.The results show that the acid dew point temperature is affected by the factors of fuel type,fly ash particle (size and quantity) and structure of heat transfer fins.The fuel type,which affects the flue gas compositions and the combustion temperature,plays an important role onthe sulfuric acid dew point temperature.The condensation of the sulfuric acid vapor on the ash particle surface leads to the decrease of sulfuric acid dew point temperature.The studied novel heat transfer fins (the H-type fin with compound dimples and rectangular longitudinal vortex generators) can reduce the local sulfuric acid dew point temperature and the sulfuric acid vapor and water vapor condensation rate on the fin surface.【期刊名称】《化工学报》【年(卷),期】2016(067)0z1【总页数】8页(P76-83)【关键词】硫酸露点;酸冷凝沉积速率;水冷凝沉积速率;新型翅片结构;表面;数值模拟;预测【作者】王禹晨;唐桂华【作者单位】西安交通大学能源与动力工程学院,热流科学与工程教育部重点实验室,陕西西安710049;西安交通大学能源与动力工程学院,热流科学与工程教育部重点实验室,陕西西安710049【正文语种】中文【中图分类】TK124我国能源消费规模巨大，而能源结构以煤为主，煤燃烧产生的烟气中含有三氧化硫气体，极易溶解于水产生硫酸溶液，由此引起的低温腐蚀是造成换热器管壁失效的重要原因，对换热器的安全运行和经济性产生极大危害，因此全面了解低温腐蚀的影响因素及提出能够有效抑制低温腐蚀的新型换热表面具有重要意义。

锅炉汽水系统的腐蚀问题和防腐措施分析

锅炉汽水系统的腐蚀问题和防腐措施分析作者：高洪坤来源：《中国科技博览》2018年第28期[摘要]流动加速腐蚀（FlowAcceleratedCorrosion，FAC）是当前电站锅炉汽水系统一种重要的腐蚀失效形式，多年来一直困扰着火电行业发展。

这种腐蚀可加速电站中大型工业运行设备的碳钢或低合金钢壁厚度减薄，直接导致二回路高压水泄漏甚至管材断裂，为火电站安全带来巨大隐患。

当前我国电站超临界机组、大型锅炉火电机组呈现爆发式增长发展趋势，其设备的腐蚀问题也愈发凸显，这也为本文中有关设备防腐措施研究带来了极大的现实意义。

[关键词]锅炉汽水系统；腐蚀问题；防腐措施中图分类号：S525 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）28-0337-011FAC的基本机理锅炉汽水系统很容易由于FAC而发生爆管，实际上这就是FAC所导致的锅炉汽水系统高温高压管道壁面保护性氧化膜溶解进而越来越薄，间接降低与缩短了系统设备的安全运行性能与使用寿命。

对于FAC的机理研究应该从动态与静态两个角度着手，但它不同于静态均匀腐蚀，可以将它理解为是静态水中均匀腐蚀的延伸过程，而它与静态均匀腐蚀最大的区别就在于其所腐蚀的高温高压管道壁面氧化层与溶液边界层存在流动因素。

首先从动态角度来理解FAC的相关机理，它将锅炉汽水系统的高温高压管道内部空间作为主流区和流动边界层区，同时也是管壁基底区与氧化层区。

如果此时主流区的铁离子在溶解过程中还未能达到饱和状态，则靠近主流区的流动边界区中所含有的铁离子在浓度差驱动下就会逐渐向主流区迁移，这就是FAC的迁移机理。

在迁移过程中，高温高压管道壁面的铁离子逐渐溶解到流动边界区位置，而此时壁面保护氧化膜中的铁离子也在不断减少，它所带来的表面变化就是氧化膜的逐渐减薄。

由于主流区中所有工质都呈现流动状态，再加之其铁离子又处于未饱和状态，所以伴随整个汽水系统的循环启动，管壁基底位置也会逐渐减薄，久而久之就会造成管壁破裂。

热障涂层CMAS腐蚀失效机制研究进展

热障涂层CMAS腐蚀失效机制研究进展
高栋;刘燚栋;张国栋;黄爱华
【期刊名称】《装备环境工程》
【年(卷),期】2024(21)5
【摘要】随着航空发动机效率的持续提高,其涡轮前温度不断攀升,CMAS腐蚀失效已成为制约热端部件热障涂层可靠性和耐久性的关键问题之一。

基于此,首先简要分析了航空发动机CMAS的来源,然后从热力学、热化学和热物理3个维度,深入分析了热障涂层的CMAS腐蚀机制,阐述了上述3种模型下涂层与CMAS的作用机理。

在此基础上,提炼形成了热障涂层CMAS腐蚀的基本过程。

针对CMAS化学成分和涂层成分、涂层组织结构等影响热障涂层CMAS腐蚀行为的主要因素进行了探讨,进一步基于国内外提升涂层抗CMAS腐蚀能力的研究进展,归纳形成了5种技术途径。

最后,从支撑航空发动机的研制需求的角度,分析了当前抗CMAS涂层工程化应用研究中存在的主要问题,明确了抗CMAS涂层研制的工作重点。

【总页数】15页(P88-102)
【作者】高栋;刘燚栋;张国栋;黄爱华
【作者单位】中国航发商用航空发动机有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】TG174
【相关文献】
1.等离子喷涂-物理气相沉积7YSZ热障涂层沉积机理及其CMAS腐蚀失效机制
2.镀铝改性对PS-PVD 7YSZ热障涂层抗CMAS腐蚀影响机制
2Ce2O7/YSZ热障涂层抗CMAS腐蚀及机制研究
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7℃冷却水系统腐蚀原因及解决方法

Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｃａｕｓｅｓｏｆ７℃ ｃｏｏｌｉｎｇｗａｔｅｒｓｙｓｔｅｍａｎｄｓｏｌｕｔｉｏｎｓ
ＺＨＡＮＧＭｉｎｇ，ＷＡＮＧＦｅｎｚｈｏｎｇ，ＫＡＮＧＷｅｎｇｕｏ，ＸＩＯＮＧＬｅｉ
（ＳｈａａｎｘｉＢｅｉｙｕａｎＣｈｅｍｉｃａｌＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｙｕｌｉｎ７１９３００，Ｃｈｉｎａ）
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｏｏｌｉｎｇｗａｔｅｒ；ｆｌｏｗｒａｔｅ；ｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒ；ｃｏｒｒｏｓｉｏｎＡｂｓｔｒａｃｔ：ＩｎｏｒｄｅｒｔＯｓｏｌｖｅｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｏｆｅｑｕｉｐｍｅｎｔｃｏｒｒｏｓｉｏｎｉｎ７℃ ｃｏｏｌｉｎｇｗａｔｅｒｓｙｓｔｅｍ，ｔｈｅ
（陕西北元化工集团股份有限公司，陕西榆林７１９３００）
［关键词】冷却水；流速；换热器；腐蚀
［摘要］为了解决７℃ 冷却水系统易发生设备腐蚀的问题，从水质及设备运行方面进行了详细分析，认为７ ℃ 冷却水流速过低是设备腐蚀的主要原因，并采取了相应的解决措施。［中图分类号］ＴＱ０８５．２［文献标志码］Ｂ［文章编号】１００９— ７９３７（２０１７）１１— ００１５— ０５

浙江大学建筑工程学院

浙江大学建筑工程学院2003年年鉴二OO四年一月目录1、本科生教育工作 (1)2、研究生教育及学科建设工作 (11)3、科学研究与实验室建设工作 (17)4、人事工作 (36)5、继续教育工作 (40)6、其他工作 (47)本科教学工作一、各类数据1、目前在校本科生人数为1340名（截止日期：2003年12月31日）2、2003年(2002)各系在浙江省招生情况3、2003届各系学生英语四级、六级通过率情况4、2003届各系学生获得学位情况5、2003届各系学生分配情况及一次性就业率情况6、2002级学生转入我院各专业情况7、土木工程专业六个专业方向学生人数二、2003年本科教学改革立项情况三、主要工作1、给本科生上课的教师人数为153名，占全院教师总人数的66.5％，其中教授31人，占全院总教授人数的81.6％。

本科教学业绩点为140.88，教师人均业绩点为0.92。

目前，本科的师生比为1：8.76。

2、有57名研究生分别担任2003级本科生的导师和联络员，其中有30名教授担任导师。

3、本学年为23门次本科课程设置了23个助教岗位。

4、组织有关教师向学校申报了《工程管理》本科新专业。

5、2项21世纪初校级本科教学改革项目通过了学校的结题验收。

同时，6、学院的6门精品课程和18门重点课程通过了学校的中期检查验收。

7、承办了浙江大学第四届大学生结构设计竞赛，全校共有161支队伍参赛，涉及十几个院系的480多位学生。

2003年11月9日，学院与校教务部承办了浙江省第二届“杭萧钢构杯”大学生结构设计竞赛，来自浙江省11所高校的36支队伍参加了决赛。

我院有5支参赛队代表浙江大学参加了决赛，分别获得特等奖1个、一等奖1个、二等奖2个、三等奖1个和创意奖1个。

8、我院城规2000级学生丁睐荣获2003年城市规划专业“居住区规划设计”作业优秀奖。

指导教师为王士兰研究员。

9、第六期大学生科研训练计划(SRTP)立项共有18项，其中学校立项12项(教师7项，学生5项)，学院立项6项（教师3项，学生3项）。

燃煤锅炉中水冷管壁高温腐蚀影响因素分析

含氯量大于３ｏ，由氯引起的高温腐蚀问题％时
更为严重。在锅炉水冷管的高温腐蚀中，硫及
３２粉细度．煤
煤粉细度对高温腐蚀的影响也较为明显。硫化物的腐蚀是一次性的，而ＨＣＬ与Ｆｅ生成在燃煤电站锅炉运行过程发现，每当煤粉粒度的高温腐蚀产物对水冷管壁的侵蚀作用是重复较大时，水冷壁附近的Ｃ浓度就会不断升高，Ｏ
铁，引发高温腐蚀。因此在锅炉运行过程中，
当Ｒ９为１％时，Ｃ含量已变成２．％。这考虑到经济性，可以将煤粉的细度控制在ｏ２Ｏ１３主要是因为一方面颗粒较大的煤粉难以完全燃Ｒｏ９＝８～ｌ％左右，才能保证良好的燃烧经济２
燃煤锅炉中水冷管壁高温腐蚀影响因素分析
顾利平强明刚
（苏太湖锅炉股份有限公司）江
摘
要：燃煤锅炉水冷管壁的高温腐蚀问题一直困扰我国燃煤电站锅炉的安全运行。本文根据产生高温腐蚀机理，结合运行的实际情况，对现有的高温腐蚀现象进行系统地分析，并进行煤
粉粒度对还原性气氛浓度、水冷管壁温度对腐蚀速度的影响进行了实验研究，并采用四角切圆形式为主燃烧器内测量Ｃ、ＨＳＯ２以及０在不同腐蚀位置的含量，腐蚀性强的区域恰好２为偏转的一次风携带未燃尽煤粉到达壁面的位置，以此验证气流组织方式与燃烧器结构对高温腐蚀的影响。实验结果与分析表明：燃煤品质、煤粉粒度、壁面温度、燃烧器形式和气流组织等影响了还原了理论和实验基础，为燃煤电站锅炉的安全运行提供了理论与实验指导。关键词：燃煤电站锅炉；水冷管壁；高温腐蚀。

Pll钢在湿蒸汽中流动加速腐蚀性能的模拟与实验研究

ｍｏｒｅｔｈａｎ０．１％ｃａｎｇｒｅａｔｌｙｒｅｄｕｃｅｏｒａｖｏｉｄｔｈｅＦＡＣ。ａｎｄｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｈｉｇｈｃｏｓｔ
ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ＳＡ３３５一Ｐ１１ｓｔｅｅｌｗｉｔｈＣｒｇｒｅａｔｅｒｔｈａｎ１９／６ｉｓｒｅｃｏｍｍｅｎｄｅｄｆｏｒｓｔｅａｍｐｉｐｅｓ
伊成龙，张乐福，徐雪莲
（１．上海交通大学核科学与工程学院，上海２００２４０；２．上海核工程研究设计院，上海２００２３３）
摘要：在核电厂中，二回路碳钢管道的流动加速腐蚀（ＦＡｃ）对安全生产造成很大影响。根据工程经验和实验室数据，采用ｃｒ含量超过０．１的碳钢管道可大幅减轻或避免ＦＡＣ。Ｃｒ含量大于１的ＳＡ３３５一Ｐ１１钢以其较好的性价比而多被推荐用于核电站蒸汽管道。为了确认Ｐｌ１钢表面氧化膜在高流速湿蒸汽作用下的稳定性，本文采用小型管状试样进行了ＦＡＣ实验，得到了试样的减重规律和内表面的腐蚀形貌。实验结果表明，试样人口部分形成了明显的ＦＡＣ形貌，表面氧化膜破坏严重，而在试样的中部，ＦＡＣ不明显。ＣＦＤ模拟结果表明，试样人口处局部流速较平均流速高约２４，表面剪切力大，与实验结

碳钢在不同水质中腐蚀速率的预测模型

碳钢在不同水质中腐蚀速率的预测模型
邢会爽;何禹仑;刘鹏
【期刊名称】《科技资讯》
【年(卷),期】2024(22)7
【摘要】腐蚀作为循环冷却水系统面临的三大问题之一,对其进行实时、准确的监测,有助于及时发现和控制生产中的腐蚀问题。

在分析已有腐蚀速率监测技术的基础上,结合换热器材质、水质、腐蚀控制的实际情况和控制效果,模拟管壳式换热器运行过程中冷却水的流动与传质特点,构建了循环冷却水动态模拟综合评价系统。

结合最小二乘支持向量机算法原理,以腐蚀速率为目标量,建立了基于水质参数预测腐蚀速率的模型,为阻垢缓蚀效果的评价提供了可靠的腐蚀特性数据。

【总页数】3页(P114-116)
【作者】邢会爽;何禹仑;刘鹏
【作者单位】吉林工业职业技术学院;东北电力大学
【正文语种】中文
【中图分类】TE988.2
【相关文献】
1.不同CO2/H2S分压下油管钢腐蚀速率预测模型
2.三种不同气氛下流速对碳钢腐蚀速率的影响
3.45#碳钢在选煤厂三种不同水质中的腐蚀行为
4.环境因素对CO_2均匀腐蚀速率的影响及腐蚀速率预测模型的建立
5.基于腐蚀时间效应的含
H_2S/CO_2环境中的腐蚀速率预测模型
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万洪文物理化学教材习题答案

第一篇化学热力学第一章热力学基本定律.1-1 0.1kg C6H6(l)在，沸点353.35K下蒸发，已知(C6H6) =30.80 kJ mol-1。

试计算此过程Q，W，ΔU和ΔH值。

解：等温等压相变。

n/mol =100/78 , ΔH = Q = n = 39.5 kJ , W= - nRT = -3.77 kJ , ΔU =Q+W=35.7 kJ1-2 设一礼堂的体积是1000m3，室温是290K，气压为pϑ，今欲将温度升至300K，需吸收热量多少?(若将空气视为理想气体，并已知其C p,m为29.29 J K-1·mol-1。

)解：理想气体等压升温（n变）。

Q=nC p,m△T=(1000pϑ)/(8.314×290)×C p,m△T＝1.2×107J1-3 2 mol单原子理想气体，由600K，1.0MPa对抗恒外压绝热膨胀到。

计算该过程的Q、W、ΔU和ΔH。

(Cp ,m=2.5 R)解：理想气体绝热不可逆膨胀Q＝0 。

ΔU＝W ，即nC V,m(T2-T1)= - p2 (V2-V1), 因V2= nRT2/ p2, V1= nRT1/ p1，求出T2=384K。

ΔU＝W＝nCV,m(T2-T1)＝-5.39kJ ，ΔH＝nC p,m(T2-T1)＝-8.98 kJ1-4 在298.15K，6×101.3kPa压力下，1 mol单原子理想气体进行绝热膨胀，最后压力为pϑ，若为；(1)可逆膨胀(2)对抗恒外压膨胀，求上述二绝热膨胀过程的气体的最终温度；气体对外界所作的功；气体的热力学能变化及焓变。

(已知C p,m=2.5 R)。

解：(1)绝热可逆膨胀:γ=5/3 , 过程方程p11-γT1γ= p21-γT2γ, T2=145.6 K ,ΔU＝W＝nC V,m(T2-T1)＝-1.9 kJ , ΔH＝nC p,m(T2-T1)＝-3.17kJ(2)对抗恒外压膨胀,利用ΔU＝W ，即nC V,m(T2-T1)= - p2 (V2-V1) ，求出T2=198.8K。

循环水换热器腐蚀原因分析及改进措施

85中国设备工程Engineer ing hina C P l ant中国设备工程 2019.07 （上）换热器是工业生产中比较常见的设备，由于水的比热容较大，冷却效果较好，因此循环水换热器在各种换热器中占有一定的比重，而循环水换热器能否正常使用关键在于水冷器的能否高效平稳运，因此保护水冷器不受腐蚀至关重要。

根据某化工厂在2017年对水循环换热器的维修检查报告显循环水换热器腐蚀原因分析及改进措施武志民，朱宏（唐山三友硅业有限责任公司，河北唐山 063305）摘要：一家工厂的循环水换热器使用了几年后，其工作效率大大降低，经过调查后发现是因为循环水换热器发生了严重腐蚀，为了弄清循环水换热器被腐蚀的原因，调查了腐蚀的情况、循环水水质报告以及腐蚀产生的产物等。

经过分析发现，造成换热器的腐蚀的原因主要包括盐类腐蚀、微生物腐蚀、酸碱腐蚀、电化学腐蚀以及结垢等，此外，水流速度和循环水清洗预膜也会对循环水换热器的腐蚀造成影响。

针对这些腐蚀因素，文章提出了一系列改进措施，如牺牲阳极保护法、工艺防腐和优化设备等改进方法。

关键词：换热器；水循环；腐蚀原因；改进措施中图分类号：TQ050.9 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2019）07（上）-085-03示，水循环换热器不能正常使用，有80%是因为水冷器受到了腐蚀，进一步调查发现，水冷器腐蚀会导致循环水冷却器管束结垢和管束泄漏的发生，这些不良影响会直接导致换热器的正常运行。

因此我们需要提出一些改进的方法减少或阻止换热器腐蚀的发生，而要想做出具体方法就要知道造成腐置的检测周期，这是非常有效的一种手段。

当前，我国对于起重机的应用十分广泛，但所以发生事故的概率有所提升，其中因为疲劳断裂产生的安全事故占整个工业事故的15%，所以针对疲劳断裂可靠性的研究，对安全事故的预防有着重要的作用。

3 加强起重机械的社交性能在对起重机机械疲劳断裂的可靠性进行提升当中，需要针对起重机的相关设计给予一定程度的重视，并且针对其中的各个过程实施相应的估算工作，以便在某种程度上将疲劳断裂的可靠性进行提升。