公路桥梁钢抱箍法盖梁支架验算
盖梁抱箍法施工及检算
盖梁抱箍法施工及检算中铁十六局集团有限公司第一工程有限公司田巍内容提要：在桥梁施工中，因地形、地质等原因，盖梁施工常采用抱箍施工，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要，具体体现在抱箍施工的设计、检算和加固。
现结合河卡山1#大桥盖梁施工，谈一下抱箍法施工的设计、检算及加固。
关键词：抱箍法施工受力验算加固1．工程概况河卡山1#大桥为跨越山谷而设置，地处青藏高原腹地，属高海拔地区。
上部结构采用30m装配式部分预应力砼连续箱梁，下部构造采用柱式墩，柱式台，桩基础。
盖梁长9.79m,高1.5m，宽1.9m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2．计检算说明盖梁抱箍施工图如2-1。
立面图模板底模横梁15×15×200方木底模纵梁I40b工字钢抱箍墩身侧面图拉条模板站带底模横梁15×15×200方木底模纵梁I40b工字钢抱箍墩身图2-1盖梁抱箍施工图2.1设计计算原则⑴在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
⑵综合考虑结构的安全性。
⑶采取比较符合实际的力学模型。
⑷尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
⑸本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
2.2施工前检验抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
3．横梁计算采用间距0.3m的15cm×15cm的方木作横梁，横梁长2.0m，共布设横梁16个。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN。
3.1荷载计算⑴盖梁钢筋砼自重：G1=26.3m3×26kN/m3=683.8kN⑵模板钢摸自重：G2=50kN (根据模板设计资料)⑶侧模支撑自重：G3=15kN⑷三角支架自重：G4=10kN⑸施工荷载与其它荷载：G5=25kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=683.8+50+15+10+25=783.8kNq H=783.8/9.79=80.06kN/m横梁采用间距0.3m的方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=80.06×0.3=24.02kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=24.02/1.6=15.01kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m) 3.2力学模型如图3-1所示。
浅谈桥梁施工过程中盖梁抱箍法施工方法及荷载计算
１盖 梁抱 箍 法 施 工设 计 图
特制钢支架 ， 该支架由工 ｌ ６型钢制作 ， 每个墩
ｃ 点位襁
：
第 二步 ： 计算 Ｃ 点支座反力 Ｒ ｃ作用下的 盖梁施工拟采用抱箍法施工。 盖梁砼浇筑量大， 用工 １ ６型钢 １ｍ） ８ 。盖梁悬出端底模下设特制 弯矩与挠度 约 ６． ４ 。 ８Ｏ ｍ３ ０ ｉ 角支 架 ， 每个 重 约 ５ Ｎ Ｋ。 １ ． ２盖梁抱箍法结构设计 。 － １侧模与端 １． ２ 荷载计算：１ （ ）盖梁砼 自重 ： ６ ．０ Ｇ＝ ８ ｍ × ０ 模 支 撑 。侧 模 为 特 制大 钢 模 ，面模 厚 度 为 ２ Ｋ ／ ３１０ Ｋ 。（ ） 板 自重 ： ＝ ３ Ｋ （ ５ Ｎ ｍ＝ ７ ０ Ｎ ２模 Ｇ２１６ Ｎ 根 ８６ ｍ， ｍ 肋板高为 ｌｅ 在肋板外设 ２１ Ｏ ｍ， ［４背带 。 据 模 板 资 料 ） （ ）侧 模 支 撑 白 重 ： ３４ 。 ３ Ｇ＝ ８× 在侧模外侧采用间距 １２ ．ｍ的 ２１ｂ作竖带 ， ［４ 竖 ０１ ８×２ ＋ ０ ３ Ｋ 。 （ ） 三 角 支 架 自 重 ： ．６ ． １ ＝４ Ｎ ９ ４ 带高 ２９ ． ｍ；在竖带上下各设 一条 ２ ０的栓杆 ５×２ １Ｋ ＝ ０ Ｎ。 （ ） 施 工 荷 载 与 其 它 荷 载 ： ５ — 作拉杆 ，上 下拉杆问间距 ２７ ． ｍ，在竖 带外 设 Ｇ＝ ０ Ｎ。 横 梁 上 的 总 荷 载 ： ｓ２ Ｋ ， 一一岛 （ ） ２ 个 ， ＋ ＋ ＋Ｇ ＋ ＝１ ０＋ｌ Ｏ ９ ４ 的钢管斜撑 ， ８ 支撑在横梁上 。端模为特制 ＧＨ＝Ｇｌ Ｇ２ Ｇ３ ４ Ｇ５ ７０ ３６＋３４＋１ ＋２０＝ｌ ０ 几 一■ 。 Ｋ Ｈ １０ ／２ ＝ ４ ＫＮｍ。 ９ ．ｍ 大钢模， 面模厚度为 ８６ ｍｍ， 肋板高为 ｌｃ Ｏｍ。在 ０ Ｎ ｑ＝ ９ ０１ ． １７ ／ 横 梁采 用 ０４ 的 端模 外 侧 采 用 间距 １ ｍ 的 ２１ｂ作 竖带 ， 带 工字钢 ， ． ２ １ ４ 竖 则作用在单根横梁上的荷载 Ｇ ’１７× ４ ： 第 三步 ： Ｃ点位移为零的条件计算支座 由 高 ２９ 在 竖 带 外 设 ４ ．ｍ； ８的 钢管 斜 撑 ， 支撑 在 ０４ ５ ＫＮ 作 用 在 横 梁 上 的 均 布 荷 载 为 ： 反 力 ＲＣ ． ９ 。 ＝ ｑ’ ＝ 横梁 上 。 ．２ 底 模 支撑 。 模 为 特 制大 钢 模 ， １． ２ 底 面 Ｇ ’ ＝ ９２４ ２ Ｋ ／ 式 中 ： 为 横 梁受 荷 段 长 Ｈ ．５ ／．＝ ５ Ｎｍ（ ￣ ｌ Ｈ 由假 定 支 座 条件 知 ： ０ ∑ｆ＝ 为 ． 。 ４ ￣ａａ ／ ５ 模厚度为 ８ ｍ 肋板高为 １ｃ 。在底模下部 度 ， ２ ｍ） ｍ， ８ ０ｍ ｑ ｇＣ ｅ ｄ） 葡ｔ ＇ 。 （） ａ ４ ３ １ ｇ 搏 ２ ； ６ ｌ ＿ ｌ ｊ 采 用 间 距 ０４ 工 ｌ ．ｍ ６型 钢 作 横 梁 ，横 梁 长 ２ 纵梁计算。纵梁采用单层 四排 ， 、 ３ 上 下 ４６ 盖梁悬 出端底模下设三角支架支撑 ， ． ｍ。 三角 加 强型 贝雷 片 （ 准 贝雷 片规 格 ：０ ０ｒ × 标 ３０ｅ ａ ： ＝！ ： — ＝！ ８ ｔ ＋！ ｚ ； 。 ＝！ ； ． ！ 兰 ３ 架放在横梁上。 横梁底下设纵梁 。 横梁上设钢垫 １０ ｅ ， ５０ ｒ 加强弦杆高度 １ｃ 连接形成纵梁 ， ａ ０ｍ） 长 块以调整盖 梁底 ２ ％的横向坡度 与安装误 差。 ３０ｍ。 （） ２ 计算支座反力 Ｒ Ｒ 与墩柱 相交 部位 采用特 制 型钢 支架作 支撑 。 ２３１ 荷 载 计 算 ：１ ．． （ ）横 粱 自重 ： ６ ４６× Ｇ ＝． 由静力平衡方程解得 １． ．３纵梁 ２ 在横梁底部采用单层 四排上下加强 ０２５×２ ＋ ． ０ ６ ３×８×０２５ ３ Ｋ ． ＝ ０ Ｎ。 （ ）贝 雷 梁 自 ０ ２ 呈 １ 、 ＝ 。 ＝ 型 贝雷 片 （ 准 贝 雷 片 规 格 ：０ ０ ｍｘ１０ ｃ 重 ： ７ （ ． ０８ ×２ ｌ ２ ×３ × ． ５ × 标 ３０ ｃ ５ ０ｍ， Ｇ ＝ ２７ ． ＋ ＋＋ ０２ ） ０ 加强弦杆高度 １ｅ 连接形成纵 梁， ３ ｍ， ０ｍ） 长 ０ 每 ２ ＝ ３Ｋ ０ １１Ｎ 纵 梁 上 的 总 荷 载 ： Ｇ１ ＋Ｇ３ Ｇ４ Ｇ５ ＋ ＋ ＋Ｇ６ Ｇ７ ７ ０ ３ ＋ ４ ＋ ＝１ ０ ＋ｌ ６ ３ ＋ 两排 一 组 ， 组 中 的两 排 贝 雷 片并 在 一 起 ， 每 两组 ＧＺ＝ ＋Ｇ２ （ ） 矩 图 ３弯 贝 雷 梁 位 于 墩 柱 两侧 ， 心 间距 ２３６ｒ， 中 ５ ． ａ 贝雷 １＋ ０ ３ ＋ ３ ＝ ０ １ Ｎ。纵 梁所 承 受 的 荷 载 假 ｅ ０ ２ ＋ ０ １ １２ ６ Ｋ 根据叠加原理 ， 绘制均布荷载弯矩图 梁底部采 用 ３ ｍ长 的工 １ ６型钢作 为贝雷梁横 定为均布荷载 ｑ ｑ Ｇ ／＝ ０ １Ｉ ． １０ Ｎｍ。 ：＝ ＺＬ ２ ６／２ ＝ ６ Ｋ ／ ９ ： ８ ８２ｑ 向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。 、 纵 横 ２３２结构力学计算。结 构体 系为一次超 ． ． 梁以及纵梁与联接梁之间采用 ｕ型螺栓连接 ； 静定结构 ， 采用位移法计算。 纵梁下为抱箍。１ ． ．４抱箍 。 ２ 采用两块半 圆弧型 （） １计算 支座 反力 Ｒ 第一 步 ： Ｃ： 解除 ｃ点 钢板（ 板厚 ｔ１ｍ 制成 ，Ｍ２ ＝ ６ ｍ） ４的高强 螺栓连 约束 ，计算悬臂端均布荷载与中间段 均布荷载 接， 抱箍高 １３ ｃ 采用 ６ ７４ ｍ， ６根 高强螺栓连接 。 情 况 Ｆ 弯 矩 与挠 度 的 抱 箍 紧 箍 在墩 柱 上产 生 摩 擦 力 提供 上 部 结 构 的 ２－ ． ３纵梁结构强度验算 ３ 支承反力 ， 是主要的支承受力结构 。 为了提高墩 （ ）根据以上力学计算得知 ， １ 最大弯矩出 柱与抱箍 间的摩擦力 ， 同时对墩柱砼面保护 ， 在 现 在 Ａ、 支 座 ， 代 人 ｑ后 ＭＢ８ ２ ＝ ．２× Ｂ ＝ ． ｑ ８８ ８ 墩柱与抱箍之 间设一层 ２～３ ｍｍ厚的橡胶垫 ， １ ０ ４１ ＫＮ／ ６ ＝１ ｌ ｍ 纵梁与抱箍之问采用 ｕ型螺栓连接。 （） ２ 贝雷片的允许弯矩计算 ２盖梁抱箍法施工设计计算 查《 公路施 工手册桥涵》 ９ ３ ， 第 ２ 页 单排单 厂 ———■■————］ ２ ． １侧模支撑计算 。 ．１力学模型。 ２１ ． 假定 层贝雷桁片 的允许 弯矩【 ０ ９５ Ｎｍ Ｍ １ ７ Ｋ ／ 。则 四 为 ： ： ： 砼浇筑时的侧压力 由拉杆和竖带承受 ， Ｐ 为砼 图 排单 层的允许 弯矩 【 － Ｍ】４×９ ５× ． ３ １ ７ ０９ ５ ０ ＝ 浇 筑时 的 侧压 力 ， 孔 为 拉 杆承 受 的拉 力 。 、 Ｋ／Ａ Ｎｍ（ ￣下加强型 的贝雷梁的允许变矩应大于 点位移 量 ： ＝一 ｔ ２１ ．２荷载计算。砼浇筑 时的侧压力：ｍ Ｋ ｈ ． Ｐ＝ 。 此计算值） 式 中： ——外加剂影响 系数 ， １ ；ｙ Ｋ 取 ． ＾——砼 ２ 故 ＭＢ １ １Ｋ ／ ＝ ４ １ Ｎｍ＜［ ＝ ５ ０ Ｋ ／ 满 足 Ｍ］３ １ Ｎｍ， 容重 ，取 ２ Ｋ ＾ ３ ——有效压头 高度。ｈ Ｏ ５ Ｎ ｎ； ｈ ＝． 强 度要 求 。 ２ ＋ ４ ９ Ｔ＝ ２ ＋ ４ ９ ２ ２ ． ｗ ０．２ ２ ． ×０ ０１ ＝ ． ｍ。 ． ５ ０６ Ｐ＝ ｍ ２ ． 纵梁挠度验算 ．４ ３ Ｋ ｈ １ ×２ ．＝ ８ Ｐ 。 振 捣 对模 板 产 生 ＝ ． ５ｘ０ １ Ｋ ａ 砼 ２ ６ 最 大挠 度 发 生 在盖 梁 端 的侧压力按 ４ Ｐ Ｋ ａ考虑。 ：｜ １＋ ＝ ２ Ｐ 。 则 Ｐ： ８ ４ ２ Ｋ ａ 盖 ｎ ‘ ＝ ４ ｑＥ ＝ ４ ×１ ０ ６ ８ ／ Ｉ６ ８ ６／ ｌ ｘ１ ８ ０ ．×
盖梁施工方案及钢抱箍验算
1#桥盖梁施工方案一、编制依据1、本合同段施工图纸及招标文件2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTG63-2007）4、《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2001）5、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）6、公路施工手册，桥涵（上下册）7、路桥施工计算手册8、我单位的桥梁施工经验二、编制原则1、经济、实用、安全的原则2、环境保护、文明施工的原则3、力求施工方案实用性原则4、严格执行国家、交通运输部及地方法律、法规、规范、规程的原则。
三、工程概况1、K19+621 QQQQ 1#桥全长444.92m(起讫桩号为k19+398.54-k19+843.46),共有126个桥墩，均为三柱式结构，墩柱直径均为1.1m。
墩柱上方为盖梁，盖梁分两种尺寸：⑴14×1.6×1.4m,砼体积29.96m3,钢筋为4238.1kg,⑵14×1.4×1.4m, 砼体积26.22m3,钢筋为3621.1kg,如下图所示盖梁一般构造图（单位：cm）2、盖梁施工采用无支架的抱箍法施工，抱箍直径为Φ1.1m,因5#、9#、13#、17#墩盖梁体积为29.96 m3，所以取这种盖梁所采用的钢抱箍进行验算3、工程数量四、施工准备及投入（一）、施工人员投入，盖梁施工的作业人员安排见下表盖梁施工人员安排表（二）、施工机械设备投入施工机械设备投入见下表（三）材料准备盖梁施工所用的原材料已进场，各项指标满足设计和规范要求，材料储备数量满足施工需要。
具体见材料数量表单个工作平台四个钢抱箍材料数量表五、施工方法1、施工工艺流程盖梁施工工艺流程图2、测量放样测量人员用全站仪将桥墩中心点和纵横轴线放出来，并弹好墨线，测量好桥墩高程，然后根据模板厚度、方木厚度（或横向工字钢高度）、纵向工字钢高度确定钢抱箍顶面高程和底面高程，测量误差必须符合测量规范要求。
无剪力键钢抱箍+钢管桩组合支架重要部位验算
无剪力键钢抱箍+钢管桩组合支架重要部位验算高速公路已成为国家的重要资源，对于当地经济发展、提高人民生活质量、维护社会稳定等都起到至关重要的作用。
随着我国高速公路建设向山岭地区的偏向发展，山岭地区特有的地质条件对传统现浇桥梁支架技术的挑战越来越严峻，随着无剪力键钢抱箍+钢管桩组合支架的兴起，该支架体系主要部位的验算显得尤为重要。
标签：无剪力键;钢抱箍;钢管桩;验算0 引言现浇支架传统方法往往是采用满堂支架的方式，此方法是将全部荷载经满堂支架直接传递到地基上，而山岭地区桥梁基础地质条件普遍较差，软弱层多且层承载力较低，不足以提供足够的承载力，适用性不强。
为解决以上问题，现大多数选择无落地组合支架，现目前国内对无剪力键高荷载钢抱箍钢管桩+贝雷梁组合高支架现浇施工支架钢抱箍、钢管桩、横梁等主要部位验算还比较薄弱，无系统验算过程。
1 钢管桩的验算1.1 钢管桩设计：先拟定钢管桩数量、规格（外径D、内径和外径之比α）、长度L（长度因数μ）与布置间距，结合上部总荷载，验算单根桩竖向需承受的荷载N。
用单根荷载先校核钢管桩长细比，长细比公式如下：计算长细比与容许长细比比较，若符合要求，用计算长细比查找轴心受压杆件稳定系数，结合钢管桩截面积A与单根荷载N，利用钢管桩的轴向应力计算公式：计算出的轴向应力>钢管桩强度设计值方能使用，否则将重新拟定钢管桩规格，直到满足要求为止。
2 钢抱箍验算根据选定的抱箍规格，受荷载至少在包括壁厚、直径D、周长C、抱箍高度、螺栓直径和长度、螺栓孔数，进行受力验算。
抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积：其中：N—抱箍与墩柱的正压力;f—抱箍与墩柱间的静摩擦系数，根据《路桥施工计算手册》表12-16关于摩擦系数的规定对f进行取值;抱箍和墩柱的正压力与螺栓的预紧力是对平衡力，其中：n——抱箍的螺栓总数;F1——每个螺栓的预紧力;钢抱箍螺栓根据采用的Mx高强度螺栓，其预拉力是一定的，取安全系数λ=2。
(抱箍法)盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ........................................................................................................ - 3 - 第一章、编制依据....................................................................................................................... - 3 - 第二章、工程概况....................................................................................................................... - 3 - 第三章、支架设计要点............................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算............................................................................................................... - 4 -4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图.................................................................... - 4 -4.2、荷载计算...................................................................................................................... - 5 -4.3、结构检算...................................................................................................................... - 6 -K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系设计与验算
桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系设计与验算桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系设计与验算桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系是一种常用的桥梁施工方法，其特点是施工简单、效率高、安全可靠。
本文将从设计与验算两个方面介绍桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系的相关内容。
一、设计1.支撑体系的选择在选择支撑体系时，需要考虑桥梁的跨度、荷载、施工条件等因素。
一般情况下，桥梁跨度较小、荷载较轻的情况下，可以选择简单的支撑体系，如单侧支撑或双侧支撑；而对于跨度较大、荷载较重的桥梁，则需要选择更加复杂的支撑体系，如悬挂式支撑或悬臂式支撑。
2.支撑点的设置支撑点的设置需要考虑桥梁的结构特点、荷载分布情况等因素。
一般情况下，支撑点应设置在桥梁的强度和刚度较高的部位，以保证支撑的稳定性和安全性。
3.支撑杆的选用支撑杆的选用需要考虑其强度、刚度、稳定性等因素。
一般情况下，支撑杆应选用高强度、高刚度的材料，如钢管、钢板等。
二、验算1.支撑点的验算支撑点的验算需要考虑其承载能力、稳定性等因素。
一般情况下，支撑点的承载能力应大于桥梁的荷载，以保证支撑的稳定性和安全性。
2.支撑杆的验算支撑杆的验算需要考虑其强度、刚度、稳定性等因素。
一般情况下，支撑杆的强度应大于桥梁的荷载，以保证支撑的稳定性和安全性。
3.支撑体系的整体验算支撑体系的整体验算需要考虑支撑点、支撑杆等各个部分的承载能力、稳定性等因素。
一般情况下，支撑体系的整体承载能力应大于桥梁的荷载，以保证支撑的稳定性和安全性。
总之，桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系的设计与验算是桥梁施工中非常重要的一环，需要充分考虑桥梁的结构特点、荷载分布情况等因素，以保证支撑的稳定性和安全性。
盖梁抱箍法施工及检算
盖梁抱箍法施工及检算中铁十六局集团有限公司第一工程有限公司田巍内容提要：在桥梁施工中，因地形、地质等原因，盖梁施工常采用抱箍施工，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要，具体体现在抱箍施工的设计、检算和加固。
现结合河卡山1#大桥盖梁施工，谈一下抱箍法施工的设计、检算及加固。
关键词：抱箍法施工受力验算加固1．工程概况河卡山1#大桥为跨越山谷而设置，地处青藏高原腹地，属高海拔地区。
上部结构采用30m装配式部分预应力砼连续箱梁，下部构造采用柱式墩，柱式台，桩基础。
盖梁长9.79m,高1.5m，宽1.9m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2．计检算说明盖梁抱箍施工图如2-1。
图2-1盖梁抱箍施工图2.1设计计算原则⑴在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
⑵综合考虑结构的安全性。
⑶采取比较符合实际的力学模型。
⑷尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
⑸本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
2.2施工前检验抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
3．横梁计算采用间距0.3m的15cm×15cm的方木作横梁，横梁长2.0m，共布设横梁16个。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN。
3.1荷载计算⑴盖梁钢筋砼自重：G1=26.3m3×26kN/m3=683.8kN⑵模板钢摸自重：G2=50kN (根据模板设计资料)⑶侧模支撑自重：G3=15kN⑷三角支架自重：G4=10kN⑸施工荷载与其它荷载：G5=25kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=683.8+50+15+10+25=783.8kNq H=783.8/9.79=80.06kN/m横梁采用间距0.3m的方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=80.06×0.3=24.02kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=24.02/1.6=15.01kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m) 3.2力学模型如图3-1所示。
抱箍法盖梁施工验算
抱箍法盖梁施工验算书一、编制依据1、两阶段施工图设计；2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范；3、公路桥涵施工技术规范；4、桥梁施工常用数据手册；5、路桥施工计算手册；6、公路施工手册，桥涵（上、下册）；7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据；8、我单位有关桥梁的施工经验总结。
二、工程概况本段全长5.5km，共有特大桥1座，大桥2座，由于大多墩身较高，用满堂支架法及其他方法很难以施工，因此本标段圆柱墩盖梁施工全部采用抱箍法施工。
三、施工方案盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。
依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。
1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为6mm，肋板采用10#槽钢，在肋板外设12#槽钢背带。
2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为6mm，肋板高10cm。
在底模下部采用长2.5m 的10cm×10cm的方木作为横梁，间距30cm。
3、纵梁采用50a工字钢作为纵梁。
两片纵梁之间采用φ16的栓杆连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍为方便拆卸，采用双抱箍方式。
抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M22的高强螺栓连接，抱箍高40cm和20cm，采用高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。
5．防护栏杆和工作平台栏杆采用Φ50的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m 设一道1.2m 的钢管立柱，竖向件隔0.5m 设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm 。
钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。
工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。
四、检算原则1．在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； 2．综合考虑结构的安全性； 3．采取比较符合实际的力学模型；4．尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；5．盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算方木受力；6．对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均不荷载；钢抱箍底模纵梁I50a工字钢墩身钢模板底模横梁10×10×250方木φ=16007．本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备； 8．抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面图2：盖梁支架、模板正、侧面图（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
盖梁抱箍法和支架法的区别
盖梁抱箍法和⽀架法的区别⼀、概述盖梁抱箍法和⽀架法是桥梁施⼯中常⽤的两种⽅法，主要⽤于⽀撑和固定桥梁的梁板。
这两种⽅法在施⼯⼯艺、材料使⽤、适⽤范围等⽅⾯存在显著的差异。
本⽂将对这两种⽅法进⾏详细的⽐较分析。
⼆、施⼯⼯艺1.盖梁抱箍法盖梁抱箍法是⼀种常⻅的桥梁施⼯⽅法，主要利⽤箍圈的抱紧⼒来固定梁体。
施⼯时，先将箍圈套在桥梁的墩柱上，然后将预制好的梁体放置在箍圈上，通过紧固螺栓等固定装置将梁体与箍圈紧密结合在⼀起，形成⼀个整体，达到⽀撑和固定的效果。
2.⽀架法⽀架法则是通过搭设⽀架来⽀撑和固定梁体。
施⼯时，先根据桥梁跨度、荷载等参数设计⽀架结构，然后在墩柱周围安装⽀架，再将预制好的梁体放置在⽀架上，通过扣件、横梁等连接件将梁体与⽀架紧密结合在⼀起，形成⼀个整体，达到⽀撑和固定的效果。
三、材料使⽤1.盖梁抱箍法盖梁抱箍法主要使⽤⾼强度的钢材，如⾼强度钢和合⾦钢等，加⼯成箍圈和固定装置等部件。
这些材料具有较⾼的强度和韧性，能够提供良好的⽀撑⼒和耐久性。
2.⽀架法⽀架法则根据不同的需求选择不同类型的材料。
常⽤的有钢管、铝合⾦、⽊材等，根据实际情况选择适合的⽀架材料。
这些材料通过焊接、螺栓连接等⽅式组合在⼀起，形成⼀个稳定的⽀撑结构。
四、适⽤范围1.盖梁抱箍法盖梁抱箍法适⽤于中⼩型桥梁的施⼯，尤其是预制桥梁段的拼装施⼯。
由于其结构简单、施⼯⽅便、对场地要求低等特点，盖梁抱箍法在桥梁施⼯中得到了⼴泛应⽤。
2.⽀架法⽀架法则适⽤于⼤型桥梁的施⼯，尤其是跨度较⼤、荷载较重的桥梁。
由于⽀架法可以根据实际需求设计成各种结构形式，具有较强的适应性，因此在⼤型桥梁施⼯中得到了⼴泛应⽤。
五、优缺点⽐较1.盖梁抱箍法优点：结构简单、施⼯⽅便、对场地要求低、⽀撑⼒⼤且稳定、耐久性好。
缺点：适⽤范围较⼩，仅适⽤于预制桥梁段的拼装施⼯；对⾼墩柱的施⼯有⼀定的局限性。
2.⽀架法优点：适⽤范围⼴，可以适应各种不同类型的桥梁施⼯；可以根据实际需求设计成各种结构形式；施⼯速度快，能够缩短⼯期。
高速桥梁盖梁抱箍和底横梁设计验算报告(增加工字钢顶部方木验算)
济东高速公路盖梁抱箍和底横梁设计验算报告一、基本参数本工程的抱箍和底横梁设计以济东高速公路8标K78+988中桥的盖梁为例考虑设计参数，盖梁的架空高度3.31m至4.06m，盖梁设计高度1.3m，宽度1.7m，长度13.834m，墩柱直径1.1m，双墩柱；盖梁混凝土方量29.07m³。
抱箍高度60cm，抱箍钢板厚度5mm，抱箍顶沿盖梁方向的底横梁为双排25a工字钢，考虑两侧的工作面，底横梁长度按照15.83m。
工字钢上铺设□10*10cm方木，间距按照30cm考虑。
二、荷载计算1、盖梁混凝土自重配筋率<2%，钢筋混凝土的容重按照25KN/m³计算：G1=29.07×25=726.75 KN；2、模板自重底模自重13.834×1.7×1.5=35.3KN、侧模自重13.834×1.3×1.5×2=54KN，模板自重：G2=35.3+54=89.3 KN；3、底横梁工字钢25a工字钢每延米重量0.3808KN/m，4根底横梁总重：G3=4×15.83×0.3808=24.11KN；4、施工荷载人员机具荷载安好 2.5kpa考虑、倾倒混凝土冲击荷载因混凝土层厚大于1.0m不予计算、混凝土振捣产生的荷载按照2.0kpa计算，加载面积按照盖梁的水平投影面积计算s=13.83×1.7=223.511㎡。
所以施工荷载G4：G4=23.511×（2.5+2.0）=105.80 KN；5、荷载组合根据《路桥施工计算手册》p175页，强度验算荷载组合1、刚度验算荷载组合2：荷载组合1（用于承载力验算）：总荷载G=G1+G2+G3+G4=726.75+89.3+24.11+105.8=945.96KN ；荷载组合2（用于刚度验算）：总荷载G=G1+G2+G3=726.75+89.3+24.11=840.16KN ；荷载组合3（用于工字钢顶部方木验算）：总荷载G=G1+G2+G4=726.75+89.3+105.8=921.85KN 。
桥梁盖梁抱箍验算
济祁高速公路永城段(一期工程)TJ-4标项目部抱箍受力验算计算书批准审核：编制：编制单位：中国水电建设集团路桥公司济祁高速公路永城段TJ-4标项目部编制时间： 2011年5月21日沱河大桥盖梁抱箍受力验算1.1抱箍设计抱箍采用两块半圆型钢板（板厚t=12mm）制成，M20的高强螺栓连接，抱箍高40cm，采用16个20Mn钢高强螺栓连接。
抱箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的土工布，摩擦系数为0.35~0.5。
1. 2注意事项抱箍与混凝土接触面要平整。
所有的焊接部位必须焊接密实，焊缝饱满。
抱箍拼装好后，连接处的螺栓必须分三次进行拧紧，第一次在抱箍拼装好后进行，第二次在抱箍拼装好后第三天进行，第三次是在抱箍加压后进行，压力大小必须与抱箍理论承受的荷载相一致。
抱箍螺栓使用前必须检查其是否有缺陷，只要发现坚决不能用。
抱箍加压后通过在抱箍下方作标志，检查抱箍是否下沉，并做好记录。
抱箍两部分宜同时吊装。
抱箍连接板处放在顺桥方向，用来支撑盖梁模板、盖梁砼及其它临时荷载。
2、抱箍法盖梁施工设计计算2.1侧模支撑计算2.1.1力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算如下图所示。
2.1.2荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm= 0.22r c T0β1β2V1/2Pm=0.22rc200/（t＋15）β1β2V1/2=0.22×26×200/（25+15）×1.2×1×0.4/2=6.86 Kpa（取β1= 1.2，β2=1）β1——外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1，加外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数V1—混凝土浇筑速度，取0.4m/hT——混凝土入模温度，按25o C考虑rc——砼容重，取26KN/m3砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa考虑。
盖梁抱箍及支架验算
盖梁支架设置及验算在盖梁前、侧面采用脚手架搭设支撑及施工平台。
搭设脚手架直接支撑在混凝土基础上，混凝土基础采用15cmC20，确保地基牢固。
满堂脚手架搭设参数：脚手架采用φ48×3.5mm碗扣式脚手架，立杆纵向间距均为30cmm，横向步距为60m，顶托上设置10×10cm方木，方木上铺设18mm竹胶板，杆下垫10×10cm方木，在横桥向及顺桥向的立杆上增加斜向剪刀支撑。
浇筑的钢筋混凝土自重26KN/m3；模板及方木自重取3.0KN/m2；施工人员、施工料具运输或堆放荷载取1.5KN/m2；振捣混凝土产生荷载2.5KN/m2。
施工荷载合计4.0KN/m2。
1、100×100方木分配梁按跨度纵×横的中间连续，两端简支梁计算，所受均布荷载：q1=(（26.0×1.8+3）×1.35+(1.5+2.5)×1.4)×0.15=10.92 KN/mq=10.92 kn/m计算模型跨中最大弯矩为：M=ql2/8=10.92×0.6×0.6/8=0.49 KN·M方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6 m4容许抗弯应力［σ］=12MPa，弹性模量E=11×103 MPa方木弯拉应力：σ=M/W=0.49×103/1.67×10-4=2.93 MPa＜［σ］=12 MPa横梁弯拉应力满足要求横梁挠度：f=5qL4/384EI=(5×10.92×0.64)/(384×11×106×8.33×10-6)=2.01mm＜L/400=2.25mm综上，使用100mm×100mm方木作为模板顺桥向支撑满足要求。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.5KN/m3，砼体积为47。
03m ，钢筋重量5。
94t ，则钢筋砼总重力为G=1163。
652KN ，盖梁长l 为14。
184m ，宽1。
9m,2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
错误!、盖梁结构自重：q 1=(2.4∗47+5.94)/14.184=8.371t/m 错误!、模板及下部支撑等荷载：q 2=7.5t/14.184m =0.529t/m错误!、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有q 3=4.0∗1.9=0.776t/m错误!、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯=错误!、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN :m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为:m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=，46.7510cm I x = ,34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时,以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中： M ─受力弯矩，取最大弯矩max M ； W ─截面抵抗矩][σ─容许应力,查规范得145MPam KN q 09.17=支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
盖梁施工支撑验算
桥梁盖梁施工中几种支撑方法的分析1钢抱箍支撑法1.1设计原理钢抱箍的设计原理是在墩柱的适当部位安装钢抱箍,利用高强螺栓拉紧钢抱箍,依靠钢抱箍与墩柱之间的静摩擦力承受支撑托架自身、盖梁模板、钢筋混凝土及施工荷载。
由于盖梁的全部施工荷载均由钢抱箍承受,所以钢抱箍与混凝土柱之间的摩擦力是否能承受以上荷载,是确定钢抱箍是否能够安全使用的关键,抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积,即f=μN式中, f为抱箍与墩柱间的最大静摩擦力; N为抱箍与墩柱间的正压力;μ为抱箍与墩柱间的静摩擦系数。
1.2结构形式钢抱箍的结构形式采用两个半圆形的钢板,通过连接板上的螺栓连接在一起,使钢板与墩身紧密贴合,能够承受相应的重量而不产生变形。
安装时可在抱箍与墩柱之间夹一层土工布,起到增加摩擦力和保护墩柱的作用。
1.3设计计算此设计计算以襄十高速公路鄢家垭高架桥为例。
该桥全长381.64 m,桥面总宽2×12.25 m,桥跨设计为19×20 m,桥面采用20 m后张法板梁,先简支后连续。
墩设计为双柱墩,立柱直径1.2m,最高墩9.07m,帽梁最重68 t。
1.3.1荷载1)盖梁重1.4m×10.9m×1.8m×2.5 t/m3=68.67 t2)盖梁模板及工字钢等支撑系统总重6.5 t3)施工时产生的附加荷载系数取1.31.3.2连接螺栓的选择(见图1)选用m²0摩擦型的高强螺栓,其设计预拉力: P=110 kN (见《建筑钢结构设计手册》)选用螺栓数n≥N/P= 2 280 /110=20.7,取n=24即每侧用12个m²0高强螺栓拉紧抱箍。
1.3.3钢板的选择抱箍主要受高强螺栓的拉紧力N设计须: N/A≤[σ]A≥N/[σ] = 1 140 /70=67 cm²拟选用12 mm普通Q235钢板,设抱箍高60 cm,其面积A=60×1.2=72 cm²>67 cm²1.3.4焊缝设计与计算焊缝设计长度如图1,采用J422普通焊条连续满焊,焊缝焊角高hf=8mm,验算其强度。
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公路桥梁钢抱箍法盖梁支架验算
摘 要：本文以孝襄高速公路跨汉丹铁路桥梁施工为例，就公路桥梁钢抱箍法施工盖梁支架验算进行总结。
关键词：孝襄高速公路 钢抱箍 I50a 型工字钢 荷载计算 外力计算 高强度螺栓
孝襄高速公路跨汉丹铁路桥梁盖梁资料概况：墩身直径1.5米，盖梁宽2.0米，高1.5m ，端部高0.8m ，盖梁全长10.90米，盖梁与桥墩中心线的布置为2.15m+6.60m+2.15m ，由于施工场地处于水田，地基为淤泥，无法搭设满堂支架。
拟采用2片I50a 型工字钢做为主梁的钢抱箍法施工盖梁，抱箍钢板、牛腿钢板采用20mm 厚的Q235钢板。
方案验算时，桥墩与盖梁的荷载布置简化为简支，主梁与钢抱箍牛腿力学检算模型为简支。
钢抱箍布置示意图如下：
钢抱箍方案纵立面示意
图
梁
(2片)
一、计算基本资料
1、高强度螺栓10.9级M20 P=155KN 根据《钢结构设计规范》
2、Q235钢板及工字钢E=2.1×105MPa f=210Mpa fv=125MPa
3、I50a 工字钢 W=1860cm 3 Ix=46470cm 4
4、C40盖梁砼31.3m 3，钢筋砼比重γ=26KN/m 3 二、支撑体系荷载计算：
1、 均布荷载标准值：(取一片工字钢为验算对象)
盖梁钢筋砼盖梁荷载：中部：26×1.5×2/2=39.75KN/m
端部：26×0.8×2/2=20.8KN/m 2、纵梁工字钢自重荷载： 0.94KN/m
3、钢模板自重荷载： 3.5 KN/m
4、钢模加固及底模横梁荷载： 3.0KN/m （主梁上横梁按I16工字钢@30cm 考虑）
5、砼浇筑时的活载及冲击荷载： 6.2 KN/m （含施工荷载）
6、荷载设计值：
中部：(39.75+0.94+3.5+3.0) ×1.2+6.2×1.4=65.308KN/m 端部：（20.8+0.94+3.5+3.0）×1.2+6.2×1.4=42.568KN/m
端部：另加5% 42.568×1.05=44.7 KN/m (考虑端部加固增加的重量)
5、计算简图如下：
三、最大弯矩、剪力、钢抱箍外力计算
1、弯矩计算：
跨中：M=65.308×6.62/8=355.6KN.m
悬臂支座：M=65.308×1.12/2+1.05×(44.7+65.308)/2×(1.1+1.05/2)=160.37KN.m
纵梁工字钢荷载简图
q2=40KN/M q1=56KN/M
q2=40KN/M
Mmax=349.62KN.m
M1=251.91KN.m
M1=251.91KN.m
纵
梁工字钢弯矩内力图
纵梁工字钢最大弯矩：Mmax=355.6-160.37=195.23KN.m (跨中)
2、钢抱箍牛腿处最大剪力：Qmax=65.308×6.6/2+65.308×1.1+(44.7+65.308)/2×
1.05=339.74KN
（即牛腿支座处竖向最大反力）
3、每个钢抱箍自重：8KN
4、每个钢抱箍承受的荷载：339.74×2+8=687.48KN
四、检算I50a型工字钢的强度、稳定性、挠度
1、抗弯强度：
σ=Mmax/Wx=195.23×103/1860=104.96Mpa<f=210MPa
2、抗剪强度：
τ=QS x/I x t=339.74×103/42.8×10×12=66.15Mpa<fv=125Mpa
（根据《钢结构设计规范》I50a型工字钢I x /S x=42.8×10）
3、稳定性：(横向工字钢必须与纵主梁工字钢用铁丝绑扎牢固)
4、挠度验算：(按一根I50a工字钢进行验算)
用叠加法计算跨中挠度：
f =5q1L14/384EI - 2mL12/16EI
=5×65.308×66004/384×2.1×105×46470×104-2×160.37×106×66002/16×2.1×105×46470×104
=16.53-8.95
=7.58 mm (向下)
悬臂端挠度：
跨中荷载在支座处产生的变形转角θ= -mL1/3EI+q1L3/24EI
在悬臂端点产生的位移为y=θL2 = (-mL1/3EI+q1L3/24EI) L2=(q1L3-8 mL1) L2/24EI
悬臂端点总变形位移为：
f= q1/2L24/8EI - (q1L3-8mL1) L2/24EI
=(44.7+65.308)/2×21504/8×2.1×105×46470×104 - (65.308×66003- 8×160.37×106×6600)×2150/24×2.1×105×46470×104
=1.43-9.012
=-7.582 mm (向上)
挠度通过I50a主梁工字钢，拼接时按上叙扰度值设置预拱来调节。
施工中为减少拼接时预拱度的设置值，经验算可采用4片I50a工字钢主梁。
验算得知单片工字钢跨度中扰度13.9mm(向下)，悬臂端部扰度14.6mm(向上)。
5、检算钢抱箍承载力：
钢抱箍承载力由高强螺栓的预应力使其与砼柱墩之间产生垂直摩擦力而取得。
抱箍接头螺栓：
根据《钢结构设计规范》可知
10.9级M20高强度螺栓P=155KN
在杆轴方向受拉时取Nt=0.8P=124KN
承载力N≤摩擦力f
查设计技术手册μ=0.35
栓数量N=687.48/0.35×124=16个
根据计算单面螺栓至少需要16个；根据施工情况螺栓数量不少于20个；
钢板上螺栓容许距离：3d0 < S < 8d0或12t （d0为螺栓孔直径）。
螺栓竖向采用双排错列布置。
五、高强度螺栓扭矩计算
高强度螺栓拧紧采用扭矩法，由于高强度螺栓使用部位为普通连接，因此扭矩测定采用普通扭矩拌手即可。
参考《铁路钢桥高强度螺栓连接施工规定》的第4.3.1,4.3.2条规定。
扭矩=0.15×124000×0.02=372N.m
施工时应以不小于372N.m的扭矩拧紧螺栓。
六、牛腿焊缝长度
采用角焊缝时，牛腿高度为50cm，且需焊接两块。
总结：
1、质量优良
施工结果发现每一盖梁模板在水平和竖直方向上没有出现拼接缝，棱角处线条平直，使墩柱和盖梁外观浑然一体。
砼表面光滑、平整、并且有镜面效果。
不存在跑模、涨模及漏浆现象。
支架整体性好，克服了使用满堂脚手架出现的地基沉降造成的底面不平整、鼓包、无光，表面出现接缝等现象的发生。
浇筑出的砼外表美观，完全符合设计要求。
2、施工周期缩短，施工难度减小
将盖梁支架组装完毕，支架轴线校正就位在1天内即可完成，缩短了本工序施工时间。
降低了支架就位、轴线校正的难度，从而提高了轴线校正的精度。
避免了使用满堂脚手架，对基地处理的时间。
3、节约成本
工期缩短了，减少了对地基处理。
减少了施工投入，收到了良好的经济效益。
在孝襄高速公路跨汉丹铁路桥梁施工中，盖梁施工达到了我们预期的效果，充分运用了钢抱箍支架这一新型施工技术。
达到了高质量，高效益，缩短工期的目的。
在本工程中取得了很好的社会效益、经济效益，对推广钢抱箍施工盖梁技术积累了经验。
同时也为本工程的按期完成打下了坚实的基础。