电梯受力计算修订稿
外电梯基础回顶受力计算及加强承载力的措施
外电梯基础回顶受力计算及加强承载力的措施
施工电梯基础回顶的受力计算是根据《中国建筑出版社》出版的建筑施工手册计算。
因本施工电梯基础支承在二层（+4.8m ）两塔楼之间，电梯传下基础的总荷载P=368KN ，基础四角在结构层的梁上预埋各4Φ16与电梯基础梁连结，把上部水平力分给二层结构层负担。
楼板下用Φ53×3的钢管支承，把上部荷载P 直传到地下二层（-7.2）m 的板面上。
钢材的抗压强度设计值f c =0.205KN/mm 2，立杆的回转半径i=17，立杆的截面
积
A =
4
52m m 2。
材料强度的附加分项系一、验算稳定：
① 确定稳定系数 ： λ=l 0/i=1500/17=88.2 由表5-22查得 =0.672(用插入法)
②单杆的承载力验算:
/
N ′
=
A
≤二、支杆的布置：
电梯基础纵横布置各二条截面400×300的地基梁，地基梁把上部集中荷载均布在楼板上，楼板下部回顶Ф48×3的钢管36条，钢管布置见平面布置图。
按计算每支钢管承载N=45.9KN ，总承载力N 总=36×
45.9KN=1652.4KN>上部荷载P=368KN 。
由此看本工程回顶的安全系数较大，是安全的。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式： 式中：?—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ?a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式： 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况： 轿厢滞留的工况： c) 计算不同工况下?值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3=10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 е?α分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1?α、е2?α、е3?α 数值。
（? 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到） （3）轿厢装载工况曳引力校核（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计） 式中：T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平衡系数； W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 21T T ≤е1?α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
电梯受力计算完整版
电梯受力计算HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：式中：—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ；T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.7182.校核步骤（1）求出当量摩擦系数a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ；γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：图8-1b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况：轿厢滞留的工况：c) 计算不同工况下值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3=10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 еα分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1α、е2α、е3α 数值。
（ 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到）（3）轿厢装载工况曳引力校核（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计）式中：T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平衡系数；W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 21T T ≤е1α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重N q=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN由剪力计算公式 V max=fAV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V max=215N/mm2×57.716×10-4m2=1240.9KN本工程图示最大剪力值为22.95KN< V max=1240.9KN②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=45.9KN·m由弯矩计算公式M max=WfV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3故：M max=Wf=973333mm3×215N/mm2=209.267KN▪m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < M max=209.267KN▪m综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒa)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式： 轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f 轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=f c) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
电梯单桩基础承载力计算书
电梯单桩基础的计算书依据《起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 电梯自重标准值F k1=22kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×0.40×25=250kN承台受浮力：F lk=5×5×0.40×10=100kN3) 起重荷载标准值F qk=45kN2. 风荷载计算1) 工作状态下电梯塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 电梯所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×0.65=0.09kN/mb. 电梯所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.09×100.00=9.18kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×9.18×100.00=459.10kN.m2) 非工作状态下电梯塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 电梯所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×0.65=0.16kN/mb. 电梯所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.16×100.00=16.07kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×16.07×100=803.42kN.m3. 电梯的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(441+459.10)=610.09kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+803.42=603.42kN.m三. 承台计算承台尺寸:4000mm×6000mm×400mm单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算计算简图：电梯1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒa)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式： 轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f 轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=f c) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
电梯受力计算范文
电梯受力计算范文电梯受力计算是指对电梯在运行过程中所受的各种力进行详细的计算和分析。
电梯是一种用于运载人员和货物的垂直运输设备，其运行时需要受到多种力的作用。
了解电梯受力计算的原理和方法，有助于我们更好地了解电梯的运行机制和安全性能。
电梯受力计算的核心原理是牛顿第二定律和受力平衡原理。
根据牛顿第二定律，物体的运动状态受到作用在其上的合力的影响。
对于电梯来说，合力主要包括电梯的自重力、绳索张力、驱动装置的推力以及摩擦力等。
根据受力平衡原理，电梯在运行过程中各个方向上的合力应当为零，才能保证电梯的稳定运行。
首先，我们来计算电梯的自重力。
电梯的自重力是垂直向下的，大小等于电梯的质量乘以重力加速度，即Fz = mg，其中m为电梯的质量，g为重力加速度。
其次，我们来计算电梯的绳索张力。
电梯悬挂在绳索上，绳索张力提供了电梯的支撑力，负责抵抗电梯的自重力。
理想情况下，绳索的张力是均匀分布的。
但实际上，绳索张力在不同高度上可能不同，因为电梯的自重力会引起绳索的弯曲。
对于单根绳索，绳索上下两端的张力大小相等。
对于多根绳索来说，每根绳索上的张力之和等于电梯的自重力，即Fz=T1+T2+T3+...+Tn，其中T1、T2、T2...Tn分别表示各个绳索上的张力大小。
最后，我们来计算电梯的摩擦力。
电梯在运行过程中，存在着摩擦力，它的大小与电梯的运行速度、重量和摩擦系数等参数有关。
电梯的摩擦力主要分为静摩擦力和动摩擦力两种。
静摩擦力指的是电梯在起动阶段所受到的摩擦力，大小等于静摩擦系数乘以电梯的自重力。
动摩擦力指的是电梯在运行过程中所受到的摩擦力，大小等于动摩擦系数乘以电梯的自重力。
综上所述，电梯在运行过程中所受的各种力包括自重力、绳索张力、驱动装置的推力以及摩擦力等。
通过对这些力的计算，我们可以了解电梯的运行机制和运动状态。
电梯受力计算是电梯设计和安全性评估的重要内容，它有助于保证电梯的正常运行和安全使用。
电梯受力计算
电梯受力计算一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ；T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒ a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ； 式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值绳槽上部角度γ=30°绳槽上部角度γ=45°绳槽上部角度γ=60°图8-1b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=fc) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0sv + （v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
施工电梯基础承载力计算书
施工升降机基础承载力计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20115、《钢结构设计规范》GB50017-20116、《砌体结构设计规范》GB50003-2011施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数2.楼板参数3.荷载参数：二、基础承载计算导轨架重（共需60节标准节，标准节重150kg）：150kg×60=9000kg，施工升降机自重标准值：P k=((1420×2+1370+1300×2+200+9000)+2000×2)×10/1000=200.1kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1420×2+1370+1300×2+200+9000)+1.4×2000×2)×10/1000=248.12kN；施工升降机基础自重：P j=1.2×l×d×h×25=1.2×5.3×3.64×0.3×25=173.628KNP=n×(P+ P j)=2.5×(248.12+173.628)=1054.37kN三、梁板下钢管结构验算楼板均布荷载：q=P/(l ×d )=1054.37/(5.3×3.64)=54.653kN/m2设梁板下Ф48×3.5mm钢管@0.6m×0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：N=(N GK+1.4×N QK)×la×lb=（54.653+1.4×5）×0.6×0.6=22.195kN1、可调托座承载力验算【N】=30 ≥N=22.195kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1×2.3×（0.6+2×0.2）/0.0158 =145.57 ≤[λ]＝210 满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i= 1×1×1.2/0.0158 =75.949 ≤[λ]＝210满足要求！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1.155×2.3×（0.6+2×0.2）/0.0158 =168.133非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i= 1.155×1×1.2/0.0158 =87.722取λ=168.133 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.251f＝N/(φA)= 22195/（0.251×489）=180.831N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：配筋示意图。
施工电梯承载力计算与基础设计
一、工程概况####1#B、2#楼位于日照市烟台路和济南路交接处，本工程地下二层，地上1#B楼26层、2#楼34层，地下室连为一体。
本施工电梯方案为1#B、2#楼施工电梯方案。
二、施工准备1、施工电梯进场后，由生产厂家出示产品合格证，提供使用说明书。
根据施工电梯安装安全技术验收单中的技术要求，逐项检查准备工作。
2、安装操作人员持证上岗，接受技术、安全等各项交底，制定施工电梯安全操作规程；各种安装工具及设备满足要求。
3、附墙预埋构件安装完毕，并满足施工电梯安装条件。
施工电梯基础完成设计并经验算满足要求（设计及验算见三）三、施工电梯承载力计算及基础设计####2#、1#B施工电梯根据现场要求分别设置在2#北侧裙房地下室顶板上，1#B西侧裙房地下室顶板上，这样施工电梯的基础需要重新设计。
现将该升降机的基础设计计算如下：该基础拟采用C35钢筋混凝土板为基础。
板下设钢构柱，通过钢构柱将基础板所受荷载传递到地下室底板上。
其具体做法见附图。
（一）基础板设计：基础板尺寸为5300×4200×400，配筋双层双向20@200，钢筋保护层厚度为25mm。
由于基础板所受荷载通过钢构柱传递到地下室底板上，只起到一个承台作用来传递压力，所以不再验算其承载力。
（二）钢构柱设计及验算：采用4[20槽钢组成二根钢构柱，两个钢构柱之间用10厚钢板做缀板，焊接组成钢构支撑体系（做法见附图）。
1、荷载根据济南建筑机械厂生产的SCD200/200型双笼施工电梯使用说明，其基础应可承受40t的静荷载，基础板自重7t，总计47t。
考虑到在楼面上动荷载作用，荷载设计值：F=静载×1.5=470×1.5=705KN所以荷载设计值取：705KN。
由上知道作用在单根钢构柱上的荷载为： R = 705 ÷2=352.5KN2、确定钢构柱计算参数：已知条件：N = 352.5KN，两端铰接l0x = l0y= l = 4700㎜,Q235钢：f = 215N/㎜ 2 ，fv= 125 N/㎜2，E43型焊条： ffw = 160 N/㎜ 23、按绕实轴（y轴）稳定要求，确定分肢截面尺寸假定λ=60，按Q235钢b类截面查表得ψ= 0.807所需截面面积A = N/（ψf）= 352.5×103/（0.807×215） = 2031.6㎜2所需回转半径iy = l0y/λy= 4700/60 = 78.3㎜分肢选用一对槽钢翼缘向内，考虑到安全系数为2，将截面面积增大一倍，从槽钢表中试选2[20，实际A = 2883×2 = 5766 ㎜ 2 iy= 78.3㎜则[20槽钢其他截面特性：i1 = 21.1㎜，y= 20.1㎜, I = 1.28×106㎜ 4验算绕实轴稳定λy = l0y/ iy= 4700/78.3 = 60.1 ＜ [150] 满足查得ψ = 0.807（b类截面），N/（ψA）= 352.5×103/（0.807×5766）=75.8/㎜ 2 ＜ 215 N/㎜ 2 满足4、按绕虚轴（x轴）稳定确定分肢轴线间距c和柱截面长度h(见附图)按等稳定原则λ0x = λy可求λx和ix因为λy = 60.1，分肢长细比λ1≤0.5λmax= 0.5×60.1 = 30.05，取30λx 2 =λy2 –λ12 则：λx= 66.7㎜i x = l0x/λx= 4700/66.7 = 70.5㎜c2 /4= ix 2 － i12 则：c = 134.5㎜则h = c＋2y= 134.5＋2×20.7 = 175.9㎜考虑支撑稳定性和牢固性以及工程实际，取h =600㎜精确验算虚轴稳定：缀板间净距 l =λ1×i1= 30×21.1 = 633 ㎜采用 l = 600 ㎜λ1 = l/i1= 28.4㎜i x 2 = c2 /4 ＋ i12则：ix= 70.5 ㎜λx = 4700/70.5 = 66.7 ㎜λ0x2 =λx2 ＋λ12 则：λ0x = 70.1＜ [150] 满足查得ψ = 0.920（b类截面）N/（ψA）= 352.5×103/（0.920×5766）= 66.5 N/㎜ 2 ＜ 215 N/㎜ 2 满足λmax = 60.1，λ1 = 28.4＜0.5λmax = 0.5×60.1 = 30.05，满足规范规定，所以不需要验算单肢整体稳定和强度；单肢采用型钢，也不必验算分肢局部稳定。
在地下室顶板安装电梯的受力计算.
在地下室顶板安装电梯的受力计算附件 1:施工升降机基础图、平面布置示意图附件 2:施工升降机基础地下室范围加固方案1. 加固原则:本加固措施以地下室楼板不受力为原则, 上部荷载通过楼板传递至地下室加固架体,楼板只是传力的介质。
2. 加固措施:本加固措施采用扣件式钢管架,钢管型号Φ 48×3.5。
加固范围为施工升降机基础相对应的地下室部分,立杆间距为 600×600,下设木方垫块,横杆间距为 600×600,第一步横杆距地面 200mm ,整个架体外围里面设置减力撑,在顶板处采用高强度钢顶撑作支撑,详细布置图。
3. 本加固措施适用于地下室一层、地下室二层。
施工升降机基础地下室加固架体立面图附件 3:施工升降机计算书根据施工现场实际情况,本工程布置两部施工升降机, A 塔楼施工升降机安装高度 85m , B 塔楼施工升降机安装高度 105m 。
计算时选取 B 塔楼 105m 高度计算。
一、施工升降机基本参数施工升降机型号:SCD200/200 架设高度:105m标准节高度:1.508m 外笼重:1200kg吊笼重:1600kg×2=3200kg 吊笼载重量:2000kg×2=4000kg导轨架重(共需 69节标准节,标准节重 160kg :160kg×69=11040kg其他配件总重量:600kg二、荷载计算P k =(3200+1200+4000+11040+600×10/1000=200.40kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数 n=2.1P=2.1×200.40=420.84kN三、施工升降机安装在楼板上承载计算:4.1、荷载参数:施工荷载:2.5kN/m2;4.2、钢管参数:钢管类型:Ф48×3.5钢管横距 : 600mm钢管纵距 : 600mm 钢管步距 : 1200mm钢管架设面积:4m×6m模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度:0.1 m; 4.3、顶板下钢管结构验算:设梁板下Ф48×3.5mm钢管 @600mm×600mm(支模未拆除支承上部施工升降机荷重,混凝土结构自重由结构自身承担,则:施工升降机 1.2×46.76=56.112kN/m2活载 1.4×2.5=3.5kN/m256.112+3.5=59.612kN/m259.612×0.6×0.6=21.46032kN钢管支模架步高 0.6mh/la =1200/600=2h/lb =1200/600=2经查表, μ的取值为:1.272计算长度:L 01=k×μ×h=1.155×1.272×1.2=1.763mL 02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m取:L 0=1.763mλ=L0/i=1763/15.8=111由此得:φ=0.509[N]=φ×A×f=0.509×489.303mm 2×210N/mm2=52.302kN ≥ 21.460323kN 顶板下的钢管结构满足要求!。
D04人货电梯基础承载力计算
人货电梯基础支撑方案一、工程概况永兴碧桂园一期项目9#、11#楼结构类型框架剪力墙，二层楼板厚度120mm，梁板采用C25混凝土，板内布HRB400级钢筋。
因工程需要，9#、11#栋人货电梯需放置在二层顶板上面，顶板下部采用钢管支撑。
二、编制依据2.1 《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122.2 《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ 130-20112.3 《钢结构设计规范》GB 50017-20142.4 《混凝土结构设计规范》GB 50010-20102.5 《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-20082.6 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-20152.7 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ 80-20162.8《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011三、模板支撑体系顶板模板采用16mm厚木质胶合板，φ48*3.5mm扣件式钢管脚手架模板支撑体系，模板背楞采用50mm*80mm方木，间距300m，钢管支撑架搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.70m，立杆的步距h=1m，扫地杆距地20公分，第二道大横杆距地1.8米。
四、楼板模板支撑架计算4.1 基本参数：4.1.1 120厚板荷载：地下室底板设计采用的均布荷载标准值（考虑堆载）：4 KN/M2；4.1.2 SC200/200型施工升降机参数：1、额定载重量 2×2000Kg2、最大起升高度 100m3、吊笼净空尺寸 2.95*1.4*2.44、标准节尺寸 600*600*1508mm5、整机重量（1750×2＋1480＋135×70＋2000×2）*2.1=38703 Kg6、基础承载近似等于F=38800 KN4.1.3 升降机的基础为混凝土预制板式基础1、基础尺寸5800*4000*300mm（长*宽*高），标准节距扶墙架作用点距离为（3.5）m，按6000*4000底面积计算支撑体系2、砼基础底板下地面承载力应大于0.15MPa4.2 设备重量38800KG*10N/KG=200KN混凝土基础自重.5.0*3.0*0.1*25=37.5KN顶板承受的荷载F总=（388+37.5）/（5.0*3）=28.3667KN/m2顶板承受荷载：F抗=（4 *5*3+18*1.2*5*3）÷（5*3）=25.6 KN/m2F总>F抗即仅靠地库顶板不能满足支撑要求！4.3 因此，顶板下部采用φ48*3.5mm扣件式钢管脚手架模板支撑体系，计算如下：计算模型：按地库顶板不受力，设备荷载全部传导至支撑体系计算：4.3.1 计算单元如下图所示，其中La =0.60m, Lb=0.60m.4.3.2 模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算。
施工电梯基础荷载核定计算书
大连金地檀溪项目D2区D2-1#楼升降机基础经计算得出：
施工电梯总重量为12吨（100m），额定载重2吨，地库顶板设计荷载15吨/m2。
总重为21+2=23吨
基础面积为3m×5m=15m2。
即施工电梯荷载为1.54吨/m2。
车库顶板按照图纸说明为15吨/m2。
15吨/m2＞1.54吨/m2。
经核定地库承载力满足电梯荷载要求。
深圳市中建大康金地檀溪项目部
2015年1月6日
大连金地檀溪项目D2区D2-2#楼升降机基础经计算得出：
施工电梯总重量为12吨（100m），额定载重2吨，地库顶板设计荷载15吨/m2。
总重为21+2=23吨
基础面积为3m×5m=15m2。
即施工电梯荷载为1.54吨/m2。
车库顶板按照图纸说明为15吨/m2。
15吨/m2＞1.54吨/m2。
经核定地库承载力满足电梯荷载要求。
深圳市中建大康金地檀溪项目部
2015年1月6日
大连金地檀溪项目D2区D2-3#楼升降机基础经计算得出：
施工电梯总重量为12吨（100m），额定载重2吨，地库顶板设计荷载15吨/m2。
总重为21+2=23吨
基础面积为3m×5m=15m2。
即施工电梯荷载为1.54吨/m2。
车库顶板按照图纸说明为15吨/m2。
15吨/m2＞1.54吨/m2。
经核定地库承载力满足电梯荷载要求。
深圳市中建大康金地檀溪项目部
2015年1月6日。
G42.7轿架受力强度与安全系数计算
轿架受力及安全系数计算20150906上海中联重科电梯有限公司轿架受力及安全系数计算20150906编制：校对：标审：工艺审查：批准：日期:版本历史目录1 轿厢悬吊方式 (1)2 相关参数 (1)2.1 轿厢基本参数 (1)2.2 轿架结构参数 (2)2.3 拉杆相关参数 (3)2.4 轿底托架槽钢参数 (3)3 拉杆、拉条强度计算 (4)3.1 拉条与托架连接处受力计算 (4)3.2 拉杆安全率校核 (5)3.2.1 拉条螺栓应力校核 (5)3.2.2 拉条应力校核 (6)3.2.3 拉板应力校核 (6)3.2.4 轿底托架粱校核 (6)3.3 拉杆疲劳安全率校核 (7)轿架受力及安全系数计算1 轿厢悬吊方式轿厢悬吊方式示意图2相关参数2.1轿厢基本参数序号参数名称缩写值单位1额疋载重量Q1000kg2轿厢自重P1092kg3额定速度V 1.75m/s4提升高度H60m5曳引比R2: 16平衡系数00.457轿厢重量M ar1170kg9曳引绳重量M R135Kg10补偿链重量M R135Kg11随行电缆重量M Trav30.3Kg12电梯加减速度a0.15m/mi n?13载重100%十算b122轿架结构参数H =1415mmP] = 616mmP2 - 537.5mmP -= 70ntmL K1= 270mmL” -1246mmS —270mmL F2 = 1220mm 2.3拉杆相关参数2.4轿底托架槽钢参数槽钢断面图H=14.4cmW=6.5cmt=0.4cm截面面积2A 2=9.67cm惯性矩22=265.1cm断面系数3Z 2=39.27cm托架以上重W i=319.85kg3拉杆、拉条强度计算3.1拉条与托架连接处受力计算拉杆处受力图拉条变形量：6 1;引起变形的力：W托架梁变形量：6 2;引起变形的力：W 前侧重量W0用Wo表示(叫 + b x Wj]= (1 + 口)X------- ----- +W}= (1 - X —^O/WJV - 67.97前侧重量W0用Wo表示(IV. 4- h x Wr)Wo讪磁= (l + a)x ---- ——+吧W Q,M!N = (1 - a) X —of MAX = S59.46/C/J｛叫）pf 庙1炖a ） 所受外力总和为：仆叫1 +吧b ） 由图受力分析可得：ItfI =x sln （）, f・ x 肌S x 坷 2 + " x円 i 】x 卅 i z x siTt U yroi =叫-叩毗将带入上述公式可得31640^「前侧拉糸受最大力） 帆隔（前侧拉条受最大力〕［叫叶川=旳54席（前侧拉条受最小力）将带入上述公式可得W Q2fMAX = 83.76^ （询梁受最矢力） W 吋阳血= 14.23切（前梁受最小力） 叫2册胭=151.72切（后梁受最大力｝ 畑刎=lM3k & （后梁受最小力）3.2拉杆安全率校核根据胡克公式W疲劳载荷安全系数计算公式S f — —■竹-轿架疲劳载荷计算辺力. ⑰-辭姐材糾强度扱眼， 3.2.1拉条螺栓应力校核I一 3—-£ x —S 1c ）由胡克定律可得:d ）由挠度方程可得综合a ） b ） c ）d ）可得W^MAX/A S = 201.53^/crn7 ="叱骼广3佃切如2 二W^AX/A S= 201-5川朋=53^/cm2 =叫'叫/札二34.23^/™2 轿底托架梁安全系数：4100Sf = ------- = 15,9校核：5Z= 15.9 >75结论：满足条件322拉条应力校核Q^MIN/A U= 2673^/on21/WW =结论：满足条件3.2.4轿底托架粱校核帀哑=叫呦74十加他/赫轿底托架梁安全系数：4100校核：S f = 2022 > 7.5结论：满足条件3.2.3拉板应力校核二叫叫7心"如5%/卅巧何N =叫啊%= 2i.50^/m2J4百二叫火7%二0.(m必屛轿底托架梁安全系数:校核：V. = 25.11 >7.5吆T 叫Z 厶=2231^/^4 2°2rMAX - W ^fMAX "207.65/cy/cmr Sf 丁的=%" ' Pi /z 2 = 25.23^/™轿底托架梁安全系数:4100 » = ---------- --- 19.75叫AX校核：=1975 > 7.5结论：满足条件3.3拉杆疲劳安全系数校核 3.3.1拉杆变形量F-1& = -----£74,a ）前侧拉杆形变量：3.3.2拉杆疲劳安全系数 疲劳载荷安全系数计算公式竹-轿衆疲劳载荷计算应力' Mpa ⑰-舔駅材科强度扱限制珂 3.3.2.1 螺纹处疲劳强度安全系数a ）前部螺纹疲劳极限：b p =1400kg/cm i ；2破断力：b s =7000kg/cm带入公式得S f = 13.06 > 2b ）后侧拉杆形变量:应力平均值计算:2应力幅计算2疲劳安全系数计算:结论：满足要求b ）后部螺纹应力平均值计算:(ff 01rMAJT +2应力幅计算带入公式得S f = 9.78 > 2结论：满足要求3.322拉杆处疲劳强度安全系数a ）前部拉条应力平均值计算：存讪=——―-—=飽3 幼应力幅计算（%1 网曲阿）. 2 = 迈------- =65.32Jc5/cm*疲劳极限：b p =1400kg/cm ；破断力：b s =7000kg/cm 带入公式得Sf = 1672 > 2结论：满足要求应力平均值计算:2应力幅计算=89』航9/on% a iHl疲劳极限:2bp =1400kg/cm ；M,* 一 疔0!皿舟）2 疲劳极限: 破断力:2<TP=1400kg/cm ； 2<T=7000kg/cmb) 后部拉条2疲劳安全系数计算:1疲劳安全系数计算:疲劳安全系数计算:2破断力：b s=7000kg/cm 带入公式得= 12.52>2结论：满足要求3.323拉处疲劳强度安全系数c）前部拉板应力平均值计算：=——---------------- - ---- =Hl 1 £应力幅计算（% PM厂伽网例）2”打=-------- --------- =52.53€171疲劳安全系数计算：$ 二］*/ /% 呦hF 卄疲劳极限: 破断力: 带入公式得= 2079 > 2结论：满足要求d）后部拉板应力平均值计算:=91.45cm2应力幅计算带入公式得S f = 15.57 > 2结论：满足要求3.4拉杆焊接强度校核T — ---- = 5339/c^/cm' < 58Gkg/cm7x；2 " h、L结论：满足要求3.5拉板连接孔处应力疗= °"= 453.04^/cm2 <①-1 结论：满足要求3.6拉板、侧梁连接螺栓强度校核2 bp=1400kg/cm；2 b疲劳极限:破断力:2 bp=1400kg/cm；2疲劳安全系数计算:有效节径d s.—匚------- =1.41 cm螺栓剪应力T=259.70 kg/cm 2螺栓弯曲应力厅结论：满足要求4轿底托架强度校核螺栓规格 螺栓有效截面面积A sM16 1.57 cm367.3653 kg/cm 22<1400kg/cm。
楼梯间荷载计算范文
楼梯间荷载计算范文
荷载计算的步骤如下：
1.确定楼梯的用途：楼梯的用途会直接影响到楼梯间的荷载计算，例
如是作为公共楼梯还是私人住宅楼梯。
2.确定楼梯的设计要求：根据具体的设计要求，包括楼梯的宽度、高度、步数、踏面尺寸等，来确定楼梯的设计参数。
3.计算楼梯的荷载：根据楼梯的设计要求和用途，计算楼梯间的荷载，主要包括以下几个方面：
-楼梯本身的重量：楼梯的重量是楼梯间的基本荷载之一，需要根据
楼梯的材料、尺寸等信息来计算。
-梯级受力：楼梯踏面是人们行走的地方，所以需要考虑梯级受力。
根据楼梯的设计要求和用途，计算梯级所能承受的荷载。
-扶手和栏杆受力：楼梯的扶手和栏杆是为了人们的安全而设置的，
需要计算扶手和栏杆所能承受的荷载。
-楼梯间附属设施受力：楼梯间还包括一些附属设施，比如照明设备、消防设备等，在计算楼梯间荷载时也需要考虑这些附属设施的荷载。
4.按照设计要求选择结构材料：根据楼梯间的荷载计算结果，选择合
适的结构材料，保证楼梯的安全性和稳定性。
总结起来，楼梯间荷载计算是建筑工程中非常重要的一环，需要根据
楼梯的用途和设计要求，计算楼梯间所能承受的荷载。
通过合理的荷载计算，可以保证楼梯的安全性和稳定性，为人们提供一个安全舒适的上下楼
通道。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
电梯受力计算Coca-cola standardization office【ZZ5AB-ZZSYT-ZZ2C-ZZ682T-ZZT18】一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式： 式中：—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈ 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式： 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况： 轿厢滞留的工况： c) 计算不同工况下值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=；轿厢滞留工况μ2=；紧急制停工况μ3=10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 еα分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1α、е2α、е3α 数值。
（ 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到） （3）轿厢装载工况曳引力校核（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计） 式中：T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平衡系数；W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 21T T ≤е1α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
（4）在紧急制停工况曳引力校核：（按空轿厢在顶层工况计算，且轿顶曳引绳与对重底部平衡链质量忽略不计，滑动轮惯量折算值与导轨摩擦力因数值小忽略不计）式中：α——轿厢制动减速度(绝对值)，m/s 2（正常情况α为0.5m/s 2，对于使用了减行程缓冲器的情况，α为0.8m/s 2)；W 3——随行电缆的悬挂质量，kg ；W 3≈H/2(电梯提升高度,m) ×n 3(随行电缆根数) ×q 3(随行电缆单位长度重量，kg/m)。
校核：紧急制停工况条件下，当空载的轿厢位于最高层站时应能满足 21T T ≤е3α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
（5）在轿厢滞留工况曳引力校核：（以轿厢空载，对重压在缓冲器上的工况计算）校核：在轿厢滞留工况，当轿厢空载，对重压在缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，应能满足 21T T ≥е2α，即曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移。
计算实例： 曳引系统参数①当量摩擦系数 计算a)曳引轮为带切口半圆槽，使用下面公式：β=105°；γ=30°从图8-1查得 16.2sin sin 2sin 2cos 4=+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-γβγβπβγb) 装载工况, μ1= 轿厢滞留工况，μ2= 紧急制停工况，μ3=10/11.0s v +=10/25.211.0⨯+=(v s 为轿厢额定速度下对应的绳速, v s =v ×r)② 计算 еα装载工况，е1α= ×= 轿厢滞留工况，е2α=×= 紧急制停工况，е3α=×= ③ 轿厢装载工况曳引力校核n 11g r w 1.25Q P T ⨯++===⨯+⨯+8.9270400011.25550116023 （N ）W 1=7×××2＝470 kg W 2==2××＝432 kgn 22g r w Q P T ⨯++=k =120648.92432000148.05501=⨯+⨯+（N ） W 2=2××＝432 kg21T T =1206416023= <е1α= 所以，在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
④ 在紧急制停工况曳引力校核：=()()()25.081.9247025.081.9100048.01550⨯+⨯++⨯⨯+=13005(N)=()()25.0-81.9×54+432+1550=9477 (N)21T T =.947713005= <е3α=所以，在紧急制停工况条件下（轿厢制动减速度α为0.5m/s ），当空载的轿厢位于最高层站时，曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
⑤ 在轿厢滞留工况曳引力校核：g r w w P T n 321++==⨯++= 9.8124532415509976(N) W 3=1×× / 2＝54 kgg r w T n 12=9.812470=⨯=2303(N) 21T T 33.423039976== >е2α=所以，当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移，即当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
结论：该电梯曳引力按GB7588-2003附录M校核，符合要求。
二、曳引钢丝绳安全系数1.要求（1）曳引钢丝绳安全系数实际值S≥按GB7588-2003的附录N得到的曳引钢丝绳许用安全系数计算值Sf；（2）曳引钢丝绳安全系数实际值S≥按GB7588-2003的9.2.2条款规定的曳引钢丝绳许用安全系数最小值Sm：①对于用三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯为12；②对于用两根钢丝绳的曳引驱动电梯为16；③对于卷筒驱动电梯为12。
2.校核步骤（1）求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值S式中：T—钢丝绳最小破断载荷，N； n—曳引绳根数； r—曳引钢丝绳倍率；P—轿厢自重，kg；Q—额定载荷,kg； H—轿厢至曳引轮悬挂绳长度（约等于电梯起升高度），m；q—钢丝绳单位长度重量，kg/m；ng—重力加速度。
（2）按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值SfSf是考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况所得到的给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值，按以下求得：①求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量N equivN equiv = N equiv(t) + N equiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量. Nequiv(t)的数值从表N1查得。
表N1U 型/V 型带切口槽 下部切口角度值β 750 800 850 900 950 1000 1050 N equiv(t)不带切口的U 型槽N equiv(t)1equiv(p) N equiv(p) = K p (N ps + 4 N pr )式中：N ps —引起简单弯折的滑轮数量；N p —引起反向弯折的滑轮数量；反向弯折仅在下述情况时考虑，即钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍。
K p —跟曳引轮和滑轮直径有关的系数 式中：D t —曳引轮的直径；D p —除曳引轮外的所有滑轮的平均直径。
②根据曳引轮直径与悬挂绳直径的D t /d r 比值、等效的滑轮数量N equiv ，从下图N1查得许用安全系数计算值S f ：图N1图中的16条曲线分别对应N equiv 值为1、3、6、18………140时随Dt/dr 值变动的许用安全系数S f数值曲线，根据计算得到的N equiv 值选取向上的最近线。
若需要精确可用插入法取值。
（3）校核当S ≥S f ；且S ≥S m ，曳引钢丝绳安全系数校核通过。
例：某电梯Q=1500kg ；P=2000kg ；H=50m;采用4根Φ13钢丝绳, 最小破断载荷T=74300N ；q=58.6kg/100m ；曳引结构如图，U 型带切口曳引绳槽，β=90o, 验算钢丝绳安全系数。
解：①求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值S 式中：T —钢丝绳最小破断载荷，T=74300N ； n —曳引绳根数,n=4； m —曳引比,m=2；P —轿厢自重，p=2000kg ；Q —额定载荷,q=1500kg ； H —轿厢至曳引轮悬挂绳长度, 约等于电梯起升高度h=50m ； q —钢丝绳单位长度重量，q=58.6kg/100m ；n g —重力加速度。
②按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值Sf a) 求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量N equivN equiv = N equiv(t) + N equiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量；Nequiv(p)—导向轮的等效数量Nequiv(t) 的数值从表N1查得，U型带切口曳引绳槽，β=90o时， Nequiv(t)=5Nequiv(p)= K p (N ps + 4 N pr)式中：Nps —引起简单弯折的滑轮数量，本系统设置了两个动滑轮，即Nps=2；Npr—引起反向弯折的滑轮数量，根据反向弯折仅在钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍时才考虑的规定，本系统没有反向弯曲，即Npr=0；K p—跟曳引轮和滑轮直径有关的系数，本系统曳引轮的直径Dt=600mm;除曳引轮外有滑轮的平均直径Dp=500mm；K p=（D t/D p）4=（600/500）4=Nequiv(p)= K p (N ps + 4 N pr)=⨯（2+4⨯0）=N equiv = N equiv(t) + N equiv(p) =5+=b)根据曳引轮直径与悬挂绳直径的Dt /dr比值、等效的滑轮数量Nequiv，从图N1查得许用安全系数计算值Sf曳引轮的直径Dt =600mm；悬挂绳直径dr=13mm，Dt/dr=600/13=46, Nequiv=，选取向上的最近线Nequiv =10。