峻德矿主井绞车液压站(TE162)油压调整值计算
液压站整定计算书
同安项目部提升绞车液压站油压值整定计算一、主斜井提升绞车液压站制动油压与二级制动油压的计算：(1)、最大静张力矩Mjmax=Fjc×D=90000N×2.5m=225000N.m式中：D——滚筒直径，2.5m；(2)、最大制动力矩：①未考虑残压影响所需制力矩：Mz′max≧3×Mjmax=675000N.m②考虑残压影响所需制力矩：Mz″max≧Mz′max +9.81×n×Pz×A×Rcp ×μ=675000+9.81×8×3×600×2.3×0.45 N.m=821208.24N.m；式中：n——盘形制动器对数，n=8；Pz——电液调节阀残压，取Pz=3kg/cm ²；A——盘形制动器活塞面积，查得A=600cm²;Rcp——盘形闸摩擦半径，查得Rcp=2.3m；μ——闸瓦摩擦系数，查得μ=0.45。
③根据上述计算确定最大制动力矩Mmax=821208.24N.m(3)、制动油压确定：①系统贴闸皮油压Pt：Pt=Mmax/（n×Rcp×A×μ×g）×0.0981=821208.24/(8×2.3×600×0.45×9.81)×0.0981=1.65Mpa②最大制动油压Ps=Pt+C=1.65+2.1=3.75Mpa＜6.3 Mpa式中：C——制动闸综合阻力，查得2.1Mpa。
计算得最大制动油压小于该液压站工作油压值6.3Mpa。
3、二级制动油压确定：PII级=Pt-5.14×Σm×a/（A×n）=1.65-5.14×9870×3/(600×100mm ²×8)=1.33Mpa式中：Σm——机器旋转部分对缠绕直径的变位重量（不包括电动机转子），查得Σm=9870Kg，计算得二级制动油压为1.33Mpa。
矿井提升机液压站制动油压计算及维护技术指引
提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引（试行）主编部门：中煤第五建设有限公司机电管理部批准单位：中煤第五建设有限公司施行日期：2015年3月25日目次1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 技术术语 (1)4 液压站及盘形制动器简介 (2)4.1液压站 (2)4.2盘形制动器 (5)5 制动油压值计算及整定 (6)5.1单钩提升 (6)5.2双钩提升 (10)6 安装及调试要点 (12)6.1制动盘 (12)6.2盘形制动器 (12)6.3液压站及管路 (13)7 调绳操作要点 (13)8 日常维护要点 (14)提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引1 范围本指引对公司范围内在用提升机液压站进行分析综述，进一步规范制动油压计算，对提升机液压站及制动系统日常维护提出具体要求。
本指引适用于公司范围内所有在用提升机。
2 规范性引用文件煤矿安全规程2011版煤矿建设安全规范（AQ 1083—2011）矿井提升设备(煤矿工业出版社孙玉蓉周法孔主编) 矿山大型固定设备技术测试（中国矿业大学出版社于修等主编）煤矿用单绳缠绕式矿井提升机安全检验规范AQ 1035—2007矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器JB 8519—1997立井井筒施工标准（试行）QB/LJSG002-2011斜井井筒施工标准（试行）QB/XJSG006-2012巷道及硐室施工标准（试行）QB/HDDSSG007-2012矿井提升机说明书矿井提升机液压站说明书3 技术术语3.1 单（双）钩提升单（双）提升容器或串车（作上、下交替）提升的方式。
3.2 多水平提升一台矿井提升设备同时用于一个以上开采水平的提升方式。
3.3 出绳角钢丝绳绳弦与水平面之间的夹角。
3.4 钢丝绳安全系数钢丝绳内所有合格钢丝的破断拉力总和与其所承受的最大静拉力（包括绳端载荷和钢丝绳自重）之比。
3.5 钢丝绳弦长提升钢丝绳在卷筒与天轮公切线上两切点之间的距离。
液压站油压值计算
提升机液压站油压值的计算中煤49处门克庆项目部2013年3月1日提升机液压站油压值的计算一、绞车主要技术参数表二、最大力矩确定：1.最大静张力矩Mjmax=Fjc×D/2=240000×2.0=480000N.m式中：D-----滚筒直径，4.0m；2.最大制动力矩①未考虑残压影响所需制力矩：Mz＇max≥3×Mjmax=3×480000N·m=1440000N·m②考虑残压影响所需制动力矩:Mz＂max≥Mz＇max+9.81×2n·Pz·a·Rcp·μ=1440000+9.81×2×12×3×150.13×2.3×0.45 N.m =1549751.21N.m式中：n-------盘形制动器对数，n=12；Pz-----电液调节阀残压，取Pz=3kg/cm2;A------盘形制动器活塞面积，查得A=150.13cm2；Rcp---盘形闸磨擦半径，查得Rcp=2.3m；μ-----闸瓦磨擦系数，查得μ=0.45。
③根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=1549751.21N.m3.制动油压确定：①系统贴闸皮油压Pt:MmaxPt= ——————————×0.09812n·Rcp·a·μ·g1549751.21= ——————————————×0.0981 2×12×2.3×150.13×0.45×9.81=4.15Mpa②最大制动油压Ps=Pt+C=4.15+1.30=5.45MPa<6.3 MPa式中：C----制动闸综合阻力，查得1.30 MPa。
现场整定取Ps=5.5Mpa，小于该液压站工作油压值6.3Mpa。
主副井制动系统油压计算
主副井制动系统油压计算主、副井制动系统油压计算是指计算主副井制动装置中所需的油压大小。
主副井制动系统是钻机的重要组成部分，用于控制钻杆的下降速度和实施钻柱制止。
了解主副井制动系统油压计算的原理和方法，可以帮助钻工进行正确的操作和调整，确保钻机的安全和稳定性。
主副井制动系统包括主制动器和副制动器。
主制动器通过制动蓄能器和液压系统实现，用来防止钻杆下坠。
副制动器则通过液压缸和液压系统实现，用来实施钻柱制止。
在计算主、副井制动系统油压时，需要考虑的因素包括制动力的大小、制动装置的特性、制动蓄能器的容积和气压、液压泵的输出能力以及油液的粘度等。
首先，需要计算主副井制动系统所需的制动力大小。
制动力的大小取决于钻杆的重量和下降速度。
一般来说，制动力的计算公式为：制动力（N）= 钻杆总重量（kg）× 加速度（m/s²）钻杆总重量可以通过测量钻杆的长度和直径，以及钢材的密度来计算得到。
加速度可以根据需要进行调整，一般来说，加速度的取值范围为1~2m/s²。
接下来，需要计算制动装置的特性。
主制动器和副制动器的制动力-压力曲线可以通过实验测试得到，或者通过制动蓄能器和液压缸的工作特性来估算。
根据实际情况，可以确定所需的制动力-压力关系。
然后，需要考虑制动蓄能器的容积和气压。
制动蓄能器的容积可以通过制动时间、制动力和制动蓄能器的输出流量来计算得到。
制动蓄能器的气压可以通过公式：气压（MPa）= 蓄能器容积（L）× 液压油比重（kg/L）÷ 10液压油比重一般为0.8~1.0kg/L。
在计算主副井制动系统油压的过程中，还需要考虑液压泵的输出能力和油液的粘度。
液压泵的输出能力应大于所需的油压，并保证系统的稳定工作。
油液的粘度也会影响油压的大小，一般来说，油液的粘度越大，所需的油压就越大。
最后，根据制动力-压力关系、制动蓄能器的容积和气压、液压泵的输出能力和油液的粘度等因素，可以计算得到主副井制动系统所需的油压大小。
液压绞车拉力计算.
防爆液压绞车拉力计算东翼轨道下山提升为斜巷提升方式，主要担负部分原煤、矿车和设备的提升任务。
提升机采用JT（K）YB液压防爆绞车，绞车功率200×2kw，钢丝绳直径28mm。
为确保提升运输安全，计算如下：提升条件巷道最大坡度为20°，绞车最大牵引力为Fmax=90KN，电机功率40KW，用平板车运输液压支架，最大重量为15T钢丝绳选用6×19-FC，绳径φ16.5mm圆股合成纤维芯钢丝绳，绳自重：ρ绳=123.3kg/100m，公称强度1770MPa，绳最大长度为：300m，钢丝绳的破断拉力总和为：F=249.706KN（实测值）。
验算1.向下松2个载车的拉力为：T=（Gsinθ-f）g式中：G—载车、绳重及其他部件重G=2×G′+G2+G3=2×2910+123.3×3+30=6219.9（kg）G2—绳重 G3--其他部件重，取30 kg f—摩擦阻力f=（2×G′+G3）ucosθ+u′G2cosθ=（2×2910+30）×0.02cos17°+0.2×123.3×3cos17°=182.64（kg）u—矿车与铁路的摩擦系数，取0.02u′--绳与地滑、底板摩擦系数，取0.2θ—巷道坡度17°T=（Gsinθ-f）g=（6219.9sin17°-182.64）×9.8=19.6（KN）故Fmax=16>T安全系数计算α=F/T=249.706/20.01=12.48>6.5向上拉车时的拉力为：T′=Gsinθ＋f=6219.9sin17°＋158.18=1725.77（kg）=16.913（KN）故Fmax=25>T′4.安全系数计算α=F/ T′=249.706/16.913=14.76>6.5经以上计算：东翼胶带机下山采用JD-2.5型绞车松拉2个矿车，采用6×19-FC，绳径φ16.5mm圆股合成纤维芯钢丝绳钢丝绳，满足提升运输要求。
矿井提升机液压站制动油压计算及维护技术指引
提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引（试行）主编部门：中煤第设机电管理部批准单位：中煤第设施行日期：2015年3月25日目次1 围 (1)2 规性引用文件 (1)3 技术术语 (1)4 液压站及盘形制动器简介 (2)4.1液压站 (2)4.2盘形制动器 (5)5 制动油压值计算及整定 (6)5.1单钩提升 (6)5.2双钩提升 (10)6 安装及调试要点 (12)6.1制动盘 (12)6.2盘形制动器 (12)6.3液压站及管路 (13)7 调绳操作要点 (13)8 日常维护要点 (14)提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引1 围本指引对公司围在用提升机液压站进行分析综述，进一步规制动油压计算，对提升机液压站及制动系统日常维护提出具体要求。
本指引适用于公司围所有在用提升机。
2 规性引用文件煤矿安全规程2011版煤矿建设安全规（AQ 1083—2011）矿井提升设备(煤矿工业玉蓉周法孔主编)矿山大型固定设备技术测试（中国矿业大学于修等主编）煤矿用单绳缠绕式矿井提升机安全检验规AQ 1035—2007矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器JB 8519—1997立井井筒施工标准（试行）QB/LJSG002-2011斜井井筒施工标准（试行）QB/XJSG006-2012巷道及硐室施工标准（试行）QB/HDDSSG007-2012矿井提升机说明书矿井提升机液压站说明书3 技术术语3.1 单（双）钩提升单（双）提升容器或串车（作上、下交替）提升的方式。
3.2 多水平提升一台矿井提升设备同时用于一个以上开采水平的提升方式。
3.3 出绳角钢丝绳绳弦与水平面之间的夹角。
3.4 钢丝绳安全系数钢丝绳所有合格钢丝的破断拉力总和与其所承受的最大静拉力（包括绳端载荷和钢丝绳自重）之比。
3.5 钢丝绳弦长提升钢丝绳在卷筒与天轮公切线上两切点之间的距离。
3.6 错绳圈卷筒上做多层缠绕式，留作定期错动钢丝绳接触相对位置的绳圈。
矿山机械设备提升机液压站的调整(荥矿机械)
矿山机械设备提升机液压站的调整（荥矿机械）根据提升机的实际使用负荷确定最大工作油压值P(该油压值P暂作为液压站调试时用，在提升机负荷试车后按安全制动减速度的要求最后确定)。
使安全阀上的电磁铁断电。
控制杆慢慢下放，可用拧松十字弹簧上端的螺母来实现，当压力表压力开始上升时，用螺母将控制杆固定在十字弹簧上。
如残压太大可适当减小节流螺塞上的节流孔，并检查节流螺塞螺纹连接处有否松动漏油。
将直流电源通入电液调压装置上的可动线圈，并检查其运动方向，即通电时线圈应向下移动，否则应将电线接头倒换。
将电源电流不断增加，直到压力表示出Px为止，此时最大电流不应大于250毫安。
如果在最大电流时还达不到Px值，应作以下检查：①控制杆是否已将喷头孔盖严。
②电液调压装置是否漏油。
③溢流阀连接密封处是否渗漏油。
将所需直流电Ix值记下，作为调整操纵台制动手把的依据，即制动手把从全制动位置(电流为0)推到全松闸位置，电流达到最大值Ix。
将油泵电动机断电，若安全阀电磁铁通电后压不下去，或压下后发出嗡嗡的响声，就应将安全阀下部的弹簧调松一些，若电磁铁断电后不能迅速升起衔铁，应将弹簧拧紧一些。
中国冶金行业网二级制动特性的调整，利用安全阀上的节流杆调节，节流杆愈往上移，二级制动速度愈快，如果不要二级制动，可将节流杆拧到最上端。
将电接点压力温度计的上限触点调在65°C。
启动机器进行贴磨运转，贴磨正压力一般不宜过大，油压值比贴闸皮时的油压低0.2~0.4MPa为宜，并随时注意制动盘温度不超过80°C(最好用电温计测定）以免损伤制动盘表面粗糖度，超温时应停止贴磨，待冷却后再运转，依次断续运转，卸开闸瓦检查接触面积，如已达到要求，则重将闸瓦间隙按1mm的规定调整好。
为了防止制动盘磨出沟纹，在贴磨过程中还应随时注意观察制动盘的表面情况，如发现有金属微粒粘附制动盘上时，必须及时清除并将闸瓦取下检查，如发现有金属粒子嵌入闸瓦内时亦应清除干净，按此法直到闸瓦贴磨到规定的接触面积要求时为止，这样才能在今后正常运转中减少制动盘的损伤，否则不经上述处理势必造成制动盘上的金属粒子嵌入到闸瓦内，造成制动盘磨损的金属粒子反过来又磨损闸瓦造成恶性循环，两者倶伤的局面，因此在安装调试中必须严格注意。
液压站技术要求 WPS文字 文档 2
副井绞车液压站技术要求
我矿副井绞车液压站型号为TE160，其技术特征为：
1、额定容积700L。
2、额定输出油压6.3MP
3、额定输出流量4-25L/min。
4、液压站为双系统一用一备。
5、使用日本进口大京系列恒压柱塞变量泵,型号为V15A3R。
6、比例阀为意大利阿托斯电液比例阀。
7、能够实现二级制动。
8、厂家：洛阳永达矿山机电设备有限公司。
9、油箱必须设置液位计、温度计。
（以及辅助加热装置）
10、应具有必要的油压监测元件，如电接点压力表、压力继电器、压力传感器等，能够传输至操作台数显表。
11、液压站必须有安全、可靠地调绳控制机构。
12、油压控制信号为标准的电流（电压）信号。
13、油箱内表面的处理应采用酸洗后磷化、喷丸或喷砂后喷镀等化学稳定性和物理稳定性优异的方法，不允许采用涂防锈漆的方法处理。
14、机体上必须有详细的铭牌标志。
15、要与现有液压站TE160型号、结构完全相同，配件能够完全互换、通用。
16、要有配件明细表。
17、要有说明书，包括原理图、电气配线图。
18、要有相应的合格证，许可证，出厂检测报告。
19、需要安装时厂方到现场，负责指导安装。
2.5米绞车油压值计算及验算
三采2.5米绞车液压系统油压值计算
1、最大制动油压值Pm(Mpa)确定
贴闸油压Px=2.75K1KFc/(An)= 2.75×0.752×3.25×90000/(13820×16)≈2.7Mpa
最大制动油压值P m≥Px+Pf＝2.7+2.1＝4.8Mpa
试中 Pm：最大制动油压值，单位为Mpa；
Px: 贴闸油压,单位为Mpa；
Fc：实际使用静张力差，单位为N；
n：制动器液压缸数量；
A：制动器液压缸有效面积，单位mm2；
Pf：综合阻力，单位为Mpa（Pf=P1+ P2+ P3）
P1：保证全松闸时闸瓦间隙所需油压，P1≈0.90 Mpa。
P2：克服活塞运动阻力所需油压，P2≈0.70Mpa。
P3：系统残压，P3≈0.50Mpa。
K:制动力矩计算倍数。
K值可根据质量系数C计算。
0＜C＜1时，K=3.25/C；当1＜C＜1.75时。
K=3.25.质量系数C=Fc/∑m（其中∑m：整个提升机系统的变位质量（设备总和重量），单位为Kg）
K1:倾角影响系数（17°时，K1=0.752）20°时K1=0.8 2、二级制动油压的确定
PⅡ级=2Px-5.14∑m2a/(An)=2×2.7-5.14×40151×3/(13820×16)≈2.6Ma
试中：∑m2:所有转动部分的变位质量，单位为Kg 3、二级制动时间的确定
T=Vmax/a=3.8/3≈1.3S
试中a=3m/s (a≥17°时)
a=g（sina+cosa）(a＜17°时)。
矿井提升机安全制动油压的确定与调整
文章编号:100320794(2004)0820013203矿井提升机安全制动油压的确定与调整刘明志1,江洪杰2,张新民3(11焦作市神釜锅炉有限责任公司,河南焦作454002;21义马煤业集团公司,河南义马472300;31焦作工学院,河南焦作454100)摘要:在矿井提升机的安全制动过程中,为了使提升系统安全、平稳、可靠地制动,一般采用二级制动方式。
二级制动中第1、2级制动油压的确定对提升机安全运转至关重要。
给合《煤矿安全规程》对提升机制动系统制动性能的要求,对J K 型提升机所配置的3种液压站的二级制动油压的计算进行了详细讨论,提出了基于二级制动矿井提升机安全制动油压的计算与调整方法,该方法可用于指导现场对J K 型提升机制动系统油压的调整。
关键词:矿井提升机;二级制动;油压计算;油压调整中图号:T D534文献标识码:A1 引言安全制动在矿井提升机制动系统中具有重要作用。
具有盘形闸提升机(如XK T 型、J K 型等)产生的安全制动力矩决定于制动系统的最大油压值。
因此,为了保证提升机能够安全可靠地工作,对其安全制动的油压值必须进行正确的计算。
目前,具有盘形闸制动系统的J K (老型号为XK T )矿井提升机在现场使用的台数有近千台,这类提升机大多配置的液压站的型号为B108<A B 型、B109<AB型和T y1<D S 型、T y2<D S 、T y3<D S 型等液压站。
其中,B108<A B 型、B109<A B型液压站是用螺杆节流阀以实现二级制动,但这种液压站控制二级制动中的第1级制动的延时时间仅为011～012s ,所以实际意义上仍是一级制动。
而配有型号为T y1<D S 型、T y2<DS和T y3<DS型等液压站的提升机。
其液压站的第1级制动延时时间可以调节,其最大范围可达到0～10s 。
从而能较好地在较大调节范围内实现二级制动。
副井绞车液压站使用维护说明书解读
注意：各用户单位提升机（绞车）的系统油压和一级制动油压均由设备生产厂家现场调试人员根据设备运行工况计算、实验测试后整定。
请使用单位勿随意改动，否则由此产生的一切事故，设备生产厂家概不负责。
4 调试4.1 液压站调试的目的，使液压站的各种性能达到如下的要求：4.1.1 油压稳定：即油压P处于4兆帕以上，其油压波动值不大于±0.4兆帕；油压P处于4兆帕以下其波动值不大于±0.2兆帕。
4.1.2 油压——电流（输出到比例溢流阀电磁铁的信号）特性应呈线性关系，且随动特性要好（即油压滞后电流的时间不大于0.5秒）、重复性要好（即对应于同一电流值的油压上升特性线上的油压P A和油压下降特性线上的油压P B之差不大于0.5~0.6兆帕）。
4.1.3 在油压——电流（输出到比例溢流阀电磁铁的信号）特性中，当电流为零时，其残压不应大于0.5兆帕。
4.1.4 在紧急制动时，液压站应具有良好的二级制动性能，其特性见图4。
⑴油压Pmax由A点降到B点，即贴闸皮状态，对应的时间t0为空行程时间。
⑵油压由B点降至C点，即为一级制动油压值P1。
⑶油压P1经过t1时间的延时后到达测试4、同学们在科技馆参加活动，谁最先参加游戏呢？同学们想了个好办法，大家排成一排1～点，完成了二级制动。
24.2 液压站达到上述要求后，才能正常运行，具体调试过程如下：14.2.1 工作制动部分的调试报数，这样依次进行下去，最后报⑴调试前的准备工作：的这名同学先玩，如果这列一共有①清洗油箱，要求用面团将油箱壁粘干净；②仔细清洗有关管路（主要指在现场安装时焊接过的油管及接头）和各液压元件。
⑵将油箱注满规定的液压油后，按液压站的电控原理图进行接线。
各电磁阀接线时应严格按液压站的电控原理图进行接线，并注意各阀的名牌、标识与标记，千万不能把交流阀和直流阀接错，以免烧坏电磁铁。
⑶为了更好地试验液压站的各种性能，其中包括渗漏现象，该制动系统应在7.88兆帕（1.25倍设计压力）的条件下进行试验。
绞车制动油压计算
绞车制动油压计算一、提升绞车实际最大净力矩计算：M=S×R S:单滚筒时为实际最大静张力，双滚筒时为实际最大静张力差R：为钢丝绳实际缠绕半径* 立井单滚筒S值： S=Q r＋L t·Pｋ＋QｚQｚ：容器重量 L t：钢丝绳长 Pｋ：钢丝绳单位重量㎏/ｍQｚ：货载重量斜井单滚筒S值：S=ｎ(Q r＋Qｚ)(ｓｉｎα＋ｆ1ｃｏｓα)＋L t·Pｋ(ｓｉｎα＋ｆ2ｃｏｓα)ｆ1：容器在道轨上的滚动摩擦系数ｆ2：钢丝绳于地辊的滚动摩擦系数α：井筒倾角ｎ：矿车数量* 立井双滚筒S值：S=S1＋S2S1= Q r1＋L t·Pｋ＋Qｚ S2= Q r2＋L t·Pｋ斜井双滚筒S值：S=ｎ1(Q r＋Qｚ)(ｓｉｎα＋ｆ1ｃｏｓα)＋L t·Pｋ(ｓｉｎα－ｆ2ｃｏｓα)－ｎ2Qｒ（ｓｉｎα－ｆ1ｃｏｓα)ｎ1：上提重车数量ｎ2：下放空车数量R：钢丝绳在滚筒上缠绕的半径R=［Dｇ＋（Kｃ－1）ｄ］/2Dｇ：滚筒直径 Kｃ：缠绕层数ｄ：钢丝绳直径二、盘形闸的制动力计算：* 一个闸产生的制动力ｆ1ｍ/ｎＲｎ：为绞车配置的盘闸数量 R：为绞车的摩擦半径* 动摩擦系数的确定（1）根据实际测定 (2)根据规程及厂家提供：ｕ=0.3～0.35* 一个盘闸所需的正压力N：N=ｆ1/ｕ三、液压站工作油压值的确定：P X=Kｍ/ｎ·ｕ·F·R＋P1＋P2＋…＋P3K=规程规定的所需制动力矩等于静荷重旋转力矩的倍数，见规程P233第四百三十二条。
M T：绞车的制动力矩，即（一）计算的MP1：闸间隙1～1.5㎜所需压缩碟簧的油压值，各厂产品不一，一般在0.93～0.97之间P2：密封阻力、机械阻力、复位弹簧阻力换算的油压值，一般0.38～0.42之间P3：液压站残压值，规定不超过5㎏/㎝2ｎ：盘闸个数 F：油缸面积（T305.0：72.4㎝2 T405.0：103.5㎝2 T505.0:140㎝2）四、油压值的现场确定应稍大于计算的P X数值。
绞车液压站调试步骤
无极绳绞车液压站的调试步骤
1、开车前先检查各油管连接是否正确。
2、检查电机（油泵、绞车电机）电源接线是否正确。
3、将序9和序6溢流阀的手柄旋出约80%
4、点动起油泵按钮，观察电机旋转方向是否正确（面对风叶，风叶应为顺时针旋转），
确认正确后开起油泵电机。
5、将绞车高速控制手柄（或者低速控制手柄）拉出来，使电磁换向阀5得电。
6、调节节流阀8的手柄旋出约80%，调节溢流阀9，使压力升到3、9Mpa（将手柄锁住），
调节抱闸螺丝，使绞车抱闸松开（每边间隙约1mm）左右。
7、将节流阀8的手柄全部旋入。
8、按住拉紧按钮，轻轻调节序6溢流阀的手柄，推拉序11手动换向阀手柄，使拉紧油
缸活塞杆能够伸出约80%，满足拉紧需要。
9、然后调节手动换向阀11的手柄，使拉紧油缸缩入，目的是调节钢丝绳的拉力（调节
溢流阀6，使压力升到6、9MPa，注意调节手柄时，观察油缸活塞杆能够缩入即可，压力不能超过8Mpa，将手柄锁住）。
10、启动绞车电机，使整条钢丝绳张紧。
11、松开拉紧按钮。
12、按停车按钮，调节节流阀8的手柄，观察抱闸油缸的闭锁速度，使抱闸油缸的闭锁
速度和打开速度满足使用要求。
请注意正常开车时，按油泵起动按钮，油泵工作后，按起主机按钮，将绞车高速控制手柄（或者低速控制手柄）拉出来，使电磁换向阀5得电，抱闸油缸伸出，滚筒旋转，绞车正常工作。
切记：两个控制手柄同时拉出来为故障停车!!!。
JTP系列矿用提升绞车液压站说明书
JTP系列矿用提升绞车液压站使用说明书JTP Y SM山西机器制造公司二OO四年六月目录一、概述二、液压站的结构原理三、液压站的工作原理四、液压站的常见故障及处理五、液压站的主要技术参数调节和选择六、液压站的日常使用注意事项七、液压站易损件表一、概述随着液压传动技术的不断发展和完善,为更有效地提高JTP系列矿用提升机的产品质量和使用可靠性，我们设计了T802、T803矿用提升绞车新型液压站。
由于该类液压站使用了当今国内最先进的25MPa高压系列液压元件和液压辅件，同时还将先进的比例控制技术用于液压站的调压，再加上新颖、合理的结构设计，使液压站具有了良好的使用性能，高效的运行可靠性和方便的维护保养性。
T803液压站适用于JTP系列单筒矿用提升绞车，T802液压站适用于2JTP系列双筒矿用提升绞车。
T803、T802液压站的主要作用是：1、可以为盘形制动器提供流量稳定，压力可线性调节的压力油，以使绞车获得不同的制动力矩。
2、在事故状态下（包括全矿停电），可以使A管制动器（T802为固定卷筒端制动器）的全部油压迅速回到零，达到完全制动。
B管制动器(T802为游动卷筒端制动器)油压迅速降到预先调定的某一直，经过延时后制动器达到完全制动，即二级制动。
3、T802液压站还可以向双筒提升绞车提供调绳离合器所需的压力油。
T803、T802液压站的主要技术参数：1、额定工作油压：P1=6.3MPa2、油泵最大流量：9L/min3、油箱容积：250L4、正常工作油温：15——60℃5、油压牌号：夏季：N46抗磨液压油冬季：N32抗磨液压油6、油泵驱动电机：Y90L-4-B5 1.5KW 1475r/min 380V7、液压站油液清洁度：NAS1638-10级二、液压站结构原理T802、T803液压站的液压系统原理图见附图1及附图2。
１、液压站的动力源由两台齿轮泵和两台电机组成。
它们一开一备，油泵替换工作时，由液动换向阀10（结构原理见附图3）自动切换，由于每台油泵出口装有板式单向阀9（结构原理见附图4）所以当一台油泵或电机损坏需维修更换时，可不停机进行。
液压绞车选型计算方法
液压绞车选型计算方法1. 液压绞车拉力计算方法各型绞车技术参数中给出的是靠近卷筒第一层钢丝绳的额定拉力。
用户使用中往往需要最外层拉力，此时可以按以下方法来换算。
1) 设定：已知：卷筒的底径O D (mm)；钢丝绳直径d(mm)绕绳层数x(1,2,3,...)，纲丝绳第一层拉力F1(KN)为已知，2) 求x 层拉力010(21)X D d F F D x d+=⨯+-(KN) 2. 容绳量计算各型绞车技术参数中给出的钢线绳直径d 为推荐值，由于绞车在各种机械中根据工况对安全的要求不同，为此安全系数也不相同，在有安全问题的重要场合，安全系数取大值，这时在同样拉力下钢丝绳直径就要选得比表中推荐大些，对于无安全问题，不重要场合钢丝绳直径可以选用比表中推荐值小些。
由于钢丝绳直径d 的变化，对同一台绞车其容绳量将发生变化，此时理论容绳量应该重新计算，其近似理论容绳量L 的计算机方法是03.14()()D L B x x m d=+ 式中，B-卷筒两档板之间的容绳宽度(m)；D0-卷筒底径(mm)d-钢丝绳直径(mm)；x-绕绳层数实际可用的容绳量L ，应该考虑到防止绳头脱出，要将理论容绳量L 减去3圈的长度，还要考虑绳子排列的间隔。
3. 供油泵理论流量的计算当用户需要绞车x 层的绳速为Vx 已知时，供给该绞车泵的理论流量Q 为：0123(/min)[(21)]X V qQ L D x d πηηη⨯=+-⨯⨯∑式中， Vx-第x 层的绳速（m/min ）D0-卷筒底径 （mm ）x-层数d-钢丝绳直径（mm ）Σq-绞车总排量（ml/rev ）η1-泵的容积效率，η1=0.88~0.97η2-系统中阀件容积效率 η2=0.985~0.995η3-液压马达容积效率 η3=0.97~0.98。
矿井提升机液压站制动油压计算及维护技术指引
提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引（试行）主编部门：中煤第五建设有限公司机电管理部批准单位：中煤第五建设有限公司施行日期：2015年3月25日目次1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 技术术语 (1)4 液压站及盘形制动器简介 (2)4.1液压站 (2)4.2盘形制动器 (5)5 制动油压值计算及整定 (6)5.1单钩提升 (6)5.2双钩提升 (10)6 安装及调试要点 (12)6.1制动盘 (12)6.2盘形制动器 (12)6.3液压站及管路 (13)7 调绳操作要点 (13)8 日常维护要点 (14)提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引1 范围本指引对公司范围内在用提升机液压站进行分析综述，进一步规范制动油压计算，对提升机液压站及制动系统日常维护提出具体要求。
本指引适用于公司范围内所有在用提升机。
2 规范性引用文件煤矿安全规程 2011版煤矿建设安全规范（AQ 1083—2011）矿井提升设备 (煤矿工业出版社孙玉蓉周法孔主编)矿山大型固定设备技术测试（中国矿业大学出版社于修等主编）煤矿用单绳缠绕式矿井提升机安全检验规范 AQ 1035—2007矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器 JB 8519—1997立井井筒施工标准（试行） QB/LJSG002-2011斜井井筒施工标准（试行） QB/XJSG006-2012巷道及硐室施工标准（试行） QB/HDDSSG007-2012矿井提升机说明书矿井提升机液压站说明书3 技术术语3.1 单（双）钩提升单（双）提升容器或串车（作上、下交替）提升的方式。
3.2 多水平提升一台矿井提升设备同时用于一个以上开采水平的提升方式。
3.3 出绳角钢丝绳绳弦与水平面之间的夹角。
3.4 钢丝绳安全系数钢丝绳内所有合格钢丝的破断拉力总和与其所承受的最大静拉力（包括绳端载荷和钢丝绳自重）之比。
3.5 钢丝绳弦长提升钢丝绳在卷筒与天轮公切线上两切点之间的距离。
液压绞车平衡阀开启压力设置分析
液压绞车平衡阀开启压力设置分析本文对动力猫道推送小车液压马达控制回路做了相关介绍，结合钻杆下放中出现的抖动异响问题，对平衡阀液控比的选型及平衡阀开启压力的设置进行了分析。
本文的分析思路和结论可为今后相关产品的设计提供参考。
标签：液压马达;液压绞车;平衡阀;开启压力0 前言液压绞车在石油机械上的应用非常广泛，钻机底座及井架的起降、动力猫道钻杆输送等均使用到。
为保证运行安全，绞车设有平衡阀及制动器。
然而，绞車在负负载工作时存在抖动、异响等问题，影响设备的正常使用，同时抖动产生的压力冲击还会严重影响其他液压元件的使用寿命。
本文就此问题进行了相关分析，并给出了可行的调节方案。
1 马达控制回路介绍1.1 推送系统介绍钻杆输送系统是猫道的核心组成部分，其结构原理如图1所示，由液压马达驱动减速机，减速机输出轴装有链轮，通过链条将扭矩与转速传递给推送小车，通过液压马达的正反转实现小车的前进与后退，进而推动钻杆。
1.2 存在问题推送小车下放钻杆时，小车及液压马达会出现抖动、爬行现象，马达异响。
2 液压绞车回路分析2.1 液压马达控制回路分析图2a中Pc为钻杆反作用于推送小车的力。
钻杆在下放过程中，B口进油，小车被动往回运动，此时小车的马达承受负负载。
因马达平衡阀设置的开启压力Pt过低，B口油压Pb在未解除机械制动之前就已开启了平衡阀，Pb继续升高，打开机械制动后，马达在负负载Pb作用下被动旋转，使得B口处的压力下降，当不足以克服制动弹簧时，马达制动刹车;刹车后B口压力继续升高，如此周而复始，马达在频繁的启动、刹车，因而会出现抖动及压力冲击现象，频繁的刹车引起马达高温异响。
2.2 平衡阀压力设置分析图2b为平衡阀的流量-压力曲线。
图中K与B点分别对应阀的开启压力Pk和闭合压力Pb，N点对应阀的设定压力Pn，即通过额定流量Qn时的压力。
由图2b可知，开启特性中流量增加时被控压力升高;闭合特性中流量减少时被控压力降低。
2.8米绞车调试数据计算书
中煤五建三处红四项目部绞车调试数据计算书项目经理：机电经理：技术经理：记录编制：施工单位：中煤第五建设公司第三工程处副提绞车JKZ-2.8/15.5绞车调试数据（电气部分）（一）失压脱扣器整定i.吸引电压不高于额定电压的85%即U吸=0.85Ue/K y=0.85×10000/100=85Vii.释放电压约为额定电压的60%即U放=0.6Ue/Ky=0.6×10000/100=60V式中：K y--电压互感器变比，10000/100（二）电流速断电流速断用做电动机的短路保护。
I aq=K rel·K c·λm·I1n/K i＝1.6×1×1.9×74.2/40＝5.63Ａ，取6.0A。
式中：K rel----可靠系数，取1.6；K c----接线系数，接相电流取1；Λm----电动机最大力矩相对值，1.9；I1N----电动机定子额定电流，74.2A；K i----电流互感器变比，为200/5。
（三）过流保护反时限动作用做电动机的过流保护。
I aoc=K rel·K c·I1n/(K i·K ret) ＝1.2×74.2×1/（0.85×40）＝2.61Ａ，取3A式中：K rel----可靠系数，取1.2；K ret----继电器返回系数，取0.85；K c、I1N、K i同上。
（四）加速电流继电器采用纯时间控制，把电流继电器作为限流元件：i.吸引电流i at=1.05λ1·I1N/ K i =1.05×1.4×74.2/40＝2.72A式中：λ1-起动切换力矩上限相对值，1.4ii.释放电流i r=K ret·i at=0.8×2.72=2.18式中：K ret-返回系数，取0.8（五）过速继电器GSJ2继电器，作为等速阶段过速保护用，按规程要求过速15%起保护作用，所以整定值为：U at=1.15E N=1.15×220=253V式中：E N----测速发电机直流输出，Ｖ；（六）时间继电器（七）液压站整定压力kg/cm21、确定最大力矩：（1）最大静张力差（见本设计4.2.4）F jc=14984×9.81=146993 N（2）最大静张力矩M jmax=F jc×D/2=146993×2.8/2=205790 N·M式中：D----滚筒直径，2.8m；（3）最大制动力矩①未考虑残压影响所需制动力矩：Mz＇max≥3×M jmax=617370 N·M②考虑残压影响所需制动力矩:Mz＂max≥Mz＇max+9.81×2n·P z·A·R cp·μ=617370 +9.81×2×10×5×138×1.572×0.45=713136 N·M式中：n----盘形制动器对数，10；P z----电液调节阀残压，取P z=5kg/cm2;A----盘形制动器活塞面积，查得A=138cm2；R cp----盘形闸磨擦半径，查得R cp=1.572m；μ----闸瓦磨擦系数，查得μ=0.45。
绞车提升能力计算模板
L—提升距离，从上过卷至最下底弯道，1450m；
ω1—钢丝绳运行阻力系数,ω1=0.1~0.2取0.2.数值取自于矿井提升设备;
ω—矿车运行阻力系数，ω=0.01~0.015取0.01；
g—重力加速度，9.8m/s2；
Gr—岩的货载质量，3.8t；
转速：n＝1470r/min 钢丝绳：Φ18.5-6×7
最大静拉力：Fj＝25KN 钢丝绳每米质量：P＝1.259kg/m
井筒倾角：θ＝9° 钢丝绳最大静拉力：Famax=25000N
实验破断拉力总和：Q＝187000N（黑龙江省煤矿矿用安全产品检
验中心实验测得值）
提升距离：L=400m（反拉提升时，提升距离×2）
式中：Famax—最大静张力，25000N。
P—钢丝绳每米质量，1.259kg/m查于钢丝绳名牌；
L—提升距离，400m；
ω1—钢丝绳运行阻力系数,ω1=0.1~0.2取0.2.数值取自于矿井提升设备;
ω—矿车运行阻力系数，ω=0.01~0.015取0.01；
g—重力加速度，9.8m/s2；
Gr—岩的货载质量，3.8t；
根据上述参数，确定绞车的最大安全提升能力：
3×（3.8+1.2）=15t
根据存车线的实际情况及保证提放车辆的正常循环，故该绞车提车数：全岩3台、煤5台、空车5台。
七、按绞车实际最大牵引力验算提运人车是否满足：
目前该轨道下山共提运2节人车（型号：XRC15-6/6)，一节头车、一节挂车，一节尾车，从其说明书中查的人车质量自重数据：头车1591kg、挂车1617KG尾车1625kg。
式中：n—每车装顶子数量；
G—矿车中货载质量；
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峻德矿主井绞车液压站（TE162）
油压调整值计算
一、已知条件：
1.载重Q=12000 kg ；箕斗自重Q z =12735 kg 。
2.首绳比重q 1=4.87 kg/m ；尾绳比重q 2=9.38 kg/m 。
3.提升高度H=568 m ；箕斗高度均12.5 m 。
尾绳环高H w =326-309=17m
二、提升系统变位重量
1.主轴装置变位重量G 主=13000kg ；
2.导向轮变位重量G 导=3580kg ；
3.主电机变位重量G 电=4923kg ；
4.提升容器及载重变位重量G Q = 2×Q z + Q = 37470kg ；
5.钢丝绳（首、尾）变位重量G 绳=23208kg 。
6.提升系统变位重量G=G 主+G 导+G 电+G Q +G 绳
=13000+3580+4923+37470+23208=82181kg
三、液压站油压调整值计算
1.最大工作压力max P
max X f P P P =+
P X — 贴闸皮油压
P f — 综合阻力产生的油压，取16.5 kg 〃f/cm 2
C X CP
K F R P A n R ⨯⨯=⨯⨯μ⨯
式中:
A — 制动器油缸活塞有效面积，138cm 2；
n — 制动器个数，24；
μ— 闸瓦摩擦系数，0.35；
R CP — 制动半径，1.75m ；
F C — 实际静张力差，按载重12000kg 考虑；
R — 摩擦半径，1.625m ；
K — 制动力矩系数，K=B/C ；
C — 质量系统，C= F C /Σm ，12000C 1.4382181
9.8
==； Σm — 提升系统变位质量，Σm =G /g ；
B — 制动力矩倍数。
当0≤C ≤1，K= B/C ；当1≤C ≤1.75，K= B = 3.25；
因为C=1.43，所以K=3.25。
2X 3.2512000 1.625P 31.24kg f /cm 138240.35 1.75
⨯⨯==⋅⨯⨯⨯ 2max P 31.2416.547.74kg f /cm =+=⋅
2.考虑到提升首绳与尾绳重量差
实际最大静张力差F C =12000+410=12410kg 计算；
2X 12410P 31.2432.3kg f /cm 12000
=⨯=⋅ 2max P 32.316.548.849kg f /cm =+=≈⋅
3.二级制动油压值计算P 2
C 2X 0.78G 5.1F P 2P A n
+=-⨯ 20.7882181 5.112410
232.313824
64.638.4626.1426kg f /cm ⨯+⨯=⨯-
⨯=-==⋅ 4.二级制动延时时间t
（1）t=v/a=12/1.5=8s
（2）经验公式t=v/2=12/2=6s
四、结论
本产品液压站油压调整值及延时时间为：
1.最大工作油压Pmax=49 kg 〃f/cm2；
2.二级制动油压P2=26 kg 〃f/cm2；
3.二级制动延时时间t=6~8s 。
以上计算内容洛阳矿山机械厂即中信重工，凌应雄计算，峻德矿动力科录入。
2010年10月30日。