上游式尾矿堆积坝浸润线计算探讨
排洪方式
排洪方式排洪方式: 1.井(塔)—管(洞)式;2.斜槽—管(洞)式;3.截洪沟;4.溢洪道;5.截洪坝—管(洞)式上游式尾矿堆积坝浸润线计算探讨一、前言根据《选矿厂尾矿设施设计规范》（ZBJ1-90）(下简称《尾矿规范》)规定，尾矿坝设计必须进行渗流计算。
渗流计算的目的是提供各种工况的浸润线、逸出渗透坡降和渗透流量，以供分析坝坡静力（动力）抗滑稳定性和渗透稳定性，确定排渗设施的结构断面。
对渗流计算的方法，《尾矿规范》提出：1、2级山谷型尾矿坝应按三维计算或由模拟试验确定；3级以下尾矿坝应按附录三进行；渗流计算中要考虑尾矿滩面放矿水流的影响。
首先应指出，尾矿堆积类型除上游式外还有中线法和下游式（包括一次筑坝法），规范提出的浸润线计算方法仅针对上游式是因为上游式尾矿库占我国尾矿库总数的绝大多数，本应是规范的重点，同时中线式尾矿库因下游坝体是旋流分级的粗尾砂，颗粒较均匀，渗透系数大，坝基设置可靠的排渗层，浸润线基本上在排渗层内。
而下游式或一次筑坝的尾矿库，尾矿不堆坝，堆存尾矿的浸润线对基本坝体的安全已不重要。
其次，尾矿库的类型除山谷型外，还有傍山型和平地型，它们与山谷型的区别就是堆积坝体浸润线面的前沿宽度与下游逸出宽度基本一致，不存在山谷型尾矿库平面上渗流集中的三维问题。
《尾矿规范》通过化引滩长和化引库水位仅解决滩面放矿水流的问题。
既然着重提出山谷型尾矿库就必然有三维计算问题，关于三维计算是否必须进行，未要求论证第三，上游式尾矿库以中、低浓度放矿时，滩面（包括水下）尾矿沿程自然分级，按平均粒经大小，渐变形成尾中砂、尾细砂、尾粉砂、尾粉土、尾粉质粘土和尾粘土。
因其物理力学指标有明显变化，可以进行概化分区。
上游式尾矿库尾矿排放按规定在堆积坝轴线长度上定间距轮流进行均匀放矿，实践早已证明，均匀是相对的，即使在放矿口间距范围相对于放矿口仍是集中放矿，矿浆进入滩面，迅速成为毫米级厚度薄层流体，由于放矿顺序、放矿时间、每次堆积高度、滩面水流的游弋，都有一定的随意性，尾矿各土层必然会普遍形成毫米级年轮状夹层和局部较厚层的粗、细透镜体。
上游式尾矿堆积坝浸润线计算探讨
上游式尾矿堆积坝浸润线计算探讨一、前言根据《选矿厂尾矿设施设计规范》（ZBJ1-90）(下简称《尾矿规范》)规定，尾矿坝设计必须进行渗流计算。
渗流计算的目的是提供各种工况的浸润线、逸出渗透坡降和渗透流量，以供分析坝坡静力（动力）抗滑稳定性和渗透稳定性，确定排渗设施的结构断面。
对渗流计算的方法，《尾矿规范》提出：1、2级山谷型尾矿坝应按三维计算或由模拟试验确定；3级以下尾矿坝应按附录三进行；渗流计算中要考虑尾矿滩面放矿水流的影响。
首先应指出，尾矿堆积类型除上游式外还有中线法和下游式（包括一次筑坝法），规范提出的浸润线计算方法仅针对上游式是因为上游式尾矿库占我国尾矿库总数的绝大多数，本应是规范的重点，同时中线式尾矿库因下游坝体是旋流分级的粗尾砂，颗粒较均匀，渗透系数大，坝基设置可靠的排渗层，浸润线基本上在排渗层内。
而下游式或一次筑坝的尾矿库，尾矿不堆坝，堆存尾矿的浸润线对基本坝体的安全已不重要。
其次，尾矿库的类型除山谷型外，还有傍山型和平地型，它们与山谷型的区别就是堆积坝体浸润线面的前沿宽度与下游逸出宽度基本一致，不存在山谷型尾矿库平面上渗流集中的三维问题。
《尾矿规范》通过化引滩长和化引库水位仅解决滩面放矿水流的问题。
既然着重提出山谷型尾矿库就必然有三维计算问题，关于三维计算是否必须进行，未要求论证。
第三，上游式尾矿库以中、低浓度放矿时，滩面（包括水下）尾矿沿程自然分级，按平均粒经大小，渐变形成尾中砂、尾细砂、尾粉砂、尾粉土、尾粉质粘土和尾粘土。
因其物理力学指标有明显变化，可以进行概化分区。
上游式尾矿库尾矿排放按规定在堆积坝轴线长度上定间距轮流进行均匀放矿，实践早已证明，均匀是相对的，即使在放矿口间距范围相对于放矿口仍是集中放矿，矿浆进入滩面，迅速成为毫米级厚度薄层流体，由于放矿顺序、放矿时间、每次堆积高度、滩面水流的游弋，都有一定的随意性，尾矿各土层必然会普遍形成毫米级年轮状夹层和局部较厚层的粗、细透镜体。
尾矿库在线监测系统浸润线预警阈值计算方法研究
[]
先,根据«尾矿 设 施 设 计 规 范»(
GB５０８６３—２０１３)６
专业,主要从事尾矿库监测及水情预警研究工作.
安全超高、最小浸润线埋深、稳定最小安全系数的要
通信作者:梅国栋(
１９８２—),男,教 授 级 高 级 工 程 师,博 士,安 全 工 程
确定尾矿库等级,确定尾矿库的最小干滩长度、最小
出,还会产生渗流破坏,如管涌、流土等,破坏坝体局
续开采,尾矿排放规模持续增长,受土地资源的限制,
部结构.因此,浸润 线 的 监 测 及 准 确 预 警 工 作 对 尾
不少尾矿库在达到设计高程后加高等,这造成了巨大
矿库的安全运行起到决定性的作用.
的安全隐患
.尾矿库的安全关系到矿山生产的整
[
２]
体安全性,尾矿溃坝事故的特点是,发展迅速、冲击力
第５期
王 莎等:尾矿库在线监测系统浸润线预警阈值计算方法研究
１１１
求;其次,建立渗流 计 算 模 型,设 置 合 理 的 边 界 条 件
表 ３ 坝坡抗滑稳定的最小安全系数
进行浸润线计算,计 算 结 果 应 同 时 满 足 最 小 干 滩 长
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具备指导作用.基 于 此,本 文 开 展 了 尾 矿 库 浸 润 线
对于上游式尾矿库,库内水持续向下游渗透,产
生渗透压力并降低 筑 坝 料 自 身 的 抗 剪 强 度,渗 流 作
用不仅降低坝坡的抗滑稳定性
,若从堆积坝面逸
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５]
基金项目:矿冶科技集团科研基金项目(
尾矿库坝体浸润线相关问题的思考与建议
工作探索2018年第14期33尾矿库既是矿山生产不可缺少的排尾安全设施，也是一种具有一定势能的危险源。
其一旦发生事故，将严重影响下游人民群众的生命和财产安全。
尾矿库的安全设施，主要由排洪系统和尾矿坝组成。
浸润线作为评价尾矿坝安全的重要依据，俗称为“坝体生命线”。
近年来，与尾矿库有关的机构和人员都对此给予了广泛重视和关注，有关尾矿库的规范、规程等文件，也都对坝体浸润线的设计、监测、管理等提出了具体要求，这对于保证坝体安全起到了重要作用。
结合工程实践，对某些规定和习惯做法，提出商榷。
1 控制浸润线的确定所谓控制浸润线，是指既能满足规范中坝体抗滑稳定安全系数的最低要求，又能满足尾矿堆积坝下游坡最小埋深浸润线要求的坝体最高浸润线。
作为坝体浸润线日常安全管理的控制标准，尾矿库安全设施设计中应明确给出坝体控制浸润线或控制浸润线埋深的最小值。
1.1 控制浸润线的确定方法1.1.1 不考虑地震影响控制浸润线由坝体稳定性分析得到的浸润线和表1中给定的浸润线最小埋深值进行综合判定。
即首先根据浸润线的基本特征，拟合出一条浸润线，通过试算，得出一条能够满足坝体安全的浸润线。
将此浸润线与表1中的浸润线最小埋深进行对比，二者中，浸润线最小埋深中的大值即为控制浸润线最小埋深；由此进行渗流分析，计算所得浸润线即为控制浸润线1.1.2 考虑地震影响控制浸润线的最小埋深还应满足抗震规范的规定：1级、2级、3级尾矿坝下游坡面浸润线埋深不宜小于6m，4级、5级尾矿坝不宜小于4m。
用坝体稳定性分析得到的浸润线、表1中给定的浸润线最小埋深及抗震规范规定的浸润线埋深进行比较，三者中，浸润线最小埋深中的最大值即为控制浸润线的最小埋深，由此进行渗流分析，计算所得浸润线即为控制浸润线。
表1 尾矿堆积坝下游坡浸润线的最小埋深（m）堆积坝高度（m）H ≥150150>H ≥100100>H ≥6060>H ≥30H<30浸润线最小埋深（m）10-88-66-44-222 浸润线监测问题2.1 三等及三等以上的尾矿库浸润线监测设计建议尾矿设施设计规范要求，三等及三等以上的尾矿库应当设置人工监测和自动监测相结合的安全监测设施。
排洪方式
排洪方式: 1.井(塔)—管(洞)式;2.斜槽—管(洞)式; 3.截洪沟;4.溢洪道; 5.截洪坝—管(洞)式上游式尾矿堆积坝浸润线计算探讨一、前言根据《选矿厂尾矿设施设计规范》（ZBJ1-90）(下简称《尾矿规范》)规定，尾矿坝设计必须进行渗流计算。
渗流计算的目的是提供各种工况的浸润线、逸出渗透坡降和渗透流量，以供分析坝坡静力（动力）抗滑稳定性和渗透稳定性，确定排渗设施的结构断面。
对渗流计算的方法，《尾矿规范》提出：1、2级山谷型尾矿坝应按三维计算或由模拟试验确定；3级以下尾矿坝应按附录三进行；渗流计算中要考虑尾矿滩面放矿水流的影响。
首先应指出，尾矿堆积类型除上游式外还有中线法和下游式（包括一次筑坝法），规范提出的浸润线计算方法仅针对上游式是因为上游式尾矿库占我国尾矿库总数的绝大多数，本应是规范的重点，同时中线式尾矿库因下游坝体是旋流分级的粗尾砂，颗粒较均匀，渗透系数大，坝基设置可靠的排渗层，浸润线基本上在排渗层内。
而下游式或一次筑坝的尾矿库，尾矿不堆坝，堆存尾矿的浸润线对基本坝体的安全已不重要。
其次，尾矿库的类型除山谷型外，还有傍山型和平地型，它们与山谷型的区别就是堆积坝体浸润线面的前沿宽度与下游逸出宽度基本一致，不存在山谷型尾矿库平面上渗流集中的三维问题。
《尾矿规范》通过化引滩长和化引库水位仅解决滩面放矿水流的问题。
既然着重提出山谷型尾矿库就必然有三维计算问题，关于三维计算是否必须进行，未要求论证第三，上游式尾矿库以中、低浓度放矿时，滩面（包括水下）尾矿沿程自然分级，按平均粒经大小，渐变形成尾中砂、尾细砂、尾粉砂、尾粉土、尾粉质粘土和尾粘土。
因其物理力学指标有明显变化，可以进行概化分区。
上游式尾矿库尾矿排放按规定在堆积坝轴线长度上定间距轮流进行均匀放矿，实践早已证明，均匀是相对的，即使在放矿口间距范围相对于放矿口仍是集中放矿，矿浆进入滩面，迅速成为毫米级厚度薄层流体，由于放矿顺序、放矿时间、每次堆积高度、滩面水流的游弋，都有一定的随意性，尾矿各土层必然会普遍形成毫米级年轮状夹层和局部较厚层的粗、细透镜体。
尾矿库坝体浸润线相关问题的思考与建议
尾矿库坝体浸润线相关问题的思考与建议工作探索2018年第14期33尾矿库既是矿山生产不可缺少的排尾安全设施，也是一种具有一定势能的危险源。
其一旦发生事故，将严重影响下游人民群众的生命和财产安全。
尾矿库的安全设施，主要由排洪系统和尾矿坝组成。
浸润线作为评价尾矿坝安全的重要依据，俗称为“坝体生命线”。
近年来，与尾矿库有关的机构和人员都对此给予了广泛重视和关注，有关尾矿库的规范、规程等文件，也都对坝体浸润线的设计、监测、管理等提出了具体要求，这对于保证坝体安全起到了重要作用。
结合工程实践，对某些规定和习惯做法，提出商榷。
1 控制浸润线的确定所谓控制浸润线，是指既能满足规范中坝体抗滑稳定安全系数的最低要求，又能满足尾矿堆积坝下游坡最小埋深浸润线要求的坝体最高浸润线。
作为坝体浸润线日常安全管理的控制标准，尾矿库安全设施设计中应明确给出坝体控制浸润线或控制浸润线埋深的最小值。
1.1 控制浸润线的确定方法1.1.1 不考虑地震影响控制浸润线由坝体稳定性分析得到的浸润线和表1中给定的浸润线最小埋深值进行综合判定。
即首先根据浸润线的基本特征，拟合出一条浸润线，通过试算，得出一条能够满足坝体安全的浸润线。
将此浸润线与表1中的浸润线最小埋深进行对比，二者中，浸润线最小埋深中的大值即为控制浸润线最小埋深；由此进行渗流分析，计算所得浸润线即为控制浸润线1.1.2 考虑地震影响控制浸润线的最小埋深还应满足抗震规范的规定：1级、2级、3级尾矿坝下游坡面浸润线埋深不宜小于6m，4级、5级尾矿坝不宜小于4m。
用坝体稳定性分析得到的浸润线、表1中给定的浸润线最小埋深及抗震规范规定的浸润线埋深进行比较，三者中，浸润线最小埋深中的最大值即为控制浸润线的最小埋深，由此进行渗流分析，计算所得浸润线即为控制浸润线。
表1 尾矿堆积坝下游坡浸润线的最小埋深（m）堆积坝高度（m）H ≥150150>H ≥100100>H ≥6060>H ≥30H<30浸润线最小埋深（m）10-88-66-44-222 浸润线监测问题2.1 三等及三等以上的尾矿库浸润线监测设计建议尾矿设施设计规范要求，三等及三等以上的尾矿库应当设置人工监测和自动监测相结合的安全监测设施。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析1. 引言1.1 背景介绍尾矿库是矿山生产中产生的废弃物料的堆放场所，其中含有多种有害物质，如重金属、化学物质等，对周围环境和人类健康构成一定的风险。
上游式尾矿库是目前常见的尾矿库类型，其特点是提前在下游区域设置一个较小的坝头，逐渐加高形成堤体，形成尾矿库。
上游式尾矿库在建造及运行过程中存在着一些问题，其中之一就是渗流问题。
尾矿库堤体会承受来自渗流的水压力，若不能很好地抵御渗流带来的压力，可能会导致坝体的破坏或渗流物质的泄露，从而造成环境污染和安全隐患。
对上游式尾矿库初期坝型式的渗流特性进行分析和计算是非常重要的。
本文旨在通过对上游式尾矿库初期坝型式的渗流进行计算分析，探讨其渗流规律及影响因素，为尾矿库的设计与管理提供参考依据。
通过研究，可以优化尾矿库的建设方案，减少渗漏风险，保护周围环境和人们的安全健康。
1.2 研究目的研究目的是通过对上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析，探讨该坝型式在工程实践中的可行性和优劣势，为尾矿库设计提供参考依据。
具体目的包括：1.评估该坝型式下渗流量及分布情况，为防渗措施的确定提供依据；2.研究不同条件下渗流速率的变化规律，为工程设计提供参考数据；3.分析不同影响因素对渗流计算结果的影响，为优化设计提供建议；4.验证数值模拟方法在不同渗流条件下的适用性，为工程实际应用提供可靠的计算工具。
通过本研究的开展，旨在为尾矿库的设计和管理提供科学依据，提高尾矿库的安全性和可持续性发展水平。
1.3 研究方法研究方法是本文的核心内容之一，通过科学合理的研究方法可以有效地进行本研究的实施和结果的分析。
本文主要采用了实地调研和实验分析相结合的方法。
我们对不同上游式尾矿库初期坝型式进行了实地考察，收集了大量相关数据和资料。
然后，基于渗流计算原理，利用数值模拟方法对不同坝型式的渗流情况进行了模拟分析，探讨了渗流规律和影响因素。
我们还结合了现有的研究成果和理论知识，对结果进行了比较和分析，在此基础上提出了优化建议。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库是一种常见的尾矿库布置形式，也是目前广泛应用的一种尾矿库建设方式。
尾矿库的渗流计算分析是工程设计中非常重要的一个环节，它直接关系到工程的安全
性和稳定性。
上游式尾矿库的初期坝型式主要指的是建设初期的尾矿坝坝型形式。
在尾矿库建设的
初期阶段，尾矿坝的建设进展通常较慢，尾矿坝的高程还较低。
在这个阶段，尾矿坝的渗
流问题需要特别重视和研究。
对于上游式尾矿库，一种新的初期坝型式的渗流计算分析方法可以采用有限元法进行。
有限元法是一种常用的工程计算方法，可以对复杂的结构进行较为精确的计算分析。
对于
初期坝型式的渗流计算分析，可以先利用有限元软件建立尾矿库的三维模型，然后根据实
际情况设置边界条件、材料参数等，进行渗流计算分析。
在渗流计算分析中，首先需要进行坝体稳定性分析，确定坝体的稳定性边界条件。
然后，根据尾矿库的实际情况，设置坝体材料的渗透系数等参数，并引入追踪法或深度放射
法等计算方法，对渗流问题进行分析和计算。
可以计算坝体内渗流的速度场、压力场、渗
流量等参数，进而得到坝体的渗流状态。
还应考虑尾矿库下游的渗流问题。
在初期坝型式的渗流计算分析中，需要对坝体下游
的渗流进行分析，得出渗流的速度、浸润面积等参数，以预测可能出现的渗流问题。
上游式尾矿库的初期坝型式的渗流计算分析是尾矿库建设设计中非常重要的一个环节。
采用有限元法进行渗流计算分析，可以得出尾矿库坝体的渗流状态，为工程设计提供重要
的参考依据，确保尾矿库的安全性和稳定性。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析尾矿库是矿山设计中非常重要的一项工程，在矿山开采过程中，采出的矿石通过选别、浮选等处理方式获得有用的金属矿产，而剩下的非金属矿石则被称为尾矿。
这些尾矿含有大量的水分和多种金属离子，如果直接排放到环境中，会造成很大的环境污染，因此必须采取措施进行处理和储存。
而尾矿库就是一种常用的处理和储存方式。
尾矿库的设计和建设涉及到很多问题，其中最重要的问题之一就是渗透流问题。
对于上游式尾矿库这种新的初期坝型式，渗透流问题更加突出。
因此，本文将对上游式尾矿库的渗流计算进行分析和探讨。
首先，我们需要了解上游式尾矿库的特点。
上游式尾矿库的主要特点是坝体的建设是在尾矿堆积之后进行的，而不是像传统的下游式尾矿库一样在尾矿堆积之前建设坝体。
因此，在这种初期坝型式中渗透流问题更加突出。
渗透流的计算和分析是尾矿库设计的重要组成部分。
在进行渗透流计算和分析时，需要考虑多种因素，如渗透率、水头、水分压强等。
针对上游式尾矿库，我们还需要考虑坝体建设的时间和堆积的尾矿量等因素。
我们可以采用一系列数学模型和计算方法来进行上游式尾矿库的渗透流计算。
可以使用有限元法、有限体积法等数值计算方法，也可以采用解析计算方法。
其中，解析计算方法可以提供更高精度的渗透流计算结果，但计算时间较长。
而数值计算方法则可以更快速地得到渗透流计算结果，但计算误差较大。
渗透流计算和分析的结果对尾矿库的设计和建设具有非常重要的指导意义。
正确处理和解决渗透流问题，可以有效地保证尾矿库的安全和环保性。
同时，对于上游式尾矿库这种新型初期坝型式，渗透流问题更为突出，需要更详尽的计算和分析。
因此，渗透流计算和分析在尾矿库设计中具有非常重要的作用。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析尾矿库是矿山废弃物的固体废弃物堆积场所，用于储存由选矿过程中产生的尾矿。
尾矿库在运行过程中可能受到一些外部因素的影响，如雨水渗透、浸润等。
进行尾矿库的渗流计算分析对于尾矿库的稳定性与安全运营至关重要。
上游式尾矿库是一种常见的尾矿库坝型，其设计要求和计算方法相对复杂。
本文将介绍一种新的初期坝型式的渗流计算分析方法，该方法基于现有的计算方法，并考虑了尾矿库各部分的特征。
为了方便渗流计算分析，需要对尾矿库区域进行分块。
尾矿库可以分为供坝、尾水库、调节沉淀池和排水系统等区域。
每个区域的特性不同，因此需要对不同区域进行不同的处理。
针对尾矿库的不同部分，需要进行渗透性参数的确定。
根据实际情况，可以通过现场勘探和实验室试验等方式获取相关数据。
渗透性参数包括渗透率、饱和度、土层厚度等。
然后，根据不同区域的特点和渗透性参数，可以建立相应的渗流模型。
对于供坝区域，可以采用二维渗流模型进行计算，考虑均匀和非均匀渗流条件。
对于尾水库和调节沉淀池区域，可以采用一维渗流模型进行计算，考虑渗透性参数的变化。
对于排水系统，可以建立一维、二维或三维渗流模型进行计算。
通过数值计算方法对建立的渗流模型进行分析。
可以使用有限元法、有限差分法等方法进行计算。
通过计算可以得到不同区域的水压分布、渗流速度、渗流通量等参数。
在进行渗流计算分析时，还需要考虑一些其他因素。
考虑渗流过程中的各种边界条件、渗流对尾矿库结构的影响、渗流速度的变化等。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析是尾矿库设计和运行的重要环节。
通过建立合适的渗流模型和采用适当的计算方法，可以对尾矿库进行全面的渗流分析，为尾矿库的稳定性和安全运营提供参考依据。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析尾矿库是矿山尾矿无害化处理的一种常见方式，上游式尾矿库是尾矿库的一种常见设计形式。
为了确保上游式尾矿库的安全运行，需要进行坝型式的渗流计算分析。
渗流计算分析是通过对尾矿库坝型的水力参数进行计算，并结合实际工程参数，评估尾矿库的渗流情况和稳定性。
上游式尾矿库的特点是坝体基部为粘土心墙，坝体体积大，坝顶宽阔，渗流路径较长，因此渗流计算分析对于确保其安全运行至关重要。
在进行上游式尾矿库的渗流计算分析时，首先需要确定尾矿库中的渗流路径。
一般来说，渗流路径包括坝体渗流、地下渗流、渗流孔出流等。
通过分析渗流路径，可以确定尾矿库设计中的重要参数和路径总长。
需要确定尾矿库中的渗流参数。
渗流计算分析中的渗流参数包括水头、渗流速率、渗流方向等。
这些参数需要通过对尾矿库基础土壤的水文地质调查和试验获取，确保计算结果的准确性。
然后，可以利用渗流计算方法对上游式尾矿库进行分析。
常见的渗流计算方法有有限元分析法、有限差分法、解析解法等。
通过这些方法，可以计算得出尾矿库中的渗流量、渗流路径和渗流速度等重要参数，并对尾矿库的稳定性进行评估。
根据渗流计算分析的结果，可以对上游式尾矿库进行安全评估。
根据尾矿库的设计标准和渗流计算结果，可以评估尾矿库的稳定性和渗流情况，确保其在工程使用期间的安全运行。
上游式尾矿库的渗流计算分析是确保尾矿库安全运行的重要环节。
通过对尾矿库的渗流路径和参数的确定，以及利用渗流计算方法进行分析，可以评估尾矿库的稳定性和渗流情况，为尾矿库的设计和使用提供重要依据。
渗流计算分析也为尾矿库的修建和运营提供了技术参考，确保其安全稳定运行。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析随着矿山开采规模的扩大和矿山尾矿产量的增加，尾矿库的建设和管理成为矿山环境保护和安全生产的重要问题。
在尾矿库的建设中，坝型式的选择和设计是一个关键问题，直接影响到尾矿库的安全性和环境效益。
本文针对上游式尾矿库一种新的初期坝型式进行了渗流计算分析，旨在为尾矿库的设计和管理提供参考依据。
一、研究背景上游式尾矿库是一种常见的尾矿库坝型式，其特点是采用尾矿填筑坝体，坝体内部为堆积的尾矿矿石。
在尾矿库的初期阶段，坝体内部尾矿水分含量较高，渗流问题成为了一个关键的考虑因素。
传统的上游式尾矿库坝型式在初期存在渗流问题，可能导致坝体稳定性的降低，影响尾矿库的安全运行。
对上游式尾矿库一种新的初期坝型式进行渗流计算分析，对于解决尾矿库渗流问题具有重要意义。
二、研究内容本文选取了矿山尾矿库中的一种新的初期坝型式，采用有限元分析的方法，进行了渗流计算分析。
建立了上游式尾矿库坝体的数学模型，考虑了坝体内部的尾矿水分含量、坝体结构的力学参数等因素；采用有限元方法，对坝体内部的渗流场进行了计算分析，得到了坝体内部渗流场的分布规律和渗流速度；通过对渗流计算分析结果的分析和对比，得出了对上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流特性的认识。
三、研究结果1. 新的初期坝型式能够有效降低坝体内部的渗流速度，减小渗流对坝体稳定性的影响，提高了尾矿库的安全性。
2. 新的初期坝型式在坝体内部形成了更加均匀的渗流场，有利于尾矿库内部水分的迅速排放，减缓了坝体内部水分含量的增加，对尾矿库的环境保护具有积极意义。
3. 新的初期坝型式对于尾矿库的渗流问题具有一定的改善作用，但在实际应用中还需要进一步的研究和验证。
四、研究意义本文通过对上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析，为尾矿库的设计和管理提供了参考依据，具有一定的实际意义和应用价值。
本研究还对尾矿库的渗流问题进行了深入的分析，为相关研究提供了一定的参考。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库是近年来开展的一种新的初期坝型式，其特点是利用坝后侧的高地形作
为尾矿库蓄存池体的主要构筑体，以开挖的路堤沿作为尾矿库坝体，并在路堤与高地形交
汇处设置泄洪道，以容易控制的水位为最高水位，通过此构造形式实现尾矿库或沉淀池蓄能，使尾矿输送不产生下游污染问题，并能减少采用常规坝型时大面积的占用土地。
然而，在尾矿库的渗流分析方面，由于此坝型的特殊形态和结构特点，还较为欠缺，对于其渗流
规律以及渗流量的计算和分析尚需要进一步的研究。
本文以某上游式尾矿库为例，首先对尾矿库的形态、结构和渗流特点进行分析，并建
立尾矿库的简化渗流模型，利用分布式渗流模型计算分析了尾矿库的渗流量及水位变化，
得到了尾矿库的水位、渗流量与时间的变化规律。
根据分析结果，提出了尾矿库的排水措
施和建议。
本文的结果表明，上游式尾矿库的渗流计算可以利用分布式渗流模型进行，通过对于
尾矿库的各个结构以及池体的形态特点进行细致的建模，可以较为准确地预测尾矿库的渗
流量和水位变化，为尾矿库的建设和运行提供依据和参考。
此外，在排水措施方面，本文
提出在泄洪道上设置理石砂垫层或者透水砖块垫层，能够有效地增加泄洪道的阻抗和过水
能力，减少泄洪道渗流量和污染物的扩散范围，提高尾矿库的治理效果。
综上所述，本文对于上游式尾矿库的渗流分析进行了细致的计算和分析，得出了尾矿
库的渗流规律和排水措施，为尾矿库的建设和运行提供了实用的指导。
然而，本文的研究
针对的仅为某一特定的尾矿库，尚需对于其他尾矿库的渗流计算和分析进行进一步的研究，以完善尾矿库渗流分析的理论和方法体系。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析上游式尾矿库是一种常见的尾矿处理设施。
在初期坝区建设阶段，对于其渗流情况进行计算分析，可以帮助工程师设计和优化尾矿库的结构，并确保其安全性。
本文将介绍一种基于新的初期坝型式的渗流计算分析方法。
我们需要了解上游式尾矿库的结构特点。
上游式尾矿库由一个主体坝和一个侧脊坝组成。
主体坝通常是一个较长的坝体，用来储存尾矿。
侧脊坝则用来增加尾矿库的容量和稳定性。
在初期坝区建设阶段，主体坝和侧脊坝通常是同时建设的。
为了简化计算分析，我们可以将这两个部分分开考虑。
我们将讨论主体坝的渗流情况。
对于主体坝，我们可以将其视为一个大型土坝。
在初期坝区建设阶段，主体坝的表层通常是通过泥浆堆填而成的。
为了计算主体坝的渗流情况，我们可以采用二维有限元法进行模拟计算。
在进行二维有限元法计算之前，我们需要确定主体坝的渗透系数。
这个值可以通过实验室测试或者通过文献中类似的尾矿库项目的实测数据来估计。
渗透系数的准确估计对于计算分析的准确性至关重要。
在确定了主体坝的渗透系数之后，我们可以选择适当的数值计算软件进行模拟计算。
在模拟计算中，我们需要设定边界条件、初始条件和模拟时间步长等参数。
通过模拟计算，我们可以获得主体坝不同位置的渗流速度和渗流压力等信息。
接下来，我们将讨论侧脊坝的渗流情况。
由于侧脊坝通常是一个较小的土坝，其渗流情况可以通过简化的方法进行计算分析。
我们可以假设侧脊坝是一个均匀土坝，其表层也是通过泥浆堆填而成的。
然后，我们可以利用经验公式或者简化的数值计算方法来估计侧脊坝的渗透系数。
我们可以利用渗流公式来计算侧脊坝不同位置的渗流速度。
上游式尾矿库的初期坝型式的渗流计算分析是一个复杂的问题，涉及到主体坝和侧脊坝的渗流情况。
通过采用二维有限元法和简化的计算方法，可以对主体坝和侧脊坝的渗流进行计算分析，并帮助工程师设计和优化尾矿库的结构。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
尾矿库是矿山开采产生的废弃物和污水的堆放和处理场所，其结构主要由堆矿区和尾矿库组成。
为了确保尾矿库的安全性和稳定性，必须对其渗流特性进行准确的计算和分析。
上游式尾矿库是一种常见的尾矿堆积方式，其特点是尾矿的堆放从库顶向库底进行，形成底部高于堆顶的矿渣堆积。
为了更好地评估上游式尾矿库的渗流情况，必须对其初期坝型式进行计算和分析。
下面将介绍一种新的初期坝型式的渗流计算分析方法。
我们需要对上游式尾矿库的初期坝型式进行建模。
选择合适的坝型式有助于准确计算尾矿库的渗流情况。
新的初期坝型式采用三维数值模拟软件进行建模，考虑了尾矿的流动特性和库体的变形情况。
我们需要收集尾矿的物理性质参数。
尾矿的物理性质参数对渗流计算和分析具有重要影响，包括尾矿的固体体积分数、渗透系数和孔隙度等。
通过实验或现场测试获得尾矿的物理性质参数，并利用这些参数进行后续的渗流计算。
然后，我们可以利用流固耦合的数值模拟方法进行渗流计算分析。
该方法将流动和结构相互作用考虑在内，可以更真实地模拟尾矿库的渗流特性。
利用数值模拟软件对初期坝型式进行渗流计算，包括渗流压力、渗流速度和流量等。
我们可以根据渗流计算结果对尾矿库的渗流性能进行评估和分析。
通过对渗流计算结果的分析，可以评估尾矿库在不同渗流条件下的稳定性和安全性，为尾矿库的设计和运营提供科学依据。
高浓度尾矿上游式堆坝基础性问题研究及坝体稳定性分析
高浓度尾矿上游式堆坝基础性问题研究及坝体稳定性分析尾矿库是堆存矿山选厂排出的尾矿的场所,是矿山必需的生产设施,也是一个具有高势能的人造泥石流危险源。
尾矿库运营的好坏,不仅直接影响到矿山企业的经济效益,而且与库区下游人民的生命财产安全和生态环境息息相关。
我国矿山有超过80%的尾矿库是采用低浓度(20%-30%)上游法构筑尾矿坝,这种方式运行成本最低。
但低浓度排放尾矿浆时,会导致干滩面以下的尾矿一直处于饱和状态,使得坝体的浸润线埋深较高,造成尾矿坝的稳定性差及地震液化风险高,易发生坝体失稳、溃坝等灾害事故;另外,会有大量的尾水排放到库内,不仅降低了尾矿库的防洪储备性能,而且加大了回水量,增加了运行成本。
如何从安全、环保和经济角度出发,寻求更好的尾矿处理方法是矿山企业亟待解决的重点问题。
为此,提出了高浓度尾矿排放堆存处理的方法。
高浓度尾矿排放可以节省大量的水资源,减少环境污染,而且库区利用率比较高。
但采用这种方式堆筑的坝体的稳定性如何?尾矿的流动性、干滩面处的尾矿在自然条件的水分蒸发情况,等等,一些基础性问题需要研究。
本文采用室内试验、理论分析、数值模拟和工程案例相结合的综合性研究方法,以云锡公司新建的象冲尾矿库为工程背景(该尾矿库为二等库,可研设计采用高浓度尾矿上游式堆坝,为国内首例),先是针对高浓度尾矿上游式堆坝的基础性问题开展研究,研究内容包括高浓度的流动性、尾矿的沉积固结和蒸发脱水特性、孔隙结构,以及纤维加筋提高尾矿力学性能等;然后,采用大型堆坝物理模型试验,研究了高浓度尾矿上游式堆坝和高浓度分级尾矿上游式(改进型)堆坝,演绎了两种方法堆坝的尾矿库形成过程;在堆坝物理模型试验结果的基础,采用数值模拟方法对高浓度尾矿堆坝坝体的静、动力稳定性进行了系统分析。
结果表明,高浓度分级尾矿上游式堆坝方法更能显著提高坝体的稳定性。
为此,建议云锡公司象冲尾矿库设计采用高浓度分级尾矿上游式堆坝,有利于尾矿库的稳定与安全,解决矿山企业生产中的实际难题。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
随着尾矿库风险的增加和尾矿库建设对环境的影响，人们越来越注重尾矿库的安全性和环境保护问题。
流固耦合分析方法能较为准确地预测尾矿库的渗流、变形和稳定性等问题，因此在尾矿库设计和工程实践中被广泛应用。
本文基于UPP流固耦合分析软件，探讨了一种新型初期坝型式——上游式尾矿库的渗流特性及其安全性问题。
文章首先介绍了上游式尾矿库的构造特点和渗流模型，包括尾矿堆、防渗挡墙、表层覆盖物和水平隔离带等构造。
采用流固耦合分析方法对该型号尾矿库进行了渗流场数值模拟，并分析了尾矿库渗流及土体变形对安全性的影响。
通过数值模拟分析，发现上游式尾矿库的渗流场呈现“中心渗流，四周桶形分流”的特点。
同时，防渗挡墙及水平隔离带的设置可有效控制尾矿墙陡度和渗流出口位置，从而保证尾矿库的稳定性。
此外，接近尾矿面的部分土体变形明显，且挡墙处土体应力较大。
为了提高尾矿库的稳定性，应采取加固土体、减小尾矿墙倾斜角度等措施。
综合以上分析，本文得出如下结论：上游式尾矿库渗流特性明显，但采取防渗挡墙和水平隔离带等有效措施，可确保尾矿库的渗流稳定性；同时，应针对土体变形和挡墙处土体应力等问题，加强尾矿库的定期检测和加固措施，确保尾矿库的安全性能。
由于上游式尾矿库具有坝身高度低、土石方利用率高、建设成本较低等优势，因此在设计和实践中具有广泛的应用前景。
但是在实际建设中，仍需加强安全性评估、密实度监测等方面的技术研究，以保证尾矿库的安全稳定运行。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库是一种常见的尾矿库设计形式，其特点是坝体主要由排放的尾矿填筑，并且建设成本较低。
上游式尾矿库存在着渗流问题，需要进行计算分析以确保坝体的安全性。
本文将介绍一种新的初期坝型式的渗流计算分析方法，以帮助工程师更好地评估和预测其渗流情况。
为了进行渗流计算分析，需要收集尾矿库的相关数据，包括尾矿的物理性质、工程地质情况、坝体的设计参数等。
根据这些数据，可以建立尾矿库的渗流模型。
尾矿库的渗流模型可以使用数值方法进行建模和分析。
常见的数值方法有有限元法（FEM）和有限差分法（FDM）。
在本文中，我们将采用有限元法进行渗流计算分析。
渗流模型可以包括以下几个关键参数：尾矿库的几何形状、坝体的材料特性、边界条件和加载条件。
根据这些参数，可以建立尾矿库的方程组，并通过有限元法进行求解。
在计算分析过程中，需要考虑以下几个方面的问题：
1. 渗流路径分析：在尾矿库中，渗流路径是判断渗流方向和路径的关键因素。
通过建立渗流模型，可以确定渗流路径，并进一步评估渗流对坝体安全性的影响。
3. 渗流压力计算：渗流压力是指渗透层中由于渗流引起的压力变化。
渗流压力的计算可以用来评估坝体的稳定性，并进一步确定渗流对坝体的影响。
通过以上分析，可以对上游式尾矿库的渗流情况进行全面评估，并采取相应的措施来确保坝体的安全性。
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析
上游式尾矿库一种新的初期坝型式的渗流计算分析随着矿业开发的不断推进，尾矿处理成为矿山建设的重要组成部分。
上游式尾矿库是一种新型的坝型式，其主要特点是在填筑过程中，尾矿向上游方向依次充填，形成一个渐进式的上游坝型。
由于其较小的占地面积和生态环保的特点，使得上游式尾矿库成为当前矿物资源开发的重要选择。
然而，尾矿库的安全性和稳定性是矿业发展过程中需要高度重视的问题。
在上游式尾矿库的设计过程中，需要进行一系列的工程计算和分析，以保证其在运行过程中不会发生渗漏和安全事故。
本文通过对上游式尾矿库的渗流计算和分析，探究其安全性和稳定性问题。
一、上游式尾矿库的结构特点上游式尾矿库是矿业建设中出现的一种新型的坝型式。
它是一种利用尾矿向上游方向逐步充填，形成一个梯型的坝型。
其主要特点为：1、坝壳由尾矿依次向上游方向逐层充填，形成多个尾矿堆积坝体，坝体由多层间隔层和侧坡围护组成。
2、填筑过程中，需要在下游侧建立一道加强临时防护堤来保障滤料的过滤性，以避免渗流的发生。
3、由于上游式尾矿库坝壳由尾矿向上游方向逐渐充填，因此坝体上游坝体高度较为低矮，而下游坝体高度相对较高。
这种坝型的设计，能够有效地降低溢洪道尺寸，节约土石方利用，同时又不会破坏下游生态环境。
上游式尾矿库的渗流分析是其设计和建设过程中必须要进行的一项重要工作。
在进行渗流计算分析时，需要注意以下几点：1、首先要对尾矿性质进行充分地了解，包括尾矿的物理性质、化学性质和水文地质条件等方面。
在此基础上，进行渗透试验和渗透参数确定，以确定尾矿的渗透性能。
2、对上游式尾矿库的建设地点进行现场勘察和地形测量，确定地形条件和地下水位等信息。
依据此信息，在进行渗流计算时，需要合理地确定尾矿软土地下水模型，并进行数值模拟分析。
3、针对上游式尾矿库的特殊坝型，需要进行渗流通量计算和渗流径流分析，以保障其安全性和稳定性。
通过合理地构建渗流通量平衡方程，可以对其渗流通量进行全面的计算和分析。
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上游式尾矿堆积坝浸润线计算探讨一、前言根据《选矿厂尾矿设施设计规范》（ZBJ1-90）(下简称《尾矿规范》)规定，尾矿坝设计必须进行渗流计算。
渗流计算的目的是提供各种工况的浸润线、逸出渗透坡降和渗透流量，以供分析坝坡静力（动力）抗滑稳定性和渗透稳定性，确定排渗设施的结构断面。
对渗流计算的方法，《尾矿规范》提出：1、2级山谷型尾矿坝应按三维计算或由模拟试验确定；3级以下尾矿坝应按附录三进行；渗流计算中要考虑尾矿滩面放矿水流的影响。
首先应指出，尾矿堆积类型除上游式外还有中线法和下游式（包括一次筑坝法），规范提出的浸润线计算方法仅针对上游式是因为上游式尾矿库占我国尾矿库总数的绝大多数，本应是规范的重点，同时中线式尾矿库因下游坝体是旋流分级的粗尾砂，颗粒较均匀，渗透系数大，坝基设置可靠的排渗层，浸润线基本上在排渗层内。
而下游式或一次筑坝的尾矿库，尾矿不堆坝，堆存尾矿的浸润线对基本坝体的安全已不重要。
其次，尾矿库的类型除山谷型外，还有傍山型和平地型，它们与山谷型的区别就是堆积坝体浸润线面的前沿宽度与下游逸出宽度基本一致，不存在山谷型尾矿库平面上渗流集中的三维问题。
《尾矿规范》通过化引滩长和化引库水位仅解决滩面放矿水流的问题。
既然着重提出山谷型尾矿库就必然有三维计算问题，关于三维计算是否必须进行，未要求论证。
第三，上游式尾矿库以中、低浓度放矿时，滩面（包括水下）尾矿沿程自然分级，按平均粒经大小，渐变形成尾中砂、尾细砂、尾粉砂、尾粉土、尾粉质粘土和尾粘土。
因其物理力学指标有明显变化，可以进行概化分区。
上游式尾矿库尾矿排放按规定在堆积坝轴线长度上定间距轮流进行均匀放矿，实践早已证明，均匀是相对的，即使在放矿口间距范围相对于放矿口仍是集中放矿，矿浆进入滩面，迅速成为毫米级厚度薄层流体，由于放矿顺序、放矿时间、每次堆积高度、滩面水流的游弋，都有一定的随意性，尾矿各土层必然会普遍形成毫米级年轮状夹层和局部较厚层的粗、细透镜体。
各工程勘察结果表明，各尾矿土层水平渗透系数K v和垂直渗透系数K h之比一般在2～10之间，尾矿自然分级各类土层中，较粗粒尾砂和较细粒尾砂其比值较小，在2～6之间，而中粒尾砂其比值在5～10之间。
尾矿库堆积坝体普遍存在的各向异性和难以预料的透镜体存在是不同于常规碾压土石坝的明显特点，大大增加了浸润线计算的复杂性。
《尾矿规范》推荐采用二维均质渗流计算方法，存在商榷之处。
二、二维均质渗流浸润线计算方法现以简单案例说明《尾矿规范》推荐的二维均质浸润线计算方法。
设某库初期坝为透水堆石坝，坝顶标高30.0m，坝高30.0m，上游坝坡1：1.8，尾矿堆积坝坝坡1：5.0，最终堆积坝顶标高100.0m，干滩长度400m，平均沉积滩坡度1％，正常库水位96.0m，为尽早形成沉积滩，1#进水口标高14.0m，故认定初期坝上游15.0m以上排渗层可以长期有效排渗（顺便说明，目前国内不少透水堆石坝，因没有控制初期坝的渗水，大量细颗粒渗出污染环境达0.5～3个月，淤堵反滤层，导致尾矿堆高后，透水堆石坝失去滤水功能，初期坝顶出现沼泽化）。
具体尾矿堆积坝结构如图1：图1.尾矿堆积坝结构图根据《尾矿规范》附录三的方法，放矿水按覆盖绝大部分滩面考虑，计算公式和结果如下：化引滩长：m L L h 55.584003.33.348.048.00=⨯=⨯= 化引库水位：m 41.99%155.580.100=⨯- 计算水头：m H 41.840.1541.99=-= 渗透长度：m L 55.38155.580.270.350=+-= 坝体单宽流量：)(22L L H K q -+= )/(3s m 浸润线方程：x a a y 1212+=浸润线截距：m L L H a 23.955.38155.38141.8422221=--=-+= 逸出高度：m ma a 24.28.11223.912212110=+=+=下游坝坡浸润线埋深计算表表1-注：当堆积坝坡变化后，下游坝坡浸润线埋深会发生变化。
坝体单宽流量：s m L L H K q /1046.323.91075.3)(35622--⨯=⨯⨯=-+=《尾矿规范》要求从下游坡浸润线上的端点（x=323.0m ，y=92.77m ）至计算库水位水边线（x=723.0m ，y=96.0m ），用对数曲线连接成光滑曲线。
对数曲线：ay x xxa log log log ==当x=1.0m ，y=0.0m ，当x=401.0m ，y=96.0-92.77=3.23m ， 故806.023.30.401log log ==a图2.滩面段浸润线计算示意图故806.0log xy = 列表计算表2-《尾矿规范》对尾矿堆积坝的总渗透流量计算未予明确，即宽度取坝前滩长还是起始计算轴线处长度不明。
因采用化引滩长，已考虑对下游坝坡浸润线的影响，则可采用起始计算轴线处的坝轴线长度。
从下游坝坡浸润线埋深计算表可以看出，即使透水堆石坝上部15m有效排渗，仍发生大面积浸润线逸出，《尾矿规范》第3.3.1条中提到“浸润线逸出的尾砂堆积坝，应设反滤保护。
”应该指出，在《碾压式土石坝设计规范》中，对浸润线逸出的坝坡，可设置贴坡反滤进行保护。
但对上游式尾矿库，坝体较松散，沉陷变形量大，若浸润线埋深较深，仅因透镜体夹层引起的浸润线逸出，渗透坡降小，可采用贴坡镇压反滤排渗，而对主浸润线的逸出范围，采用贴坡反滤结构往往构成重大安全隐患。
因此我国现行《尾矿库安全技术规程》中第8.3条规定：坝体出现大面积沼泽化，应列为险库，必须采取有效工程措施，降低浸润线。
目前《构筑物抗震设计规范》对尾矿库的浸润线、降深要求也进一步明确，不允许浸润线逸出。
综上所述，不设置排渗设施的二维浸润线计算已没有工程意义，更没有必要进行三维渗流计算。
三、堆积坝体内排渗设施布置尾矿库内埋设的排渗设施按功能可划分为：1.加快渗透固结，提高尾砂强度，增加抗滑稳定安全性；2.加快排渗，降低浸润线，减小下滑渗透力；3.采用排渗设施允许渗透坡降大，防止被保护土层发生渗透破坏；利用坝体排渗设施的集渗、排渗功能，降低浸润线。
目前集渗设施主要有四种结构形式。
1）.土工席垫+软式透水管；2）.土工塑料盲沟；3）.土工布包卵、砾石盲沟；4）.上述材料组合体。
排渗主要采用钢管或HDPE管。
集渗设施埋设方法主要有二类：（1）.均匀布置，每隔一定高度在滩顶上游一定距离平行堆积坝轴线在滩面全长铺放；（2）.按比例布置：根据干滩长度随坝高而逐渐加长的规律，距滩顶的距离和排渗层高度按一定比例逐渐增大。
a.均匀布置b. 按比例布置图3.排渗设施布置方案排渗设施布置，在安全第一的原则下，要节省工程投资。
在库周不需要降低浸润线的区段不必设置排渗设施。
由于在堆积坝体内全长分层布置排渗层，三维渗流问题已有效地转化为二维渗流问题。
无需再按三维渗流来考虑。
三、各向同性坝体排渗层间浸润线计算集渗排渗设施要根据尾砂性质和稳定分析中浸润线的降深要求，布置在滩顶上游的距离宜在干滩长度1/4~1/2范围内，周围尾砂土层渗透性较好，层间高度宜控制在5~20m之间，现举例说明各向同性坝体排渗层间浸润线的计算方法。
设尾矿堆积坝坡为1:5.0，集渗层布置在距滩顶150m处,两集渗层高差为10.0m，集渗层位于粉砂层内，K h=K v=3.75×10-6m/s，上下游入渗水头均为a1，见图4。
图4.集渗层间浸润线计算示意图计算步骤如下：1）.确定集渗层坝坡埋深30.0m ，层间高差△H=10.0 m; 2）.通过试算法，先假定a 1值。
则 计算水头： m a H a H 0.101+=∆+= 渗透长度：m H m L 0.50105=⨯=∆⨯= 入渗水头：L L H a -+=221；当计算得a 1与假定a 1相同，则该a 1即为所求。
本例：a=1.25m 3）.列表计算浸润线埋深：表3-由上表可见，最小埋深为26.82 m4）.与坝坡稳定安全计算中满足规范要求的浸润线最小埋深相比较，若满足要求，则计算结束，若不满足要求，则重新确定集渗设施埋设深度和集渗层层间高差，直到满意为止。
5）.计算排渗流量：d m a K q /405.08640025.11075.336=⨯⨯⨯=⨯=-100m 渗水量：d m Q /5.40405.01003=⨯=100m 范围内排渗管一用一备，按0.5%压力坡降计算排渗管径。
五、各向异性坝体排渗层间浸润线计算：计算条件同上，仅将各向同性坝体改为各向异性坝体 K v =3.75×10-6m/s ，K h =5×3.75×10-6=18.76×10-6m/s K h /K v =5.0，按《水力计算手册》（80版）进行流网转换：水平转换长度L K K L h v ⨯=/' 计算步骤如下：1）.假定集渗层坝坡埋深30m ，层间高差△H=10.0 m; 2）.通过试算法，先假定a 1值。
则 计算水头： m a H 0.101+= 渗透长度：m L 23.2210551'=⨯⨯=入渗水头：''221L L H a -+=；当计算得a 1与假定a 1相同，则该a 1即为所求。
本例：a 1=4.04m 3）.列表计算浸润线埋深：表4-由上表可见，各向异性坝体浸润线最小埋深为24.59m ，比各向同性的浸润线埋深26.82m 抬升了2.23m ，计算结果偏安全。
各尾矿库要根据尾矿磨矿细度情况，选择合理的K h /K v 进行计算。
4）.同上例第4条，使集渗层埋设深度和层间高差满足抗滑稳定安全要求 5）.计算排渗流量ms m a K K a K q h v -⨯=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=⨯=---'/1038.304.41075.31076.183566 m d m Q 100/8.292864001001038.335-=⨯⨯⨯=-可见，按各向异性计算的渗水流量远大于各向同性的渗水量，按100m 长一用一备的来配置排渗管，压力坡降按0.5%计。
六、关于浸润线的几个问题：1、如何确定浸润线位置：在多管式浸润线观测孔中，若分段设置观测管，往往管内水位不一致，那一个是反映坝体真实浸润线位置的。
有一种观点认为因观测孔垂直向下与等势线斜交，故各测点反映的不是同一等势线。
须知尾矿堆积坝坡较缓，一般为1:4~5浸润线一般与坝坡平行，按孔深40.0m 计，等势线与坝坡垂直计，最大相差仅1.54m~3.66m ，实际流线与等势线均呈弧形且浸润线有一定埋深，故实际相差更小，而实测结果相差还要大些，此观点无法解释。
其实因尾矿堆积坝中存在大量透镜体夹层，流网呈非均匀状态，测点在透镜体上游、下游、上方、下方、透镜体为粗粒、细泥各有不同影响。