地基沉降与时间关系

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关于沉降观测你必须知道的知识

关于沉降观测你必须知道的知识随着工业与民用建筑业的发展，各种复杂而大型的工程建筑物日益增多，工程建筑物的兴建，改变了地面原有的状态，并且对于建筑物的地基施加了一定的压力，这就必然会引起地基及周围地层的变形。

为了保证建（构）筑物的正常使用寿命和建（构）筑物的安全性，并为以后的勘察设计施工提供可靠的资料及相应的沉降参数，建（构）筑物沉降观测的必要性和重要性愈加明显。

现行规范也规定，高层建筑物、高耸构筑物、重要古建筑物及连续生产设施基础、动力设备基础、滑坡监测等均要进行沉降观测。

特别在高层建筑物施工过程中，应用沉降观测加强过程监控，指导合理的施工工序，预防在施工过程中出现不均匀沉降，及时反馈信息，为勘察设计施工部门提供详尽的一手资料，避免因沉降原因造成建筑物主体结构的破坏或产生影响结构使用功能的裂缝，造成巨大的经济损失。

一、规范中的相关规定《建筑变形测量规范JGJ8－2007》规定：（1）建筑物沉降观测应测定建筑物地基的沉降量、沉降差及沉降速度并计算基础倾斜、局部倾斜、相对弯曲及构件倾斜。

（2）沉降观测点的布置，应以能全面反映建筑物地基变形特征并结合地质情况及建筑结构特点确定。

点位宜选设在下列位置：１、建筑物的四角、大转角处及沿外墙每10～15m处或每隔2～3根柱基上。

２、高低层建筑物、新旧建筑物、纵横墙等交接处的两侧。

３、建筑物裂缝和沉降缝两侧、基础埋深相差悬殊外、人工地基与天然地基接壤处、不同结构的分界处及填挖方分界处。

４、宽度大于等于 15m或小于15m而地质复杂以及膨胀土地区的建筑物，在承重内隔墙中部设内墙点，在室内地面中心及四周设地面点。

５、邻近堆置重物处、受振动有显著影响的部位及基础下的暗浜（沟）处。

６、框架结构建筑物的每个或部分柱基上或沿纵横轴线设点。

７、片筏基础、箱形基础底板或接近基础的结构部分之四角处及其中部位置。

８、重型设备基础和动力设备基础的四角、基础型式或埋深改变处以及地质条件变化处两侧。

沉降与时间的关系曲线

沉降与时间的关系曲线是工程地质和土木工程中的重要工具，它描述了地基或土体在荷载作用下的沉降量如何随时间变化。

这种关系对于预测土壤或地基的稳定性以及制定合理的设计和施工决策至关重要。

首先，我们需要理解沉降的概念。

沉降是指土壤或地基在受到外力作用后，其高度发生降低的现象。

这种现象通常是由于土壤中的水分被挤出，或者土壤颗粒之间的空隙被压缩所导致的。

沉降的程度通常用沉降量来表示，单位通常是毫米或厘米。

然后，我们来看看沉降与时间的关系。

在开始阶段，沉降速度通常会很快，随着时间的推移，沉降速度会逐渐减慢。

这是因为在开始阶段，土壤中的水分和空隙较多，容易发生变形；而在后期，土壤已经接近其固结状态，变形的空间较小。

因此，沉降与时间的关系通常呈现出先快后慢的趋势。

为了更直观地描述这种关系，我们可以绘制沉降与时间的关系曲线。

在这个曲线中，沉降量s为纵轴，时间t为横轴。

我们可以通过观测每次的沉降量，然后将这些数据点连接起来，形成一条曲线。

这条曲线就代表了沉降与时间的关系。

通过观察这条曲线，我们可以得出很多有用的信息。

例如，我们可以通过找到曲线的拐点来确定沉降的速度何时开始减慢；我们还可以通过比较不同时间的沉降量来评估土壤的稳定性；此外，我们还可以通过预测未来的沉降量来制定相应的设计和施工计划。

总的来说，沉降与时间的关系曲线是一种非常实用的工具，它可以帮助工程师更好地理解和控制土壤和地基的变形。

然而，要准确地绘制这条曲线，我们需要有精确的观测数据和深入的理论分析。

第四章土的压缩与固结

3.压缩模量
σ Es ε
S
h2
s e 2 e1 (1 e1 ) h1
Vv 2
hv 2
Δp s/h1
e1 e 2 av
Vs
hs
av
e1 e 2 p 2 p1
4.体积压缩系数mv
av mv 1 e1

e1 e 2 1 e2
1 e1 av
卸荷和再加荷的固结试验。
Vs
S
hv1
Vv 2
hv 2
hs
h2
Vs
hs
Vv1 Ahv1 h v1 e1 Vs Ahs hs
Vv2 Ahv2 h v1 s e2 Vs Ahs hs
h v1 hse1
h1 h v1 hs
h v1 hse2 s
hs
h1 1 e1
h1 s hs 1 e2
地面
4.计算基础中心点以下地基中竖向附加应力分布。
P p BL
P p0 p σs γd BL σz从基底算起； σz是由基底附加应力 p0引起的

自重应力
p d si p0 zi
d
基底
Hi
附加应力
5.确定计算深度
① 一般土层：σz=0.2 σs； ② 软粘土层：σz=0.1 σs；
沉降计算深度：
S 0.025S
/
S / 由计算深度向上取厚度为 z 的土层沉降计算值；
（ z 可查表4-6） S—计算深度范围内各个分层土的沉降计算值的总和。具体应用时采用试算法，先假定一个沉降计算深度zn
zn = b(2.5 - 0.4lnb)
4-5 地基沉降计算的e～lgp曲线法

地基沉降计算

第3章地基沉降计算本章主要介绍土的压缩特性及其影响因素、土的压缩性指标及测定方法；地基最终沉降量计算，地基沉降与时间关系的计算等。

学习本章的目的：能根据建筑地基土层的分布、厚度、物理力学性质和上部结构的荷载，进行地基变形值的计算。

土层在荷载作用下将产生压缩变形，使建筑物产生沉降。

而沉降值的大小，取决于建筑物荷载的大小与分布；也取决于地基土层的类型、分布、各土层厚度及其压缩性。

为了计算地基变形，必须了解土的压缩性。

若地基基础的沉降超过建筑物所允许的范围，或者是建筑物各部分之间由于荷载不同或土层压缩性不均而引起的不均匀沉降，都会影响建筑物的安全和正常使用。

第一节土的压缩性一、土的压缩性及影响因素土的压缩性是指土在外部压力和周围环境作用下体积减小的特性。

土体体积减少包括三个方面：①土颗粒本身被压缩；②封闭在土中的水和气体被压缩；③土孔隙体积减小，土颗粒发生相对位移，孔隙中水和气体向外排出体积随之减少。

研究表明，工程实践中如遇到的压力<600kPa, 则土颗粒与土中水和气体本身的压缩极小，可以忽略不计。

故土的压缩被认为只是由于孔隙体积减小的结果。

对于透水性较大的无黏性土，土中水易于排出，压缩过程很快就可完成；对于饱和黏性土，由于透水性小，排水缓慢，达到压缩稳定需要较长时间。

土体在压力作用下，其压缩量随时间增长的过程，称为土的固结。

二、土的有效应力原理甲、乙两个完全相同的量筒的底部放置一层松砂土。

在甲量筒松砂顶面加若干钢球，使松砂承受σ的压力，松砂顶面下降，表明砂土已发生压缩，即砂土的孔隙比减小。

乙量筒松砂顶面小心缓慢地注水，在砂面以上高度h正好使砂层表面也增加σ的压力，结果发现砂层顶面不下降，表明砂土未发生压缩，即砂土的孔隙比e不变。

土体中存在两种不同性质应力：（1）由钢球施加的应力，通过砂土的骨架传递的部分称为有效应力（σ′），这种有效应力能使土层发生压缩变形。

（2）由水施加的应力通过孔隙中的水来传递，称为孔隙水压力（u），这种孔隙水压力不能使土层发生压缩变形。

地基沉降与时间关系

不透水边界
透水边界
无论哪种情况，均按情况1计算；压缩土层深度H取1/2值
透水边界
应力分布：
1
2
5
3
4
基本情况：
透水边界
H
压缩层中有两层或以上固结土层且夹有排水层时应分别计算各层的压缩量然后叠加。如果地基土层为不均匀土层时应换算为均匀土层，求解各层土层的加权平均参数。
双面排水时固结度确定方法
渗流固结过程
附加应力:σz=p 超静孔压: u <p 有效应力:σ’z>0
附加应力:σz=p 超静孔压: u =0 有效应力:σ’z=p
物理模型
①土层均匀、各向同性且完全饱和 ②土颗粒与水不可压缩 ③变形是单向压缩（水的渗出和土层压缩是单向的） ④荷载均布且一次性瞬间施加——假定z = const ⑤渗流符合达西定律且渗透系数保持不变 ⑥压缩系数a是常数
称为土的固结系数（m2/年或cm2 /年）
Cv 反映了土的固结性质：孔压消散的快慢～固结速度； Cv 与渗透系数k成正比，与压缩系数a成反比；（cm2/s；m2/year）
建立方程
方程求解
方程求解
不透水岩层
饱和压缩层
σz=p
p
0 z H: u=p
z=0: u=0 z=H: uz
0 z H: u=0
Tv=0.2
Tv=0.7
Tv=∞
u0=p
u0=p
时间因数
m＝1，3，5，7······
方程特解
在某一固结应力作用下，经某一时间 t 后，土体发生固结或孔隙水应力消散的程度。对于土层任一深度 z 处经时间 t 后的固结度：
地层：
一层土的平均固结度
Uz,t=0～1：表征总应力中有效应力所占比例

地基沉降与时间关系

6.4.1 饱和土中的有效应力1、饱和土中的有效应力原理σσ’u非饱和土的有效应力原理的表达式饱和土的有效应力原理的表达式)- ( -w a a u u u χσσ+′=AA w＝χ总应力孔隙水压力有效应力σ —u—σ′—u+′=σσ研究意义§6.4 地基沉降与时间的关系z 地基最终沉降量相同，但沉降速率不同z 预测某时间地基的沉降量自重应力作用下的两种应力21h h sat w γγσ+=)(21h h u w +=γ)( 2121h h h h uw sat w ++=−=′γγγσσ－2)(h w sat γγ−=2h γ′=地面水面h 1h 2hA有效应力与地面上的水深无关H 2’σ’uσ1)向下渗流条件下σ′Δ2、土中水渗流时土中的有效应力H2H 1γ1γsat A地面抽水使地下水位下降,在土中产生向下的渗流,使有效应力增加,导致土层压密—渗流压密原地下水位现地下水位1)向下渗流条件下2、土中水渗流时土中的有效应力2)向上渗流条件H⋅=sat γσhH )h H (u w w w ΔγγΔγ+=+= )h H (H u w Δγγσσ+−⋅=−=′sat hH w w sat Δ−−=γγγ)(hH w Δ−′=γγ0=Δ−′=′h H w γγσwH h γγ′=Δwcr i γγ′=渗透压力砂层(承压水)粘土层γsatHΔhA9ｍ5ｍ3ｍσ’u (kPa)σ(kPa)ｚ1) 垂直方向总应力σ、孔隙水压力ｕ和有效应力σ’沿深度z 的分布【例题】解：uz u w w −=′⋅=⋅σσγγσ ｚ＝3×17=51(3×17)+(2×20)=91(3×17)十(2×20)+(4×19)=167０2×9.8＝19.66×9.8＝58.85171.4108.23、毛细水上升时的土中有效应力σ’uσｚ9ｍ5ｍ3ｍ2m 解：(2) 当地下水位以上1m 内为毛细饱和区时σ、ｕ、σ’沿深度z 的分布2×17=342×17+1×20=542×17+120+2×20=9494十4×19=170-9.82×9.8= 19.66×9.8=58.8111.2043.8 5474.4uz u w w −=′⋅=⋅σσγγσ ｚ＝【例题】6.4.2 一维固结理论1、饱和土渗流固结过程(3) 水的运动是层流，服从达西定律(6) 附加应力一次瞬时施加(5) 在渗流固结中，土的K和Es不变饱和土(2) 土的排水和压缩为竖直向的，即一维的(1) 土层均匀, 各向同性，完全饱和(4) 土颗粒和土中水都是不可压缩的(7) 土体的变形完全是孔隙水压力消散引起的基本假设2、太沙基一维固结理论在dt时间内流经微元体的水量变化：dzdtz q qdt dt dz z q q q ∂∂=−⎟⎠⎞⎜⎝⎛∂∂+=Δ根据达西定律，从而得dzdt zuγK q ∂∂−=Δdz zq q ∂∂+qzu γK w ∂∂−=KiA q =⎟⎠⎞⎜⎝⎛∂∂−=z h K 单向渗流固结微分方程推导wuh γ=在dt 时间内微元体的压缩量为dz e deV 11+=Δ()u σd a σd a de −=′=dt t u aadu ∂∂−=−=dzdtt ue a V ∂∂⋅+−=Δ11tue a z u γK w ∂∂+−=∂∂−1221△q =△Vtuz u a γe K w ∂∂=∂∂+221)(1tu z u C v∂∂=∂∂22——饱和土单向渗流固结微分方程v C ——土的固结系数，(cm 2/s, m 2/y r )根据初始条件和边界条件求微分方程的特解0 ,000000 00=≤≤∞==∂∂=∞<<==∞<<=≤≤=u H z t zuH z t u z t u H z t 时和时，和时，和时，和当σtu z u C v∂∂=∂∂22应用傅立叶级数，采用分离变量法求得特殊解如下(kPa)eH z m πsin mσπu T πm m z t ,z 41214−∞=⋅=∑m ——正奇整数（1，3，5，…）；e ——自然对数底；H ——最大排水距离，双面排水取(1/2)H ；T V ——时间因数。

土力学-填空题

第一章1. 土是由固体颗粒、水和气体组成的三相体。

2. 土颗粒粒径之间大小悬殊越大，颗粒级配曲线越平缓，不均匀系数越大，颗粒级配越好。

为了获得较大的密实度，应选择级配良好的土料作为填方或砂垫层的土料。

3. 塑性指数是指粘性土处于可塑状态时的含水量变化范围。

4. 根据液性指数可将粘性土划分为坚硬、硬塑、可塑、软塑、和流塑五种不同的软硬状态。

5. 反映无粘性土工程性质的主要指标是土的密实度，工程上常用指标孔隙比结合指标相对密实度来衡量。

6. 在土的三相指标中，可以通过试验直接测定的指标有比重、含水量和密度，分别可用比重瓶法、烘干法和环刀法测定。

7. 土的物理状态，对于无粘性土，一般指其密实度；而对于粘性土，则是指它的稠度。

8. 土的结构是指由土粒单元的大小、形状、相互排列及其连接关系等因素形成的综合特征，一般分为单粒结构、蜂窝结构和絮状结构三种基本类型。

9. 土的灵敏度越高，结构性越强，其受扰动后土的强度降低就越多。

10. 工程上常用不均匀系数表示土的颗粒级配，一般认为，不均匀系数小于5 的土属级配不良，不均匀系数大于10 的土属级配良好。

有时还需要参考曲率系数值。

11. 土的含水量为土中水的质量与土固体颗粒的质量之比。

12. 某砂层天然饱和重度为20KN/m3，土粒比重为2.68，并测得该砂土的最大干密度为1.71g/cm3，最小干密度为1.54g/cm3，则天然孔隙比为 0.68 ，最大孔隙比为 0.74 ，最小孔隙比为 0.57 。

13. 岩石按风化程度划分为微风化，中等风化，强风化；按其成因可分为岩浆岩，沉积岩，变质岩；按坚固程度可划分为硬质岩石，软质岩石。

14.砂土是指粒径大于 2 mm的颗粒累计含量不超过总质量的 50％，而粒径大于 0.075 mm的颗粒累计含量超过总质量的 50％的土。

15. 土由可塑状态转到流动状态的界限含水量叫做液限，可用锥式液限仪或碟式液限仪测定；土由半固态转到可塑状态的界限含水量叫做塑限，可用搓条法或液、塑限联合测定法测定。

《土力学与地基基础》课后题解

《土力学与地基基础》习题解答学习项目1 土中应力计算任务1.1 土中自重应力的计算学习评价（1）土中自重应力计算的假定是什么？【答】计算土中自重应力时，假定土体为半无限体，即土体的表面尺寸和深度都是无限大，土体自重应力作用下的地基为均质的线性变形的半无限体，即任何一个竖直平面均可视为半无限体对称面。

这样，在任意竖直平面上，土的自重都不会产生剪应力，只有正应力存在。

因此，在均匀土体中，土中某点的自重应力将只与该点的深度有关。

（2）地基中自重应力的分布有什么特点？【答】自重应力在等重度的土中随深度呈直线分布，自重应力分布线的斜率是土的重度；自重应力在不同重度的成层土中呈折线分布，折点在土层分界线和地下水位线处；自重应力随深度的增加而增大。

（3）图1-7所示为某地基剖面图各土层的重度及地下水位，计算土中的自重应力并绘制自重应力分布图。

γ = 18.5 kN/m 黏土γ = 18 kN/m γ = 20 kN/m sat 细砂γ = 19 kN/m sat 黏土(按透水考虑)γ = 195 kN/m sat 砂砾2m 1m 1m 3m 2m 地下水位33333图1-7 某地基剖面图各土层的重度及地下水位【解】第二层为细砂，地下水位以上的细砂不受浮力作用，而地下水位以下的受到浮力作用，其有效重度为333w sat 1m /kN 19.10kN/m 81.9kN/m 20=-=-='γγγ 第三层黏土按透水考虑，故认为黏土层受到水的浮力作用，其有效重度为333w sat 2m /kN 19.9kN/m 81.9kN/m 19=-=-='γγγ 第四层为砂砾，受到浮力作用，其有效重度为333w sat 3m /kN 69.9kN/m 81.9kN/m 5.19=-=-='γγγ 土中各点的自重应力计算如下：a 点：00c ===z z z γσ，b 点：，m 2=z kPa 37m 2kN/m 5.183c =⨯==z z γσc 点：，m 3=z kPa 55m 1kN/m 18kPa 3731c =⨯+==∑=n i i i z h γσd 点：，m 4=z kPa19.65m 1kN/m 19.10kPa 5531c =⨯+==∑=n i i i z h γσe 点：，m 7=z kPa76.92m 3kN/m 19.9kPa 19.6531c =⨯+==∑=n i i i z h γσf 点：，m 9=z kPa14.112m 2kN/m 69.9kPa 76.9231c =⨯+==∑=n i i i z h γσ该土层的自重应力分布如下图所示。

《土力学》教案——第四章-土的压缩性和地基沉降计算

教学内容设计及安排第一节土的压缩性【基本内容】【工程实例】土体压缩性——土在压力（附加应力或自重应力）作用下体积缩小的特性。

地基土压缩－→地基的沉降沉降值的大小取决于⎩⎨⎧性、各土层厚度及其压缩地基土层的类型、分布布建筑物荷载的大小和分地基土的压缩实质减少。

会被压缩，也会被排出部分）；）不变；但会被排出（孔隙水体积（不变；土粒体积（v as V V V V ⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧ω)土的固结——土体在压力作用下其压缩量随时间增长的过程。

【讨论】土体固结时间长短与哪些因素有关？一、侧限压缩试验及e －p 曲线1．侧限压缩试验（固结试验）侧限——限制土样侧向变形，通过金属环刀来实现。

试验目的——研究测定试样在侧限与轴向排水条件下的变形和压力，或孔隙比和压力的关系，变形和时间的关系，以便计算土的各项压缩指标。

试验设备——固结仪。

2．e －p 曲线要绘制e －p 曲线，就必须求出各级压力作用下的孔隙比——e 。

如何求e ？看示意图：设试样截面积为A ，压缩前孔隙体积为V v0，土粒体积为V S0，土样高度为H 0，孔隙比为e 0（已测出）。

压缩稳定后的孔隙体积为V v ，土粒体积为V S ，土样高度为H 1，孔隙比为e ，S 为某级压力下样式高度变化（用测力计测出），cm 。

依侧限压缩试验原理可知：土样压缩前后试样截面积A 不变，V S0＝V S1，则有：)1(000e H Se e +-= 利用上式计算各级荷载P 作用下达到的稳定孔隙比e ，可绘制如图3-2所示的e －p 曲线，该曲线亦被称为压缩曲线。

常规试验中，一般按P =50kPa 、100 kPa 、200 kPa 、400 kPa 四级加荷，测定各级压力下的稳定变形量S ，然后由式（3-2）计算相应的孔隙比e 。

压缩曲线⎪⎩⎪⎨⎧—压缩性低。

—平缓著。

土的孔隙比减少得愈显量作用下，—说明在相同的压力增—越陡二、压缩性指标1．压缩系数 dpde-=α α——压缩系数，MP a －1，负号表e 随P 的增长而减小。

大工16秋《土力学与地基基础》期末考试复习题

机密★启用前大连理工大学网络教育学院2016年秋《土力学与地基基础》期末考试复习题☆注意事项：本复习题满分共：400分。

一、单项选择题：1、下列说法中正确的是（）。

A．土抗剪强度与该面上总正应力直接相关B．土抗剪强度与该面上有效正应力成正比C．剪切破裂面发生在最大剪应力作用面上D．破裂面与小主应力作用面夹角为45°+ /22、挡土墙向离开土体方向偏移至土体达到极限平衡状态，作用在墙上的土压力为（）。

A．主动土压力B．被动土压力C．静止土压力D．静水压力3、对于（），较易发生冲切剪切破坏。

A．低压缩性土B．中压缩性土C．密实砂土D．软土4、瑞典条分法在分析时忽略了（）。

A．土条间作用力B．土条间法向作用力C．土条间切向作用力D．土条间应力和应变5、按地基承载力确定基础底面积时，传至基础底面上的荷载效应（）。

A．按正常使用极限状态下荷载效应标准组合B．按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合C．应按承载能力极限状态下荷载效应基本组合，采用相应分项系数D．应按承载能力极限状态下荷载效应基本组合，其分项系数均为1.06、墙下条形基础底宽1m，埋深1m，承重墙传来的竖向荷载为150kN/m，则基底压力为（）。

A．100kPaB．120kPaC．170kPaD．150kPa7、计算土中自重应力时，地下水位以下的土层应采用（）。

A．湿重度B．饱和重度C．浮重度D．天然重度8、若代表土中某点应力状态的摩尔应力圆与抗剪强度包线相切，则表明土中该点（）。

A．任一平面上的剪应力都小于土的抗剪强度B．某一平面上的剪应力超过了土的抗剪强度C．在相切点代表平面上，剪应力等于抗剪强度D．在最大剪应力作用面上，剪应力等于抗剪强度9、当挡土墙后的填土处于主动极限平衡状态时，挡土墙（）。

A．在外荷载作用下推挤墙背土体B．被土压力推动而偏离墙背土体C．被土体限制而处于原来的位置D．受外力限制而处于原来的位置10、地基稳定性分析中，如果采用φ=0分析法，这时土的抗剪强度指标应该采用（）方法测定。

太沙基一维固结理论

一、饱和土的渗流固结二、太沙基一维固结理论
太沙基（K．Terzaghi，1925）一维固结理论可用于求解一维有侧限应力状态下，饱和粘性土地基受外荷载作用发生渗流固结过程中任意时刻的土骨架及孔隙水的应力分担量，如大面积均布荷载下薄压缩层地基的渗流固结等。
1.基本假设
l）土是均质的、完全饱和的； 2）土粒和水是不可压缩的； 3）土层的压缩和土中水的渗流只沿竖向发生，是单向（一维）的； 4）土中水的渗流服从达西定律，且土的渗透系数k和压缩系数a在渗流过程中保持不变； 5）外荷载是一次瞬时施加的。
饱和软粘土地基
沉降计算方法
初始沉降
固结沉降
次结沉降
次固结变形定义
次固结变形为主固结变形完成后，土体的变形在时
间上把主固结变形和次固结变形截然分开的意见在学术界看法是不一致的。将地基沉降分成三部分是从变形机理角度考虑，并不是从时间角度划分的地基固结沉降和次固结沉降难以在时间上分开。
由
Ut 1
8

2
e

2
4
Tv
0.5
得：由
Tv 0.196
4cv t Tv 2 H
可得：
Tv H 2 t 181.6days 4cv
即在181.6天内建筑物的固结沉降量为最终沉降量的一半。
试简述如何用固结理论求解下列两种课题的步骤：（1）已知历时求沉降量；（2）估算达到某沉降量的历时。答: (1) 已知历时求沉降量的步骤 a 估计该土层的最终沉降量S； b 计算该土层的竖向固结系数 c 计算竖向固结时间因数 Tv d 应用公式 U z 1
（2）根据达西定律：
q ki k
h z

时间与沉降的关系[高级课件]

不透水边界
0.01
0.1
时间因数
严选内容
曲线1 曲线2 曲线3
1
30
地基沉降过程计算 2) 常见计算条件
基本情况： 1
2
pa
（1）压缩应力分布不同时
3
透水界面上作用的压缩应力＝ z1
不透水界面上作用的压缩应力
4
5
z
透水边界
应力分布：
pb 1
0
0 1
不透水边界
1
实践背景： H小，p大自重应力附加应力自重应力压缩土层底面的附加
8
结论：土骨架变形与有效应力之间存在着唯一的对应关系
土骨架变形为零土骨架变形逐渐加大
试验过程
p
h p
w
p
h h
土骨架变形稳定
h 0 p
t 0
0t
t
附加应力:σz=p
附加应力:σz=p
附加应力:σz=p
超静孔压: u = σz=p 超静孔压: u <p
超静孔压: u =0
有效应力:σ’z=0
有效应力:严σ选内容’z>0
u
z
＝
,t
4p
n＝1
1 n
sin
nz
2H
en2
2 4
Tv
Tv
Cv H2
t
排水面
排水面
时间因数
渗流
Tv=0 Tv=0.2 Tv=0.7 Tv=∞
渗流 Tv=0 Tv=∞
H H
H
渗流
不透水层
u0=p
z
单面排水时孔隙水压力分布
排水面
u0=p
z
严选内容双面排水时孔隙水压力分布 25

饱和粘性土地基沉降与时间的关系

第四节饱和粘性土地基沉降与时间的关系前面介绍的方法确定地基的沉降量，是指地基土在建筑荷载作用下到达压缩稳定后的沉降量，因而称为地基的最终沉降量。

然而，在工程实践中，常常需要预估建筑物完工及一般时间后的沉降量和到达某一沉降所需要的时间，这就要求解决沉降与时间的关系问题，下面简单介绍饱和土体依据渗流固结理论为基础解决地基沉降与时间的关系。

一、饱和土的有效应力原理用太沙基渗透固结模型很能说明问题。

当t ＝0时，u =σ，0='σ 当t ﹥0时，u +'=σσ，0≠'σ当t ＝∞时，σσ'=，u ＝0结论：u +'=σσ'，饱和土的渗透固结过程就是孔隙水压力向有效力应力转化的过程。

在渗透固结过程中，伴随着孔隙水压力逐渐消散，有效应力在逐渐增长，土的体积也就逐渐减小，强度随着提高。

二、饱和土的渗流固结整个模型〔饱和土体〕⎪⎩⎪⎨⎧→→→土的渗透性活塞小孔的大小孔隙水水固体颗粒骨架弹簧三、太沙基一维渗流固结理论〔最简单的单向固结〕——1925年太沙基提出一．基本假设：将固结理论模型用于反映饱和粘性土的实际固结问题，其基本假设如下： 1．土层是均质的，饱和水的2．在固结过程中，土粒和孔隙水是不可压缩的； 3．土层仅在竖向产生排水固结〔相当于有侧限条件〕； 4．土层的渗透系数k 和压缩系数a 为常数；5．土层的压缩速率取决于自由水的排出速率，水的渗出符合达西定律； 6．外荷是一次瞬时施加的，且沿深度z 为均匀分布。

二．固结微分方程式的建立在饱和土体渗透固结过程中，土层内任一点的孔隙水应力),(t z u 所满足的微分方程式称为固结微分方程式。

在粘性土层中距顶面z 处取一微分单元，长度为dz ，土体初始孔隙比为e 1，设在固结过程中的某一时刻t ，从单元顶面流出的流量为q ＋dz zq∂∂则从底面流入的流量将为q 。

于是，在dt 时间内，微分单元被挤出的孔隙水量为：dzdt zqdt q dz z q q dQ )(])[(∂∂=-∂∂+= 设渗透固结过程中时间t 的孔隙比为e t ，孔隙体积为：dz e e V tv 11+=在dt 时间内，微分单元的孔隙体积的变化量为：dzdte e dt dz e et dt t V dV ttt v v ∂∂+=+∂∂=∂∂=1111)1(由于土体中土粒，水是不可压缩的，故此时间内流经微分单元的水量变化应该等于微分单元孔隙体积的变化量，即：v dV dQ = 或 dzdt t e e dzdt z q t∂∂+=∂∂111)(即：te e z q t∂∂+=∂∂111 根据渗流满足达西定律的假设zu r k z h kki VA q w ∂∂=∂∂=== 式中：A 为微分单元在渗流方向上的载面积，A ＝1；i ：为水头梯度，zhi ∂∂=其中h 为侧压管水头高度 μ：为孔隙水压力， 0h r u w = 根据压缩曲线和有效应力原理，dpde a -= 而u p u z -=-=σσ' 所以：tua t e t ∂∂=∂∂ 并令w ar e k Cv )1(1+=则得t uzu Cv ∂∂=∂∂22此式即为饱和土体单向渗透固结微分方程式。

土的沉降与时间的关系

三、方法讨论
沉降量、固结度计算法
Soil mechanics
1）固结度计算： U 1 u z ,t dz 1 S 超静孔压 t
dz
z
S初始超静孔压
初始超静孔压 150.0 A B C D E 51.6 94.2 133.8 170.4 198.0 测管压力= 静水压+超静孔压 20 40 60 80 100 静水压 31.6 54.2 73.8 90.4 98.0
u t 0 / 0
加荷后
加荷终了
u t 0 / u 0
u 0 t /
以上过程即为太沙基模型(土体的渗流固结过程)，归结为：
太沙基一维固结理论
基本假设： 1. 土层是均质，各向同性和完全饱和的 2. 土的压缩完全是由于孔隙体积的减少土粒和水是不可压缩的 3.水的渗流和土层的压缩仅在竖向发生 4.水的渗流遵从达西定律 5.渗透系数k和压缩系数a保持不变 6.外荷载一次瞬时施加保持不变
某建筑物地基中有一厚为6.1m的正常固结粘性土层，该层上下面均为排水砂层，在建筑物荷载作用下，设该层附加应力为均匀分布，其值为9t/m2，由试验得Cv=1.2×10-3cm2/sec，试求多少天内建筑物的固结沉降量为最终固结沉降量的一半？
解：
由
Ut 1
8

2
e

2
4
Tv
0.5
得：由
u z ,t 4p 1 m z sin e m1 m 2H
2 m2 T 4 v1

4p

sin
z
2H
e
2 T 4 v1