防雷接地计算书
生产办公楼(含集控)防雷接地计算书
生产办公楼(含集控)防雷接地计算书一、生产办公楼年预计雷击次数的计算1.已知条件:⑴、建筑物的长度L = 34.6m。
⑵、建筑物的宽度W = 18.6m。
⑶、建筑物的高度H = 15.6m。
⑷、地区:⑸、当地的年平均雷暴日天数Td =48.5天/年.⑹、校正系数k = 1.5.⑺、不考虑周边建筑影响。
2.计算公式：⑴、国家标准规定的我国建筑物年预计雷计次数为N=k×N g×A e；⑵、当H<100m时，A e=[L*W+2(L+W)√H(200-H)+πH(200-H)]*10-6；⑶、式中：①、N g--建筑物所处地区雷击大地的年平均密度（次/km2*a） N g=0.1T d；②、T d--年平均雷暴日数，d/a；根据当地气象台、站资料确定；③、 A e--与建筑物截收相同雷击次数的地面等效面积，km2；④、L、W、H--分别为建筑物的长、宽、高，m；⑤、k---校正系数，在一般情况下取1;位于河边、湖边、山坡下或者山地中土壤电阻率较小处、地下水露头处、土山顶部、山谷风口等处的建筑物,以及特别潮湿的建筑物取1.5，金属屋面没有接地的砖木结构建筑物取1.7；位于山顶上或旷野的孤立建筑物取2。
3.计算结果：⑴、Td=48.5(d/a) , Ng=0.1Td=4.85(次/km2*a) , k=1.5；⑵、Ae=[L*W+2(L+W)√H(200-H)+πH(200-H)]*10-6=0.0154；⑶、年预计雷计次数N=k×Ng×Ae=0.1120次/a；⑷、依据《建筑物防雷设计规范》/ GB 50057-2010：3 建筑物的防雷分类”中“预计雷击次数大于或等于0.05次／a，且小于或等于0.25次／a的住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑物。
⑸、年预计雷计次数0.05次／a ≤0.0618次/a≤0.25次／a故：生产办公楼为第三类防雷建筑物，按照第三类防雷建筑物的防雷措施设计。
接地计算
修改码：0 表GD118 计算书首页工程名称湖南华润鲤鱼江发电B厂设计阶段施工图计算书名称全厂接地装置的接地电阻、接触电位和跨步电位计算批准:审核:校核:设计:计算日期年月日1．总述：本计算书为湖南华润鲤鱼江发电B厂500kV开关站防雷接地计算。
计算目的是为了校验升压站接地网布置的合理性，以及接地网表面最大接触电压和跨步电压应小于允许值。
计算依据为中华人民共和国电力行业标准DL/T621-1997《交流电气装置的接地》(备案号：684-1997)。
2．入地短路电流计算：2.1 鲤鱼江发电B厂远景主结线示意图：鲤鱼江发电A厂远景规划4⨯300MW机组，每两台机组以发电机-变压器组扩大单元接线形式接入发电B厂500kV开关站。
由于A厂资料暂缺，暂按两台300MW机组相当于一台600MW机组等效考虑计算。
短路点发生在500kV母线上，取S d=1000MVA,U d=525kV,则:短路电流基准值I d=S d/3U d=1000/(3⨯525)=1099.71A系统零序电抗X0=0.1161(以上均为归算在统一基准值下的电抗标幺值)。
主变零序电抗标幺值X T1*=0.15⨯1000÷720=0.2083启备变零序电抗标幺值X T0*=0.20⨯1000÷50=4由于启备变零序电抗远远大于主变零序电抗及系统阻抗，故在零序网络图中启备变分支可忽略不计。
X 0∑= X 0//( X T1*/6) =0.1161//(0.2083/6)=0.0267单相接地短路电流I k =28.613 kA(短路电流数据见图F2351C-D-06)流经变压器中性点电流:I n = I k ⨯ X 0/{ X 0+ X T1*/6}=28.613⨯0.1161/{0.1161+0.0347}=22.03kA3 全厂接地网的接地电阻及接触电压与跨步电压计算：2005年07月初，本院勘测队在鲤鱼江发电B 厂厂区内，实测93个测量点， 测量时天气晴朗，地表干燥。
防雷接地高度计算表
兴隆稀土磁盘年预计雷击次数N（次/a）计算 建筑物高H= 200-H= H*(200-H)= 建筑物每边的扩大宽度D= 建筑物长L= 建筑物宽W= 建筑物高H= k=1.5 k=1.7 k=2 Ae= 0.0755 0.0856 0.1007 L*W= 2(L+W)= √H(200-H)= 3.14*H(200-H)= Ae=
Td= Td1.3= Ng=
广汉地磅房年预计雷击次 Ng=0.1*Td 35.1 102.07 3.51
按规范，建筑物年预计雷击次数N（次/a）小于0.06次/a时可不做防雷 校正系数k 建筑物年预计雷击次数N（次/a） N=k*Ng*Ae 与建筑物截收相同雷击次数的等效面积Ae（km2） 建筑物所在地区雷击大地的年平均密度Ng（km2·a）
按规范，建筑物年预计雷击次数N（次/a）小于0.06次/a时可不做防雷 校正系数k 建筑物年预计雷击次数N（次/a） N=k*Ng*Ae 与建筑物截收相同雷击次数的等效面积Ae（km2） 建筑物所在地区雷击大地的年平均密度Ng（km2·a）
k=1 0.4421
建筑物所在地区雷击大地的年平均密度Ng（km2·a） 年平均雷暴日Td（d/a），可根据当地气象资料查到 年平均雷暴日Td的1.3次方 建筑物所在地区雷击大地的年平均密度Ng（km2·a）
k=1.5时 0.0570
k=1.7时 0.0646
k=2时 0.0760
15 185 2775 52.67827 50.4 11.1 15 [L*W+2(L+W)*√H(200-H)+3.14*H(200-H) 559.44 123 52.67827 8713.5 0.015752
房年预计雷击次数N（次/a）计算 <新规范GB50057-2010> 建筑物高H= 200-H= H*(200-H)= 建筑物每边的扩大宽度D= 建筑物长L= 建筑物宽W= 建筑物高H= k=1.5 k=1.7 k=2 Ae= 0.6632 0.7516 0.8842 L*W= 2(L+W)= √H(200-H)= 3.14*H(200-H)= Ae=
防雷接地计算书
工程设计计算书110kV变电站工程施工图设计阶段工程代号： B1481S 专业：电气计算项目：防雷接地计算书主任工程师：组长：主要设计人：校核：计算：防雷计算一. 避雷针的保护半径计算单支避雷针的保护范围当5h .0h x <时，P )2h 5h .1(r x x -=式中： x r —避雷在 水平面上的保护半径h —避雷针高度x h —被保护物的高度mP —高度影响系数， 1;P 30m,h =≤当h m ≥120＞30m 时，h p 5.5=；#1，#2，#5独立避雷针高度为24米，站内#3架构避雷针高度为26米，站内#4架构避雷针高度为26米（此避雷针为二期），全站取被保护物高度为10米。
（1） 对于#1，#2避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x <P )2h 5h .1(r x x -= 1)102245.1(⨯⨯-⨯=16m =（2）对于#3避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x <P )2h 5h .1(r x x -=1)102625.1(⨯⨯-⨯==19m（3）对于#5避雷针，当5h x =m 时，5h .0h x <P )2h 5h .1(r x x -=1)52425.1(⨯⨯-⨯==26m二. 两支避雷针的保护范围1 两支等高避雷针的保护范围：（1） 两针外侧的保护范围按单支避雷针计算：（2） 两针间的保护最低点高度O h 按下式计算：7PD h h o -= 式中：O h —两针间保护范围上部边缘最低点高度，m ；D —两避雷针间的距离，m ；（3） 两针间x h 水平面上保护范围的一侧最小宽度x b 按下式计算： 当o x h 21h ≥时， )h h (b x o x -= 当o x h 21h < x o x h 2h 5.1b -=2 两支不等高避雷针的保护范围（1）两针外侧的保护范围分别按单支避雷针的计算方法确定。
变电站防雷计算书
1、计算目的：
为保证所内构架，电气设备不受直击雷袭击，在要求的保护高度下，校验该变电所全部避雷针的保护范围，并根据计算结果绘制全所避雷针保护范围图。
为保证运行人员和设备的安全，根据当地土壤电阻率计算出接地导体截面，接地电阻，跨步电势，接触电势，校验是否满足要求，不满足应采取相应措施。
2、设计依据：
DL/T620－1997 《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》
DL/T 621 1997 《交流电气装置的接地》
《电力工程电气设计手册》一次部分
3、原始数据的来源：
勘测专业提供的水文气象资料、土壤电阻率；
电气初设短路电流计算结果。
4、计算方法：程序手工√
程序名称：软件版本号
（或手算时引用的公式）
新疆电力设计院220kV瑶池变电站工程计算书。
防雷接地工程量计算
防雷接地工程量计算MEB箱的作用：当把电气部分的接地和防雷接地连成一体后，就使建筑物内的钢筋间构成一个法拉第笼，在此笼内的电气设备和导体都与笼相连接，就不会受到反击。
记住，屋顶电气设备的外壳已与避雷装置连成一体后，不允许再与屋内接地线相连。
一、防雷均压环安装项目是按利用建筑物圈梁内主筋作为防雷接地连接线考虑的。
如果采用单独扁钢或圆钢明敷作均压环时，可执行“户内接地母线敷设”项目。
利用铜绞线作接地引下线时，配管、穿铜绞线执行本册第十二章中同规格的相应项目。
利用建筑物主筋作接地引下线和利用圈梁钢筋作均压环接地连线，都是按二根主筋考虑的，如超过二根可按比例调整。
利用建筑物主筋作接地引下线项目是按锥螺纹绑扎焊接考虑的，如主筋采用对焊方式，项目乘以系数0.5。
高层建筑物屋顶的防雷接地装置应执行“避雷网安装”项目，电缆支架的接地线安装应执行“户内接地母线敷设”项目。
接地极制作安装以“根”为计量单位，其长度按设计长度计算，设计无规定时，每根长度按2.5m计算。
若设计有管帽时，管帽另按加工件计算。
二、接地母线、避雷线、引下线及均压环敷设以“10m”为计量单位，其长度按施工图水平和垂直规定长度另加3.9％的附加长度（包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长度）计算。
三、接地跨接线以“10处”为计量单位，按规程规定凡需做接地跨接线的工程，每跨接一次按一处计算。
四、避雷针的加工制作、安装，以“根”或“组”为计量单位计算，独立避雷针安装以“基”为计量单位计算。
长度、高度、数量均按设计规定。
五、半导体少长针消雷装置安装以“套”为计量单位计算，按设计安装高度分别执行相应项目。
装置本身由设备制造厂成套供货。
六、利用建筑物内主筋作接地引下线安装按设计图示尺寸以“10m”为计量单位计算。
七、断接卡子制作安装以“10套”为计量单位，按设计规定装设的断接卡子数量计算，接地检查井内的断接卡子安装按每井一套计算。
八、均压环敷设以“10m”为计量单位，工程量以设计需要做均压接地的圈梁的中心线长度按延长米计算。
防雷及接地装置工程量计算
防雷及接地装置工程量计算1、避雷针安装按在平屋顶上、在墙上、在构筑物上、在烟囱上及在金属容器上等划分定额。
（1）定额单位①平屋顶上、墙上、烟囱上避雷针安装以根或组计量。
②独立避雷针安装以基计量，长度、高度、数量均按设计规定(2)避雷针加工制作，以根为计量单位。
(3)避雷针拉线安装，以三根为一组，以组计量。
2、避雷网安装（1）避雷网敷设按沿折板支架敷设和沿混凝土块敷设，工程量以m计量。
工程量计算式如下：避雷网长度＝按图示尺寸计算的长度(1+3．9％)式中3.9％为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值。
（2）混凝土块制作，以块计量，按支持卡子的数量考虑，一般每米1个，拐弯处每半米1个（3）均压环安装，以m计量1）单独用扁钢、圆钢作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁的中心线长度按延长米计算，执行均压环敷设项目。
2）利用建筑物圈梁内主筋作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，按延长米计算，定额按两根主筋考虑，超过两根主筋时，可按比例调整。
（4）柱子主筋与圈梁焊接，以处计量柱子主筋与圈梁连接的处数按设计规定计算。
每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。
如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整。
建筑物防雷接地组线1一避雷针；2--避雷网；3一均压环；4一引下线；5一引下线卡子：6--断接卡子；7一引下线保护管；8一接地母线；9－接地极二、引下线安装工程量计算避雷引下线是从接闪器到断接卡子的部分，其定额划分有：沿建筑物、沿构筑物引下；利用建（构）筑物结构主筋引下；利用金属构件引下等。
1、引下线安装，按施工图建筑物高度计算，以延长米计量，定额包括支持卡子的制作与埋设。
其引下线工程量按下式计算：引下线长度＝按图示尺寸计算的长度(1+3．9％)2、利用建(构)筑物结构主筋作引下线安装：按下列方法计算工程量。
用柱内主筋作引下线时，定额按焊按两根主筋考虑，以m计量，超过两根主筋时可按比例调整。
安装造价：防雷接地系统工程量计算内容
安装造价：防雷接地系统工程量计算内容防雷接地系统包括：1、屋面防雷2、基础接地计算内容：1、屋顶避雷针：计算方法：屋顶平面图数个数；2、屋面避雷网：计算方法：直接测量屋面避雷网全部长度*系数1.039。
3、防雷引下线：计算方法：（基础深度+地下室+楼高+女儿墙高度）*引下线个数。
土建预埋无主材。
一般两根为一组，如果焊接为3根，套定额乘以1.5，4根乘以2。
4、基础接地：计算方法：直接测量基础接地线全部长度即可。
一般两根为一组，土建预埋，套定额无主材。
如果焊接为3根，则套定额乘以1.5，4根乘以2。
5、接地板：计算方法：在基础平面图中，数个数。
6、安装接地测试卡子：计算方法：在基础平面图中，数个数。
7、户外接地母线：计算方法：在基础接地平面图中，向外延伸1.5米，量=处*1.58、户内接地母线：计算方法：在电井中，楼高多少量多少或者井高多少量多少，*系数1.039。
9、跨接、搭接：计算方法：只记主材不计安装费，一般按12镀锌圆钢。
一处按2米计算。
一个拐弯算一处。
施工单位算跨接，一个拐弯算两处。
总包单位算搭接。
10、等电位连接箱（卫生间连接箱、电井连接箱）：计算方法：数个数。
11、桩基接地：计算方法：有多少个引下线就有多少个桩基接地，一个接地按0.5米。
工程量=引下线个数*0.5米。
12、均压环；计算方法：每三层做一圈均压环，长度=本层楼外墙周长。
均压环定额与基础接地套同一定额，无主材，土建预埋。
13、门窗栏杆接地：计算方法：建筑物>45米，每层外墙的窗、栏杆均做接地。
每个窗和栏杆各算一处。
14、屋面避雷网与引下线的焊接：计算方法：与引下线的个数一致。
15、基础接地与引下线的焊接：计算方法：与引下线的个数一致。
16、均压环与引下线的焊接：计算方法：与屋面外周围引下线个数一致。
工程量=均压环层数*外周围引下线个数。
17、防雷接地系统测试：计算方法：一般一栋楼算一套。
防雷及接地装置工程量计算一全解
防雷及接地装置工程量计算一、接闪器安装工程量计算1、避雷针安装按在平屋顶上、在墙上、在构筑物上、在烟囱上及在金属容器上等划分定额。
（1）定额单位①平屋顶上、墙上、烟囱上避雷针安装以“根”或“组”计量。
②独立避雷针安装以“基”计量，长度、高度、数量均按设计规定。
(2)避雷针加工制作，以“根”为计量单位。
(3)避雷针拉线安装，以三根为一组，以“组”计量。
2、避雷网安装（1）避雷网敷设按沿折板支架敷设和沿混凝土块敷设，工程量以“m”计量。
工程量计算式如下：避雷网长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％) 式中3.9％——为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值。
（2）混凝土块制作，以“块”计量，按支持卡子的数量考虑，一般每米1个，拐弯处每半米1个（3）均压环安装，以“m”计量①单独用扁钢、圆钢作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁的中心线长度按“延长米”计算，执行“均压环敷设”项目。
②利用建筑物圈梁内主筋作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，按“延长米”计算，定额按两根主筋考虑，超过两根主筋时，可按比例调整。
（4）柱子主筋与圈梁焊接，以“处”计量柱子主筋与圈梁连接的“处”数按设计规定计算。
每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。
如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整。
建筑物防雷接地组线1一避雷针；2--避雷网；3一均压环；4一引下线；5一引下线卡子：6--断接卡子；7一引下线保护管；8一接地母线；9－接地极二、引下线安装工程量计算避雷引下线是从接闪器到断接卡子的部分，其定额划分有：沿建筑物、沿构筑物引下；利用建（构）筑物结构主筋引下；利用金属构件引下等。
1、引下线安装，按施工图建筑物高度计算，以“延长米”计量，定额包括支持卡子的制作与埋设。
其引下线工程量按下式计算：引下线长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％)2、利用建(构)筑物结构主筋作引下线安装：按下列方法计算工程量。
防雷接地工程量计算
防雷接地工程量计算防雷及接地装置计算规则1、接地极制作安装以“根”为计量单位，其长度按设计长度计算，设计无规定时，每根长度按2.5m计算，若设计有管帽时，管帽量按加工件计算，一般在三类土以上的地方使用钢管接地极你必须使用管帽，管帽一般是厚度6MM，直径80--90的钢板组成。
2、接地母线敷设，按设计长度以“m”为计量单位计算工程。
接地母线、避雷线敷设均按延长米计算，其长度按施工图设计水平和垂直规定长度量另加3.9%的附加长度(包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长度)计算工程量，计算主材费时应另增加规定的损耗率。
3、接地跨接线以“处”为计量单位，按规程规定凡需作接地跨接线的工程内容，每跨接一次按一处计算，户外配电装置构架均需接地，每副构架按“一处”计算。
4、避雷针的加工制作、安装，以“根”为计量单位，独立避雷针安装以“基”为计量单位。
长度、高度、数量均按设计规定。
独立避雷针的加工制作应执行“一般铁件”制作子目或按成品计算。
5、半导体少长针消雷装置安装以“套”为计量单位，按设计安装高度分别执行相应子目。
装置本身由设备制造厂成套供货。
6、利用建筑物内主筋作接地引下线安装以“10m”为计量单位，每一柱子内按焊接两根主筋考虑，如果焊接主筋数超过两根时，可按比例调整。
7、断接卡子制作安装以“套”为计量单位，按设计规定装设的断接卡子数量计算，接地检查井内的断接卡子安装按每井一套计算。
8、高层建筑物屋顶的防雷接地装置应执行“避雷网安装”定额，电缆支架的接地线安装应执行“户内接地母线敷设”子目。
避雷小针各省执行有差异，浙江省是按“接地跨接”子目乘以系数执行，小针按主菜计入！9、均压环敷设以“m”为计量单位，主要考虑利用圈梁内主筋作均压环接地连线，焊接按两根主筋考虑，超过两根时，可按比例调整。
长度按设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，以延长米计算。
10、钢、铝窗接地以“处”为计量单位(高层建筑六层以上的金属窗，设计一般要求接地)，按设计规定接地的金属窗数进行计算。
防雷接地工程量计算
防雷接地工程量计算MEB箱得作用:当把电气部分得接地与防雷接地连成一体后,就使建筑物内得钢筋间构成一个法拉第笼,在此笼内得电气设备与导体都与笼相连接,就不会受到反击。
记住,屋顶电气设备得外壳已与避雷装置连成一体后,不允许再与屋内接地线相连。
一、防雷均压环安装项目就是按利用建筑物圈梁内主筋作为防雷接地连接线考虑得。
如果采用单独扁钢或圆钢明敷作均压环时,可执行“户内接地母线敷设”项目。
利用铜绞线作接地引下线时,配管、穿铜绞线执行本册第十二章中同规格得相应项目。
利用建筑物主筋作接地引下线与利用圈梁钢筋作均压环接地连线,都就是按二根主筋考虑得,如超过二根可按比例调整。
利用建筑物主筋作接地引下线项目就是按锥螺纹绑扎焊接考虑得,如主筋采用对焊方式,项目乘以系数0、5。
高层建筑物屋顶得防雷接地装置应执行“避雷网安装”项目,电缆支架得接地线安装应执行“户内接地母线敷设”项目。
接地极制作安装以“根”为计量单位,其长度按设计长度计算,设计无规定时,每根长度按2、5m计算。
若设计有管帽时,管帽另按加工件计算。
二、接地母线、避雷线、引下线及均压环敷设以“10m”为计量单位,其长度按施工图水平与垂直规定长度另加3、9％得附加长度(包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长度)计算。
三、接地跨接线以“10处”为计量单位,按规程规定凡需做接地跨接线得工程,每跨接一次按一处计算。
四、避雷针得加工制作、安装,以“根”或“组”为计量单位计算,独立避雷针安装以“基”为计量单位计算。
长度、高度、数量均按设计规定。
五、半导体少长针消雷装置安装以“套”为计量单位计算,按设计安装高度分别执行相应项目。
装置本身由设备制造厂成套供货。
六、利用建筑物内主筋作接地引下线安装按设计图示尺寸以“10m”为计量单位计算。
七、断接卡子制作安装以“10套”为计量单位,按设计规定装设得断接卡子数量计算,接地检查井内得断接卡子安装按每井一套计算。
八、均压环敷设以“10m”为计量单位,工程量以设计需要做均压接地得圈梁得中心线长度按延长米计算。
防雷及接地装置工程量计算
防雷及接地装置工程量计算一、接闪器安装工程量计算1、避雷针安装按在平屋顶上、在墙上、在构筑物上、在烟囱上及在金属容器上等划分定额。
（1）定额单位①平屋顶上、墙上、烟囱上避雷针安装以“根”或“组”计量。
②独立避雷针安装以“基”计量，长度、高度、数量均按设计规定。
(2)避雷针加工制作，以“根”为计量单位。
(3)避雷针拉线安装，以三根为一组，以“组”计量。
2、避雷网安装（1）避雷网敷设按沿折板支架敷设和沿混凝土块敷设，工程量以“m”计量。
工程量计算式如下：避雷网长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％) 式中 3.9％——为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值。
（2）混凝土块制作，以“块”计量，按支持卡子的数量考虑，一般每米1个，拐弯处每半米1个（3）均压环安装，以“m”计量1）单独用扁钢、圆钢作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁的中心线长度按“延长米”计算，执行“均压环敷设”项目。
2）利用建筑物圈梁内主筋作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，按“延长米”计算，定额按两根主筋考虑，超过两根主筋时，可按比例调整。
（4）柱子主筋与圈梁焊接，以“处”计量柱子主筋与圈梁连接的“处”数按设计规定计算。
每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。
如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整。
建筑物防雷接地组线1一避雷针；2--避雷网；3一均压环；4一引下线；5一引下线卡子：6--断接卡子；7一引下线保护管；8一接地母线；9－接地极二、引下线安装工程量计算避雷引下线是从接闪器到断接卡子的部分，其定额划分有：沿建筑物、沿构筑物引下；利用建（构）筑物结构主筋引下；利用金属构件引下等。
1、引下线安装，按施工图建筑物高度计算，以“延长米”计量，定额包括支持卡子的制作与埋设。
其引下线工程量按下式计算：引下线长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％) 2、利用建(构)筑物结构主筋作引下线安装：按下列方法计算工程量。
防雷接地工程量计算
防雷接地工程量计算MEB 箱得作用 :当把电气部分得接地与防雷接地连成一体后,就使建筑物内得钢筋间构成一个 法拉第笼 ,在此笼内得电气设备与导体都与笼相连接 ,就不会受到反击。
记住 ,屋顶电气设备得 外壳已与避雷装置连成一体后 ,不允许再与屋内接地线相连。
一、防雷均压环安装项目就是按利用建筑物圈梁内主筋作为防雷接地连接线考虑得。
如果采 用单独扁钢或圆钢明敷作均压环时 ,可执行“户内接地母线敷设”项目。
利用铜绞线作接地引下线时 ,配管、穿铜绞线执行本册第十二章中同规格得相应项目。
利用建筑物主筋作接地引下线与利用圈梁钢筋作均压环接地连线 如超过二根可按比例调整。
利用建筑物主筋作接地引下线项目就是按锥螺纹绑扎焊接考虑得 乘以系数 0 、5。
高层建筑物屋顶得防雷接地装置应执行“避雷网安装”项目,电缆支架得接地线安装应执行 “户内接地母线敷设”项目。
接地极制作安装以“根”为计量单位 ,其长度按设计长度计算 ,设计无规定时 ,每根长度按 2、 5m 计算。
若设计有管帽时 ,管帽另按加工件计算。
二、接地母线、避雷线、引下线及均压环敷设以“ 10m ”为计量单位，其长度按施工图水平与垂直规定长度另加 3、 9％得附加长度 （包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长 度）计算。
三、接地跨接线以“ 10 处”为计量单位 ，按规程规定凡需做接地跨接线得工程，每 跨接一次按一处计算。
四、避雷针得加工制作、安装 ，以“根”或“组”为计量单位计算 ，独立避雷针安装以“基” 为计量单位计算。
长度、高度、数量均按设计规定。
五、半导体少长针消雷装置安装以“套”为计量单位计算，按设计安装高度分别执行相应项 目。
装置本身由设备制造厂成套供货。
六、利用建筑物内主筋作接地引下线安装按设计图示尺寸以“ 10m ”为计量单位计算。
七、断接卡子制作安装以“ 10套”为计量单位 ，按设计规定装设得断接卡子数量计算，接地检查井内得断接卡子安装按每井一套计算。
防雷接地的计算
防雷接地的计算一、1、接地极1.1接地极制作安装：定额套用2-688~2-695，可分为钢管接地极、角钢接地极、圆钢接地极和接地极板（块）1.2说明：接地极即接地体，是埋在于地中并直接与大地接触做散流用的金属导体。
接地极的长度按设计长度计算，设计无规定时，每根长度按2.5米计算，若设计有管帽时，管帽另按加工件计算。
接地极一般使用在小型建筑，而且无桩基的工程。
2、接地母线2.1接地母线敷设：定额套用2-696~2-700，可分为户内接地母线敷设、户外接地母线敷设、铜接地绞线敷设2.2说明：接地母线是指将所有接地线汇在一起后的接地线，一般采用扁铁或圆钢，户外接地母线一般敷设在沟内，敷设前按设计要求挖沟，沟深不得小于0.5米，然后埋入扁铁。
接地母线不做散流作用，接地母线和接地体及接地支线一般采用焊接连接。
户外接地母线挖沟的沟底宽度按0.4米，上宽为0.5米，沟深为0.75米，每米沟长的土方量为0.34立方，如设计要求埋深不同时，可按设计方量调整。
2.3接地母线计算工程量时应按图纸设计的水平长度和垂直长度只和*1.039，计算主材费时应按市场价格*相应损耗率。
3、接地跨接3.1接地线跨接线安装：定额套用2-701~2-703，可分为接地跨接线、构架接地和钢铝窗接地3.2说明：接地跨接线：防雷接地应该形成一个闭和回路后接地，在断线处应采用接地跨接线，凡用螺栓或铆钉连接的接地网中的地方，都应焊接接地跨接线，跨接线一般采用扁钢和圆钢。
3.3接地跨接按40*4扁钢考虑，采用开孔连接，管件跨接利用法兰盘连接螺栓，钢轨利用鱼尾板固定螺栓，平行管道采用焊接进行综合考虑。
3.4构架接地是按户外钢结构或砼结构接地来考虑的，每处接地跨接包括了4米以内的水平接地。
3.5钢铝窗接地采用8号圆钢一端和窗连接，一端和圈梁主筋连接。
3.6利用基础钢筋做接地，套用2-751均压环敷设子目（但均压环敷设子目内并没有圆钢等主材，只考虑了钢筋与钢筋之间的搭接焊，所以个人认为利用基础钢筋做接地网除了按均压环算，还应该计算基础钢筋的跨接数量）3.7等电位箱和局部等电位箱的箱内连接套接地跨接*0.5系数，箱体再单独套定额，局部等电位箱应套接线盒安装子目，总等电位箱套接线箱安装子目。
防雷及接地工程量计算
• 5.所有配电箱,电视,电话分线箱等金属外壳均应接地。未标注的接地 线均为 25X4的镀锌扁钢。
• 6.电缆桥架应可靠接地。将桥架的端部用 16mm²软铜线连接起来，与 总接地干线相连。
设计室外地坪-0.300m，一层地坪标高0.000m，屋面标高3.600m。接地极采 用L50*5热镀锌角钢制作，L=2.5m,共3根，具体位置详见图纸。5-7轴/D-F轴 屋面标高为4.5米，2-5轴/D-F轴标高为3.6米。
3、接地跨接线安装
（1）卫生间等电位联接 4处
4、等电位接地端子箱、等电位接地接线盒安装
（1）总等电位端子箱 1台
（2）局部等电位
Байду номын сангаас3台
5、避雷针制作、避雷针安装
无
6、电子设备防雷装置安装
比如：像配电箱内的浪涌保护器安装
7、半导体少长针消雷装置安装
8、避雷引下线敷设 利用建筑物内主筋做接地引下线 （3.6-1.1）*4+（4.5-1.1） *2=16.8m
（4）柱主筋与圈梁钢筋焊接（计算钢筋网交叉） 15处
2、接地母线敷设
（1）所有外墙引下线处 -40*4镀锌扁铁 (户外接地母线） 1.5mX6=9m*1.039=9.35m
（2）局部等电位扁铁：-25*4镀锌扁铁 （户内接地母线）
0.7m*3处=2.1*1.039=2.18m
（3）屋面-40*4镀锌扁铁敷设（5.4+2.1+7.5）*1.039=15.585m
（每一柱子内按焊接两根主筋考虑，如果焊接主筋数超过两根 时，可按比例调整）
9、断接卡子制作安装 按设计规定装设的断接卡子数量计算 4套 11、避雷网安装 水平（3.9+3.3+3.6*4+4.8+2.4+3）*2+（5.4+2.1+7.5） *3=108.6m 竖向 （ 4.5-3.6 ）*2=1.8m 合计 （ 108.6+1.8）*1.039=114.7m
防雷及接地装置工程量计算一全解
防雷及接地装置工程量计算一全解防雷及接地装置工程量计算一、接闪器安装工程量计算1、避雷针安装按在平屋顶上、在墙上、在构筑物上、在烟囱上及在金属容器上等划分定额。
（1）定额单位①平屋顶上、墙上、烟囱上避雷针安装以“根”或“组”计量。
②独立避雷针安装以“基”计量，长度、高度、数量均按设计规定。
(2)避雷针加工制作，以“根”为计量单位。
(3)避雷针拉线安装，以三根为一组，以“组”计量。
2、避雷网安装（1）避雷网敷设按沿折板支架敷设和沿混凝土块敷设，工程量以“m”计量。
工程量计算式如下：避雷网长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％) 式中3.9％——为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值。
（2）混凝土块制作，以“块”计量，按支持卡子的数量考虑，一般每米1个，拐弯处每半米1个（3）均压环安装，以“m”计量①单独用扁钢、圆钢作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁的中心线长度按“延长米”计算，执行“均压环敷设”项目。
②利用建筑物圈梁内主筋作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，按“延长米”计算，定额按两根主筋考虑，超过两根主筋时，可按比例调整。
（4）柱子主筋与圈梁焊接，以“处”计量柱子主筋与圈梁连接的“处”数按设计规定计算。
每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。
如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整。
建筑物防雷接地组线1一避雷针；2--避雷网；3一均压环；4一引下线；5一引下线卡子：6--断接卡子；7一引下线保护管；8一接地母线；9－接地极二、引下线安装工程量计算避雷引下线是从接闪器到断接卡子的部分，其定额划分有：沿建筑物、沿构筑物引下；利用建（构）筑物结构主筋引下；利用金属构件引下等。
1、引下线安装，按施工图建筑物高度计算，以“延长米”计量，定额包括支持卡子的制作与埋设。
其引下线工程量按下式计算：引下线长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％)2、利用建(构)筑物结构主筋作引下线安装：按下列方法计算工程量。
防雷工程量计算
一、引下线的计算：引下线工程量=引下主筋高度*主筋根数*处数二、利用基础钢筋作为基地网，其工程量的计算：1、被利用主钢筋单根延长米L*设计要求基础钢筋根数n（钢筋全长a=L*n）2、被利用钢筋全长除以6（每6米焊接一处）连接处b=L*n/63、被利用钢筋单根长度*利用根数减一再除以6（按平均每6米两根主筋间跨接一处）跨接处c=(L*(n-1))/6 一般用镀锌圆钢或者扁铁跨接。
4、焊接处总量=b+c（连接处+跨接处）注：每多少米焊接一处可以根据实际情况定三、避雷网安装：避雷网长度=按图示实际测量长度*（1+3.9%）。
式中3.9%为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值四、均压环施工中只发生焊接，不需要另计主材，只需计算横向圈梁主筋长度五、接地母线：1、接地母线敷设分‘室内接地母线敷设’和‘室外接地母线敷设’，是根据接地母线敷设在室内或者室外来划分的。
具体在计算工程量时即按照设计图纸，凡是在室外敷设的均计算为套室外接地母线的工程量并套室外接地母线敷设的子目即可（所谓室外接地母线主要是敷设在开挖土方以后的沟内，并与室外接地极焊接连通的室外接地网，因此工作内容中包含挖填土）。
凡是建筑物室内如变配电所、供配电室的环形室内接地，电气专用竖井内、电梯井道内以及其他位置所设计的接地母线等，都是据实据实工程量并套‘室内接地母线敷设’的子目(室内接地母线敷设一般均需要设置固定卡子，查看工作内容以及子目材料表所含内容，也知晓他们之间的施工区别以及不同之处)。
2、建筑物避雷引下线中设计的接地电阻测试断接板，可按接地跨接套用定额，每一测试断接板为一处，连接螺栓等不另计费。
3、基础接地母线的量就是环基础一周的长度，不用去乘以24、基础接地网与户内接地母线的区别在于：A. 基础接地网是利用基础中的主筋进行连接焊接成为间距纵横不超过25m的网状接地的，因为是利用基础钢筋的连通焊接，所以这部分工程量在套定额时是不计算主材费的。
避雷针计算书
避雷针计算书避雷针计算一．设计条件：1.计算依据《钢结构设计规范》GB50017-2003《变电站建筑结构设计技术规定》NDGJ96-92《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2008《变电构架设计手册》2．独立避雷针荷载计算：H=35m，第一段高度h1=7300mm,采用钢管Φ580/Φ490x10，平均直径Φ535，N=9.5 kN第二段高度h2=7000mm,采用钢管Φ490/Φ390x8，平均直径Φ440，N=6 kN第三段高度h3=7000mm,采用钢管Φ390/Φ290x7，平均直径Φ340，N=5 kN第四段高度h4=7000mm,采用钢管Φ290/Φ190x6，平均直径Φ240，N=2.5 kN第五段高度h5=2400mm,采用钢管Φ152x4，N=0.5 kN第六段高度h6=1950mm,采用钢管Φ133x4，N=0.4 kN第七段高度h7=1600mm,采用钢管Φ114x4，N=0.3 kN第八段高度h5=1050mm,采用钢管Φ95x3，N=0.2 kN按各段高度及外径求得加权平均外径为：D=（7300×535+7000×440+7000×340+7000×240+2400×152+195 0×133+1600×114+1050×95）÷(7300+7000×3+2400+1950+1600+1050)=339mm（实际取用364mm偏于安全）风荷载计算：按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006版）查得ω0=0.60kN/m2，风荷载标准值：ωk=βz.μs.μz.ω0风振系数：单钢管柱(h>8m),βz=2.0风压高度变化系数μz：h=35m查《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）表7.2.1（B类）插值得：μz=1.42+(1.56-1.42)×5÷(40-30)=1.49风荷载体型系数μs：μzω0.d2=1.49×0.60×0.3642=0.118>0.015，取μs=+0.6ωk=βz.μs.μz.ω0=2.0×0.6×1.49×0.60=1.073kN/m2作用于各段钢管的风荷载标准值：第一段钢管Φ580/Φ490x10，q1=ωk xD=1.073×0.535=0.574 kN/m第二段钢管Φ490/Φ390x8，q2=ωk xD=1.073×0.44=0.472 kN/m第三段钢管Φ390/Φ290x8，q3=ωk xD=1.073×0.34=0.365kN/m第四段钢管Φ290/Φ190x6，q4=ωk xD=1.073×0.24=0.258 kN/m第五段钢管Φ152x4，q5=ωk xD=1.073×0.152=0.163 kN/m 第六段钢管Φ133x4，q6=ωk xD=1.073×0.133=0.143 kN/m第七段钢管Φ114x4，q7=ωk xD=1.073×0.114=0.122 kN/m第八段钢管Φ95x3，q8=ωk xD=1.073×0.095=0.102 kN/m二、内力分析各段钢管底风荷载标准值：1）剪力第八段钢管Q k8=0.102×1.05=0.107 kN第七段钢管Q k7=0.107+0.122×1.60=0.107+0.195=0.302 kN 第六段钢管Q k6=0.302+0.143×1.95=0.302+0.279=0.581 kN第五段钢管Q k5=0.581+0.163×2.40=0.581+0.391=0.972 kN 第四段钢管Q k4=0.972+0.258×7=0.972+1.806=2.778 kN第三段钢管Q k3=2.778+0.365×7=2.778+2.555=5.333 kN第二段钢管Q k2=5.333+0.472×7=5.333+3.304=8.637 kN第一段钢管Q k1=8.637+0.574×7.3=8.637+4.19=12.827 kN2）弯矩第八段钢管M k8=0.5×1.05×0.107=0.056 kNm第七段钢管M k7=0.056+0.107×1.6+0.5×1.6×0.195=0.056+0.171+0.156=0.38 3 kNm 第六段钢管M k6=0.056+0.107×（1.6+1.95）+0.156+0.195×1.95+0.5×1.95×0.279=0.056+0.38+0.156+0.38+0.272=1.244 kNm第五段钢管M k5=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40）+0.156+0.195×（1.95+2.40）+0.272+0.279×2.40+0.5×2.4×0.391=0.056+0.637+0.156+0.85+0.272+0.67+0.469=3.574 kNm 第四段钢管M k4=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7）+0.156+0.195×（ 1.95+2.40+7）+0.272+0.279×(2.40+7)+ 0.469+0.391×7+0.5×7×1.806=0.056+1.386+0.156+2.213+0.272+2.623+0.469+2.734+6. 321=16.23 kNm第三段钢管M k3=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7）+6.321+1.806×7+0.5×7×2.555=0.056+2.135+0.156+3.578+0.272+4.576+0.469+5.474+6. 321+12.642+8.943=44.622 kNm第二段钢管M k2=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7+7）+6.321+1.806×(7+7)+8.943+2.555×7+0.5×7×3.304=0.056+2.884+0.156+4.943+0.272+6.529+0.469+8.211+6. 321+25.284+8.943+17.885+11.564=95.517 kNm第一段钢管M k1=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.156+0.195×（ 1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7+7.3)+ 0.469+0.391×（7+7+7+7.3）+6.321+1.806×(7+7+7.3)+8.943+2.555×（7+7.3）+11.564+3.304×7.3+0.5×7.3×4.19=0.056+3.665+0.156+6.367+0.272+8.565+0.469+11.065+6 .321+38.468+8.943+36.537+11.564+24.119+15.294=171.862 kNm3）轴力第八段钢管N k8=0.2kN第七段钢管N k7=0.2+0.3=0.5kN第六段钢管N k6=0.5+0.4=0.9kN第五段钢管N k5=0.9+0.5=1.4kN第四段钢管N k4=1.4+2.5=3.9kN第三段钢管N k3=3.9+5=8.9kN第二段钢管N k2=8.9+6=14.9kN第一段钢管N k1=14.9+9.5=24.4kN三、钢管截面特性计算（按平均截面计算）第一段钢管Φ580/Φ490x10, 平均直径Φ535的截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(5354-5154)÷(32×535)=2125061.3mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(5352+5152)0.5÷4=185.7mm185.8 A=π(d2-d21) /4=3.141592×(5352-5152) ÷4=16493.3 mm2 第二段钢管Φ490/Φ390x8, 平均直径Φ440的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(4404-4244)÷64=253366931.8mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(4404-4244)÷(32×440)=1151667.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(4402+4242)0.5÷4=152.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(4402-4242) ÷4=10857.3 mm2 第三段钢管Φ390/Φ290x8, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(3404-3244)÷64=115031326.3mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(3404-3244)÷(32×340)=676654.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(3402+3242)0.5÷4=117.4mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(3402-3242) ÷4=8344.1 mm2第四段钢管Φ290/Φ190x6, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(2404-2284)÷64=30209536.1mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(2404-2284)÷(32×240)=251746.1mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(2402+2282)0.5÷4=82.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(2402-2242) ÷4=5830.8 mm2第五段钢管Φ152×4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1524-1444)÷64=5095913.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1524-1444)÷(32×152)=67051.5mm3 i x=iy=(d2+d21)0.5/4=(1522+1442)0.5÷4=52.3mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1522-1442) ÷4=1859.8 mm2第六段钢管Φ133x4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1334-1254)÷64=3375252.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1334-1254)÷(32x133)=50755.7mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1332+1252)0.5÷4=45.6mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1332-1252) ÷4=1621 mm2第七段钢管Φ114x4截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1144-1064)÷(32×114)=36728mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1142+1062)0.5÷4=38.9mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1142-1062) ÷4=1382.3 mm2第八段钢管Φ95x3截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(954-894)÷64=918345.5mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(954-894)÷(32×95)=193333.6mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(952+892)0.5÷4=32.5mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(952-892) ÷4=867.1mm2四、强度验算第一段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×24.4×1000÷16493.3+1.4×171.862×1000000÷(1.15×212 5061.3)=1.78+98.46=100.24N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2 N/A-M x/(γx W x)=24.4×1000÷16493.3-1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3) =1.48-98.46=-96.98N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第二段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×14.9×1000÷10857.3 +1.4×95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.65+100.97=102.61N/mm2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 14.9×1000÷10857.3 -95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.37-72.12=-70.75N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第三段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×8.9×1000÷8344.1 +1.4×44.622 ×1000000÷(1.15×676654.9)=1.28+80.28=81.56N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 8.9×1000÷8344.1 -44.622×1000000÷(1.15×676654.9)=1.07-57.34=-56.27N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第四段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×3.9×1000÷5830.8 +1.4×16.23×1000000÷(1.15×251746.1) =0.8+78.48=79.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 3.9×1000÷5830.8 -16.23×1000000÷(1.15×251746.1)。
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工程设计计算书110kV变电站工程施工图设计阶段工程代号： B1481S 专业：电气计算项目：防雷接地计算书主任工程师：组长：主要设计人：校核：计算：防雷计算一. 避雷针的保护半径计算单支避雷针的保护范围当5h .0h x <时，P )2h 5h .1(r x x -=式中： x r —避雷在 水平面上的保护半径h —避雷针高度x h —被保护物的高度mP —高度影响系数， 1;P 30m,h =≤当h m ≥120＞30m 时，h p 5.5=；#1，#2，#5独立避雷针高度为24米，站内#3架构避雷针高度为26米，站内#4架构避雷针高度为26米（此避雷针为二期），全站取被保护物高度为10米。
（1） 对于#1，#2避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x <P )2h 5h .1(r x x -= 1)102245.1(⨯⨯-⨯=16m =（2）对于#3避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x <P )2h 5h .1(r x x -=1)102625.1(⨯⨯-⨯==19m（3）对于#5避雷针，当5h x =m 时，5h .0h x <P )2h 5h .1(r x x -=1)52425.1(⨯⨯-⨯==26m二. 两支避雷针的保护范围1 两支等高避雷针的保护范围：（1） 两针外侧的保护范围按单支避雷针计算：（2） 两针间的保护最低点高度O h 按下式计算：7PD h h o -= 式中：O h —两针间保护范围上部边缘最低点高度，m ；D —两避雷针间的距离，m ；（3） 两针间x h 水平面上保护范围的一侧最小宽度x b 按下式计算： 当o x h 21h ≥时， )h h (b x o x -= 当o x h 21h < x o x h 2h 5.1b -=2 两支不等高避雷针的保护范围（1）两针外侧的保护范围分别按单支避雷针的计算方法确定。
（2）不等高化成等高避雷针间距离：当P h h D D h h )(2121'12--=≥时，三 避雷针的具体保护范围计算两避雷针间的距离按图纸上实际数据计算（1）#1—#2针联合保护范围（等高），D=40.2 m ，10m h x =7P D h h o -=1740.224⨯-==18.3m ， o x h 21h ≥ )h h (b x o x -==3.8103.18=-m（2）#2—#3针联合保护范围（不等高），D=34.8m ，10m h x =P h h D D )(21'--==34.8-（26-24）×1=32.8m7P D h h 'o -=1734.824⨯-=19.3=m o x h 21h ≥ )h h (b x o x -==3.9103.19=-m（3）#1—#3针联合保护范围（不等高），D=51.6m ，10m h x =P h h D D )(21'--==51.6-（26-24）×1=49.6m7P D h h 'o -=1749.624⨯-=16.9=m o x h 21h ≥ )h h (b x o x -==9.6109.16=-m经上述计算，由两支或多支避雷针组成的保护最小宽度x b 都大于0，故所有设备都在避雷针的保护范围内。
接地计算一. 原始数据主变型号：SFZ11-50000/110kV主变容量：50MVA主变电压：115±8×1.25%/38.5±2×2.5%/10KV阻抗电压：%5.6%,5.17%,5.10323121===---U U U 以50MVA 为基准 实测等值土壤电阻率：Ω300ρ0=·m远期系统阻抗：基准值 MVA 100S B =110KV 侧 正（负）序阻抗222.0x x 21== 零序阻抗349.0x 0=二. 接地短路电流的计算由原始数据得 %75.102/)U U U (U 3-23-12-11=-+= 02/)U U U (U 3-13-22-12=-+=%75.62/)U U U (U 2-13-23-13=-+=归算后主变阻抗为 010/x 1*1U =·2.68751000/40×100/75.10/S B ==N S 0x *2=010/x 3*3U =·1.68751000/40×100/75.6/S B ==N S 短路电流计算接线图如图所示。
（一）K1点短路时正负序阻抗图:零序阻抗图:1.单相接地短路正序电流 344.1)3.0222.0222.0/(1)/(1021)1(1=++=++=x x x I a合成电流 kA I I I B a 244.20021.5344.133)1(1)1(=⨯⨯==零序电流 344.1)1(1)1(0==a I I变电所110kV 侧零序电流（变压器110kV 侧）0.18491.344)1875.2349.0/(349.001=⨯+=I有名值kA I 928.0021.51849.001=⨯=变电所中性点电流kA I I N 784.2928.03301=⨯==所外短路，入地短路电流kA K I I e N 506.2)1.01(784.2)1(2=-⨯=-=2. 两相接地短路正序电流861.2)]3.0222.0/(3.0222.0222.0/[1)]/(/[102021)1,1(1=+⨯+=++=x x x x x I a 合成电流有名值kA I I x x x x I B a 628.21021.5861.2)3.0222.0(/3.0222.013)(/132)1,1(102202)1,1(=⨯⨯+⨯-⨯=•+-⨯=零序电流217.1)3.0222.0/(222.0861.2)/(022)1,1(1)1,1(0=+⨯=+•=x x x I I a 变电所110kV 侧零序电流（变压器110kV 侧）0.1671.217)1875.2349.0/(349.001=⨯+=I有名值kA I 839.0021.5167.001=⨯=变电所中性点电流kA I I N 517.2839.03301=⨯==所外短路，入地短路电流kA K I I e N 265.2)1.01(517.2)1(2=-⨯=-=（二） K2点发生短路时（按单台主变接地考虑）正（负）序阻抗图零序阻抗图1. 单相接地短路正序电流0.237)1.0851.5661.566/(1)/(1/1021)1(1=++=++==x x x x I a ε合成电流 kA I I I B a 092.116.15237.033)1(1)1(=⨯⨯==零序电流 237.0)1(1)1(0==a I I变电所35kV 侧零序电流（变压器35kV 侧）237.0)1(0Ⅱ0==I I有名值KA I 697.36.15237.0Ⅱ0=⨯=变电所110kV 侧零序电流（变压器110kV 侧）085.0237.0)6875.1037.3/(6875.110=⨯+=I有名值KA I 427.0021.5085.010=⨯=变电所中性点电流KA I I I N 81.9)427.0697.3(3)(301Ⅱ0=-⨯=-=所外短路，入地短路电流kA K I I e N 829.8)1.01(81.9)1(2=-⨯=-=2. 两相接地短路正序电流453.0)]085.1566.1/(085.1566.1566.1/[1)]/(/[102021)1,1(1=+⨯+=++=x x x x x I a 合成电流有名值kA I I x x x x I B a 281.96.15453.0)085.1566.1(/085.1566.113)(/132)1,1(102202)1,1(=⨯⨯+⨯-⨯=•+-⨯=零序电流268.0)085.1566.1/(566.1453.0)/(022)1,1(1)1,1(0=+⨯=+•=x x x I I a变电所35kV 侧零序电流（变压器35kV 侧）268.0)1,1(0Ⅱ0==I I有名值KA I 181.46.15268.0Ⅱ0=⨯=变电所110kV 侧零序电流（变压器110kV 侧）096.0268.0)6875.1037.3/(6875.110=⨯+=I有名值KA I 482.0021.5096.010=⨯=变电所中性点电流KA I I I N 1.11)482.0181.4(3)(301Ⅱ0=-⨯=-=所外短路，入地短路电流kA K I I e N 99.9)1.01(1.11)1(2=-⨯=-=综合以上计算，入地短路电流计算取I=9.99KA三．接地网接地电阻的计算本期电厂接地网面积S=4211m 2土壤电阻率测量值:ρ1=45Ω·m ，季节系数Ψ取1.2等值土壤电阻率计算值:ρ=Ψ*ρ1=1.2*45=54Ω·m接地电阻理论值R=0.5ρ/S =0.5×54/4211=0.416Ω大于要求值2000/I=2000/9990=0.2002Ω不满足《交流电气装置的接地》DL/T621-1997第5.1.1条R ≤2000/I 的要求。
解决方法：1）应验算接触电位差和跨步电压差。
2）应采取隔离电位措施。
本工程中对外通信线路采用光纤电缆，所内采用用户保安器保护。
四．接地线截面的热稳定校验S g ≥c I g e t =7021630×1=309mm 2 其中,t e = t m +t f +t o =1st m —主保护动作时间t f —110kV 断路器失灵保护动作时间 t o —110kV 断路器开断时间至接地装置的接地引线截面选用-60×9热镀锌扁钢，接地装置接地极截面选用-60×8热镀锌扁钢。
接地线寿命按30年设计，腐蚀速度取0.065mm/年。
S 支=（60-0.065×30）×（9-0.065×30）=409mm 2>S g =309mm 2S 干=（60-0.065×30）×（8-0.065×30）=351mm 2>S g ×75%=232mm 2五．接触电位差和跨步电位差的计算该区域土壤电阻率测量值为45Ω·m,考虑季节系数后，ρf =54Ω·m 。
该区域人工接地网基本为一等间距方孔接地网，接地网长度68.8m ，接地网面积4211m 2，均压带根数取8。
接触电位差和跨步电位差允许值的计算1. 接触电位差U t =(174+0.17ρf )/t =(174+0.17×54)/6.0=236.5V 2. 跨步电位差U s =(174+0.7ρf )/t =(174+0.7×54)/6.0 =273.4V（一） 接地装置的电位U g =IR=9990×0.416=4155.84 V （二） 接地网的最大接触电位差接地体 -60×8等效直径 d=0.06/2=0.03m埋深 h=1.6m升压站接地网基本为一等间距方孔接地网计算取 均压带根数n=8接地网面积S=4211m 2K d =0.841-0.225lgd=0.841-0.225×lg0.03 =1.229K L =1.0K n =0.076+0.776/n=0.076+0.776/8=0.173K S =0.234+0.414lg S =0.234+0.414lg 4211=0.984K tmax =K d K L K n K S =0.21U tmax =K tmax U g =0.21×4155.84=872.7V ＞U t 允许值=236.5V不满足要求因此需要在经常维护的通道、操作机构四周等区域铺设砾石地面，用以提高地表面电阻率，电阻率约为3000Ω·m 。