CASS池设计计算

CASS池参数计算

3.4
进水BOD5浓度
S0 Vmax=7.4*104*t*X
活性污泥界面的初始沉降
-1.7 0
速度
Vmax=4.6*104*X0-
1.26
300.0 1.2 2.5
2.4
沉淀时间
Ts=[H*(1/m)+ ε]/Vmax
1.6 0.8
反应器有效水深
H
5.0
活性污泥界面上最小水深
ε
0.5
易生化可生化难生化 mg/L 满足
CS(T)
混合液水温
T
混合液溶解氧浓度
CL
KLa的修正系数
α
饱和溶解氧修正系数
β
曝气头水深修正
曝气头水深曝气装置距池底深度处理厂所在地大气压
1天的曝气时间氧利用率
总供风量
室外空气温度拟采用风机数量
r=1/2*[（10.33+ HA）/10.33+1]
HA=H安-HA`
HA` P t EA GS=SOR/[0.28EA* (273+T`)/273] T` n机
TD
CASS池需要总容积
BOD容积负荷
反应器实际总容积单个反应器需要容积实际单个反应器容积进入污水有机物浓度混合液残存BOD5浓度
混合液污泥浓度反应器个数
反应器有效高度单个反应器面积曝气盘服务面积
所有曝气盘总数量排水比校核体积
反应器安全高度
池高
V=m*n*Q*C*TC/Lv *Ta
5.41
5.9 11.2 116.0 29.0 29.0
2
3.0
2 5 小于4m 6m
h h h 次/天
m3

cass工艺设计计算书

cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。

通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。

计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。

- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。

假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。

3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。

通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。

计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。

- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。

常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。

- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。

4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。

通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。

- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。

沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。

- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。

污水处理CASS池设计计算

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP去除率为20%，SS去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L×（1-20%）=304mg/LBOD5=150mg/L×（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L×（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS池设计计算(互联网+)

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS池设计计算1、1功能描述CASS(Cyelic activated sludge system)工艺就是SRB技术衍生得一种新形式。

CASS反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区,在主反应区后部安装了可升降得滗水装置,实现了连续进水间歇排水得周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体。

CASS工艺就是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行得过程,具有一定脱氮除磷效果,废水以推流方式运行,而各反应区则以完全混合得形式运行以实现同步硝化一反硝化与生物除磷。

1、2设计要点（1）C ASS池容积确定式中:Q ——设计水量,m3/d;Nw ——混合液MLSS污泥浓度(kg/m3),取2、5～4、0 kg/m3,设计一般为3、0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷,取0、05～0、2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0、1 kgBOD5/kgMLSS·d;Sa ——进水BOD5浓度,kg/m3;Se ——出水BOD5浓度,kg/m3;f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度得比值,一般为0、7～0、1,设计为0、75。

(0、0175—0、64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子得格数N1,一般为2—4中间取整数值,即可确定CASS池得循环周期时间T及周期数N2。

下表为对应得选择值A.确定CASS池高度H0(m)CASS池得有效水深H一般取3-5m。

有效高度H校核:CASS池单格面积A0(m2)滗水高度H1(m);滗水结束时泥面高度H2(m);式中:SVI ——污泥指数,取150设计。

撇水水位与泥面之间得安全距离H3(m):(H3必须大于1、0m才能满足要求)负荷计算法算出得结果,如不能满足H3得条件,则必须减少污泥负荷,增大CASS池得有效容积。

取超高0、5m,则CASS池总高:B、确定CASS池总长L(m)、总宽B(m)CASS池单格要求宽高比B1:H=2～1,长宽比要求L1:B=4～6(一般取4、6),则:其中,由上可确定:(3)设备选型A.曝气器选择所需旋混曝气器数量(个)所需曝气软管数量(m)。

污水处理CASS池设计计算

污水处理CASS池设计计算污水处理是将污水中的污染物去除，使其达到排放标准的过程。

其中，CASS池是一种常用的污水处理设备，可以进行混凝沉淀、厌氧消化和活性污泥法处理等工艺。

下面将详细介绍CASS池的设计计算。

首先，需要确定CASS池的体积大小。

CASS池的体积大小可以根据污水处理工艺的要求以及污水产量进行估算。

一般情况下，可以根据单位面积的水力负荷来计算CASS池的尺寸。

水力负荷是指单位面积的污水量，单位通常为m3/(m2·d)。

根据国家标准和实际经验，可根据不同的处理工艺设计进水污水的水力负荷。

其次，需要确定CASS池的沉淀时间。

沉淀时间是指污水在CASS池中停留的时间，也称为污泥停留时间。

污水中的悬浮物在CASS池中通过重力沉淀下来，从而去除污染物。

沉淀时间的选择既要考虑污物的沉淀速度，又要考虑处理效果和设备结构等因素。

根据经验，一般沉淀时间可选择为2-6小时。

此外，还需要确定CASS池的深度。

CASS池的深度一般可以根据进水和出水口的位置来确定。

进水口位于CASS池的上部，污水由上部向下流动，通过重力沉淀。

出水口位于CASS池的底部，出水后进行后续的处理。

深度的选择要保证污水在CASS池中停留足够的时间，以便污染物得到充分的沉淀。

另外，还需要考虑CASS池的通气和搅拌设备。

通气设备有助于提供氧气供给好氧微生物进行降解有机物质的过程，从而提高处理效果。

搅拌设备可以促进污水中悬浮物的混合，防止沉淀物的堆积，同时也有助于组织和活化污泥。

最后，还需要充分考虑CASS池的建设和维护成本。

CASS池的建设成本包括设备投资、土建投资等，维护成本包括设备维修、能耗等。

在设计过程中，要充分考虑处理效果和经济效益的平衡，选择合适的设备和工艺。

综上所述，污水处理CASS池的设计计算主要包括确定CASS池的体积大小、沉淀时间、深度，以及考虑通气和搅拌设备等因素，并综合考虑建设和维护成本。

这样可以有效地设计和运行CASS池，实现污水的有效处理，保护环境。

CASS池设计计算

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS池设计计算

CASS池设计计算1.1功能描述CASS（Cyelic activated sludge system）工艺是SRB技术衍生的一种新形式。

CASS反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。

CASS工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。

1.2设计要点（1）C ASS池容积确定式中：Q ——设计水量，m3/d；Nw ——混合液MLSS污泥浓度（kg/m3），取2.5～4.0 kg/m3，设计一般为3.0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷，取0.05～0.2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0.1 kgBOD5/kgMLSS·d；Sa ——进水BOD5浓度，kg/m3；Se ——出水BOD5浓度，kg/m3；f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7～0.1，设计为0.75。

(0.0175—0.64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子的格数N 1，一般为2—4中间取整数值，即可确定CASS 池的循环周期时间T 及周期数N 2。

下表为对应的选择值 CASS 池格数循环周期T （h ）周期数N 2 21 3 31 3 46 4A. 确定CASS 池高度H 0（m ）CASS 池的有效水深H 一般取3-5m 。

有效高度H 校核： CASS 池单格面积A 0（m 2）滗水高度H 1（m ）；滗水结束时泥面高度H 2（m ）；式中：SVI ——污泥指数，取150设计。

撇水水位和泥面之间的安全距离H 3（m ）：（H 3必须大于1.0m 才能满足要求）负荷计算法算出的结果，如不能满足H 3的条件，则必须减少污泥负荷，增大CASS 池的有效容积。

污水处理CASS池设计计算

污水处理CASS池设计计算1.污水特性分析：首先需要对要处理的污水进行特性分析，包括水量、COD（化学需氧量）含量、BOD（生化需氧量）含量、氨氮含量等。

这些参数将决定污水处理池的尺寸和设计参数。

2.污水处理效果要求：根据国家和地方相关污水处理标准，确定处理后的污水达到的排放要求。

例如，COD浓度、BOD浓度、悬浮物浓度、氨氮浓度等限制值。

3.污水处理池设计参数：根据污水特性和处理效果要求，确定CASS池的设计参数，包括水力停留时间（HRT）、污泥负荷（SLR）、通气量等。

这些参数直接影响CASS池的尺寸和设计。

4.CASS池尺寸设计：根据水力停留时间和污泥负荷，计算CASS池的有效体积。

以单元时间汇流量计算为例，污水流量（Q）乘以水力停留时间（HRT）得到CASS池的有效体积。

5.通气系统设计：污水中的有机物需要通过氧化作用进行降解，因此CASS池需要通气系统以提供充足的氧气。

通气系统的设计受到反应器的面积、通气量和气液比等参数的影响。

6.污泥循环设计：在CASS池中，污泥循环是必要的，以保持生物污泥的活性和稳定。

污泥循环系统的设计包括循环比例、循环泵功率等。

7.污泥浓度控制：CASS池中的污泥浓度需要进行控制，以维持污泥的活性和稳定。

根据污泥浓度的变化，调整回流或污泥排放的比例，以保持污泥浓度在适宜的范围内。

8.设备选择和布置：根据设计参数和处理要求，选择适合的设备，包括污泥循环泵、通气设备、控制系统等。

同时，根据污水处理池的尺寸和布置，进行设备的合理安排。

总之，污水处理CASS池设计计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素，如污水特性、处理效果要求、设计参数等。

只有科学合理地进行设计和计算，才能确保污水处理池的正常运行和达到预期的处理效果。

同时，为了保持污水处理设施的正常运行，定期的运行维护和监测是必要的。

20000吨CASS工艺设计计算

CASS 工艺设计计算1、已知条件⑴、设计流量 Q=20000m 3/d ，变化系数K ＝1.5 ⑵、设计进、出水水质2、CASS 池设计计算（1）BOD －污泥负荷Ns设有机基质降解速率常数K 2=0.017l (mg·d)，混合液中残存有机基质浓度Se=20mg/l ，MLSS=4000mg/L,混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值f ＝0.75，有机基质降解率%7.8615020150=-=η，则 )/(294.0%7.8675.020017.052d kgMLSS kgBOD fSe K Ns •=⨯⨯=⨯⨯=η为使出水能稳定达标，本工程Ns 取为0.10kgBOD 5/(kgMLSS·d) （2）CASS 池运行周期各工序时间计算 1）曝气时间T A污水日流量Q=20000m 3/d ， CASS 池设4座，池子水深为5.0m ，混合液污泥浓度Nw=4kg/m 3，排出比1/m ＝1/4，活性污泥界面以上最小水深ε=0.50m，MLSS 浓度C A ＝4000mg/l ，则h C m Ns Se So T A A 95.14000410.013024)(24=⨯⨯⨯=⨯⨯-⨯=2）沉降时间Ts活性污泥界面的初期沉降速度（最高温度按30℃、最低温度按20℃计算）：h m C t V A/67.1400030104.7104.77.147.14max =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--h m C t V A/11.1400020104.7104.77.147.14min =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--则必要最大沉降时间为h V m H T S 58.111.15.0)4/1(0.5)/1(min =+⨯=+⨯=ε3）排出时间排出时间0.6h ，与沉淀时间合计为2.18h 4）周期次数N一个周期所需时间Tc≥1.95+2.18＝4.13h 取N ＝6，则每个周期时间为4.0h 5）一个周期的工作过程曝气2h ，沉淀1.5h ，排水0.5h ，闲置及排泥0.15h 。

cass工艺设计计算

CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ；出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）；反应池池数N=4座；反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。

1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。

1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。

1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯，反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。

1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。

CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。

则单池体积V i =LB i H ，据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。

CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。

CASS池设计计算

CASS池设计计算CASS（英文全称：Centralized Access Security System，中文意为“集中接入安全系统”）池是一种重要的网络设计概念，旨在提供安全可靠的网络访问控制和管理。

本文将重点介绍CASS池的设计计算，并探讨其优势和应用。

一、CASS池的基本原理和设计要求1.高可靠性：CASS池需要具备高可靠性，能够应对接入设备的故障和网络中断，确保网络的可用性和稳定性。

2.高性能：CASS池需要支持大规模的接入设备，并能够处理大量的网络访问请求，具备良好的性能和扩展性。

3.安全性：CASS池需要提供安全可靠的认证和授权功能，防止未经授权的设备接入网络，确保网络的安全性和保密性。

4.易于管理：CASS池需要提供简单易用的管理界面和工具，方便运维人员对接入设备进行配置和管理。

二、CASS池的容量计算1.接入设备数量估算接入设备数量的估算需要考虑所需控制的网络范围和规模。

一般而言，每个CASS池可以管理数百个到数千个接入设备。

根据实际情况，可以结合网络拓扑图和设备清单来估算所需的CASS池容量。

2.并发访问请求的估算并发访问请求的估算需要考虑网络的使用情况和访问模式。

可以根据过往的网络流量数据和用户行为分析来估算每秒钟的最大访问请求数。

同时，还需要考虑网络的预留带宽和设备的处理能力，以确保CASS池有足够的资源处理并发的访问请求。

三、CASS池的优势和应用1.集中管理：CASS池能够集中管理网络接入设备，消除了分散管理的困扰，大大简化了网络管理工作。

2.统一策略配置：CASS池可以统一配置和下发访问策略，提供一致的安全策略和访问控制服务。

3.高安全性：CASS池提供安全可靠的认证和授权功能，能够防止未经授权的设备接入网络，提升网络的安全性。

4.便于监控和故障排查：CASS池可以提供实时的监控和告警功能，方便运维人员进行故障排查和网络优化。

5.易于扩展：CASS池具备良好的扩展性，可以根据网络的发展需求进行灵活扩展和升级。

CASS池的设计计算

CASS池的设计计算1.CASS池规模的计算：需要考虑到系统的实际需求和用户规模，以及每个用户在使用系统时所需服务模块的数量和类型。

根据这些因素，可以计算出CASS池的规模，即需要存放多少个服务模块的容量。

2.CASS池的性能计算：需要考虑到系统的响应时间要求和吞吐量需求。

根据这些需求以及每个服务模块的处理能力，可以计算出CASS池需要的总的处理能力，即每秒能处理多少个服务请求。

3.CASS池的容错性计算：需要考虑到系统的可靠性需求和故障恢复能力。

根据这些需求以及每个服务模块的可靠性和故障恢复时间，可以计算出CASS池需要的容错能力，即能够容纳多少个故障服务模块并快速替换。

4.CASS池的扩展性计算：需要考虑到系统的未来发展和扩展的需求。

根据预计的增长率以及每次扩展的规模，可以计算出CASS池需要的扩展能力，即能够容纳多少个新增的服务模块。

以上计算可以参考以下公式：1.CASS池规模计算公式：CASS_Pool_Size = Total_Users * Modules_Per_User其中，Total_Users为系统的总用户数，Modules_Per_User为每个用户所需的服务模块数量。

2.CASS池性能计算公式：CASS_Pool_Throughput = Total_Requests / Avg_Response_Time其中，Total_Requests为系统的总请求数，Avg_Response_Time为每个请求的平均响应时间。

3.CASS池容错性计算公式：CASS_Pool_Fault_Tolerance = (Total_Faulty_Modules *Avg_Recovery_Time) / (Total_Modules * Avg_Failure_Rate)其中，Total_Faulty_Modules为系统的故障模块数，Avg_Recovery_Time为每个模块的平均恢复时间，Total_Modules为系统的总模块数，Avg_Failure_Rate为每个模块的平均故障率。

《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文

《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）是一种常见的污水处理技术，它利用活性污泥和微生物群落的生物反应来处理和净化污水。

这种工艺以其高效率、低成本和操作简单等特点在国内外得到广泛应用。

本文将详细介绍CASS工艺的理论基础以及设计计算方法。

二、CASS工艺的理论基础CASS工艺的理论基础主要包括活性污泥的生物反应过程和微生物的代谢作用。

1. 活性污泥的生物反应过程活性污泥是由微生物群体和有机物颗粒等组成的一种复合体。

在CASS工艺中，污水通过曝气过程与活性污泥充分混合，微生物通过吸附、分解和代谢等过程对有机物进行分解。

这一过程涉及需氧菌和厌氧菌的协同作用，实现了有机物的有效去除。

2. 微生物的代谢作用微生物在CASS工艺中发挥着关键作用。

需氧菌利用氧气和有机物进行有氧代谢，将有机物分解为二氧化碳和水等无机物；而厌氧菌在缺氧或无氧环境下进行发酵，将有机物转化为更简单的物质。

这两种微生物的协同作用，使得CASS工艺具有较好的处理效果。

三、CASS工艺的设计计算CASS工艺的设计计算主要包括以下几个步骤：进水量的确定、曝气时间的计算、污泥回流比的计算、池容的计算等。

1. 进水量的确定进水量是CASS工艺设计的关键参数之一。

根据设计要求和处理目标，结合实际污水流量和变化规律，确定进水量。

同时，还需考虑污水处理厂的扩建和改造等因素，确保进水量满足长期运行的需求。

2. 曝气时间的计算曝气时间是指污水在曝气池内与活性污泥混合的时间。

根据污水处理厂的设计要求和进水量的变化规律，计算曝气时间。

在保证微生物正常生长和有机物有效去除的前提下，合理设置曝气时间，以节约能源和减少设备运行成本。

3. 污泥回流比的计算污泥回流比是指从二次沉淀池回流到曝气池的污泥量与进水量之比。

根据实际情况和设计要求，合理设置污泥回流比，以保证曝气池内活性污泥的浓度和稳定性。

同时，还需考虑污泥的沉降性能、脱水性能等因素，确保回流后的污泥能够有效地与污水混合并参与生物反应。

CASS池设计计算

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS的计算

CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ；出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）；反应池池数N=4座；反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。

1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/A V C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。

1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。

1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯，反应池容积3445002000i V V m ==⨯= 式中 n — 周期数；N — 池子个数。

1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。

CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。

则单池体积V i =LB i H ，据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。

CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。

CASS池的设计计算

CASS池的设计计算CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se f N kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41 S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m === 式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。

cass设计

(1) 污泥负荷率）（d kgMLSS kgBOD fSe k Ns ⋅=⨯⨯=⨯⨯=/307.0875.075.0200179.052η表4-1 常见k 值序号名称K 2值序号名称K 2值 1 生活污水 0.0168～0.02814 脂肪精制废水0.0362 合成橡胶废水 0.0672 5 石油化工废水 0.006723 化学废水 0.00144(2) CASS 池容积/m 33315075.03500307.0)20160(18130)(m f X Ne Se Sa Q V =⨯⨯-⨯=⨯⨯-⨯=Q －设计流量，m 3/d ；S 0－进入CASS 池的污水有机物浓度，mg/L ； S e －CASS 池排放有机物浓度，mg/L ； 3)反应池总水力停留时间h d V Q t 417.0181303150====(4)cass 池的外形尺寸，反应池容积3150m3设反应池2组，单池容积31575231502m V V ===单 1n VH B L =⨯⨯ B:H=1-2 ,L:B=4-6 取H=5m ，L=40m, B=8m预反应长度m L L 74016.0)25.0~16.0(1=⨯==因为选择区和兼氧区的体积比是1：5，所以选择区的长度L ˊ=7×0.2=1.4m ；兼氧区长度是5.6m ，选择区也相当于厌氧区，这样CASS 池就拥有了脱氮除磷的功能。

m A n n Q H 40.26302618130211=⨯⨯==H 3水深H 3=H·X·SVI×10-3H 3=3.5×3500×80×10-3×10-3=0.98m－混合液悬浮固体浓度，mg/L 。

其中X －混合液污泥浓度3500mg/L ； SVI －污泥容积指数80。

m H H H H 62.198.040.25312=--=--=Cass 池总高=5+0.5=5.5m 隔墙底部连通也口尺寸表4-2 联通孔口尺寸池宽B/ m 联通孔个数n 3/个池宽联通孔个数n 3/个 ≤4 1 10 4 6 2 12 5 8322280.3364.278364224181301111241m u H BL u n n Q A =⨯⨯+⨯⨯⨯=+=N 3－联通孔个数，12； u －孔口流速 36m/h 。

CASS计算书

CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。

《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文

《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种广泛应用的污水处理技术。

它以活性污泥法为基础，结合间歇曝气技术，有效处理城市污水和工业废水。

本文将详细介绍CASS工艺的理论基础，以及设计计算的过程。

二、CASS工艺理论基础CASS工艺通过周期性的曝气和沉淀过程，实现对污水的生物降解。

该工艺包括曝气、沉淀、排水、待机四个基本阶段，其中每个阶段的持续时间和操作方式都对污水处理效果有着重要影响。

1. 曝气阶段：该阶段主要通过曝气装置向反应池内充氧，使活性污泥中的微生物得到足够的氧气进行好氧代谢，从而达到去除有机物和脱氮除磷的目的。

2. 沉淀阶段：在沉淀阶段，曝气停止，污水中的悬浮物在重力作用下沉降到池底，形成污泥。

同时，上清液中的水通过溢流方式排出。

3. 排水阶段：该阶段将沉淀后的上清液排出，以减少后续处理负荷。

4. 待机阶段：该阶段为下一个周期做好准备，也可以利用该阶段进行系统检查和维护。

三、CASS工艺设计计算设计CASS工艺系统需要考虑的主要因素包括进水水质、出水标准、环境条件、设备选型等。

下面我们将详细介绍CASS工艺设计计算的过程。

1. 确定设计参数：根据进水水质和出水标准，确定系统的设计参数，如有机物去除率、氮磷去除率等。

2. 反应池设计：根据设计参数和进水流量，确定反应池的容积和数量。

同时，考虑池内曝气装置的布局和数量，以满足曝气需求。

3. 曝气系统设计：根据池内微生物的需氧量，选择合适的曝气设备（如鼓风机、扩散器等），并计算其功率和数量。

同时，考虑曝气系统的能耗和运行成本。

4. 沉淀与排水系统设计：根据反应池的容积和沉淀速度，确定沉淀时间和排水量。

同时，考虑排水系统的布局和防堵塞措施。

5. 系统控制与自动化：根据系统需求，设计控制系统和自动化设备（如PLC控制器、传感器等），以实现系统的自动控制和优化运行。

6. 设备选型与安装：根据设计参数和设备选型结果，选择合适的设备并进行安装。